Dalam Rajah 5.33, ketiga-tiga mortar kawalan, mortar berpolimer SBR dan mortar berpolimer PAE dalam pengawetan udara menunjukkan kecerunan yang meningkat melawan masa. Pada hari ketujuh, pengkarbonatan menunjukkan 0 mm bagi ketiga-tiga mortar.
Pengkarbonatan mortar kawalan dalam pengawetan udara kemudian meningkat paling banyak kepada 1.66 mm pada hari ke-28, diikuti oleh mortar berpolimer SBR dalam pengawetan udara meningkat kepada 0.57 mm manakala mortar berpolimer PAE tidak mengalami pengkarbonatan. Pada hari ke-90, mortar kawalan dalam pengawetan udara mencatatkan nilai pengkarbonatan yang paling tinggi, iaitu 2.38 mm diikuti oleh mortar berpolimer SBR dengan nilai pengkarbonatan sebanyak 0.77 mm.
120
Rajah 5.33: Perbandingan kadar pengkarbonatan mortar kawalan dan mortar berpolimer dalam pengawetan udara
Mortar berpolimer PAE dalam pengawetan udara hanya meningkat nilai pengkarbonatan kepada 0.07 mm pada hari ke-90 dan 90 hari kemudian meningkat sebanyak 614.3% kepada 0.5 mm. Pada hari ke180, nilai pengkarbonatan bagi mortar kawalan dalam pengawetan udara terus meningkat sebanyak 1.05 mm kepada 3.43 mm manakala mortar berpolimer SBR dalam pengawetan udara hanya meningkat sebanyak 0.32 mm kepada 1.09 mm. Secara keseluruhan, mortar kawalan dalam pengawetan udara mempunyai nilai pengkarbonatan yang paling tinggi diikuti oleh mortar berpolimer SBR dan mortar
121
berpolimer PAE dalam pengawetan udara mencatatkan nilai pengkarbonatan yang paling rendah.
Kesan utama yang dicetuskan oleh pengkarbonatan adalah pengurangan nilai pH dalam konkrit. Karbon dioksida dari atmosfera sekeliling bertindak balas dengan kalsium hidroksida dan membentuk karbonat. Hasilan terakhirnya ialah asid karbonik dan ia mengurangkan nilai pH. Bagaimanapun, keluli tertanam (tetulang) hanya terlindung dalam keadaan pH yang secukup tinggi. Lapisan oksida perlindungan pada permukaan tetulang-tetulang akan terhakis sabaik sahaja nilai pH di sekitar permukaan tetulang menurun.
(Neville, 1995). Selepas itu, proses pengaratan akan berlaku dan akhirnya serpihan berlaku pada permukaan konkrit. Bagaimanapun, proses pengkarbonatan itu mengambil masa yang panjang supaya karbon dioksida meresapi melalui liang-liang roma ke dalam konkrit.
Kadar ini bertambah perlahan apabila mortar itu berberketelapan rendah seperti mortar berpolimer PAE dan SBR dalam kajian ini.
Liang-liang roma yang tertutup dengan filem polimer melambatkan proses resapan karbon dioksida ke dalamnya. (Ohama, 1973; Ohama, Masaki, & Shiroishida, 1980; Diab, Dor, Heitner-Wirguin & Boren, 1985).
122 5.9 Ketelapan
Ketelapan bagi mortar kawalan dalam pengawetan udara merekodkan nilai yang paling tinggi diikuti oleh mortar berpolimer PAE dan akhirnya mortar berpolimer SBR. Peratusan ketelapan bagi mortar kawalan dalam pengawetan udara pada hari ke-56 ialah 79.3% daripada ketelapan pada hari ke-28 manakala peratusan ketelapan bagi mortar berpolimer SBR pada hari ke-56 ialah 59.1 % daripada ketelapan pada hari ke-28 dan peratusan ketelapan bagi mortar berpolimer PAE pada hari ke-56 ialah 65.3 % daripada ketelapan pada hari ke-28.
123
Rajah 5.34: Perbandingan ketelapan mortar kawalan dan mortar berpolimer dalam pengawetan udara
Pada hari ke-90, ketelapan bagi ketiga-tiga mortar dalam pengawetan udara terus menurun sebanyak 22.9%, 25.6% dan 23.4% masing-masing kepada 0.704 x 16 m2, 0.116 x 16 m2 dan 0.324 x 10-16 m2. Pada hari ke-180 pula, ketelapan terus menurun bagi ketiga-tiga mortar kawalan, mortar berpolimer SBR dan mortar berpolimer PAE dalam pengawetan udara, masing-masing dengan peratusan penurunan 41.6%, 3.5% dan 40.4%.
Ketelapan merupakan ciri yang utama dalam ketahanlasakan mortar.
Semakin rendah ketelapan, maka semakin mortar itu boleh dikatakan semakin tahan lasak. Keputusan penyelidikan membuktikan bahawa polimer dapat mengurangkan ketelapan mortar. Filem-filem polimer dalam matriks simen menambahbaikkan sifat ketelapan mortar. Hal ini kerana filem-filem menutupi rongga-rongga dan retakan mikro serta mengehadkan perambatan retakan mikro yang terdapat dalam matriks. Dengan itu, rintangan yang tinggi terbentuk dan menghalang ejen-ejen seperti gas nitrogen dan wap air menembusinya. Namun demikian, jenis polimer akan menpengaruhi kadar pengurangannya.
(Kasai, Matsui & Fukushima, 1981; Ohama, 1973; Ohama, Masaki, &
Shiroishida, 1980; Diab, Dor, Heitner-Wirguin & Boren, 1985). Pekali
124
ketelapan bagi mortar berpolimer SBR dan PAE masing-masing merupakan 0.23 dan 0.56 daripada mortar kawalan pada hari ke-28.
Rajah 5.35: Perbandingan ketelapan mortar kawalan dan mortar berpolimer dalam pengawetan air
Hal ini membuktikan bahawa polimer SBR adalah lebih unggul dalam aspek tersebut. Apabila pengawetan berlarutan sehingga 180 hari, pencapaian ketelapan oleh kedua-dua mortar berpolimer adalah hampir sama dan polimer SBR telah memberikan kuasa pengurangan yang hampir maksimum terhadap ketelapan mortar.
125
Rajah 5.35 mencatatkan nilai ketelapan mortar kawalan dalam pengawetan air paling tinggi diikuti oleh mortar berpolimer SBR dalam pengawetan air dan akhirnya mortar berpolimer PAE dalam pengawetan air. Ketelapan bagi mortar kawalan dalam pengawetan air pada hari ke-28 ialah 1.073 x 10-16 m2. Pekali pada umur itu bagi ketelapan mortar berpolimer SBR dan PAE dalam pengawetan air adalah masing-masing 0.67 dan 0.17 daripada ketelapan mortar kawalan. Keadaan ini berlainan dengan pengawetan udara di mana mortar berpolimer SBR mencapai ketelapan yang paling rendah. Hal ini berkait rapat dengan paras suhu MFFT yang lebih rendah oleh polimer PAE. Pada suhu ambien yang lebih rendah, filem-filem polimer PAE tetap dapat dibentukkan dalam matriks dan seterusnya memberikan kesan pengurangan ketelapan yang tinggi kepada mortar. (Beeldens, Gemert, Schorn, Ohama , dan Czarnecki, 2005).
Kesan ketelapan bagi polimer PAE telah mencapai maksimum pada hari ke-90. Peningkatan ketelapan dalam jumlah yang boleh diabaikan berlaku pada ke-180 iaitu sebanyak 0.012 x 10-16 m2 berbanding dengan ketelapan pada hari ke-90.
126
Rajah 5.36 Perbandingan ketelapan mortar kawalan dalam pengawetan udara dan air
Rajah 5.36 mempamerkan kecerunan bagi mortar kawalan dalam pengawetan udara dan mereka menurun dengan kadar yang seragam. Hal ini berlaku kerana penghidratan simen sepanjang tempoh pengawetan. Oleh itu, hasil penghidatan iaitu kalsium silikat hidrat akan memadatkan atau menumpatkan zon interaksi antara simen dengan agregat. Hal ini akan menyebabkan ketelapan semakin berkurangan. (Neville, 1995; Caldarone, 2009). Perbandingan ini tidak menunjukkan perbezaan yang ketara antara kedua-dua medium pengawetan.
127
Rajah 5.37: Perbandingan ketelapan mortar berpolimer SBR dalam pengawetan udara dan air
Rajah 5.37 menunjukkan ketelapan bagi mortar berpolimer SBR dalam pengawetan air lebih tinggi pengawetan dalam udara.kedua-dua lengkung turut memberikan corak menurun ketika umur mortar bertambah. Punca kejadian adalah sama seperti di atas. Walau bagaimanapun, terdapat perbezaan yang ketara antara pengawetan dalam udara dan yang dalam air. Kelembapan yang lebih rendah di udara berbanding dengan keadaan dalam air meningkatkan kadar pengeringan polimer. Hal ini juga meningkatkan kadar pembentukan
128
filem polimer dalam matriks dan ahkirnya menyumbang kepada ketelapan yang lebih rendah. (Beeldens, Gemert, Schorn, Ohama , dan Czarnecki, 2005).
Rajah 5.38: Perbandingan ketelapan mortar berpolimer PAE dalam pengawetan udara dan air
Keputusan yang dipamerkan pada Rajah 5.38 menunjukkan bahawa pengawetan dalam air adalah jauh lebih rendah berbanding dengan sampel yang diawet dalam udara. Kejadian ini adalah berlawanan dengan apa yang berlaku pada mortar berpolimer SBR. Sebenarnya,
129
kejadian tersebut jarang sekali berlaku pada mortar berpolimer. Hal ini mungkin disebabkan oleh paras suhu MFFT yang rendah bagi polimer PAE yang telah dibincangkan pada seksyen 4.2. (Beeldens, Gemert, Schorn, Ohama , dan Czarnecki, 2005). Proses penghidratan simen dan pembentukan filem yang sempurna berlaku secara serentak dalam medium pengawetan air dan bukannya bercanggahan antara satu sama lain seperti mortar berpolimer SBR.
Memandangkan kedua-dua proses itu juga menurunkan ketelapan mortar, maka mortar berpolimer PAE dalam pengawetan air dapat mempamerkan nilai ketelapan yang terendah di antara semua spesimen dalam kajian tersebut.
5.10 Analisis Regresi
Hubungan antara kekuatan lentur (fl) dengan kekuatan mampat (fm) dalam medium pengawetan udara cuba dikaitkan dengan regresi analisis seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 5.39.
130
Rajah 5.39: Perbandingan lengkung regresi hubungan antara kekuatan lentur dengan kekuatan mampat dalam medium pengawetan udara
Persamaan-persamaan yang dapat diterbitkan adalah seperti berikut:
Bagi mortar kawalan,
fl = 0.0018 fm 2 - 0.017 fm + 2.2325 (R2 = 0.97) (5.1)
Mortar berpolimer SBR,
fl = -0.0013 fm 2 + 0.2244 fm + 0.0938 (R2 = 0.85) (5.2)
131 Mortar berpolimer PAE,
fl = 0.0029 fm2 + 0.0604 fm + 1.9085 (R2 = 0.99) (5.3)
Rajah 5.40: Perbandingan lengkung regresi hubungan antara kekuatan lentur dengan kekuatan mampat dalam medium pengawetan air
Rajah 5.40 menunjukkan pengaitan hubungan antara kekuatan lentur (fl) dan kekuatan mampat (fm) dalam medium pengawetan air dengan regresi analisis. Persamaan-persamaan yang dapat diterbitkan adalah seperti berikut:
132 Bagi mortar kawalan,
fl = -0.0018 fm 2 + 0.2904 fm – 4.2087 (R2 = 0.99) (5.4)
Mortar berpolimer SBR,
fl = -0.0056 fm 2 + 0.3997 fm – 1.2105 (R2 = 0.95) (5.5)
Mortar berpolimer PAE,
fl = 0.0037 fm2 + 0.0265 fm + 2.1643 (R2 = 0.94) (5.6)
Rajah 5.41: Perbandingan lengkung regresi hubungan antara halaju denyut dengan kekuatan mampat dalam medium pengawetan udara
133
Hubungan antara halaju denyut (h) dan kekuatan mampat (fm) dalam medium pengawetan udara cuba dikaitkan dengan regresi analisis seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 5.41. Persamaan-persamaan yang dapat diperolehi adalah seperti berikut:
Bagi mortar kawalan,
h = -0.0003 fm2 + 0.0263 fm + 3.6764 (R2 = 0.97) (5.7)
Mortar berpolimer SBR,
h = -0.0003 fm2 + 0.0305 fm + 3.5112 (R2 = 0.87) (5.8)
Mortar berpolimer PAE,
h = 2 x 10-5 fm2 + 0.011 fm + 3.5392 (R2 = 0.96) (5.9)
134
Rajah 5.42: Perbandingan lengkung regresi hubungan antara halaju denyut dengan kekuatan mampat dalam medium pengawetan air
Rajah 5.42 menghubungkaitkan halaju denyut (h) dan kekuatan mampat (fm) bagi mortar kawalan, mortar berpolimer SBR dan mortar berpolimer PAE dalam medium pengawetan air dengan regresi analisis dan persamaan-persamaan yang dapat diperolehi adalah seperti berikut:
Bagi mortar kawalan,
h = -0.0002 fm2 + 0.0241 fm + 3.6684 (R2 = 0.97) (5.10)
135 Mortar berpolimer SBR,
h = -0.0004 fm2 + 0.0494 fm + 3.0849 (R2 = 0.94) (5.11)
Mortar berpolimer PAE,
h = 0.0001 fm2 + 0.0091 fm + 3.542 (R2 = 0.98) (5.12)
Rajah 5.43: Perbandingan lengkung regresi hubungan antara ketumpatan dengan ketelapan dalam medium pengawetan udara
136
Ketumpatan (D) dan ketelapan (fo) bagi mortar-mortar dalam medium pengawetan udara cuba dihubungkaitkan dengan regresi analisis dalam Rajah 5.43 dan persamaan-persamaan diperolehi dipamerkan seperti berikut:
Bagi mortar kawalan,
D = 8.4239fo
2 + 10.387fo + 2228.6 (R² = 0.99) (5.13)
Mortar berpolimer SBR,
D = -942.1fo
2 + 437.29fo + 2145.2 (R² = 0.81) (5.14)
Mortar berpolimer PAE,
D = -28.129fo
2 + 46.5127fo + 2131.5 (R² = 0.94) (5.15)
137
Rajah 5.44: Perbandingan lengkung regresi hubungan antara ketumpatan dengan ketelapan dalam medium pengawetan air
Rajah 5.44 cuba menghubungkaitkan ketumpatan (D) dan ketelapan (fo) bagi mortar-mortar dalam medium pengawetan air dengan menggunakan cara regresi analisis. Persamaan-persamaan yang dapat diterbitkan adalah seperti berikut:
Bagi mortar kawalan,
D = -21.431fo
2 + 12.006fo + 2274.5 (R² = 0.98) (5.16)
138 Mortar berpolimer SBR,
D = 4.9379fo
2 – 27.51fo + 2250.5 (R² = 1.00) (5.17)
Mortar berpolimer PAE,
D = 223.28fo
2 – 96.383fo + 2127.2 (R² = 0.98) (5.18)
Rajah 5.45: Perbandingan lengkung regresi hubungan antara pengkarbonatan dengan kekuatan mampat dalam medium pengawetan air
139
Hubungan antara pengkarbonatan (Co) dan kekuatan mampat (fm) bagi mortar kawalan, mortar berpolimer SBR dan mortar berpolimer PAE dalam medium pengawetan air cuba dihubungkaitkan dalam Rajah 5.45 dengan analisis regresi dan persamaan-persamaan yang diperolehi dipamerkan seperti berikut:
Mortar kawalan,
Co = 0.0008 fm 2 + 0.0993 fm – 1.9322 (R2 = 0.99) (5.19)
Mortar berpolimer SBR,
Co = 0.0018 fm 2 - 0.0855 fm + 0.8355 (R2 = 0.99) (5.20)
Mortar berpolimer PAE,
Co = 0.0067 fm 2 - 0.4412 fm + 7.231 (R2 = 1.00) (5.21)
Proses hubungkait antara pengkarbonatan (Co) dan ketelapan (fo) pada ahri ke-180 dijalankan dalam Rajah 5.46 dengan analisis regresi.
Persamaan yang diterbitkan ialah:
Co = 69.312 fo 2 – 28.424 fo + 3.4041 (R2 = 1) (5.22)
Secara keseluruhan, parameter-parameter yang dikaitkan kesemuanya mempunyai korelasi yang tinggi dalam kedua-dua jenis
140
pengawetan udara dan air. Dalam analisis ini juga didapati bahawa semua parameter yang dihubungkaitkan mempunyai nilai korelasi yang lebih tinggi dalam medium pengawetan udara. Nilai R2 yang melebihi 0.70 menunjukkan hubungan korelasi yang kuat antara kedua-dua parameter itu. Hal ini bermakna perubahan pada sesuatu parameter it akan membawa perubahan kepada parameter yang lain.
Sebagai contoh, peningkatan dalam halaju denyut akan membawa kesan peningkatan juga dalam kekuatan mampat. Daripada analisi-analisis di atas, ia dapat disimpulkan bahawa peningkatan dalam kekuatan mampat mortar kawalan dan juga mortar berpolimer SBR serta PAE akan membawa peningkatan kepada kekuatan lentur dan halaju denyut. Kekuatan mampat mortar kawalan mempunyai nilai korelasi yang tinggi dengan kekuatan lentur, sebanyak 0.97 dalam pengawetan udara. Begitu juga dengan mortar berpolimer SBR dan PAE masing-masing sebanyak 0.85 dan 0.99. Dalam pengawetan air pula, mortar kawalan, mortar berpolimer SBR dan PAE masing-masing mempunyai nilai korelasi sebanyak 0.99, 0.95 dan 0.94. Bagi hubungan antara halaju denyut dengan kekuatan mampat, mortar kawalan, mortar berpolimer SBR dan mortar berpolimer PAE juga masing-masing mempunyai nilai korelasi sebanyak 0.97, 0.87 dan 0.96 dalam medium pengawetan udara dan 0.97, 0.94, serta 0.98 dalam medium pengawetan air. Ketumpatan, kadar pengkarbonatan dan ketelapan juga berkait rapat antara satu sama lain. Korelasi yang
141
tinggi wujud di antara ketiga-tiga parameter dan mereka dihubungkait dalam persamaan quadratik. Ketumpatan dan ketelapan oksigen dalam analisis regresi turut memberikan nilai R2 yang tinggi. Mortar kawalan, mortar berpolimer SBR dan mortar berpolimer PAE masing-masing mempunyai nilai 0.99, 0.81, dan 0.94 dalam pengawetan udara serta 0.98, 1.00 dan 0.98 dalam pengawetan air. Hubungan yang kuat antara pengkarbonatan dan kekuatan mampat juga diperolehi oleh ketiga-tiga jenis mortar, masing-masing mempunyai nilai R2 setinggi 0.99, 0.99 dan 1.00. Hal ini juga berlaku pada hubungan antara parameter pengkarbonatan dan ketelapan yang dikaitkan pada usia ke-180 hari. Hubungan ini dikaitkan dengan nilai ketelapan dan pengkarbornatan antara ketiga-tiga jenis sampel. Hal ini bermakna kadar pengkarbonatan oleh sesuatu sampel, mortar kawalan ataupun mortar berpolimer akan meningkat dengan peningkatannya dalam ketelapan selepas titik minimum dalam lengkung regresi hubungan itu.
142
BAB 6
KESIMPULAN DAN CADANGAN
6.1 Pengenalan
Ciri-ciri kejuruteraan dan ketahanlasakan mortar berpolimer telah dikaji secara menyeluruh dan pelbagai perbandingan telah dibuat dengan merujuk kepada mortar kawalan. Keputusan dan juga perbandingan yang dibuat telah meningkatkan pemahaman kita tentang bagaimana polimer boleh memperbaiki ciri-ciri kejuruteraan dan ketahanan lasak sistem simen. Medium pengawetan udara dan air turut memberikan kesan tertentu kepada parameter kajian yang mana hasilnya boleh digunakan untuk merekabentuk bahan campuran yang sesuai untuk struktur konkrit.
6.2 Ciri-ciri Kejuruteraan
Terdapat beberapa kesimpulan boleh dibuat mengenai ciri-ciri kejuruteraan mortar berpolimer. Antaranya adalah seperti berikut:
1. Kebolehkerjaan mortar dipertingkatkan oleh penambahan polimer ke dalam mortar. Mortar berpolimer SBR mencapai kebolehkerjan yang tertinggi dengan nilai penurunan sebanyak 140 mm dan diikuti oleh mortar berpolimer PAE sebanyak 135
143
mm dan akhir sekali mortar kawalan sebanyak 110 mm.
Namun, kehilangan nilai penurunan bagi mortar berpolimer SBR adalah kurang daripada mortar berpolimer PAE, masing-masing sebanyak 68% dan 78% selepas 75 minit.
2. Kekuatan mampat berkurangan dengan penambahan polimer SBR dan PAE dalam mortar. Kesan penurunan tersebut lebih ketara apabila polimer SBR digunakan sebagai bahan campuran dalam mortar pada peringkat awal. Kekuatan mampat diperolehi oleh mortar berpolimer SBR dan mortar berpolimer PAE masing-masing mempunyai di sebanyak 22.2 MPa dan 25.1 MPa berbanding dengan mortar kawalan sebanyak 40.3 MPa pada hari ke-28. Perbezaan dari segi medium pengawetan tidak membawa kesan yang nyata terhadap sifat kekuatan mampat mortar berpolimer pada peringkat awal. Namun, pada hari ke-180, kekuatan mampat mortar berpolimer SBR adalah lebih tinggi daripada mortar berpolimer PAE sebanyak 10.2 MPa, iaitu masing-masing mencapai 44.6 MPa dan 34.4 MPa dalam pengawetan udara manakala dalam pengawetan air pula sebanyak 5.2 MPa, masing-masing mencapai 36.3 MPa dan 31.1 MPa. Dengan jelasnya, pengawetan udara memberikan kekuatan mampat yang lebih tinggi pada mortar berpolimer dalam jangka panjang.
144
3. Kekuatan lentur mortar dapat dipertingkatkan dengan penambahan polimer ke dalamnya. Dalam pengawetan udara, mortar berpolimer SBR mencapai nilai yang tertinggi, iaitu 7.5 MPa manakala dalam pengawetan air pula mortar berpolimer PAE mencapai nilai yang tertinggi pada 6.8 MPa pada umur ke-180 hari. Pengawetan udara turut memberikan kekuatan lentur yang lebih tinggi kepada mortar berpolimer.
4. Ketumpatan mortar berpolimer adalah lebih rendah daripada ketumpatan mortar kawalan. Ketumpatan purata bagi mortar kawalan, mortar berpolimer SBR dan mortar berpolimer PAE dalam pengawetan udara masing-masing mencapai 2250 kg/m3, 2200 kg/m3 , dan 2150 kg/m3. Dalam pengawetan air pula masing-masing mencapai 2250 kg/m3 , 2225 kg/m3 dan 2120 kg/m3 . Ketumpatan paling rendah dicapai oleh mortar berpolimer PAE dalam kedua-dua medium pengawetan.
5. Corak perubahan yang sama berlaku pada parameter halaju denyut dan juga modulus kekenyalan. Mortar kawalan, mortar berpolimer SBR dan mortar berpolimer PAE masing-masing mempunyai nilai purata halaju denyut sebanyak 4.25 km/s, 4.10 km/s dan 3.75 km/s dalam kedua-dua medium pengawetan. Bagi parameter modulus kekenyalan pula, mortar berpolimer SBR dan mortar berpolimer PAE masing-masign mempunyai nilai purata 36 GPa, 32 GPa dan 26 Gpa.
145
Ia dapat disimpulkan bahawa mortar berpolimer PAE mempunyai nilai terendah dalam kedua-dua parameter tersebut. Kesan terhadap medium pengawetan bagi pencapaian kedua-dua parameter ini boleh diabaikan.
6.3 Ciri-ciri Ketahanlasakan
Antara kesimpulan-kesimpulan yang berkenaan dengan ciri-ciri ketahanlasakan adalah seperti berikut;
1. Kadar pengecutan dapat dikurangkan dengan penggunaan polimer dan polimer PAE memberikan kesan yang lebih kuat berbanding dengan polimer SBR. Kecutan terbanyak berlaku pada mortar kawalan sebanyak 1076 mikro strain, diikuti oleh mortar berpolimer SBR sebanyak 889 mikro strain dan akhirnya mortar berpolimer PAE sebanyak 739 mikro strain.
Pengembangan berlaku pada sampel yang menerima pengawetan air. Pengembang mortar berpolimer PAE adalah tertinggi sebanyak 123 mikro strain dan diikuti oleh mortar berpolimer SBR sebanyak 53 mikro strain serta mortar kawalan sebanyak 27 mikro strain.
2. Kedalaman pengkarbonatan dalam mortar berpolimer PAE adalah paling rendah, sebanyak 0.50 mm berbanding mortar berpolimer SBR sebanyak 1.09 mm dan mortar kawalan sebanyak 3.43 pada umur ke-180 hari. Keputusan yang
146
didapati jelas menunjukkan bahawa penggunaan polimer sangat berkesan untuk mengurangkan atau melambatkan proses pengkarbonatan.
3. Selain itu, ketelapan juga dapat dikurangkan dengan nyata sekali dalam mortar berpolimer. Dalam pengawetan udara, mortar berpolimer SBR mencapai ketelapan yang paling rendah sebanyak 0.112 x 10-16 m2 manakala dalam pengawetan air pula mortar berpolimer PAE berketelapan paling rendah, hanya 0.071 x 10-16 m2 pada hari ke-180.
Secara keseluruhan, pengawetan air memberikan nilai ketelapan yang lebih rendah bagi semua spesimen.
4. Analisis regresi menunjukkan bahawa kekuatan mampat, kekuatan lentur dan halaju denyut adalah mempunyai nilai korelasi yang tinggi antara satu sama lain. Ini menunjukkan tahap hubungkait yang begitu rapat berlaku pada parameter pengkarbonatan, ketumpatan dan ketelapan.
Secara keseluruhannya, ciri-ciri ketahanlasakan mortar dapat ditingkatkan dengan menggunakan polimer.
6.4 Cadangan untuk Kajian Lanjut
Memandangkan terdapat beberapa batas dalam kajian tersebut, maka cadangan-cadangan untuk kajian lanjut adalah seperti berikut:
147
1. Mikrostruktur mortar dikaji dengan menggunakan mikroskop kuasa tinggi supaya dapat memahami secara teliti tentang sifat-sifat dan mekanisme pengubahsuain oleh polimer terhadap mortar.
2. Memandangkan medium pengawetan oleh proses penghidratan simen dan pembentukan filem polimer adalah bercanggahan, maka medium pecutan pengawetan yang inovatif bagi mortar dan konkrit berpolimer dicadangkan.
3. Lebih banyak jenis polimer dalam bentuk lateks mahupun serbuk ditambahkan ke dalam mortar untuk mengkaji sifat-sifatnya dalam mortar.
4. Penggunaan serambut besi dan serbuk mikro silika dicadangkan untuk bercampur dengan mortar berpolimer untuk mengatasi kelemahan mortar berpolimer dari segi kekuatan mampat dan modulus kekenyalan yang rendah.
148
RUJUKAN
ACI Committee 363 (1984). State-of-the-Art Report on High-Strength Concrete. ACI Journal , 364-410.
ACI Committee 548, Guide for the use of polymers in concrete, Journal, American Concrete Institute, Vol, 83, No, 5, 1986, pp.
798-829.
ACI Committee 548, Subcommittee 548A, State-of-the-Art Report on Polymer Modified Concrete, American Concrete Institute, Detroit, 1992.
Ahmad, S. (2003). Reinforcement corrosion in concrete structures, its monitoring and service life prediction - a review. Cement &
Concrete Composites , 25, 457-471.
Aïtcin, P.-C. (1998). High-performance Concrete. Taylor & Francis.
Alford, N.M., Groves, G.W. and Double, D.D., Physical properties of high strength cement paste, Cement and Concrete Research, Vol.12, 1982, pp. 349-358.
149
Alves, M., Cremonini, R., & Molin, D. D. (2004). A comparison of mix proportioning methods for high-strength concrete. Cement &
Concrete Composites , 26, 613-621.
Anon, Dow Latex 560 for portland cement compositions, The Dow Chemical Co., Midland, Michigan, 1956.
Arum, C., & Olotuah, A. (2006). Making of strong and durable concrete. Emarald Journal for Engineering Research , 11 (1), 25-31.
Beeldens, A., Gemert, D. V., Schorn, H., Ohama, Y., & Czarnecki, L.
(2005). From microstructure to macrostructure: an integrated model of structure formation in polymer-modified concrete.
Materials and Structures , 38 (6), 601-607.
Bentur, A., & Mindess, S. (1990). Fibre reinforced cementitious composites. London: Elsevier.
Bhutta, M. A., & Ohama, Y. (2010). Recent Status of Research and Development of Concrete-Polymer Composites in Japan.
Concrete Research Letters , 1 (4), 125-130.
Blaga, A. and J.J. Beaudoin, 1985. Polymer Concrete-Canadian Building Digest. CBD, 242, Ottawa, USA.
150
Bright, R.P., Mraz, T.J., and Vassallo, J.C., The influence of various polymeric materials on the physical properties of a cementitious patching compound, Polymer-Modified Hydraulic Cement Mixtures, ASTM STP 1176, Louis A. Kuhlmann and D. Gerry Walters, Eds., American Society for Testing and Materials, Philadelphia, 1993, pp. 44-62.
BS 1881-121:1983 Testing concrete. Method for determination of static modulus of elasticity in compression. (1983, January 31).
Retrieved December 29, 2009, from British Standards Online:
https://bsol.bsigroup.com/en/Bsol-Item-Detail-Page/?pid=000000000000049274
BS 1881-201:1986 Testing concrete. Guide to the use of non-destructive methods of test for hardened concrete. (1986, February 28). Retrieved December 29, 2009, from British Standards Online: https://bsol.bsigroup.com/en/Bsol-Item-Detail-Page/?pid=000000000000153985
BS 882: 1992, Specification for aggregate from natural resources for concrete, London: British Standards Institution, 1992.
BS EN 12350-2:2009 Testing fresh concrete. Slump-test. (2009, June 30). Retrieved December 29, 2009, from British Standards
151
Online: https://bsol.bsigroup.com/en/Bsol-Item-Detail-Page/?pid=000000000030164882
BS EN 12390-3:2009 Testing hardened concrete. Compressive strength of test specimens. (2009, May 31). Retrieved December 29, 2009, from British Standards Online:
https://bsol.bsigroup.com/en/Bsol-Item-Detail-Page/?pid=000000000030164906
BS EN 12390-5:2009 Testing hardened concrete. Flexural strength of test specimens. (2009, May 31). Retrieved December 29, 2009, from British Standards Online: https://bsol.bsigroup.com/en/Bsol-Item-Detail-Page/?pid=000000000030164909
BS EN 12390-7:2009 Testing hardened concrete. Density of hardened concrete. (31, May 2009). Retrieved December 29,
2009, from British Standard Online:
https://bsol.bsigroup.com/en/Bsol-Item-Detail-Page/?pid=000000000030164912
BS EN 12504-4:2004 Testing concrete. Determination of ultrasonic pulse velocity. (2004, October 13). Retrieved December 29,
BS EN 12504-4:2004 Testing concrete. Determination of ultrasonic pulse velocity. (2004, October 13). Retrieved December 29,