PRA RANCANGAN PABRIK
PEMBUATAN ETIL FLUORIDA DARI ETILEN DAN
HIDROGEN FLUORIDA DENGAN KAPASITAS
6000 TON/TAHUN
TUGAS AKHIR
Diajukan Untuk Memenuhi Persyaratan
Ujian Sarjana Teknik Kimia
Oleh:
MANGKUNAMA PAPI PONASEP NAIBAHO
NIM : 040405058
DEPARTEMEN TEKNIK KIMIA
FAKULTAS TEKNIK
UNIVERSITAS SUMATERA UTARA
MEDAN
KATA PENGANTAR
Segala hormat, puji dan syukur penulis ucapkan kepada Tuahn Yang Maha Esa atas rahmat dan anugerah-Nya sehingga penulis dapat menyelesaikan Tugas Akhir yang berjudul “Pra Rancangan Pembuatan Etil fluorida dari Etilen dan Hidrogen Fluorida dengan kapasitas 6000 Ton/Tahun”. Tugas akhir ini disusun untuk melengkapi persyaratan mengikuti ujian sarjana di Departemen Teknik Kimia, fakultas Teknik, Universitas Sumatera Utara.
Selama mengerjakan Tugas akhir ini penulis begitu banyak mendapatkan bantuan dari berbagai pihak. Oleh karena itu, dalam kesempatan ini perkenankanlah penulis mengucapkan terima kasih kepada:
1. Bapak Ir. M. Yusuf Ritonga, MT, sebagai Dosen Pembimbing I yang telah membimbing dan memberikan masukan selama menyelesaikan tugas akhir ini.
2. Ibu Ir. Netty Herlina, MT, sebagai Dosen Pembimbing II yang telah memberikan arahan selama menyelesaikan tugas akhir ini.
3. Ibu Ir. Renita Manurung, MT, selaku Ketua Departemen Teknik Kimia FT USU.
4. Bapak Dr. Ir. Irvan, M. Eng, sebagai Koordinator Tugas Akhir Departemen Teknik Kimia FT USU.
5. Dan yang paling teristimewa Orang tua penulis yaitu Ayahanda Ir. Rakhman Naibaho, MM dan Ibunda tersayang Damaris Sinaga , yang tidak pernah lupa memberikan motivasi dan semangat kepada penulis.
6. Kakak Veronika, SE, Abang Dr. Guata, dan adik Eva tercinta yang selalu mendoakan dan memberikan semangat.
7. Wanita yang sangat saya cintai Wenni Siburan, Amd yang selalu memberi semangat dan dorongan.
9. Teman-teman stambuk ‘04 tanpa terkecuali.
10.Dahlia Tampubolon, ST yang banyak membantu dan memberi semangat kepada penulis.
11.Serta pihak-pihak yang telah ikut membantu penulis namun tidak tercantum namanya.
Penulis menyadari bahwa Tugas Akhir ini masih terdapat banyak kekurangan dan ketidaksempurnaan. Oleh karena itu penulis sangat mengharapkan saran dan kritik yang sifatnya membangun demi kesempurnaan pada penulisan berikutnya. Semoga laporan ini dapat bermanfaat bagi kita semua.
Medan, Februari 2010
Penulis
INTI SARI
Etil fluorida dibuat dari bahan utama etilen dan hidrogen fluorida dengan menggunakan proses halogenasi. Kondisi operasi pada pembuatan etil fluorida adalah 65 0C dan tekanan 14 atm.
Pabrik pembuatan etil fluorida ini direncanakan akan berproduksi dengan kapasitas 6000 ton/tahun. Lokasi pabrik direncanakan di daerah hilir sungai silau asahan, Sumatera utara
Tenaga kerja yang dibutuhkan untuk mengoperasikan pabrik sebanyak 160 orang. Bentuk badan usaha yang direncanakan adalah Perseroan Terbatas (PT) dan bentuk organisasinya adalah organisasi sistem garis.
Hasil analisa terhadap aspek ekonomi pabrik etil fluorida, adalah : Modal Investasi : Rp 471.764.269.884,-
Biaya Produksi per tahun : Rp 438.352.609.132,- Hasil Jual Produk per tahun : Rp. 572.028.183.049,- Laba Bersih per tahun : Rp 93.122.537.233,- Profit Margin : 23,25 %
Break Event Point : 58,32 % Return of Investment : 19,74 % Pay Out Time : 5,07 tahun Return on Network : 32,9 % Internal Rate of Return : 34,46 %
DAFTAR ISI
Kata Pengantar ... i
Intisari ... iii
Daftar Isi ... iv
Daftar Tabel ... viii
Daftar Gambar ... xi BAB I PENDAHULUAN ... I-1
1.1 Latar Belakang ... I-1 1.2 Rumusan Permasalahan ... I-2 1.3 Tujuan Perencanaan Pabrik ... I-3 BAB II TINJAUAN PUSTAKA ... II-1
2.1 Etil Fluorida ... II-1 2.2 Sifat – sifat Bahan Baku ... II-1 2.2.1 Sifat – sifat Etilen ... II-1 2.2.2 Sifat – sifat Hidrogen Fluorida ... II-2 2.2.3 Sifat – sifat Isobutilen (Olefin) ... II-2 2.3 Sifat – sifat Produk (Etil Fluorida) ... II-2 2.4 Proses Pembuatan Etil Fluorida ... II-3 BAB III NERACA MASSA... III-1
4.2 Heater (E-102) ... IV-1 4.3 Reaktor (R-201) ... IV-2 4.4 Kondensor (E-201) ... IV-2 4.5 Heater (E-302) ... IV-2 4.6 Kondensor (E-303) ... IV-2 4.7 Reboiler (E-304) ... IV-3 4.8 Cooler (E-301)... IV-3 BAB V SPESIFIKASI PERALATAN ... V-1 BAB VI INSTRUMENTASI PERALATAN ... VI-1
6.1 Instrumentasi ... VI-1 6.2 Keselamatan Kerja... VI-5 6.3 Keselamatan Kerja pada Pabrik Pembuatan Etil Fluorida ... VI-7 6.3.1 Pencegahan terhadap Kebakaran dan Peledakan ... VI-7 6.3.2 Peralatan Perlindungan Diri ... VI-8 6.3.3 Keselamatan Kerja terhadap Listrik ... VI-8 6.3.4 Pencegahan terhadap Gangguan Kesehatan ... VI-9 6.3.5 Pencegahan terhadap Bahaya Mekanis ... VI-9 BAB VII UTILITAS ... VII-1
Activated Sludge (Lumpur Aktif)... VII-17 7.5.5 Tangki Sedimentasi ... VII-20 7.6 Spesifikasi Peralatan Utilitas ... VII-21 BAB VIII LOKASI DAN TATA LETAK PABRIK... VIII-1 8.1 Lokasi pabrik ... VIII-1 8.2 Tata Letak pabrik ... VIII-3 8.3 Perincian Luas Tanah ... VIII-4 BAB IX ORGANISASI DAN MANAJEMEN PERALIHAN ... IX-1
9.1 Organisasi Perusahaan ... IX-1 9.1.1 Bentuk Organisasi Garis ... IX-2 9.1.2 Bentuk Organisasi Fungsional... IX-2 9.1.3 Bentuk Organisasi Garis dan Staf ... IX-3 9.1.4 Bentuk Organisasi Fungsional Dan Staf ... IX-3 9.2 Manajemen Perusahaan ... IX-3 9.3 Bentuk Hukum dan Badan Usaha ... IX-4 9.4 Uraian Tugas, Wewenang Dan Tanggung Jawab ... IX-6 9.4.1 Rapat Umum Pemegang Saham (RUPS) ... IX-6 9.4.2 Dewan Komisaris ... IX-6 9.4.3 Direktur ... IX-6 9.4.4 Sekretaris ... IX-7 9.4.5 Manajer Produksi ... IX-7 9.4.6 Manajer Teknik ... IX-7 9.4.7 Manajer Umum dan Keuangan ... IX-7 9.4.8 Manajer Pembelian dan Pemasaran ... IX-7 9.5 Sistem Kerja ... IX-8 9.6 Jumlah Karyawan Dan Tingkat Pendidikan ... IX-9 9.7 Sistem Penggajian ... IX-10 9.8 Fasilitas Tenaga Kerja ... IX-12 BAB X ANALISA EKONOMI ... X-1
10.2 Biaya Produksi Total (BPT) / Total Cost (TC) ... X-4 10.2.1 Biaya Tetap (BT) / Fixed Cost (FC) ... X-4 10.2.2 Biaya Variabel (BV) / Variable Cost (VC) ... X-4 10.3 Total Penjualan (Total Sales) ... X-5 10.4 Perkiraan Rugi/ Laba Usaha... X-5 10.4 Analisa Aspek Ekonomi ... X-5 10.4.1 Profit Margin (PM) ... X-5 10.4.2 Break Evan Point (BEP) ... X-5 10.4.3 Retrun On Investmen (ROI) ... X-6 10.4.4 Pay Out Time (POT) ... X-6 10.4.5 Return On Network (RON) ... X-7 10.4.6 Internal Rate Of Return (IRR) ... X-7 BAB XI KESIMPULAN... XI-1 DAFTAR PUSTAKA ... xii
DAFTAR TABEL
Tabel 1.1 Data Kebutuhan impor Etilen Fluorida (EF) di Indonesia... II-1 Tabel 3.1 Neraca Massa Mix Point ... III-1 Tabel 3.2 Neraca Massa Reaktor ... III-1 Tabel 3.3 Neraca Massa Dekanter ... III-2 Tabel 3.4 Neraca massa Mix Point (MP-102) ... III-2 Tabel 3.5 Neraca Massa Ekstraktor ... III-3 Tabel 3.6 Neraca Massa Destilasi ... III-3 Tabel 3.7 Neraca Massa Kondensor ... III-4 Tabel 3.8 Neraca Massa Boiler... III-4 Tabel 3.9 Neraca Massa (MP-301) ... III-5 Tabel 4.1 Neraca Panas pada Heater (E-101) ... IV-1 Tabel 4.2 Neraca Panas pada Heater (E-102) ... IV-1 Tabel 4.3 Neraca Panas pada Reaktor (R-201) ... IV-1 Tabel 4.4 Neraca Panas pada kondensor (E-201) ... IV-2 Tabel 4.5 Neraca Panas pada Heater (E-302) ... IV-2 Tabel 4.6 Neraca Panas pada kondensor (E-303) ... IV-2 Tabel 4.7 Neraca Panas pada Reboiler (E-304) ... IV-3 Tabel 4.8 Neraca Panas pada Cooler (E-301) ... IV-3 Tabel 6.1 Daftar Penggunan Instrumentasi Pada Pra-Rancangan
Tabel LA.1 Neraca Massa Mix Point ... LA-2 Tabel LA.2 Neraca Massa Reaktor ... LA-5 Tabel LA.3 Neraca Massa Dekanter ... LA-8 Tabel LA.4 Neraca massa Mix Point (MP-102) ... LA-9 Tabel LA.5 Neraca Massa Ekstraktor ... LA-12 Tabel LA.6 Neraca Massa Destilasi ... LA-15 Tabel LA.7 Data Bilangan Antoine ... LA-16 Tabel LA.8 Penentuan Titik Gelembung (bubble point) Umpan ... LA-17 Tabel LA.9 Penentuan titik gelembung (bubble point) bottom ... LA-19 Tabel LA.10 Penentuan Titik Embun (dew point) Destilat ... LA-20 Tabel LA.11 Neraca Massa Kondensor ... LA-22 Tabel LA.12 Neraca Massa Reboiler ... LA-24 Tabel LA.13 Neraca Massa (MP-301) ... LA-25 Tabel LB.1 Kapasitas panas cairan : Cpl,,T (T = 0K) = (KJ/Kmol.K) ... LB-1
Tabel LB.2 Kapasitas panas gas : Cpg,,T (T = 0K) = (kJ/Kmol.K) ... LB-1
Tabel LC.4 Komposisi bahan pada alur Lb destilasi 1 (T-101) ... LC-65 Tabel LC.5 Perhitungan volume vampuran Etil fluorida
dan Hidrogen flurid ... LC-81
Tabel LE.1 Perincian Harga Bangunan, dan Sarana Lainnya ... LE-1
...
Tabel LE.2 Harga Indeks Marshall dan Swift ... LE-3 Table LE.3 Estimasi Harga Peralatan Proses ... LE-8 Tabel LE.4 Estimilasi Harga Peralatan Utilitas dan Pengolahan Limbah ... LE-9 Tabel LE.5 Biaya Dana Transportasi ... LE-12 Tabel LE.6 Perincian Gaji Pegawai ... LE-16 Tabel LE.7 Perincian Biaya Kas... LE-18 Tabel LE.8 Perincian Modal Kerja ... LE-19 Tabel LE.9 Aturan Depresi Sesuai UU Republik Indonesia No. 17
Tahun 2000 ... LE-20 Tabel LE.10. Perhitungan Biaya Depresiasi Sesuai UURI No. 17
DAFTAR GAMBAR
Gambar 2.1 Struktur Etil fluorida ... II-1 Gambar 6.1 Instrumentasi Alat ... VI-3 Gambar 8.1 Tata Letak Pabrik Etil Fluorida ... VIII-5 Gambar 9.1 Struktur organisasi pabrik pembuatan etilen diklorida dari
BAB I
PENDAHULUAN
1.1Latar Belakang
Indonesia merupakan salah satu Negara berkembang yang sedang giat melaksanakan pembangunan di segala bidang. Salah satunya adalah pembangunan di sektor industri. Salah satu sasaran penting yang ingin tercapai dalam pembangunan bidang ini adalah agar bangsa Indonesia dapat memenuhi kebutuhan sendiri selain itu untuk meningkatkan nilai tambah yang ditujukan untuk menyediakan barang dan jasa yang bermutu, meningkatkan ekspor, dan menghemat devisa untuk menunjang pembangunan selanjutnya, serta untuk mengembangkan penguasaan teknologi. Pembangunan industri diharapkan dapat merangsang pertumbuhan ekonomi, disamping akan menyerap tenaga kerja yang banyak, baik tenaga ahli, menengah maupun tenaga kasar.
Sampai saat ini sebagian besar kebutuhan industri dalam negeri masih diimpor dari luar negeri, dimana salah satunya adalah etil fluorida. Etil fluorida merupakan suatu bahan kimia yang berfungsi sebagai refrigerant atau pendingin yang ramah lingkungan. Etil fluorida tidak sama dengan CFC yang menyebabkan kerusakan lingkungan Etil fluorida sangat dibutuhkan untuk bahan pendingin seperti AC , Refrigerator dan alat pendingin lainnya selain itu etil fluorida juga banyak digunakan sebagai bahan additive dan reaktan pada berbagai proses kimia. Saat ini etil fluorida diproduksi masih sangat kecil padahal kebutuhan akan Etil fluorida dari tahun ke tahun semakin meningkat terutama di negara-negara maju seperti Amerika, Inggris dan Negara maju lainnya.
Adapun kebutuhan Etilen Fluorida (EF) di Indonesia terdapat pada tabel 1.1. Tabel 1.1 Data Kebutuhan impor Etilen Fluorida (EF) di Indonesia
Tahun Impor Jumlah (kg)
2004 306. 929
2005 597.737
2006 944.746
2007 1.147.051
2008 2.836.425
1.2Perumusan Masalah
Kebutuhan terhadap Etil fluorida cukup tinggi di Indonesia. Namun, untuk memperolehnya, Indonesia masih harus mengimpor dari negara lain. Untuk menanggulangi hal tersebut maka dibutuhkan suatu usaha untuk memenuhi kebutuhan Etil Fluorida yakni terlebih dahulu dengan cara membuat suatu pra rancangan pabrik pembuatan Etil Fluorida di Indonesia.
1.3Tujuan Perancangan Pabrik
BAB II
TINJAUAN PUSTAKA
2.1 Etil Fluorida
Etil fluorida memiliki rumus kimia C2H5F dengan struktur bangun seperti
yang disajikan pada gambar 2.1.
C H3C
H H
F
Gambar 2.1. Struktur Etil fluorida
Etil fluorida merupakan senyawa kimia yang mudah terbakar dan bersifat volatil. Etil fluorida (EF) diperoleh dari hasil reaksi antara Etilen dan Hidrogen fluorida dengan olefin (isobutilen) sebagai katalis yang akan menghasilkan konversi reaksi sebesar 99%. Etil fluorida digunakan sebagai bahan pendingin, zat additive atau reaktan pada berbagai proses kimia.
Pada proses pembuatan alkilat, etil fluorida digunakan sebagai katalis dimana alkilat tersebut berfungsi untuk menaikkan bilangan oktan pada bahan bakar. Oleh karena itu, etil fluorida sangat berguna bagi dunia industri.
2.2 Sifat – sifat Bahan Baku
2.2.1 Sifat – sifat Etilen
Sifat-sifat dari Etilen:
1. Rumus molekul : C2H4
2. Berat molekul : 28,05 gr/mol
3. Densitas pada 15 0C : 1,178 gr/l 4. Titik lebur : - 169,2 0C 5. Titik didih : - 103,7 0C
6. Entalpi pembentukan ∆Hf gas : 52,47 kJ/mol
7. Standart molar entropi S0gas : 219,32 J/kmol
2.2.2 Sifat – sifat Hidrogen Fluorida
Sifat-sifat dari hidrogen fluorida:
1. Rumus molekul : HF
2. Berat molekul : 20,01 g/mol 3. Densitas gas : 0.922 g/L
4. Titik lebur : -84 °C
5. Titik didih : 19.54 °C 6. Temperatur kritik : 416,9 K
2.2.3 Sifat – sifat Isobutilen (Olefin)
Sifat – sifat dari isobutilen
1. Rumus molekul : C4H8 2. Berat molekul : 56.11 g/mol
3. Densitas : 0.5879 g/cm3
4. Titik didih : -6.9 °C
2.3 Sifat – sifat Produk (Etil Fluorida)
Etil Fluorida memiliki sifat–sifat sebagai berikut: 1. Rumus molekul : C2H5F
2. Berat molekul : 48.06 gr/mol
3. Densitas : 0.818 gr/l
4. Titik lebur : -143.2 0C 5. Titik didih : -370C 6. Temperatur kritis : 102 0C 7. Tekanan uap, 20°C : 7,6 bar
isobutilen
2.4 Proses Pembuatan Etil Fluorida
Deskripsi Proses
Pembuatan etil fluorida (EF) dilakukan dengan proses halogenasi. Dilakukan dengan mereaksikan etilen dan hidrogen fluorida (HF). Etilen dalam fasa gas dan HF dalam fasa cair diumpankan ke reaktor dimana reaksi akan berlangsung dengan adanya katalis isobutilen yang diumpankan bersama-sama dengan etilen dan HF. Reaksi yang terjadi dalam reaktor adalah :
C2H4(g) + HF(l) → C2H5F(l)
Reaksi ini berlangsung pada kondisi 65 0C dan tekanan sekitar 14 atm dengan konversi reaksi 99%. Maka kondisi di dalam reaktor di operasikan pada suhu 65 0C. Keluaran reaktor mengandung, Etil fluorida, hidrogen fluorida, etilen dan isobutilen. Keluaran reaktor ini akan dipisahkan pada tahap pemisahan produk.
Tahap Pemisahan Produk Utama
Keluaran reaktor mengandung Etil Fluorida, Hidrogen Fluorida, etilen dan Isobutlen. Hidrogen Fluorida akan dipisahkan menggunakan dekanter dengan kondisi operasi 30 0C dan 14 atm, pada produk atas diperoleh etil fluorida, etilen dan isobutilen pada fasa cair sedangkan produk bawah dihasilkan hidrogen fluorida pada fasa cair di recycle kembali ke reaktor. Kemudian etil fluorida, etilen dan isobutilen di masukkan ke kolom ekstrasksi untuk memisahkan etil fluorida dari etilen dan isobutilen dengan menggunakan pelarut hidrogen fluorida dengan kondisi pada tekanan 10 atm dan temperatur 30 0C. Setelah itu pemisahan etil fluorida dan hidrogen fluorida dilakukan pada tahap destilasi dimana perbedaan titik didih etil fluorida dan hidrogen fluorida besar. Pada alur atas terdapat etil fluorida dengan kemurnian 99,9% dan pada produk bawah terdapat hidrogen fluorida.
BAB III
NERACA MASSA
3.1 Mix Point (MP-101)
Tabel 3.1 Neraca Massa Mix Point
Komponen
Alur Masuk Alur keluar
Alur 1 Alur 2 Alur 3
F (Kg/jam)
F (Kg/jam)
F (Kg/jam)
Etilen 442,095 442,095
Isobutilen 49,122 49,122
Total 491,217 491,217
3.2 REAKTOR (R-101)
Tabel 3.2 Neraca Massa Reaktor
Komponen
Alur Masuk Alur Keluar
Alur 4 Alur 7 Alur 8
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam)
Etil fluorida - - 749,897
Etilen 442,095 - 4,421
Hidrogen fluorida - 491,217 178,994
Isobutilen 49,122 - 49,122
3.3 Dekanter (D-202)
Tabel 3.3 Neraca Massa Dekanter
Komponen
Alur masuk Alur keluar
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam) Alur 9 Alur 12 Alur 10 Alur 11
Etil fluorida 749,897 187,474 - 937,371
Etilen 4,421 1,105 - 5,526
Hidrogen fluorida 179,994 - 178,994 -
Isobutilen 49,122 12,28 - 61,402
Total 982,433 200,86 178,994 1004,3
1183,294 1183,294
3.4 Mix Point (MP-102)
Tabel 3.4 Neraca massa Mix Point (MP-102)
Komponen
Alur masuk Alur keluar
Alur 5 Alur 10 Alur 6
F (Kg/jam)
F (Kg/jam)
F (Kg/jam)
Hidrogen Fluorida 312,223 179,994 491,217
3.5 Ekstraktor (T-301)
Tabel 3.5 Neraca Massa Ekstraktor
Komponen
Alur masuk Alur keluar
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam) Alur 13 Alur 16 Alur 17 Alur 18
Etil fluorida 749,897 48,062 - 797,959
Etilen 4,421 - 4,421 -
Hidrogen fluorida - 3989,796 - 3989,796
Isobutilen 49,122 - 49,122 -
Total 803,44 4037,858 53,543 4787,755
4841,298 4841,298
3.6 Destilasi (T-303)
Tabel 3.6 Neraca Massa Destilasi
Komponen
Alur masuk Alur keluar
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam)
Alur 19 Alur 26 Alur 22
Etil fluorida 797,959 749,898 48,062
Hidrogen fluorida 3989,796 7,678 3982,118
Total 4787,755 757,576 4030,18
3.7 Kondensor
Tabel 3.7 Neraca Massa Kondensor
Komponen
Alur masuk Alur keluar
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam)
Alur 23 Alur 25 Alur 26
Etil fluorida 3308,548 2558,651 749,898
Hidrogen fluorida 33,874 26,196 7,678
Total 3342,422 2584,847 757,576
3342,422
3.8 Reboiler
Tabel 3.8 Neraca Massa Boiler
Komponen
Alur masuk Alur keluar
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam)
Alur 20 Alur 21 Alur 22
Etil fluorida 65,011 16,95 48,062
Hidrogen fluorida 5386,464 1404,346 3982,118
Total 5451,475 1421,295 4030,180
3.9 Mix Point (MP-301)
Tabel 3.9 Neraca Massa (MP-301)
Komponen BM
Alur Masuk Alur Keluar Alur 14 Alur 22 Alur 15
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam)
Etil Fluorida 48,06 - 48,062 47,878
Hidrogen Fluorida 20.01 7,678 3982,118 3989,798
BAB IV
NERACA PANAS
4.1 Heater (E-101)
Table 4.1 Neraca Panas pada Heater (E-101)
Alur Panas masuk
(kj/jam)
Panas keluar
(kJ/jam)
Alur 3 4.036,313 -
Alur 4 - 33.368,052
Alur steam 29.331,739 -
Total 33.368,052 33,368,052
4.2 Heater (E-102)
Table 4.2 Neraca Panas pada Heater (E-102)
Alur Panas masuk
(kj/jam)
Panas keluar
(kJ/jam)
Alur 6 6.381,243 -
Alur 7 - 53.999,698
Alur steam 47.618,456 -
Total 53.999,69 53.999,698
4.3 Reaktor (R-201)
Table 4.3 Neraca Panas pada Reaktor (R-201)
Alur Panas masuk
(kj/jam)
Panas keluar
(kJ/jam)
Alur 4 33,368,052 -
Alur 7 53.999,698 -
Alur 8 - 64.699,667
Panas reaksi 23.344,83 -
Air pendingin - 46.012,917
4.4 Kondensor (E-201)
Table 4.4 Neraca Panas pada kondensor (E-201)
Alur Panas masuk
(kj/jam)
Panas keluar
(kJ/jam)
Alur 8 319.904,3 -
Alur 9 - 12.182,584
Air pendingin 307.721,715
Total 319.904,3 319.904,3
4.5 Heater (E-302)
Table 4.5 Neraca Panas pada Heater (E-302)
Alur Panas masuk
(kj/jam)
Panas keluar
(kJ/jam)
Alur 18 61.685,69 -
Alur 19 - 399.459,4
Saturated Steam 337.773,729
Total 399.459,4 399.459,4
4.6 Kondensor (E-303)
Table 4.6 Neraca Panas pada kondensor (E-303)
Alur Panas masuk
(kj/jam)
Panas keluar
(kJ/jam)
Alur 23 138.803,9513 -
Alur 24 - -1.384.450.8125
Air pendingin 1.523.253,7638
LB.7 Reboiler (E-304)
Tabel 4.7 Neraca Panas pada Reboiler (E-304)
Alur Panas masuk
(kj/jam)
Panas keluar
(kJ/jam)
Alur 20 455.683,1653 -
Alur 21 - 165.708,7172
Alur 22 469.876,1142
Saturated steam 179.901,6661 -
Total 635.584,8314 635.584,8314
4.8 Cooler (E-301)
Tabel 4.8 Neraca Panas pada Cooler (E-301)
Alur Panas masuk
(kj/jam)
Panas keluar
(kJ/jam)
Alur 14 99,7406 -
Alur 22 469.876,1142
Alur 16 - 52.138,06
Air pendingin 417.837,7939
BAB III
NERACA MASSA
3.1 Mix Point (MP-101)
Tabel 3.1 Neraca Massa Mix Point
Komponen
Alur Masuk Alur keluar
Alur 1 Alur 2 Alur 3
F (Kg/jam)
F (Kg/jam)
F (Kg/jam)
Etilen 442,095 442,095
Isobutilen 49,122 49,122
Total 491,217 491,217
3.2 REAKTOR (R-101)
Tabel 3.2 Neraca Massa Reaktor
Komponen
Alur Masuk Alur Keluar
Alur 4 Alur 7 Alur 8
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam)
Etil fluorida - - 749,897
Etilen 442,095 - 4,421
Hidrogen fluorida - 491,217 178,994
Isobutilen 49,122 - 49,122
3.3 Dekanter (D-202)
Tabel 3.3 Neraca Massa Dekanter
Komponen
Alur masuk Alur keluar
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam) Alur 9 Alur 12 Alur 10 Alur 11
Etil fluorida 749,897 187,474 - 937,371
Etilen 4,421 1,105 - 5,526
Hidrogen fluorida 179,994 - 178,994 -
Isobutilen 49,122 12,28 - 61,402
Total 982,433 200,86 178,994 1004,3
1183,294 1183,294
3.4 Mix Point (MP-102)
Tabel 3.4 Neraca massa Mix Point (MP-102)
Komponen
Alur masuk Alur keluar
Alur 5 Alur 10 Alur 6
F (Kg/jam)
F (Kg/jam)
F (Kg/jam)
Hidrogen Fluorida 312,223 179,994 491,217
3.5 Ekstraktor (T-301)
Tabel 3.5 Neraca Massa Ekstraktor
Komponen
Alur masuk Alur keluar
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam) Alur 13 Alur 16 Alur 17 Alur 18
Etil fluorida 749,897 48,062 - 797,959
Etilen 4,421 - 4,421 -
Hidrogen fluorida - 3989,796 - 3989,796
Isobutilen 49,122 - 49,122 -
Total 803,44 4037,858 53,543 4787,755
4841,298 4841,298
3.6 Destilasi (T-303)
Tabel 3.6 Neraca Massa Destilasi
Komponen
Alur masuk Alur keluar
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam)
Alur 19 Alur 26 Alur 22
Etil fluorida 797,959 749,898 48,062
Hidrogen fluorida 3989,796 7,678 3982,118
Total 4787,755 757,576 4030,18
3.7 Kondensor
Tabel 3.7 Neraca Massa Kondensor
Komponen
Alur masuk Alur keluar
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam)
Alur 23 Alur 25 Alur 26
Etil fluorida 3308,548 2558,651 749,898
Hidrogen fluorida 33,874 26,196 7,678
Total 3342,422 2584,847 757,576
3342,422
3.8 Reboiler
Tabel 3.8 Neraca Massa Boiler
Komponen
Alur masuk Alur keluar
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam)
Alur 20 Alur 21 Alur 22
Etil fluorida 65,011 16,95 48,062
Hidrogen fluorida 5386,464 1404,346 3982,118
Total 5451,475 1421,295 4030,180
[image:30.595.115.492.425.656.2]3.9 Mix Point (MP-301)
Tabel 3.9 Neraca Massa (MP-301)
Komponen BM
Alur Masuk Alur Keluar Alur 14 Alur 22 Alur 15
F (kg/jam)
F (kg/jam)
F (kg/jam)
Etil Fluorida 48,06 - 48,062 47,878
Hidrogen Fluorida 20.01 7,678 3982,118 3989,798
BAB IV
NERACA PANAS
4.1 Heater (E-101)
Table 4.1 Neraca Panas pada Heater (E-101)
Alur Panas masuk
(kj/jam)
Panas keluar
(kJ/jam)
Alur 3 4.036,313 -
Alur 4 - 33.368,052
Alur steam 29.331,739 -
Total 33.368,052 33,368,052
4.2 Heater (E-102)
Table 4.2 Neraca Panas pada Heater (E-102)
Alur Panas masuk
(kj/jam)
Panas keluar
(kJ/jam)
Alur 6 6.381,243 -
Alur 7 - 53.999,698
Alur steam 47.618,456 -
Total 53.999,69 53.999,698
[image:32.595.114.522.576.750.2]4.3 Reaktor (R-201)
Table 4.3 Neraca Panas pada Reaktor (R-201)
Alur Panas masuk
(kj/jam)
Panas keluar
(kJ/jam)
Alur 4 33,368,052 -
Alur 7 53.999,698 -
Alur 8 - 64.699,667
Panas reaksi 23.344,83 -
Air pendingin - 46.012,917
4.4 Kondensor (E-201)
Table 4.4 Neraca Panas pada kondensor (E-201)
Alur Panas masuk
(kj/jam)
Panas keluar
(kJ/jam)
Alur 8 319.904,3 -
Alur 9 - 12.182,584
Air pendingin 307.721,715
Total 319.904,3 319.904,3
4.5 Heater (E-302)
Table 4.5 Neraca Panas pada Heater (E-302)
Alur Panas masuk
(kj/jam)
Panas keluar
(kJ/jam)
Alur 18 61.685,69 -
Alur 19 - 399.459,4
Saturated Steam 337.773,729
Total 399.459,4 399.459,4
4.6 Kondensor (E-303)
Table 4.6 Neraca Panas pada kondensor (E-303)
Alur Panas masuk
(kj/jam)
Panas keluar
(kJ/jam)
Alur 23 138.803,9513 -
Alur 24 - -1.384.450.8125
Air pendingin 1.523.253,7638
LB.7 Reboiler (E-304)
Tabel 4.7 Neraca Panas pada Reboiler (E-304)
Alur Panas masuk
(kj/jam)
Panas keluar
(kJ/jam)
Alur 20 455.683,1653 -
Alur 21 - 165.708,7172
Alur 22 469.876,1142
Saturated steam 179.901,6661 -
Total 635.584,8314 635.584,8314
4.8 Cooler (E-301)
Tabel 4.8 Neraca Panas pada Cooler (E-301)
Alur Panas masuk
(kj/jam)
Panas keluar
(kJ/jam)
Alur 14 99,7406 -
Alur 22 469.876,1142
Alur 16 - 52.138,06
Air pendingin 417.837,7939
BAB V
SPESIFIKASI PERALATAN
5.1 Pipa Supply C2H4
Fungsi :mengalirkan etilen menuju ke kompressor C2H4
Spesifikasi :
- Debit (Q) = 0,059 m3/detik
- Jumlah = 1 unit
- Diameter pipa = 1 in - Schedule number = 40
- Kecepatan alir =9,8 m/detik - Bahan konstruksi = commercial steel
5.2 Kompresor
Fungsi : menaikkan tekanan etilen dari pipa supply sebelum dimasukkan ke tangki etilen (TK-101).
Jenis : Centrifugal compressor Jumlah : 1 unit
Daya : 18,491 hp
5.3 Tangki Penyimpanan Etilen (TK-101)
Fungsi : Menyimpan Etilen untuk kebutuhan 7 hari
Bahan konstruksi : Low Alloy Steel SA- 202 Grade B
Bentuk : Silinder vertikal dengan alas dan tutup hemisperical Jenis sambungan : Single welded butt joints
Jumlah : 1 unit
Kondisi operasi : Tekanan = 40 atm Temperatur = 30°C Kapasitas : 1.975,9979 m3
Ukuran : -. Silinder
- Tinggi = 14,5865 m - Tebal = 10 in -. Tutup
- Diameter = 11,6692 m - Tinggi = 1,9449 m - Tebal = 10 in
5. 4 Tangki Penyimpanan Isobutilen (TK-102)
Fungsi : Menyimpan Etilen untuk kebutuhan 15 hari
Bahan konstruksi : Carbon steel SA-285 grade B
Bentuk : Silinder vertikal dengan alas datar dan tutup ellipsoidal Jenis sambungan : Single welded butt joints
Jumlah : 1 unit
Kondisi operasi : Tekanan = 4 atm Temperatur = 30°C Kapasitas : 33,8881 m3
Ukuran : -. Silinder
- Diameter = 3,1229 m - Tinggi = 3,9037 m - Tebal = 0,5 in -. Tutup
- Diameter = 3,1229 m - Tinggi = 0,5 m - Tebal = 0,5 in
5.5 Pompa Isobutilen (P-101)
Fungsi : Memompa fluida dari Tangki isobutilen menuju Reaktor
Jenis : Pompa sentrifugal Jumlah : 1 unit
5.6 Heater 1 (E-101)
Fungsi : Menaikkan temperatur campuran Etilen dan Isobutilen sebelum dimasukkan ke Reaktor
Jenis : DPHE
Dipakai : pipa 2 x 1 4
1 in IPS, 12 ft hairpin
Jumlah : 1 unit
Kapasitas : 491,217 kg/jam Panjang pipa : 95,2243 ft Jumlah hairpin : 4
5.7 Tangki Penyimpanan Hidrogen Fluorida (TK-103)
Fungsi : Menyimpan Hidrogen Fluorida untuk kebutuhan 15 hari
Bahan konstruksi : Carbon steel SA-285 grade B
Bentuk : Silinder vertikal dengan alas datar dan tutup ellipsoidal Jenis sambungan : Single welded butt joints
Jumlah : 1 unit
Kondisi operasi : Tekanan = 2 atm
Temperatur = 30°C Kapasitas : 140,6514 m3
Ukuran : -. Silinder
- Diameter = 5,0187 m - Tinggi = 6,2734 m - Tebal = 1/2 in -. Tutup
- Diameter = 5,0187 m - Tinggi = 0,8365 m - Tebal = 1/2 in
5.8 Pompa Hidrogen Fluorida (P-102)
Fungsi : Memompa Hidrogen Fluorida dari tangki menuju Reaktor
Jumlah : 1 unit
Daya : 0,1887 hp ≈ 0,25 hp
5.9 Heater 1 (E-102)
Fungsi : Menaikkan temperatur Hidrogen Fluorida sebelum dimasukkan ke Reaktor
Jenis : DPHE
Dipakai : Pipa 2 x 1 4
1 in IPS, 12 ft hairpin
Jumlah : 1 unit
Kapasitas : 491,217 kg/jam Panjang pipa : 97,7406 ft Jumlah hairpin : 5
5.10 Reaktor (R-201)
Fungsi : tempat berlangsungnya reaksi klorinasi Jenis : plug flow reactor
Bentuk : silinder vertikal dengan alas dan tutup ellipsoidal Bahan konstruksi : cabon steel SA-299
Volume reaktor : 19,8643 m3 Jumlah : 1 unit Ukuran : -. Silinder
- Diameter = 2,8577 m - Tinggi = 14 m - Tebal = 1 in -. Tutup
- Diameter = 2,8577 m - Tinggi = 0,7144 m - Tebal = 1 in - Tube:
- Diameter = 10 cm - Panjang = 14 m
- Pipa pendingin:
- Ukuran nominal = 30 in - Schedule = 80 - ID = 29,25 in - OD = 16 in - Panjang = 15 m - Jumlah = 2 buah
5.11 Kondensor 1 (E-201)
Fungsi : mengubah fasa uap Etil Fluorida dan campurannya menjadi fasa cair
Jenis : 1-2 shell and tube exchanger
Dipakai : 3/4 in OD tube 10 BWG15/16 in triangular pitch, panjang = 12 ft, 2 pass
Jumlah : 1 unit
Kapasitas : 982,434 kg/jam Diameter tube : 1 in
Jenis tube : 18 BWG Panjang tube : 12 ft
Pitch (PT) : 15/16 in triangular pitch
Jumlah tube : 114 Diameter shell : 31 ¼ in
5.12 Dekanter (DC-202)
Fungsi : memisahkan Hidrogen fluorida dari campurannya Bentuk : silinder horizontal
Bahan konstruksi : carbon steel SA-285 grade C
Jumlah : 1 unit
Kapasitas : 0,1231 m3 Kondisi operasi
Kondisi fisik
• Diameter : 0,3608 m • Panjang : 1,0825 m • Tebal : ¼ in
5.13 Pompa Hidrogen Fluorida (P-103)
Fungsi : Memompa Hidogen Fluorida dari dekanter menuju Reaktor
Jenis : Pompa sentrifugal Jumlah : 1 unit
Daya : 0,0025 hp ≈ 0,25 hp
5.14 Tangki Penyimpanan Hidrogen Fluorida (TK-301)
Fungsi : Menyimpan Hidrogen Fluorida untuk kebutuhan 15 hari
Bahan konstruksi : Carbon steel SA-285 grade B
Bentuk : Silinder vertikal dengan alas datar dan tutup ellipsoidal Jenis sambungan : Single welded butt joints
Jumlah : 1 unit
Kondisi operasi : Tekanan = 2 atm Temperatur = 30°C Kapasitas : 3,4587 m3
Ukuran : -. Silinder
- Diameter = 1,4594 m - Tinggi = 1,8243 m - Tebal = 0,25 in -. Tutup
5.15 Pompa Hidrogen Fluorida (P-301)
Fungsi : Memompa Hidrogen Fluorida dari tangki menuju Ekstraktor
Jenis : Pompa sentrifugal
Jumlah : 1 unit
Daya : 0,0031 hp ≈ 0,25 hp
5.16 Cooler 1 (E-301)
Fungsi : Menurunkan temperatur Hidrogen Fluorida sebelum dimasukkan ke kolom Ekstraktor
Jenis : DPHE
Dipakai : pipa 2 2 1 x 1
2
1 in IPS, 12 ft hairpin
Jumlah : 1 unit
Kapasitas : 4.037,676 kg/jam Panjang pipa : 216 ft
Jumlah hairpin : 9
5.17 Kolom Ekstraksi (T-301)
Fungsi : Memisahkan Etil Fluorida dari campurannya menggunakan pelarut Hidrogen Fluorida
Jenis : Sieve Tray
Bentuk : silinder vertikal dengan alas dan tutup ellipsoidal Bahan konstruksi : carbon steel SA-285 Grade A
Jumlah : 1 unit Kondisi Operasi
− Tekanan =10 atm − Temperatur = 30 0C Tray spacing (t) = 0,457 m Hole diameter (do) = 0,006 m
Jumlah plate = 23
Area perforasi = 79372 m2 Spesifikasi kolom ekstraksi
Tinggi kolom = 10,52 m Tinggi tutup = 0,1657 m Tinggi total = 10,847 m Tebal silinder = ½ in
5.18 Pompa Isobutilen (P-301)
Fungsi : Memompa campuran Isobutilen dari Ekstraktor menuju tangki penyimpanan
Jenis : Pompa sentrifugal
Jumlah : 1 unit
Daya : 0,0008 hp ≈ 0,25 hp
5.19 Heater 1 (E-302)
Fungsi : Menaikkan temperatur campuran Etil Fluorida dan Hidrogen Fluorida sebelum dimasukkan ke Destilasi
Jenis : DPHE
Dipakai : pipa 2 x 1 4
1 in IPS, 12 ft hairpin
Jumlah : 1 unit
Kapasitas : 4.787,755 kg/jam Panjang pipa : 24 ft
Jumlah hairpin : 1
5.20 Kolom Distilasi (T-302)
Fungsi : memisahkan campuran Etil Fluorida dengan Hidrogen Fluorida
Jenis : sieve – tray
Bentuk : silinder vertikal dengan alas dan tutup ellipsoidal Bahan konstruksi : carbon steel SA-283 grade C
Tray spacing (t) = 0,5 m Hole diameter (do) = 4,5 mm
Space between hole center (p’) = 12 mm Weir height (hw) = 5 cm
Pitch = triangular ¾ in
Column Diameter (T) = 0,6276 m Weir length (W) = 0,4393 m Downsput area (Ad) = 0,0272 m2
Active area (Aa) = 0,2549 m2
Weir crest (h1) = 0,0149 m
Spesifikasi kolom destilasi
Tinggi kolom = 6 m
Tinggi tutup = 0,1569 m
Tinggi total = 6,3138 m
Tekanan operasi = 8,5 atm = 861,263 kPa Tebal silinder = 0,25 in
5.21 Kondensor Destilat (E-303)
Fungsi : mengubah fasa uap Etil Fluorida dan campurannya menjadi fasa cair
Jenis : 1-2 shell and tube exchanger
Dipakai : 1 1/2 in OD tube 18 BWG 1 7/8 in triangular pitch, panjang = 20 ft, 2 pass
Jumlah : 1 unit
Kapasitas : 3.342.422 kg/jam Diameter tube : 1 1/2 in
Jenis tube : 18 BWG Panjang tube : 20 ft
Pitch (PT) : 1 7/8 in triangular pitch
5.22 Accumulator (V-301)
Fungsi : menampung distilat dari kondensor Bentuk : slinder horizontal dengan tutup ellipsoidal Bahan konstruksi : baja karbon SA-283 grade C
Jumlah : 1 unit Kapasitas : 5,9415 m3 Kondisi operasi:
- Temperatur : -4,486°C - Tekanan : 8,5 atm Kondisi Fisik :
- Silinder
- Diameter : 3,4255 m - Panjang : 2,2739 m - Tebal : 1 1/4 in
- Tutup
- Diameter : 3,4255 m - Panjang : 0,863 m - Tebal : 1 1/4 in
5.23 Pompa Refluks Destilat (P-303)
Fungsi : Memompa fluida dari akumulator menuju Kolom destilasi
Jenis : Pompa sentrifugal
Jumlah : 1 unit
Daya : 0,0393 hp ≈ 0,25 hp
5.24 Pompa Produk Destilat (P-304)
Fungsi : Memompa fluida dari akumulator menuju Tangki Produk
Jenis : Pompa sentrifugal
Jumlah : 1 unit
5.25 Tangki Penyimpanan Etil Fluorida (TK-103)
Fungsi : Menyimpan Etil Fluorida untuk kebutuhan 15 hari
Bahan konstruksi : Carbon steel SA-285 grade B
Bentuk : Silinder vertikal dengan alas datar dan tutup ellipsoidal Jenis sambungan : Single welded butt joints
Jumlah : 1 unit
Kondisi operasi : Tekanan = 8,5 atm Temperatur = -4,486°C Kapasitas : 486,975 m3
Ukuran : -. Silinder
- Diameter = 7,5925 m - Tinggi = 9,406 m - Tebal = 2 1/2 in -. Tutup
- Diameter = 7,5925 m - Tinggi = 1,2654 m - Tebal = 1 1/2 in
5.26 Pompa Reboiler (P-305)
Fungsi : Memompa fluida dari kolom Destilasi menuju Reboiler
Jenis : Pompa sentrifugal
Jumlah : 1 unit
Daya : 0,0819 hp ≈ 0,25 hp
5.27 Reboiler (E-304)
Fungsi : Menaikkan temperatur Hidrogen Fluorida sebelum dimasukkan ke Destilasi
Jenis : DPHE
Dipakai : pipa 2 x 1 4
Jumlah : 1 unit
Kapasitas : 5451,475 kg/jam Panjang pipa : 360 ft
Jumlah hairpin : 9
5.28 Pompa Produk Bottom Destilasi (P-306)
Fungsi : Memompa fluida dari reboiler menuju Ekstraktor
Jenis : Pompa sentrifugal
BAB VI
INSTRUMENTASI DAN KESELAMATAN KERJA
6.1 Instrumentasi
Instrumentasi adalah peralatan yang dipakai di dalam suatu proses kendali untuk mengatur jalannya suatu proses agar diperoleh hasil sesuai dengan yang diharapkan. Pengoperasian suatu pabrik kimia harus memenuhi beberapa persyaratan yang ditetapkan dalam perancangannya. Persyaratan tersebut meliputi keselamatan, spesifikasi produk, peraturan mengenai lingkungan hidup, kendala operasional, dan faktor ekonomi. Pemenuhan persyaratan tersebut berhadapan dengan keadaan lingkungan yang berubah-ubah, yang dapat mempengaruhi jalannya proses atau yang disebut disturbance (gangguan) (Stephanopoulus, 1984). Adanya gangguan tersebut menuntut pentingnya dilakukan pemantauan secara terus-menerus maupun pengendalian terhadap jalannya operasi suatu pabrik kimia untuk menjamin tercapainya tujuan operasional pabrik. Pengendalian atau pemantauan tersebut dilaksanakan melalui penggunaan peralatan dan engineer (sebagai operator terhadap peralatan tersebut) sehingga kedua unsur ini membentuk satu sistem kendali terhadap pabrik.
Fungsi instrumentasi adalah sebagai pengontrol, penunjuk, pencatat, dan pemberi tanda bahaya. Peralatan instrumentasi biasanya bekerja dengan tenaga mekanik atau tenaga listrik dan pengontrolannya dapat dilakukan secara manual atau otomatis. Penggunaan instrumen pada suatu peralatan proses tergantung pada pertimbangan ekonomi dan sistem peralatan itu sendiri. Pada pemakaian alat-alat instrumen juga harus ditentukan apakah alat-alat tersebut dipasang di atas papan instrumen dekat peralatan proses (kontrol manual) atau disatukan dalam suatu ruang kontrol yang dihubungkan dengan bangsal peralatan (kontrol otomatis) (Timmerhaus, 2004).
Variabel-variabel proses yang biasanya dikontrol/diukur oleh instrumen adalah: 1. Variabel utama, seperti temperatur, tekanan, laju alir, dan level cairan.
Tujuan perancangan sistem pengendalian dari pabrik pembuatan etil fluorida dari etilen dan hidrogen fluorida adalah sebagai keamanan operasi pabrik yang mencakup :
− Mempertahankan variabel – variabel proses seperti temperatur dan tekanan tetap berada dalam rentang operasi yang aman dengan harga toleransi yang kecil.
− Mendeteksi situasi berbahaya kemungkinan terjadinya kebocoran alat. Pendeteksian dilakukan dengan menyediakan alarm dan sistem penghentian operasi secara otomatis (automatic shut down systems).
− Mengontrol setiap penyimpangan operasi agar tidak terjadi kecelakaan kerja maupun kerusakan pada alat proses.
Pengendalian peralatan instrumentasi dapat dilakukan secara otomatis dan semi otomatis. Pengendalian secara otomatis adalah pengendalian yang dilakukan dengan mengatur instrumen pada kondisi tertentu, bila terjadi penyimpangan variabel yang dikontrol maka instrumen akan bekerja sendiri untuk mengembalikan variabel pada kondisi semula, instrumen ini bekerja sebagai controller. Pengendalian secara semi otomatis adalah pengendalian yang mencatat perubahan-perubahan yang terjadi pada variabel yang dikontrol. Untuk mengubah variabel-variabel ke nilai yang diinginkan dilakukan usaha secara manual, instrumen ini bekerja sebagai pencatat (recorder).
Alat-alat kontrol yang biasa dipakai pada peralatan proses antara lain (Stephanopoulus, 1984) :
1. Temperature Controller (TC)
Adalah alat/instrumen yang digunakan sebagai alat pengatur suhu atau pengukur sinyal mekanis atau listrik. Pengaturan temperatur dilakukan dengan mengatur jumlah material proses yang harus ditambahkan/dikeluarkan dari dalam suatu proses yang sedang bekerja.
Prinsip kerja:
2. Pressure Controller (PC)
Adalah alat/instrumen yang dapat digunakan sebagai alat pengatur tekanan atau pengukur tekanan atau pengubah sinyal dalam bentuk gas menjadi sinyal mekanis. Pengatur tekanan dapat dilakukan dengan mengatur jumlah uap/gas yang keluar dari suatu alat dimana tekanannya ingin dideteksi.
Prinsip kerja :
Pressure control (PC) akibat tekanan uap keluar akan membuka/menutup diafragma valve. Kemudian valve memberikan sinyal kepada PC untuk mengukur dan mendeteksi tekanan pada set point.
3. Flow Controller (FC)
Adalah alat/instrumen yang bisa digunakan untuk mengatur kecepatan aliran fluida dalam pipa line atau unit proses lainnya. Pengukuran kecepatan aliran fluida dalam pipa biasanya diatur dengan mengatur output dari alat, yang mengakibatkan fluida mengalir dalam pipa line.
Prinsip kerja:
Kecepatan aliran diatur oleh regulating valve dengan mengubah tekanan discharge dari pompa. Tekanan discharge pompa melakukan bukaan/tutupan valve dan FC menerima sinyal untuk mendeteksi dan mengukur kecepatan aliran pada set point.
4. Level Controller (LC)
Adalah alat/instrumen yang dipakai untuk mengatur ketinggian (level) cairan dalam suatu alat dimana cairan tersebut bekerja. Pengukuran tinggi permukaan cairan dilakukan dengan operasi dari sebuah control valve, yaitu dengan mengatur rate cairan masuk atau keluar proses.
Prinsip kerja :
Jumlah aliran fluida diatur oleh control valve. Kemudian rate fluida melalui valve ini akan memberikan sinyal kepada LC untuk mendeteksi tinggi permukaan pada set point.
3. Sistem kerja lebih efisien
4. Penyimpangan yang mungkin terjadi dapat diketahui dengan cepat Faktor-faktor yang perlu diperhatikan dalam instrument – instrumen adalah
1. Range yang diperlukan untuk pengukuran 2. Level instrumentasi
3. Ketelitian yang dibutuhkan 4. Bahan konstruksinya
[image:51.595.113.526.312.740.2]5. Pengaruh pemasangan instrumentasi pada kondisi proses (Timmerhaus, 2004) :
Tabel 6.1 Daftar Instrumentasi pada Pra Rancangan Pabrik Pembuatan Ethylfluoride
No. Nama Alat Jenis Instrumen
1. Tangki cairan Level Indikator (LI) 2. Tangki gas Pressure Controller (PC)
3. Pompa Flow Controler (FC)
4. Kondensor
Temperature Controller (TC) Pressure Indicator (PI) 5. Reaktor
Temperature Controller (TC) Pressure Controller (PC) Level Controller (LC)
6. Dekanter Level Controller (LC)
7. Kolom Ekstraksi
Temperature Indicator (TI) Pressure Indicator (PI) 8. Kolom Destilasi
Temperature Controller (TC) Pressure Indicator (PI) Level Controller (LC) 9 Reboiler
LI
PI TC
PC
TC
FC
Tangki gas
Tangki cairan
Pompa Dekanter
Reaktor
Unit Destilasi
Kondensor
LC
TC
PC TC
FC
LC
FC
TC
Kolom Ekstraksi
PC
TI
[image:52.595.121.505.101.500.2]PI
Gambar 6.1 Instrumentasi Alat
6.2 Keselamatan Kerja
Keselamatan kerja merupakan bagian dari kelangsungan produksi pabrik, oleh karena itu aspek ini harus diperhatikan secara serius dan terpadu. Untuk maksud tersebut perlu diperhatikan cara pengendalian keselamatan kerja dan keamanan pabrik pada saat perancangan dan saat pabrik beroperasi.
1. Meningkatkan spesialisasi ketrampilan karyawan dalam menggunakan peralatan secara benar sesuai tugas dan wewenangnya serta mengetahui cara-cara mengatasi kecelakaan kerja.
2. Melakukan pelatihan secara berkala bagi karyawan. Pelatihan yang dimaksud dapat meliputi :
Pelatihan untuk menciptakan kualitas Sumber Daya Manusia (SDM) yang tinggi dan bertanggung-jawab, misalnya melalui pelatihan kepemimpinan dan pelatihan pembinaan kepribadian.
Studi banding (workshop) antar bidang kerja, sehingga karyawan diharapkan memiliki rasa kepedulian terhadap sesama karyawan.
3. Membuat peraturan tata cara dengan pengawasan yang baik dan memberi sanksi bagi karyawan yang tidak disiplin
Sebagai pedoman pokok dalam usaha penanggulangan masalah kerja, Pemerintah Republik Indonesia telah mengeluarkan Undang-Undang Keselamatan Kerja pada tanggal 12 Januari 1970. Semakin tinggi tingkat keselamatan kerja dari suatu pabrik maka makin meningkat pula aktivitas kerja para karyawan. Hal ini disebabkan oleh keselamatan kerja yang sudah terjamin dan suasana kerja yang menyenangkan.
Hal-hal yang perlu dipertimbangkan dalam perancangan pabrik untuk menjamin adanya keselamatan kerja adalah sebagai berikut (Peters dan Timmerhaus, 2004) :
1. Penanganan dan pengangkutan bahan menggunakan manusia harus seminimal mungkin.
2. Adanya penerangan yang cukup dan sistem pertukaran udara yang baik. 3. Jarak antar mesin-mesin dan peralatan lain cukup luas.
4. Setiap ruang gerak harus aman, bersih dan tidak licin .
6.3 Keselamatan Kerja pada Pabrik Pembuatan Etil Fluorida
Dalam prarancangan pabrik pembuatan Etil Fluorida, usaha-usaha pencegahan terhadap bahaya-bahaya yang mungkin terjadi dilakukan sebagai berikut :
6.3.1 Pencegahan terhadap Kebakaran dan Peledakan
Dalam proses produksi Etil Fluorida, upaya yang dilakukan untuk pencegahan dan penanganan terhadap kebakaran dan ledakan sebagai berikut :
1. Untuk mengetahui adanya bahaya kebakaran maka sistem alarm dipasang pada tempat yang strategis dan penting seperti laboratorium dan ruang proses.
2. Pada peralatan pabrik yang berupa tangki dibuat main hole dan hand hole yang cukup untuk pemeriksaan.
3. Sistem perlengkapan energi seperti pipa bahan bakar, saluran udara, saluran steam, dan air dibedakan warnanya dan letaknya tidak menggangu gerakan karyawan.
4. Mobil pemadam kebakaran yang ditempatkan di fire station setiap saat dalam keadaan siaga.
5. Penyediaan racun api yang selalu siap dengan pompa hydran untuk jarak tertentu.
Sesuai dengan peraturan yang tertulis dalam Peraturan Tenaga Kerja No. Per/02/Men/1983 tentang instalasi alarm kebakaran otomatis, yaitu :
1. Detektor kebakaran, merupakan alat yang berfungsi untuk mendeteksi secara dini adanya suatu kebakaran awal. Alat ini terbagi atas:
a. Smoke detector adalah detector yang bekerja berdasarkan terjadinya akumulasi asap dalam jumlah tertentu.
b. Gas detector adalah detector yang bekerja berdasarkan kenaikan konsentrasi gas yang timbul akibat kebakaran ataupun gas-gas lain yang mudah terbakar.
Alarm kebakaran yang memberi tanda atau isyarat berupa bunyi khusus (audible alarm).
Alarm kebakaran yang memberi tanda atau isyarat yang tertangkap oleh pandangan mata secara jelas (visible alarm).
2. Panel indikator kebakaran
Panel indikator kebakaran adalah suatu komponen dari sistem deteksi dan alarm kebakaran yang berfungsi mengendalikan kerja sistem dan terletak di ruang operator.
6.3.2 Peralatan Perlindungan Diri
Upaya peningkatan keselamatan kerja bagi karyawan pada pabrik ini adalah dengan menyediakan fasilitas sesuai bidang kerjanya. Fasilitas yang diberikan adalah melengkapi karyawan dengan peralatan perlindungan diri sebagai berikut:
1. Helm
2. Pakaian dan perlengkapan pelindung 3. Sepatu pengaman
4. Pelindung mata 5. Masker udara 6. Sarung tangan
7. Earplug (pelindung telinga)
6.3.3 Keselamatan Kerja terhadap Listrik
Upaya peningkatan keselamatan kerja terhadap listrik adalah sebagai berikut : 1. Setiap instalasi dan alat-alat listrik harus diamankan dengan pemakaian sekring
atau pemutus arus listrik otomatis lainnya.
2. Sistem perkabelan listrik harus dirancang secara terpadu dengan tata letak pabrik untuk menjaga keselamatan dan kemudahan jika harus dilakukan perbaikan.
3. Penempatan dan pemasangan motor-motor listrik tidak boleh mengganggu lalu lintas pekerja.
4. Memasang papan tanda larangan yang jelas pada daerah sumber tegangan tinggi. 5. Isolasi kawat hantaran listrik harus disesuaikan dengan keperluan.
petir yang dibumikan.
7. Kabel-kabel listrik yang letaknya berdekatan dengan alat-alat yang bekerja pada suhu tinggi harus diisolasi secara khusus.
6.3.4 Pencegahan terhadap Gangguan Kesehatan
Upaya penjagaan kesehatan karyawan dalam lapangan kerja adalah :
1. Setiap karyawan diwajibkan untuk memakai pakaian kerja selama berada di dalam lokasi pabrik.
2. Dalam menangani bahan-bahan kimia yang berbahaya seperti hidrogen fluorida, dan sebagainya, karyawan diharuskan memakai sarung tangan karet serta penutup hidung dan mulut.
3. Bahan-bahan kimia yang selama pembuatan, pengolahan, pengangkutan, penyimpanan, dan penggunaannya dapat menimbulkan ledakan, kebakaran, korosi, maupun gangguan terhadap kesehatan harus ditangani secara cermat.
4. Poliklinik yang memadai disediakan di lokasi pabrik.
6.3.5 Pencegahan terhadap Bahaya Mekanis
Upaya pencegahan kecelakaan terhadap bahaya mekanis adalah :
1. Alat-alat dipasang dengan penahan yang cukup berat untuk mencegah kemungkinan terguling atau terjatuh seperti reaktor, kolom distilasi, dan kolom ekstraktor.
2. Sistem ruang gerak karyawan dibuat cukup lebar dan tidak menghambat kegiatan karyawan.
3. Jalur perpipaan sebaiknya berada di atas permukaan tanah atau diletakkan pada atap lantai pertama kalau di dalam gedung atau setinggi 4,5 meter bila diluar gedung agar tidak menghalangi kendaraan yang lewat.
4. Letak alat diatur sedemikian rupa sehingga para operator dapat bekerja dengan tenang dan tidak akan menyulitkan apabila ada perbaikan atau pembongkaran. 5. Pada alat-alat yang bergerak atau berputar harus diberikan tutup pelindung untuk
menghindari terjadinya kecelakaan kerja seperti mixer.
1. Setiap karyawan bertugas sesuai dengan pedoman-pedoman yang diberikan. 2. Setiap peraturan dan ketentuan yang ada harus dipatuhi.
3. Setiap karyawan dibekali keterampilan untuk mengatasi kecelakaan dengan menggunakan peralatan yang ada.
4. Setiap kecelakaan atau kejadian yang merugikan harus segera dilaporkan pada atasan.
5. Setiap karyawan harus saling mengingatkan perbuatan yang dapat menimbulkan bahaya.
BAB VII
UTILITAS
Dalam suatu pabrik kimia, utilitas adalah penunjang utama kelancaran proses produksi. Oleh karena itu diperlukan sarana dan pra sarana utilitas yang baik dan memadai untuk menjaga kesinambungan proses produksi tersebut.
Berdasarkan kebutuhannya, utilitas pada Pra-rancangan Pabrik Pembuatan Etil fluorida ini meliputi :
1. Kebutuhan uap air (steam) 2. Kebutuhan air
3. Kebutuhan bahan kimia 4. Kebutuhan bahan bakar 5. Kebutuhan listrik
6. Sarana pengolahan limbah
7.1. Kebutuhan Uap (
Steam
)
Pada pengoperasian pabrik dibutuhkan uap sebagai media pemanas. Penggunaan uap dalam pabrik pembuatan Etil fluorida ini meliputi:
Tabel 7.1. Kebutuhan Uap
Nama Alat Kebutuhan uap (kg/jam) Heater
Reboiler
183,7173 79,7118
Total 263,4291
Steam yang digunakan adalah saturated steam pada suhu 1000C dan tekanan 1,01325 bar. Untuk faktor keamanan diambil sebesar 20 % dan faktor kebocoran sebesar 10 %. (Perry, 1999), sehingga
total uap yang dibutuhkan = 1,3 × 263,4291 kg/jam = 342,45783 kg/jam Banyaknya Steam yang perlu dihasilkan dari ketel uap adalah: m = 342,45783 kg/jam
Diperkirakan 80 % Steam dapat digunakan kembali (Evans,1978), sehingga : Steam yang digunakan kembali = 80 % x 342,45783 = 273,96626 kg/jam Kebutuhan air tambahan untuk ketel = 342,45783 – 273,96626 = 68,49157 kg/jam
7.2 Kebutuhan Air
Kebutuhan air pada pabrik pembuatan Etil fluorida ini adalah untuk: Air untuk umpan ketel uap = 68,49157 kg/jam
Total kebutuhan air pendingin untuk proses produksi di pabrik ini dapat dilihat pada tabel di bawah ini.
Tabel 7.2. Kebutuhan Air Pendingin pada Alat
Nama Alat Jumlah Air (kg/jam)
Kondensor (E-201) Reaktor (R-201)
Cooler
Total pada Tin = 250C Cooler , Tin = -10 0C
4.929,1216 737,1874 6.694,3108 +
12.360,62 1.289,4
Total 13.650,0198
Air pendingin bekas digunakan kembali setelah didinginkan dalam menara pendingin air. Dengan menganggap terjadi kehilangan air selama proses sirkulasi, maka air tambahan yang diperlukan adalah jumlah air yang hilang karena penguapan, drift loss dan blowdown (Perry, 1997).
Air yang hilang karena penguapan dapat dihitung dengan persamaan:
We = 0,00085 Wc (T2 – T1) (Pers. 12 – 10, Perry, 1997)
di mana :
Wc = jumlah air pendingin yang diperlukan = 12.360,62 kg/jam
T1 = temperatur air pendingin masuk = 250C = 860F
T2 = temperatur air pendingin keluar = 400C = 1760F
Maka:
We = 0,00085 × 12.360,62 × (176 – 86)
= 945,587 kg/jam
Air yang hilang karena drift loss biasanya 0,1 – 0,2% dari air pendingin yang masuk ke menara air (Perry, 1997). Ditetapkan drift loss 0,2%, maka:
Wd = 0,002 × 12.360,62 kg/jam
= 24,72124 kg/jam
Air yang hilang karena blowdown bergantung pada jumlah siklus sirkulasi air pendingin, biasanya antara 3 – 5 siklus (Perry, 1997). Ditetapkan 5 siklus, maka:
1 S
W
W e
b −
= (Pers, 12 – 12, Perry, 1997)
Wb = =236,396 kg/jam
Sehingga air tambahan yang diperlukan = We + Wd + Wb
= 945,587 + 24,72124 + 236,396
= 1.206,7055 kg/jam
Air yang hilang karena penguapan dapat dihitung dengan persamaan:
We = 0,00085 Wc (T2 – T1) (Pers. 12 – 10, Perry, 1997)
di mana :
Wc = jumlah air pendingin yang diperlukan = 70% x 1.841,747867 kg/jam
= 1.289,4 kg/jam T1 = temperatur air pendingin masuk = -10 0C = 140F
T2 = temperatur air pendingin keluar = 400C = 1040F
Maka:
We = 0,00085 × 1.289,4 × (104 – 14)
= 98,64 kg/jam
Air yang hilang karena drift loss biasanya 0,1 – 0,2% dari air pendingin yang masuk ke menara air (Perry, 1997). Ditetapkan drift loss 0,2%, maka:
Wd = 0,002 × 1.289,4 kg/jam
= 2,58 kg/jam
Air yang hilang karena blowdown bergantung pada jumlah siklus sirkulasi air pendingin, biasanya antara 3 – 5 siklus (Perry, 1997). Ditetapkan 5 siklus, maka:
1 S
W
W e
b −
= (Pers, 12 – 12, Perry, 1997)
Wb = =24,66 kg/jam
Sehingga air tambahan yang diperlukan = We + Wd + Wb
= 98,64 + 2,58 + 24,66
= 125,88 kg/jam
Air untuk berbagai kebutuhan. Kebutuhan air domestik
Kebutuhan air domestik untuk tiap orang/shift adalah 40 – 100 ltr/hari (Metcalf dan Eddy, 2003)
Diambil 75 ltr/hari ×
jam 24
hari 1
= 3,125 liter/jam
ρair = 1000 kg/m3 = 1 kg/liter (Geankoplis, 1991)
Jumlah karyawan = 160 orang
Maka total air domestik = 3,125 × 160 = 450 ltr/jam × 1 kg/liter = 500 kg/jam
Kebutuhan air laboratorium
Kebutuhan air untuk laboratorium adalah 1000 – 1800 ltr/hari (Metcalf dan Eddy, 2003). Diambil 1700 ltr/hari = 70,83 kg/jam ≈ 71 liter/jam
Kebutuhan air kantin dan tempat ibadah
Kebutuhan air untuk kantin dan rumah ibadah adalah 40 – 120 ltr/hari.
diambil 90,5 ltr/hari ×
jam hari 24
1
= 3,77 ≈ 4 liter/jam
pengunjung rata – rata = 100 orang.
ρair = 1000 kg/m3 = 1 kg/liter (Geankoplis, 1991)
maka, total kebutuhan airnya = 4 × 100 = 400 ltr/jam × 1 kg/liter = 400 kg/jam Kebutuhan air poliklinik/Rumah sakit
Kebutuhan air untuk laboratorium adalah 1000 – 1500 ltr/hari, (Metcalf dan Eddy, 2003), maka diambil 1000 ltr/hari = 50 kg/jam
Tabel 7.3. Pemakaian Air untuk Berbagai Kebutuhan
Kebutuhan Jumlah air
(kg/jam)
Domestik dan kantor Laboratorium
Kantin dan tempat ibadah Poliklinik
500 71 400 50
Total 1021
Sehingga total kebutuhan air yang memerlukan pengolahan awal adalah: = (68,49157 + 1.206,7055 + 1021 + 125,88) kg/jam = 1594,68 kg/jam ≈ 2000 kg/jam
Sumber air untuk pabrik pembuatan Etil fluorida ini adalah dari Sungai Silau, Kabupaten Asahan, Provinsi Sumatera Utara dengan debit sungai 60 m3/detik. (Bapedal Sumut, Desember 2008). Adapun kualitas air Sungai Silau Asahan dapat dilihat pada tabel berikut:
Tabel 7.4. Kualitas Air Sungai Silau Asahan
No Parameter Satuan Hasil
1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. 13. 14. Suhu Besi (Fe) Cadmium (Cd) Klorida (Cl)
Sulfur (S) sebagai H2S
Nitrat (NO3)
Nitrit (NO2)
Sianida (CN-) Fenol
Oksigen terlarut (O2)
Tembaga (Cu) Timbal (Pb) Cobalt (Co) Raksa (Hg)
Total Dissolved Solid
0 C mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L 27,5 0,047 0,027 7,88 0,007 0,111 0,061 0,0083 0,047 5,4 0,04 0,013 0,01 0,01 204
(Sumber : Laporan Baku Mutu Air, Bapedal SUMUT, Desember 2008)
Unit Pengolahan Air
Kebutuhan air untuk pabrik pembuatan Etil fluorida ini diperoleh dari sungai Silau, yang terletak di kawasan pabrik. Untuk menjamin kelangsungan penyediaan air, maka di lokasi pengambilan air dibangun fasilitas penampungan air (water intake) yang juga merupakan tempat pengolahan awal air sungai. Pengolahan ini meliputi penyaringan sampah dan kotoran yang terbawa bersama air. Selanjutnya air dipompakan ke lokasi pabrik untuk diolah dan digunakan sesuai dengan keperluannya. Pengolahan air di pabrik terdiri dari beberapa tahap, yaitu (Degremont, 1991):
4. Demineralisasi 5. Deaerasi
7.2.1. Screening
Tahap screening merupakan tahap awal dari pengolahan air. Adapun tujuan screening adalah (Degremont, 1991):
− Menjaga struktur alur dalam utilitas terhadap objek besar yang mungkin merusak fasilitas unit utilitas.
− Memudahkan pemisahan dan menyingkirkan partikel – partikel padat yang besar yang terbawa dalam air sungai.
Pada tahap ini, partikel yang besar akan tersaring tanpa bantuan bahan kimia. Sedangkan partikel – partikel yang lebih kecil akan terikut bersama air menuju unit pengolahan selanjutnya.
7.2.2. Klarifikasi
Klarifikasi merupakan proses penghilangan kekeruhan di dalam air dengan cara mencampurkannya dengan larutan Al2(SO4)3 dan Na2CO3 (soda abu). Larutan
Al2(SO4)3 berfungsi sebagai koagulan utama dan larutan Na2CO3 sebagai bahan
koagulan tambahan yaitu berfungsi sebagai bahan pambantu untuk mempercepat pengendapan dan penetralan pH. Pada bak clarifier, akan terjadi proses koagulasi dan flokulasi. Tahap ini bertujuan menyingkirkan Suspended Solid (SS) dan koloid (Degremont, 1991).
Koagulan yang biasa dipakai adalah koagulan trivalent. Reaksi hidrolisis akan terjadi menurut reaksi:
M3+ + 3H2O M(OH)3 + 3 H+
Dalam hal ini, pH menjadi faktor yang penting dalam penyingkiran koloid. Kondisi pH yang optimum penting untuk terjadinya koagulasi dan flokulasi. Koagulan yang biasa dipakai adalah larutan alum Al2(SO4)3. Sedangkan koagulan
tambahan dipakai larutan soda abu Na2CO3 yang berfungsi sebagai bahan pembantu
untuk mempercepat pengendapan dan penetralan pH.
Dua jenis reaksi yang akan terjadi adalah (Degremont, 1991):
Al2(SO4)3 + 6 Na2CO3 + 6H2O 2Al(OH)3↓ + 12Na+ + 6HCO3- + 3SO43-
2Al2(SO4)3 + 6 Na2CO3 + 6H2O 4Al(OH)3↓ + 12Na+ + 6CO2 + 6SO4
3-Reaksi koagulasi yang terjadi :
Al2(SO4)3 + 3H2O + 3Na2CO3 2Al(OH)3 + 3Na2SO4 + 3CO2
Selain penetralan pH, soda abu juga digunakan untuk menyingkirkan kesadahan permanen menurut proses soda dingin menurut reaksi:
CaSO4 + Na2CO3 Na2SO4 + CaCO3
CaCl4 + Na2CO3 2NaCl + CaCO3 (Degremont, 1991)
Pemakaian larutan alum umumnya hingga 50 ppm terhadap jumlah air yang akan diolah, sedangkan perbandingan pemakaian alum dan abu soda = 1 : 0,54 (Crities, 2004).
Perhitungan alum dan abu soda yang diperlukan: Total kebutuhan air = 2000 kg/jam Pemakaian larutan alum = 50 ppm
Pemakaian larutan soda abu = 0,54 × 50 = 27 ppm
Larutan alum Al2(SO4)3 yang dibutuhkan = 50.10-6 × 2000 = 0,1 kg/jam
Larutan abu soda Na2CO3 yang dibutuhkan = 27.10-6× 2000 = 0,043 kg/jam
7.2.3. Filtrasi
Filtrasi bertujuan untuk memisahkan flok-flok dan koagulan yang masih terikut bersama air. Penyaring pasir (sand filter) yang digunakan terdiri dari 3 lapisan, yaitu:
a. Lapisan I terdiri dari pasir hijau (green sand) b. Lapisan II terdiri dari anterakit
c. Lapisan III terdiri dari batu kerikil (gravel)
Bagian bawah alat penyaring dilengkapi dengan strainer sebagai penahan. Selama pemakaian, daya saring sand filter akan menurun. Untuk itu diperlukan regenerasi secara berkala dengan cara pencucian balik (back washing). Dari sand filter, air dipompakan ke menara air sebelum didistribusikan untuk berbagai kebutuhan.
Untuk air proses, masih diperlukan pengolahan lebih lanjut, yaitu proses softener dan deaerasi. Untuk air domestik, laboratorium, kantin, dan tempat ibadah, serta poliklinik, dilakukan proses klorinasi, yaitu mereaksikan air dengan klor untuk membunuh kuman-kuman di dalam air. Klor yang digunakan biasanya berupa kaporit, Ca(ClO)2. Khusus untuk air minum, setelah dilakukan proses klorinasi
diteruskan ke penyaring air (water treatment system) sehingga air yang keluar merupakan air sehat dan memenuhi syarat-syarat air minum tanpa harus dimasak terlebih dahulu.
Total kebutuhan air yang memerlukan proses klorinasi = 1021 kg/jam Kaporit yang digunakan direncanakan mengandung klorin 70%
Kebutuhan klorin = 2 ppm dari berat air (Gordon, 1968) Total kebutuhan kaporit = (2.10-6 × 1021)/0,7 = 0,0029 kg/jam
7.2.4. Demineralisasi
Air untuk umpan ketel dan proses harus murni dan bebas dari garam-garam terlarut. Untuk itu perlu dilakukan proses demineralisasi, yang terdiri atas:
a. Penukar Kation (Cation Exchanger)
Penukar kation berfungsi untuk mengikat logam-logam alkali dan mengurangi kesadahan air yang digunakan. Proses yang terjadi adalah pertukaran antara kation Ca, Mg dan kation lain yang larut dalam air dengan kation dari resin. Resin yang digunakan bermerek Dowex R – 50W. Reaksi yang terjadi:
Na2X + Mg2+ → MgX + 2Na+
Untuk regenerasi dipakai NaCl berlebih dengan reaksi: CaX + 2NaCl → Na2X + CaCl2
MgX + 2NaCl → Na2X + MgCl2
Mn2+R + H2SO4 MnSO4 + 2H+R
Perhitungan Kesadahan Kation:
Air Sungai Silau, Asahan mengandung kation Fe2+, Cd2+, Cu+2, Pb2+, Co2+ , Mg +2 dan Hg2+, masing – masing 0,047 ppm; 0,027 ppm; 0,04 pp; 0,013 ppm; 0,01 ppm; 28 ppm ; 0,01 ppm.
1 gr/gal = 17,1 ppm
Total kesadahan kation = (0,047 + 0,027 + 0,04 + 0,013 + 0,01 + 28 + 0,01) ppm
= 28,147 ppm
= 28,147 ppm/17,1 = 1,646 gr/gal Jumlah air yang diolah = 979 kg/jam
= x 264,17 gal/m3 = 259,77 gal/jam
Kesadahan air = 1,646 gr/gal × 259,77 gal/jam × 24 jam/hari = 10.261,23 gr/hari = 10,26 kg/hari
Perhitungan ukuran Cation Exchanger:
Dari Tabel 12.4., Nalco Water Handbook, 1988 diperoleh: - Diameter penukar kation = 2 ft
- Luas penampang penukar kation = 3,14 ft2 - Jumlah penukar kation = 1 unit
Volume Resin yang Diperlukan: Total kesadahan air = 10,26 kg/hari
Dari Tabel 12.7., Nalco Water Handbook, 1988 diperoleh : - Kapasitas resin = 20 kg/ft3
- Kebutuhan regenerant = 6 lb NaCl/ft3 resin Jadi,
Kebutuhan resin = = 0,51 ft3/hari Tinggi resin = = 0,16 ft
Tinggi minimum resin adalah 30 in = 2,5 ft (Tabel 12.4., Nalco, 1988) Sehingga volume resin yang dibutuhkan = 2,5 ft × 3,14 ft2 = 7,85 ft3
Waktu regenerasi = = 15,3 hari
Kebutuhan regenerant NaCl = 10,26 kg/hari × 3 3 kg/ft 20
lb/ft 6
= 3,08 lb/hari = 1,39 kg/hari = 0,058kg/jam 979 kg/jam
995,68 kg/m3
10,26 kg/hari 20 kg/ft3 0,51
3,14
b. Penukar anion
Resin yang digunakan adalah Dowex R – 8W. Perhitungan Kesadahan Anion :
Air Sungai Silau Asahan, mengandung anion Cl-, S-, NO3-, NO2-, CN- dan Fenol
masing – masing 7,88 ppm, 0,007 ppm, 0,111 ppm, 0,061 ppm, 0,0083 dan 0,047 ppm.
1 gr/gal = 17,1 ppm.
Total kesadahan anion = (7,88 + 0,007 + 0,111 + 0,061 + 0,0083 + 0,047) ppm = 8,114 ppm / 17,1
= 0,475 gr/gal Jumlah air yang diolah = 979 kg/jam
= x 264,17 gal/m3 = 259,77 gal/jam
Kesadahan air = 0,475 gr/gal × 259,77 gal/jam × 24 jam/hari = 2.957,98, gr/hari = 2,96 kg/hari
Perhitungan Ukuran Anion Exchanger:
Jumlah air yang diolah = 259,77 gal/jam = 4,32 gal/menit
Dari Tabel 12.4., Nalco Water Handbook, 1988 diperoleh: - Diameter penukar anion = 2 ft
- Luas penampang penukar anion = 3,14 ft2 - Jumlah penukar anion = 1 unit
Volume resin yang diperlukan: Total kesadahan air = 2,96 kg/hari
Dari Tabel 12.7., Nalco Water Handbook, 1988 diperoleh: - Kapasitas resin = 12 kg/ft3
- Kebutuhan regenerant = 5 lb NaOH/ft3 resin Jadi,
Kebutuhan resin = = 0,247 ft3/hari Tinggi resin = = 0,078 ft
Tinggi resin minimum adalah 30 in = 2,5 ft
Volume resin yang dibutuhkan = 2,5 ft × 3,14 ft2 = 7,85 ft3
Waktu regenerasi = = 31,85 hari = 32 hari
Kebutuhan regenerant NaOH = 2,96 kg/hari × 3 3 kg/ft 12
lb/ft 5
= 1,232 lb/hari = 0,559kg/hari = 0,023 kg/jam
7.2.5. Deaerator
Deaerator berfungsi untuk memanaskan air yang keluar dari alat penukar ion (ion exchanger) dan kondensat bekas sebelum di