DAFTAR PUSTAKA
Anonim 1, 2005. Rancangan Standar Nasional Indonesia tentang pembebanan
untuk jembatan (RSNI T-02-2005), Departemen Pekerjaan Umum: Jakarta Anonim 2, 2011. Pemeliharaan Jembatan Pelengkung Baja (017-BM-2011),
Direktorat Jenderal Bina Marga: Jakarta
Anonim 3, 2008. Standar Nasional Indonesia tentang Perencanaan Ketahanan
Gempa untuk Jembatan (SNI 03-2833-2008), Departemen Pekerjaan Umum: Jakarta
Anonim 4, 2002, Tata Cara Perencanaan Perhitungan Struktur Baja Untuk
Bangunan Gedung (SNI 03-1729-2002), Badan Standarisasi Nasional: Jakarta
Dewobroto, Wiryanto, 2015, Struktur Baja, Lumina Press: Jakarta
Dewobroto, Wiryanto, 2004, Aplikasi Rekayasa Konstruksi dengan SAP 2000, PT.
Alex Media Komputindo: Jakarta
Dewobroto, Wiryanto, 2013, Aplikasi Rekayasa Konstruksi dengan SAP 2000 edisi
tebaru, Lumina Press: Jakarta
Setiawan, Agus, 2008 , Perecanaan Struktur Baja dengan Metode LRFD Edisi
Kedua, Jakarta : Erlangga.
Struyk, J, H, et al, 1995. Jembatan , Jakarta : Pradnya Paramita
Oentoeng., 2004, Konstruksi Baja, ANDI:Yogyakarta
Salmon, Charles G. ,et al, 1991, Struktur Baja : Disain dan Perilaku Jilid 2- Edisi
Kedua , Erlangga: Jakarta
Septiadi Ulfa, Elvira, Aryanto, Kajian kekuatan elemen struktur pelengkung
rangka baja menerus pada jembatan Tayan Provinsi Kalimantan Barat,
Universitas Tanjung Pura : Kalimantan Barat
Sanjaya Adi, Et Al, Evaluasi Kekuatan Struktur Utama Jembatan Kutai
Kertanegara Saat Pemeliharaan Sebelum Jembatan Runtuh , Institut
Teknologi Sepuluh November : Surabaya
BAB III
METODOLOGI PENELITIAN
III. 1 Diagram alir
MULAI
Studi Literatur
Pengumpulan teori-teorimengenai penelitian dan mengumpulkan jurnal-jurnal terdahulu yang berkaitan dengan penelitian ini sebagai bahan pertimbangan
PENGOLAHAN DATA Data Primer
Gambar perencanaan
Data lainnya yang berhubungan dengan penelitian
PERHITUNGAN PEMBEBANAN
(Berdasarkan Acuan RSNI T-02-2005 tentang pembebanan jembatan )
Pemodelan Struktur dengan SAP 2000 v 14.2.2
KESIMPULAN DAN SARAN
Analisa balok lengkung
(Mengacu kepada metode perhitungan ASD dan metode AISC2010- LRFD)
Perbandingan gaya-gaya dalam berdasarkan pembebanan dan kombinasi
pembebanan
III.2 Studi Literatur
Studi pada Tugas Akhir ini bertujuan untuk menganalisa balok pelengkung
pada pekerjaan pembangnan jembatan Leho Karimun.Tahap ini mempelajari
literatur-literatur yang berkaitan dan berhubungan dengan masalah penelitian yang
diambil, terutama pada bagian metode-metode analisis yang
digunakan.Sumber-sumber referensi ini dapat berupa buku, jurnal, ataupun data yang di dapat dari
internet.
Proses dan Tahap Studi
1) Penelitian diawali dengan pengambilan data yang bersumber pelaksana
pekerjaan dan dinas yang berkaitan dengan pelaksanaan proyek
pembangunan jembatan pelengkung Karimun yaitu Dinas Pekerjaan
Umum Kab.Karimun
2) Perhitungan pembebanan yang terjadi pada pembangunan jembatan hingga
gaya-gaya dalam struktur dihitung berdasarkan beberapa peraturan yaitu
RSNI T-02-2005 Standar pembebanan untuk jembatan, RSNI T-03-2005
Perencanaan struktur baja untuk jembatan, dan SNI 03-2833-2008 tentang
Perencanaan ketahanan gempa untuk jembatan. Sedangkan perhitungan
gaya dalam tersebut dibantu perangkat lunak computer, yaitu SAP 2000
ver. 14.2
3) Akhir dari penelitian ini adalah untuk memperoleh gaya-gaya dalam yang
terjadi serta menganalisa balok pelengkung jembatan.
III.3 Data teknis jembatan
Dalam pengerjaan tugas akhir ini, Analisa struktur untuk jembatan Leho
menggunakan program SAP 2000 versi 14.2 Adapun data-data yang digunakan
untuk menganalisa jembatan pelengkung ini diperoleh dari instansi terkait yaitu
Dinas Pekerjaan Umum Kab. Karimun. Berikut ini adalah data-data teknis
jembatan pelengkung yang diperoleh :
Tipe jembatan : Arch bridge
Panjang bentang jembatan : 67,5 meter
Tinggi jembatan : 19 meter
Lebar jembatan : 10,3 meter
Jarak antar hanger : 4,820 meter
Tebal lantai beton : 250 mm ujung badan jalan
330 mm ke tengah badan jalan Material utama struktur jembatan : baja (SM490YB 63106)
Material elemen sekunder : Baja (SS400)
(railing, clip angle, railing post)
Diameter tulangan baja : ≥ 13 mm (Fy = 390 Mpa)
≥ 12 mm (Fy = 240 Mpa)
Mutu beton : 30 MPa
Hanger
Diameter : 5 mm
Modulus young : 1,95 – 2,1 x 105 MPa
Kuat tarik : 1570 – 1670 MPa
Kuat leleh : 1330 – 1410 MPa
Perpanjangan : max 4.0 % (L = 250mm)
Berat jenis zinc coating : max 300 gm2
Dari data yang diperoleh maka dapat dibuat model struktur jembatan dengan
menggunakan program SAP 2000 v 14.2 Pembuatan model struktur jembatan
diusahakan sesuai dengan kondisi di lapangan.
III.4 Data Material
1. Arch box
Dimensi arch box yaitu 950 x 720 x 18 x 15
Tegangan leleh minimum (Fy) = 365 MPa
Tegangan putus minimum (Fu) = 490 MPa
2. Main girder tied beam
Dimensi main girder 900 x 1200 x 900
Dimensi main girder 750 x 1200 x 750
Tegangan leleh minimum (Fy) = 365 MPa
Tegangan putus minimum (Fu) = 490 MPa
3. Balok melintang (cross girder)
IWF 600 x 250 x 10 x 15
IWF 1153 x 250 x 10 x 15
Tegangan leleh minimum (Fy) = 365 MPa
Tegangan putus minimum (Fu) = 490 MPa
4. Hanger
Wire kabel parallel 37 buah diameter 30.4 mm
Tegangan leleh minimum (Fy) = 1410 MPa
Tegangan putus minimum (Fu) = 1630 MPa
5. Pelat lantai
Pelat lantai direncanakan menggunakan beton bertulang dengan spesifikasi
sebagi berikut:
Beton Bertulang dengan fc’ = 30 Mpa
Modulus Elastisitas (E) = 4700 ′
Berat Jenis = 2400 kg/ m2
Tebal = 250 mm
6. Trotoar
Trotoar direncanakan menggunakan beton bertulang dengan spesifikasi
sebagi berikut:
Beton Bertulang dengan fc’ = 30 Mpa
Modulus Elastisitas (E) = 4700 ′
Berat Jenis = 2400 kg/ m2
Tebal = 150 mm
III.5 Pemodelan Struktur
Dari data yang diperoleh dari lapangan jembatan pelengkung Karimun
didesain menggunakan baja tampang box dan Baja Konvensional Penampang WF
. Panjang jembatan pelengkung Karimun yaitu 67,5 m. Jembatan pelengkung
Karimun di bangun di wilayah zona gempa 4 dengan kondisi tanah
sedang.Pemodelan jembatan menggunakan program SAP 2000 v 14.2 dimana
pada pemodelan gelagar melintang menggunakan penampang non prismatis.
III. 6 Analisis dan output program komputer
III.6.1 Kombinasi Pembebanan
Kombinasi pembebanan dihitung berdasarkan beberapa aksi yang bekerja secara
bersama dan kemungkinan memberikan pengaruh yang maksimum terhadap
keseluruhan struktur jembatan.Kombinasi pembebanan yang digunakan mengacu
pada peraturan RSNI T 02-2005 tentang pembebanan struktur
jembatan.Kombinasi pembebanan pada jembatan ini digunakan untuk
mendapatkan kondisi yang menghasilkan nilai terbesar untuk beberapa syarat
yang diberikan yaitu kelayakan struktur yaitu daya layan yang dibatasi oleh
lendutan maksimum pada tengah bentang sebesar L800 serta pada saat kondisi
ultimit.
Kombinasi pembebanan yang digunakan pada penelitian tentang jembatan
pelengkung ini menggunakan kombinasi pembebanan pada keadaan batas daya
layan dan keadaan batas ultimit.Batas daya layan adalah kemampuan material
struktur dalam menerima beban yang bekerja.Keadaan batas ultimit adalah
kemampuan material struktur dalam menahan beban yang diteria dengan
mengalikan terhadap faktor beban dan didapat tegangan yang terjadi pada material
struktur setara dengan tegangan leleh.memiliki enam kombinasi pembebanan baik
dalam keadaan batas daya layan dan batas ultimit.
a. Kombinasi beban batas daya layan
Pada keadaan batas daya layan aksi transien bisa terjadi lebih dari satu secara
bersamaan. Kombinasi beban yang lazim bisa dilihat pada tabel dibawah ini
Tabel 3.1 Kombinasi pembebanan untuk batas daya layan
(Anonim 1, 2005)
Tabel 3.2 Faktor kombinasi pembebanan untuk keadaan batas daya layan
Aksi
Kombinasi (daya layan)
1 2 3 4 5 6
Aksi
permanen
Berat sendiri 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
Berat mati tambahan 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
Aksi
transien
Beban D 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
Gaya rem 1.0 0.7 0.5 0.5 0.7
Beban pejalan kaki 1.0 0.5
Beban angin 1.0 1.0 1.0 1.0
Kombinasi primer Aksi tetap + satu aksi transien
Kombinasi sekunder Kombinasi primer + 0.7 x (satu aksi transien lainnya)
Kombinasi tersier Kombinasi primer + 0.5 x (dua atau lebih aksi
transien lainnya)
Aksi
khusus
Beban gempa
b. Kombinasi beban keadaan ultimit
Kombinasi pada keadaan ultimit biasanya terdiri dari sejumlah aksi tetap
dengan satu aksi transien. Khusus untuk gaya rem bisa digabungkan dengan
beban “ D “ dan bisa dianggap satu aksi untuk kombinasi beban. Beberapa aksi
mungkin dapat terjasi pada tingkat daya layan pada waktu yang sama dengan
aksi lainnya yang terjadi pada tingkat ultimit. Pada keadaan batas ultimit tidak
diadakan aksi transien lain untuk kombinasi dengan aksi gempa.
Tabel 3.3 Faktor kombinasi pembebanan untuk keadaan batas ultimit
Aksi
Kombinasi (ultimit)
1 2 3 4 5 6
Aksi permanen
Berat sendiri 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1
Berat mati tambahan 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4
Aksi transien
Beban D 1.8 1.0 1.0 1.0 1.0
Gaya rem 1.8 1.0 1.0 1.0
Beban pejalan kaki 1.8 1.0
Beban angin 1.0 1.0 1.2 1.0
Aksi khusus Beban gempa 1.0
III.6.2 Analisis dengan program komputer SAP2000 V 14
Dengan input dimensi awal dan data-data perencanaan yang telah
dibahas di subbabsebelumnya. Dari setiap kombinasi pembebanan menghasilkan
gaya-gaya dalam (momen, gaya lintang dan gaya normal) hasil perhitungan
program SAP2000 dan pengecekan dimensi masing-masing penampang.
Hasil gaya-gaya dalam yang diperoleh dilakukan analisa terhadap
batang tarik, batang tekan dan komponen struktur tekan yang terjadi pada bagian
pelengkung (arch) jembatan dan balok memanjang (tie girder) sesuai dengan
peraturan SNI yaitu RSNI T-03-2005.
III.6.3 Pembebanan jembatan
Pembebanan jembatan mengikuti peraturan RSNI T – 02 – 2005
tentang peraturan pembebanan jembatan.Pembebanan pada jembatan leho
Karimun mengacu pada peraturan pembebanan jembatan yaitu RSNI
T-02-2005.Pemodelan kondisi pembebanan pada jembatan Karimun menggunakan
software SAP 2000 v 14.2. Dalam RSNI T-02-2005 beban-beban yang terjadi dapat dibedakan menjadi beban tetap, beban lalu lintas, aksi lingkungan dan beban
–beban lain yang dianggap mempengaruhi.
1. Aksi dan beban tetap
Aksi dan beban tetap yang terjadi pada jembatan Leho Karimun dapat
dibedakan menjadi berat mati sendiri jembatan dan beban mati tambahan.
a. Berat mati sendiri
Berat mati sendiri penampang yang terdiri dari pelengkung (Arch rib), balok
memanjang tie girder, lantai jembatan dan trotoar, balok melintang,
penggantung (hangers), ikatan angin (bracing).Untuk berat mati sendiri
penampang-penampang diatas dihitung secara otomatis menggunakan
software SAP 2000 v 14.2. b. Berat mati tambahan
Berat mati tambahan yang dihitung pada jembatan pelengkug Karimun
meliputi beban lapisan aspal, tiang sandaran, kerb.Dimana pada beban mati
tambahan tidak dapt dihitung secara otomatis oleh program SAP 2000 v
14.2.oleh karena itu nilai-nilai dari beban mati tambahan tersebut harus
dihitung dan dimasukkan secara manual ke dalam program SAP 2000 v 14.2.
Adapun perhitungan dari beban mati tambahan tersebut yaitu:
- Lapisan aspal dengan tebal 5 cm
Qaspal = tebal aspal x berat jenis aspal
= 0,05 m x 22 KNm3
= 1,1 KNm2
- Berat Kerb
Tinggi kerb = 250 mm
Lebar kerb = 300 mm
Jarak antar gelagar melintang = 4873 mm
Jarak antar gelagar melintang = 4820 mm
Luas penampang Kerb = 0,25 x 0, 3
= 0,075 m2
Qkerb = luas penampang kerb x 0,5 jarak gelagar melintang x berat jenis
beton bertulang
Qkerb = 0,075 m2 x 2,4365m x 24 KNm3
= 4,38 KN
Untuk jarak gelagar melintang = 4820 mm maka berat kerb yaitu :
Qkerb = luas penampang keb x 0,5 jarak gelagar melintang x berat jenis
beton bertulang
Qkerb = 0,075 m2 x 4,8465 m x 24 KNm3
= 8,7237 KN
Untuk jarak gelagar melintang = 4820 mm maka berat kerb yaitu :
Qkerb = luas penampang keb x 0,5 jarak gelagar melintang x berat jenis
beton bertulang
Qkerb = 0,075 m2 x 4,82 m x 24 KNm3
= 8,676 KN
Berat Kerb diatas trotoar
Tinggi kerb = 250 mm
Lebar kerb = 200 mm
Jarak antar gelagar melintang = 4873 mm
Jarak antar gelagar melintang = 4820 mm
Luas penampang Kerb = 0,25 x 0,2
= 0,05 m2
Qkerb = luas penampang keb x 0,5 jarak gelagar melintang x berat jenis
beton bertulang
Qkerb = 0,05 m2 x 2,4365m x 24 KNm3
= 2,92 KN
Untuk jarak gelagar melintang = 4820 mm maka berat kerb yaitu :
Qkerb = luas penampang kerb x 0,5 jarak gelagar melintang x berat jenis
beton bertulang
Qkerb = 0,05 m2 x 4,8465 m x 24 KNm3
= 5,82 KN
Untuk jarak gelagar melintang = 4820 mm maka berat kerb yaitu :
Qkerb = luas penampang keb x 0,5 jarak gelagar melintang x berat jenis
beton bertulang
Qkerb = 0,05 m2 x 4,82 m x 24 KNm3
= 5,784 KN
-Berat Sandaran
Railing atau sandaran merupakan pagar untuk pengamanan pengguna
jembatan
khususnya pejalan kaki. Railing atau tiang sandaran biasanya berdiri
diatas trotoar. Pada kasus jembatan pelengkung Karimun sandaran atau
railing terdiri dari :
Empat (4) buah pipa pegangan atas dengan ukuran diameter pipa
76,2 mm x 3,2 mm dan dipasang disepanjang jembatan. Dimana pipa
pegangan atas memiliki berat untuk 4 buah yaitu 5,75 kgm.
Empat (4) buah pipa pegangan bawah dengan ukuran diameter pipa
60,3 mm x 3,2 mm dan dipasang disepanjang jembatan. Dimana pipa
pegangan atas memiliki berat untuk 4 buah yaitu 4,51 kgm.
Batang baja vertikal diameter 12 mm BJTP 240 dengan panjang 750
mm
Baja siku L 60 x 60 x 6 panjang 6 m
Baut sebanyak 360 buah M12 x 40
Berat sandaran yang terjadi yaitu :
Q pipa atas = berat satu pipa x 0,5 jarak gelagar melintang
= 0,02875 KNmx 2, 4365 m = 0,07 KN
Q pipa bawah = berat satu pipa x 0,5 jarak gelagar melintang
= 0,02255 KNmx 2, 4365 m = 0,05 KN
Q baja siku = berat baja siku x tinggi tiang sandaran
= 0,0542 KNmx 1,1 m = 0,06 KN
Q baja vertikal = luas baja vertikal x berat jenis baja x tinggi baja vertikal
x jumlah baja vertikal
= (14 x x 0,0122) x 7850 kgm3 x 0,92 m x 18 buah
= 0,15 KN
Jadi berat sandaran yang didapat sebesar 0,33 KN
2. Beban aksi transien
Beban aksi transien yaitu beban yang terjadi akibat adanya pembebanan
yang sementara dan terjadi berulang-ulang. Beban aksi transien yang
diperhitungkan dalam kasus jembatan Leho Karimun ini meliputi beban “D”,
beban truk, gaya rem dan pembebanan untuk pejalan kaki
a. Pembebanan lajur “D”
Pembebanan lajur “D” terdiri dari dua yaitu beban terbagi merata (UDL) dan
beban garis (KEL).
- Beban terbagi merata (UDL)
Untuk bentang jembatan pelengkung Karimun sepanjang 67,5 meter maka
besarnya nilai beban terbagi rata ditetapkan dengan menggunakan rumus :
q1 = 9 x 0,5 + 15
q1 = 9 x 0,5 + 15
67,5
q1 = 6,5 KNm2 x 4,82 m = 31,33 KNm
- Beban garis terpusat (KEL)
Beban garis terpusat (KEL) memiliki nilai intensitas sebesar p KNmdan
harus diletakkan tegak lurus terhadap arah lalu lintas pada jembatan
tersebut. Dimana besarnya p adalah 49 KNm. Pada beban garis memiliki
faktor beban dinamis (FBD) sebesar:
FBD = 0,4 – 0,0025( L – 50)
= 0,4 – 0,0025(67,5-50)
= 0,36
Maka didapat nilai dari beban garis yaitu
q2 = 49 x (1 + FBD)
= 49 KNm x (1 + 0,36)
= 66,64 KNm
b. Beban truk “ T “
Menurut RSNI T 02 -2005 Pembebanan truk "T" terdiri dari kendaraan
truk semi-trailer yang mempunyai susunan dan berat as seperti terlihat
pada Gambar dibawah ini. Berat dari masing-masing as disebarkan
menjadi 2 beban merata sama besar yang merupakan bidang kontak
antara roda dengan permukaan lantai.
Gambar 3.1 Pembebanan truk “T” (500 kN)
(Anonim 1, 2005)
Dalam perhitungan beban truk maka faktor beban dinamis yang diambil
sebesar 30% beban T. maka didapat hasil untuk perhitungan beban truk
yaitu :
Beban truk “ T “ = T x (1+FBD)
Pembebanan truk yang diakibatkan adanya tekanan oleh ban depan = 25
x 1,3 = 32,5 KN
Pembebanan truk yang diakibatkan adanya tekanan oleh ban belakang =
112,5 x 1,3 = 146,25 KN
c. Gaya rem
Gaya rem bekerja diarah memanjang jembatan dan akibat dari gaya rem
adan traksi harus ditinjau kedua jurusan lalu lintas. Berdasarkan RSNI
T-02-2005 Pengaruh ini diperhitungkan senilai dengan gaya rem sebesar
5% dari beban lajur D yang dianggap ada pada semua jalur lalu lintas
tanpa memperhitungkan faktor beban dinamis dan dalam satu jurusan.
Gaya rem tersebut dianggap bekerja horisontal dalam arah sumbu
jembatan dengan titik tangkap setinggi 1,8 m di atas permukaan lantai
kendaraan.
q = 6,5 KN
p = 49 KNm’
L = 67,5 m
n = 14 (joint)
T = 5% x (q x L + p)
= 5% x (6,5 x 67,5 + 49)
= 24,387 KNm
Beban rem
Trem =
24,387KNm
15 = 1,626KNm
d. Beban Pejalan Kaki (TTP)
Beban akibat pejalan kaki pada jembatan diambil berdasarkan pada
peraturan RSNI T-02-2005 diperoleh :
Panjang jembatan = 67,5 meter
Lebar trotoar = 1 meter
Tebal trotoar = 0,15 meter
Jumlah trotoar = 2 buah
Luas areal yang dibebani pejalan kaki :
A = lebar trotoar x panjang jembatan
= 1 m x 67,5 m
= 67,5 m2
Beban hidup merata pada trotoar :
Untuk A ≤ 10 m2
: q = 5 kPa
Untuk 10 m2< A ≤100 m2 : q = 5 - 0.033 x ( A - 10 ) kPa
Untuk A > 100 m2 : q = 2 kPa
Dari luas areal yang didapat yaitu sebesar 67, 5 m2 maka nilai beban
pejalan kaki (TTP) yaitu :
Untuk 10 m2< A ≤100 m2 :
q = 5 – 0,033 x ( A - 10 ) kPa
= 5 – 0,033 x (67,5 – 10)
= 3,1025 kPa = 3,1025 KNm2 : 14
= 0.22 KNm2
3. Beban lingkungan
Beban lingkungan yang diperhitungkan dalam penelitian jembatan
pelengkung karimun yaitu beban angin dan beban gempa
- Beban angin
Beban angin yang terjadi pada jembatan meliputi kontak langsung terhadap
struktur utama jembatan yaitu struktur pelengkung (arch ribs) dan balok
memanjang (tied beam) serta kontak tidak langsung beban angin terhadap
kendaraan dan beban angin yang tersalur ke lantai jembatan. Dengan
ketentuan yang berlaku yaitu :
Vw = 35 ms ; dengan lokasi sampai dengan 5 km dari pantai
Cw = 1,2 ; nilai koefisien seret
Ab = luas bidang samping jembatan (m2)
Beban angin yang terjadi kontak langsung dengan balok memanjang
jembatan untuk nilai b = 1,45 m
TEW = 0,0006 x Cw x (Vw)2 x Ab
= 0,0006 x 1,2 x 352 x 1,45
= 1,278 KNm
Beban angin yang terjadi pada kabel penggantung dengan diameter 30.4 mm
yaitu:
Ab = 0,005 x 17,49
= 0,087 m2 x 30 % = 0,02 m2
TEW = 0,0006 x Cw x (Vw)2 x Ab
= 0,0006 x 1,2 x 352 x 0,02
= 0,02 KN
Beban angin yang terjadi kontak langsung dengan struktur pelengkung
jembatan
TEW = 0,0006 x Cw x (Vw)2 x Ab
= 0,0006 x 1,2 x 352 x 0,95
= 0,8379 KNm
Beban garis merata tambahan arah horisontal pada permukaan lantai jembatan
akibat angin yang meniup kendaraan di atas jembatan dihitung dengan rumus :
TEW = 0,0012 x Cw x (Vw)2
= 0,0012 x 1,2 x 352
= 1,764 kNm
Bidang vertikal yang ditiup angin merupakan bidang samping kendaraan dengan
tinggi 2.00 m di atas lantai jembatan. h = 2.00 m
Jarak antara roda kendaraan x = 1.75 m
Transfer beban angin ke lantai jembatan,
T'EW = ( ½ x h / x TEW ]
T’EW = ( 0,5 x 2 1,75 x 1,764)
T'EW = 1.008 kN/m
Gambar 3.2 Aksi gaya angin terhadap kendaraan (Anonim 2 , 2005)
- Beban gempa
Besarnya beban gempa yang terjadi diperhitungkan dengan menggunakan
metode response spectrum.Metode response spectrum digunakan karena tipe
jembatan merupakan tipe jembatan khusus sehingga diperlukan analisa secara
dinamis dalam perhitungan beban gempa. Jembatan pelengkung Karimun
berada pada Zona 4 dengan nilai C = 0,15
Gambar 3.3 Koefisien geser dasar (C) elastis untuk analisis dinamis, periode ulang 500 tahun
(Anonim 3 : 2008)
BAB IV
PEMBAHASAN
IV.1 Hasil
Setelah dilakukan pemodelan jembatan pada program SAP 2000 v 14 dan
dilakukan run analysis maka didapat gaya-gaya dalam yang terjadi pada tiap
elemen struktur jembatan. Pemeriksaan pada tiap elemen struktur jembatan tidak
dilakukan secara menyeluruh dibatasi hanya pada pengecekan elemen lengkung
jembatan. Gaya-gaya dalam yang diperoleh berdasarkan dari hasil analisa
program SAP 2000 v 14 yaitu gaya normal, lintang dan momen. Dari data-data
yang diperoleh pada SAP 2000 v 14 didapat gaya aksial yang dominan terjadi
pada struktur lengkung yaitu gaya tekan.
IV.2 Perbandingan hasil Gaya-gaya dalam yang diperoleh dari analisa
menggunakan SAP 2000 v 14 berdasarkan pembebanan dan
kombinasi pembebanan yang terjadi
Dari hasil analisa yang dilakukan menggunakan program SAP 2000 v 14
diperoleh gaya-gaya dalam.Kemudian dilakukan perbandingan dengan hasil yang
diperoleh dilapangan. Perbandingan kedua hasil analisa gaya-gaya dalam
menggunakan kedua program tersebut dapat dilihat pada grafik dibawah ini :
- Gaya aksial tekan (kN) pada bagian lengkung (arch rib) sisi depan
Frame
Gaya normal (tekan) kN berat
sendiri
beban D
beban angin
gempa x
gempa
y ultimit 1 ultimit 2
ultimit 3
ultimit 4
ultimit 5a
ultimit
5b ultimit 6
1 -5532.841
-1353.7 95.831 1484.02 1419.79 -8862.4 -8006.4 -7899.6 -7880.5 -9891.8 -9846.8 -6532.3
2 -5303.078
-1301.2 96.134 1455.84 1388.69 -8497.6 -7677.2 -7570.6 -7551.4 -9525.9 -9478.9 -6256.1
3 -4996.503
-1227.7 36.421 1367.43 961.761 -8047.2 -7235.2 -7189 -7181.7 -8869 -8585 -5948.9
4 -4687.487
-1153.6 8.826 1279.13 742.095 -7570.7 -6789.9 -6771.9 -6770.1 -8270.8 -7894.9 -5606.6
5 -4417.765
-1088.2 -8.616 1196.85 571.875 -7148.6 -6400.3 -6400.2 -6401.9 -7749 -7311.5 -5301
6 -4228.885
-1041.4 -15.636 1137.95 437.444 -6847.8 -6126.5 -6133.8 -6136.9 -7376.8 -6886.5 -5081.9 7 -3883.546 - -15.998 1045.59 328.671 -6293.6 -5629 -5637.3 -5640.5 -6755.8 -6254 -4669.7
957.92
8 -3882.264 -957.9 -15.97 1039.21 330.582 -6292.2 -5627.6 -5635.9 -5639.1 -6748.6 -6252.5 -4668.3
9 -4227.356
-1041.2 -13.698 1116.12 302.77 -6844.4 -6124.5 -6129.9 -6132.6 -7312.6 -6743.3 -5078.2
10 -4416.604
-1088.1 -8.219 1158.2 334.214 -7147 -6398.9 -6398.5 -6400.1 -7637.7 -7060.9 -5299.3
11 -4686.639
-1153.6 3.283 1217.58 368.621 -7573.5 -6788.9 -6776.4 -6775.7 -8096.2 -7501.9 -5611.2
12 -4997.271
-1227.8 23.238 1280.34 376.913 -8057.7 -7236.4 -7203.4 -7198.7 -8607.6 -7975.2 -5963.1
13 -5305.245
-1301.4 71.009 1328.93 355.192 -8517.8 -7679.8 -7598.4 -7584.2 -9091.8 -8410.1 -6283.9 14 -5508.185 -1351 69.668 1347.87 356.965 -8866.4 -7993.8 -7913.2 -7899.3 -9424 -8730.3 -6548.4
Tabel 4.1 Gaya aksial tekan pada bagian lengkung (arch rib)sisi depan akibat pembebanan dan
kombinasi pembebanan
-12000 -10000 -8000 -6000 -4000 -2000 0 2000 4000
0 2 4 6 8 10 12 14 16
G aya A k si al (k N )
Perbandingan Gaya aksial Tekan (kN) sisi depan akibat pembebanan dan kombinasi yang terjadi
Berat sendiri beban D beban angin gempa x gempa y ultimit 1 ultimit 2 ultimit 3 ultimit 4 ultimit 5a ultimit 5b ultimit 6
Gambar 4.1 Grafik perbandingan gaya aksial tekan pada arch bridge (sisi depan) akibat pembebanan dan kombinasi yang terjadi.
Keterangan :
Kombinasi ultimit 1 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.8 beban D + 1.8 gaya rem + 1.0 beban angin
Kombinasi ultimit 2 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.8 beban D + 1.8 gaya rem + 1.8 beban pejalan kaki Kombinasi ultimit 3 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 gaya rem + 1.0 beban pejalan kaki + 1.0 beban angin
Kombinasi ultimit 4 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 gaya rem + 1.0 beban angin
Kombinasi ultimit 5a yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 beban gempa x + 0.3 beban gempa y Kombinasi ultimit 5b yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 0.3 beban gempa x + 1.0 beban gempa y Kombinasi ultimit 6 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban angin
Dari grafik perbandingan gaya aksial tekan yang diperoleh dari analisa
menggunakan program SAP 2000 v 14 berdasarkan pembebanan yang terjadi
serta kombinasi pembebanan yang diterima masing-masing elemen pada bagian
pelengkung (arch).Dari hasil yang dianalisa menggunakan program SAP 2000 v
14.2.2 diperoleh nilai maksimum diakibatkan oleh kombinasi beban ultimit 5a.
80 90
- Gaya aksial tekan (kN) pada bagian lengkung (arch rib) sisi belakang
Frame
Gaya normal (tekan) kN berat
sendiri
beban D
beban angin
gempa
x gempa y
ultimit 1
ultimit
2 ultimit 3
ultimit
4 ultimit 5a ultimit 5b ultimit 6 1 -5531.267
-1353.5 -95.725 1486.61 1417.68 -8994.3 -8004.4 -8089.2 -8108.3 -9891.7 -9843.5 -6722.1 2 -5301.548 -1301 -96.031 1458.32 1386.65 -8630 -7675.2 -7760.9 -7780.1 -9525.8 -9475.6 -6446.5 3 -4995.364
-1227.6 -36.321 1368.33 960.232 -8096.7 -7233.9 -7260.4 -7267.7 -8868.1 -8582.4 -6020.4 4 -4686.456
-1153.6 -8.73 1279.21 741.13 -7581.7 -6788.7 -6788.2 -6790 -8269.4 -7892.7 -5623 5 -4416.913
-1088.2 8.709 1196.29 571.562 -7135.6 -6399.3 -6381.9 -6380.2 -7747.4 -7310.1 -5282.8 6 -4228.281
-1041.4 15.725 1137.05 437.805 -6825.2 -6125.8 -6101.8 -6098.6 -7375.3 -6885.9 -5049.8 7 -3883.611
-957.92 16.082 1044.27 329.679 -6271.3 -5629.1 -5605.3 -5602.1 -6754.9 -6254.7 -4637.7
8 -3882.93
-957.91 16.05 1037.89 331.554 -6271.2 -5629 -5605.3 -5602.1 -6749 -6254.6 -4637.7
9 -4228.06
-1041.2 13.609 1114.47 304.308 -6826.1 -6125.3 -6103.4 -6100.7 -7312.3 -6745.1 -5051.7 10 -4417.589
-1088.2 8.126 1156.36 335.844 -7136.7 -6400 -6383.3 -6381.6 -7637.5 -7063.1 -5284.1 11 -4687.848
-1153.7 -3.379 1215.64 370.219 -7579.7 -6790.4 -6784.5 -6785.2 -8096.2 -7504.4 -5619.2 12 -4998.61 -1228 -23.338 1278.56 378.291 -8092.1 -7238.1 -7251.6 -7256.3 -8607.9 -7977.7 -6011.2
13 -5306.894
-1301.6 -71.111 1327.68 355.535 -8619.6 -7681.9 -7742.7 -7756.9 -9092.7 -8412.2 -6427.9 14 -5526.026
-1351.3 -69.771 1346.56 357.31 -8966.4 -7996.1 -8054.9 -8068.9 -9425.1 -8732.6 -6689.8
Tabel 4.2 Gaya aksial tekan pada bagian lengkung (arch rib)sisi belakang akibat pembebanan dan kombinasi pembebanan
Gambar 4.2 Grafik perbandingan gaya aksial tekan pada arch bridge (sisi belakang) akibat pembebanan dan kombinasi pembebanan yang terjadi.
Keterangan :
Kombinasi ultimit 1 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.8 beban D + 1.8 gaya rem + 1.0 beban angin
Kombinasi ultimit 2 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.8 beban D + 1.8 gaya rem + 1.8 beban pejalan kaki Kombinasi ultimit 3 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 gaya rem + 1.0 beban pejalan kaki + 1.0 beban angin
Kombinasi ultimit 4 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 gaya rem + 1.0 beban angin
Kombinasi ultimit 5a yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 beban gempa x + 0.3 beban gempa y Kombinasi ultimit 5b yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 0.3 beban gempa x + 1.0 beban gempa y Kombinasi ultimit 6 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban angin -12000 -10000 -8000 -6000 -4000 -2000 0 2000 4000
0 2 4 6 8 10 12 14 16
G a y a a ks ia l (k N )
Perbandingan Gaya aksial Tekan (kN) sisi belakang akibat pembebanan dan kombinasi pembebanan yang terjadi
berat sendiri beban D beban angin gempa x gempa y ultimit 1 ultimit 2 ultimit 3 ultimit 4 ultimit 5a ultimit 5b ultimit 6
[image:30.595.114.555.87.392.2]Dari grafik perbandingan gaya aksial tekan yang diperoleh dari analisa
menggunakan program SAP 2000 v 14 berdasarkan pembebanan yang terjadi
serta kombinasi pembebanan yang diterima masing-masing elemen pada bagian
pelengkung (arch). Dari hasil yang dianalisa menggunakan program SAP 2000 v
14.2.2 diperoleh nilai maksimum diakibatkan oleh kombinasi beban ultimit 5a.
83 90
- Gaya geser (lintang)pada bagian lengkung (arch rib)sisi depan
Elemen
Geser (kN) berat
sendiri
beban D
beban
angin gempa x gempa y
ultimit 1
ultimit
2 ultimit 3 ultimit 4
ultimit
[image:32.842.83.797.109.412.2]5a ultimit 5b ultimit 6 1 -261.025 -54.176 -5.726 52.245 44.998 -408.03 -367.59 -372.73 -373.88 -432.29 -427.22 -318.1 2 191.533 47.416 -8.168 44.027 72.951 303.3 276.73 268.207 266.573 341.995 362.242 220.498 3 89.452 18.127 1.516 19.516 18.175 138.466 125.091 126.427 126.73 149.607 148.668 108.029 4 42.706 3.99 2.732 30.763 34.546 58.956 54.419 57.072 57.619 95.356 98.004 52.972 5 43.084 1.139 2.707 43.929 27.682 54.455 51.891 54.528 55.069 103.921 92.548 53.256 6 25.686 -5.001 1.624 38.803 21.071 22.288 24.719 26.312 26.637 69.772 57.359 31.273 7 22.412 -2.517 0.399 17.123 30.359 21.867 23.415 23.789 23.868 49.602 58.868 26.287 8 -21.706 2.44 -0.557 18.689 26.983 -21.464 -22.823 -23.353 -23.464 -49.519 -55.325 -25.733 9 -25.641 4.742 -1.385 39.34 16.507 -22.688 -25.085 -26.437 -26.714 -69.263 -53.28 -31.099 10 -43.39 -1.113 -2.057 43.534 24.375 -54.291 -52.194 -54.18 -54.592 -102.83 -89.419 -52.928 11 -41.653 -3.792 -2.132 29.919 26.512 -56.991 -52.975 -55.032 -55.458 -90.623 -88.238 -51.09 12 -83.949 -17.099 -1.54 15.301 11.418 -130.16 -117.45 -118.82 -119.13 -135.73 -133.02 -101.45 13 -189.874 -47.666 6.006 48.744 14.999 -303.56 -275.14 -268.79 -267.59 -327.55 -303.93 -220.63 14 250.219 50.579 5.628 56.328 27.44 389.536 351.428 356.49 357.615 414.664 394.442 305.152 Tabel 4.3 Gayageser (lintang) pada bagian lengkung (arch rib)sisi depan akibat pembebanan dan kombinasi
pembebanan
Gambar 4.3 Grafik perbandingan gaya lintang (geser) pada arch rib(sisi depan)menggunakan SAP 2000 v 14 dengan pembebanan dan kombinasi pembebanan yang terjadi
Keterangan :
Kombinasi ultimit 1 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.8 beban D + 1.8 gaya rem + 1.0 beban angin
Kombinasi ultimit 2 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.8 beban D + 1.8 gaya rem + 1.8 beban pejalan kaki Kombinasi ultimit 3 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 gaya rem + 1.0 beban pejalan kaki + 1.0 beban angin
Kombinasi ultimit 4 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 gaya rem + 1.0 beban angin
Kombinasi ultimit 5a yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 beban gempa x + 0.3 beban gempa y
-500 -400 -300 -200 -100 0 100 200 300 400 500
0 2 4 6 8 10 12 14 16
G aya li ntang (kN )
Perbandingan Gaya Lintang (kN) sisi depan akibat pembebanan dan kombinasi pembebanan yang terjadi
berat sendiri beban D beban angin gempa x gempa y ultimit 1 ultimit 2 ultimit 3 ultimit 4 ultimit 5a ultimit 5b ultimit 6
Kombinasi ultimit 5b yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 0.3 beban gempa x + 1.0 beban gempa y Kombinasi ultimit 6 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban angin
86 90
- Gaya geser (lintang)pada bagian lengkung (arch rib)sisi belakang
Elemen
Gaya lintang (geser) kN berat
sendiri beban D
beban
angin gempa x gempa y ultimit 1 ultimit 2 ultimit 3 ultimit 4 ultimit 5a
ultimit
5b ultimit 6 1 -261.015 -54.172 5.719 52.304 45.018 -400 -367.57 -361.27 -360.13 -432.34 -427.24 -306.64 2 191.432 47.402 8.158 44.127 72.842 314.588 276.599 284.402 286.034 341.931 351.915 236.707 3 89.405 18.116 -1.523 19.586 18.159 136.266 125.026 123.322 123.018 149.607 148.608 104.934
4 42.81 4.005 -2.735 30.748 34.513 55.272 54.552 51.738 51.191 95.466 98.101 47.623
5 43.13 1.117 -2.705 43.933 27.637 50.675 51.913 49.138 48.597 103.934 92.526 47.887 6 26.132 -4.932 -1.619 38.907 21.038 20.648 25.305 23.655 23.331 70.455 57.947 28.55
7 21.942 -2.559 -0.38 17.063 30.294 20.72 22.839 22.434 22.358 48.944 58.206 24.972
[image:35.842.90.829.120.400.2]8 -22.158 2.403 0.59 18.68 27.069 -21.238 -23.375 -22.758 -22.64 -50.088 -55.961 -25.101 9 -25.181 4.815 1.39 39.263 16.467 -20.089 -24.476 -23.053 -22.775 -68.564 -52.607 -27.786 10 -43.35 -1.135 2.058 43.541 24.353 -51.411 -52.18 -50.051 -49.64 -102.82 -89.385 -48.777 11 -41.559 -3.78 2.129 29.926 26.506 -53.881 -52.856 -50.651 -50.226 -90.508 -88.114 -46.721 12 -84.029 -17.118 1.534 15.278 11.374 -128.13 -117.56 -115.86 -115.55 -135.81 -133.08 -98.47 13 -189.993 -47.686 -6.017 48.727 15.007 -312.15 -275.3 -280.97 -282.17 -327.69 -304.09 -232.79 14 250.257 50.594 -5.634 56.249 27.43 381.724 351.489 345.29 344.163 414.643 394.47 293.938
Tabel 4.4 Gayageser (lintang) pada bagian lengkung (arch rib)sisi belakang akibat pembebanan dan
kombinasi pembebanan
Keterangan :
Kombinasi ultimit 1 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.8 beban D + 1.8 gaya rem + 1.0 beban angin
Kombinasi ultimit 2 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.8 beban D + 1.8 gaya rem + 1.8 beban pejalan kaki Kombinasi ultimit 3 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 gaya rem + 1.0 beban pejalan kaki + 1.0 beban angin
Kombinasi ultimit 4 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 gaya rem + 1.0 beban angin
Kombinasi ultimit 5a yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 beban gempa x + 0.3 beban gempa y Kombinasi ultimit 5b yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 0.3 beban gempa x + 1.0 beban gempa y Kombinasi ultimit 6 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban angin -500 -400 -300 -200 -100 0 100 200 300 400 500
0 2 4 6 8 10 12 14 16
G aya li ntang ( k N )
Perbandingan Gaya Lintang (kN) akibat sisi belakang pembebanan dan kombinasi pembebanan yang terjadi
[image:36.595.86.544.58.379.2]berat sendiri beban D beban angin gempa x gempa y ultimit 1 ultimit 2 ultimit 3 ultimit 4 ultimit 5a ultimit 5b ultimit 6
Gambar 4.4 Grafik perbandingan gaya lintang (geser) pada arch bridge (sisi belakang)menggunakan SAP 2000 v 14 dengan pembebanan dan kombinasi pembebanan yang terjadi
88 90
- Momen pada bagian lengkung (arch rib)sisi depan
Elemen
Momen (kNm) berat
sendiri beban D
beban angin
gempa
x gempa y
ultimit 1
ultimit
[image:37.842.90.800.123.397.2]2 ultimit 3 ultimit 4 ultimit 5a ultimit 5b ultimit 6 1 1858.6008 413.892 -53.4154 408.464 281.196 2916.66 2648.89 2627.63 2624.14 3134.8 3045.71 2210.63 2 1858.5697 413.9307 34.5713 408.459 281.289 2916.68 2648.89 2627.61 2624.11 3134.82 3045.8 2210.57 3 699.8601 113.1293 31.887 345.892 256.197 1052.57 955.04 985.376 991.754 1375 1312.22 871.008 4 225.4207 -15.9437 22.9272 303.611 182.263 293.941 275.431 297.877 302.463 633.604 548.66 292.214 5 -136.0825 -22.0487 8.1585 156.881 168.356 -206.52 -186.8 -192.36 -193.54 -380.44 -396.71 -168.65 6 -218.0939 -22.0487 -13.9256 302.019 168.355 -267.17 -259.49 -272.95 -275.73 -606.21 -504.54 -273.81 7 -287.3012 14.9118 -15.8557 368.261 156.817 -329.81 -329.63 -344.89 -348.06 -737 -576.41 -357.85 8 -287.2826 14.9222 -16.0341 368.287 176.159 -329.89 -329.59 -345.04 -348.24 -737.56 -578.27 -358.01 9 -221.491 -20.3866 -13.3406 291.88 176.132 -269.2 -262.33 -275.2 -277.87 -604.92 -523.9 -276.65 10 -134.6269 -20.3865 -6.4764 160.485 163.87 -200.98 -182.23 -188.41 -189.71 -355.1 -382.12 -166.77 11 222.6744 -14.414 15.7956 306.299 119.813 287.916 273.634 288.947 292.106 615.1 484.56 282.186 12 664.6009 107.4979 24.8954 338.419 156.975 997.451 908.081 931.494 936.473 1290.21 1163.2 822.099 13 1810.4361 409.3109 27.1543 404.623 152.906 2859.18 2588.47 2573.67 2571.45 3012.84 2796.01 2159.34 14 1810.4354 409.2668 -46.4379 404.637 150.019 2859.12 2588.43 2573.64 2571.42 3012.83 2796.01 2159.36
Tabel 4.5 Gayadalam Momen pada bagian lengkung (arch rib)sisi depan akibat pembebanan dan kombinasi pembebanan
Gambar 4.5 Grafik perbandingan momen pada arch bridge (sisi depan) menggunakan SAP 2000 v 14 dengan pembebanan dan kombinasi pembebanan yang terjadi
Keterangan :
Kombinasi ultimit 1 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.8 beban D + 1.8 gaya rem + 1.0 beban angin
Kombinasi ultimit 2 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.8 beban D + 1.8 gaya rem + 1.8 beban pejalan kaki Kombinasi ultimit 3 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 gaya rem + 1.0 beban pejalan kaki + 1.0 beban angin
Kombinasi ultimit 4 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 gaya rem + 1.0 beban angina
Kombinasi ultimit 5a yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 beban gempa x + 0.3 beban gempa y Kombinasi ultimit 5b yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 0.3 beban gempa x + 1.0 beban gempa y Kombinasi ultimit 6 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban angin -1000 -500 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500
0 2 4 6 8 10 12 14 16
M o m e n ( kN m )
Perbandingan Gaya dalam Momen (kNm) akibat pembebanan dan kombinasi pembebanan yang terjadi
berat sendiri beban D beban angin gempa x gempa y ultimit 1 ultimit 2 ultimit 3 ultimit 4 ultimit 5a ultimit 5b ultimit 6
90 90
- Momen pada bagian lengkung (arch rib) sisi belakang
Elemen
Momen (kNm)
berat sendiri beban D beban angin gempa x gempa y
ultimit 1
ultimit 2
ultimit 3
ultimit 4
ultimit 5a
ultimit 5b
[image:39.842.81.786.116.397.2]ultimit 6 1 1858.4043 413.8409 53.4083 409.2897 306.379 2940.8 2648.61 2662.28 2665.78 3135.24 3045.35 2245.34 2 1858.3706 413.8818 -34.469 409.2839 271.012 2940.84 2648.6 2662.29 2665.8 3135.26 3045.44 2245.31 3 700.2946 113.1658 -31.7821 345.9417 256.022 1008.56 955.569 922.236 915.88 1375.53 1312.58 807.832 4 226.1314 -15.9255 -22.7847 303.684 182.2 262.924 276.347 253.081 248.524 430.468 549.538 247.323 5 -136.1775 -21.9173 -7.9983 157.1562 167.971 -198.03 -186.73 -180.38 -179.18 -380.74 -396.39 -156.8 6 -220.4002 -21.9173 14.0497 302.1056 167.971 -250.55 -262.33 -247.81 -245 -609.22 -507.66 -248.47 7 -287.3351 14.9064 15.8892 368.1556 157.064 -307.64 -329.67 -313.19 -310.02 -736.89 -576.27 -326.15 8 -287.3074 14.917 16.0678 368.1831 175.954 -307.46 -329.63 -312.97 -309.76 -737.45 -525.44 -325.93 9 -219.3298 -20.5714 13.2143 291.7534 175.928 -247.86 -259.69 -246.01 -243.37 -602.1 -521.02 -247.64 10 -134.7435 -20.5713 6.3265 160.4602 163.596 -192.52 -182.62 -175.99 -174.72 -355.51 -382.27 -154.16 11 221.833 -14.4808 -15.9345 306.2358 119.886 264.507 272.525 256.109 252.922 613.947 483.503 249.478 12 664.2308 107.4768 -24.9967 338.4513 156.811 962.077 907.645 881.166 876.167 1289.76 1162.61 771.792 13 1810.8147 409.4145 -27.2573 404.5852 152.75 2875.33 2589.02 2596.41 2598.62 3013.17 2795.9 2181.98 14 1810.815 409.368 46.4447 404.6 149.881 2875.24 2588.98 2596.35 2598.56 3013.15 2795.89 2181.97 Tabel 4.6 Gayadalam Momen pada bagian lengkung (arch rib) akibat pembebanan dan kombinasi
pembebanan
Gambar 4.6 Grafik perbandingan momen pada arch bridge (sisi belakang) menggunakan SAP 2000 v 14 dengan pembebanan dan kombinasi pembebanan yang terjadi
Keterangan :
Kombinasi ultimit 1 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.8 beban D + 1.8 gaya rem + 1.0 beban angin
Kombinasi ultimit 2 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.8 beban D + 1.8 gaya rem + 1.8 beban pejalan kaki Kombinasi ultimit 3 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 gaya rem + 1.0 beban pejalan kaki + 1.0 beban angin
Kombinasi ultimit 4 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 gaya rem + 1.0 beban angina
Kombinasi ultimit 5a yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 1.0 beban gempa x + 0.3 beban gempa y Kombinasi ultimit 5b yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 0.3 beban gempa x + 1.0 beban gempa y Kombinasi ultimit 6 yaitu : 1.1 berat sendiri + 1.4 berat mati tambahan + 1.0 beban angin -1000 -500 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500
0 2 4 6 8 10 12 14 16
Mom
en
(kN
m
)
Perbandingan Gaya dalam Momen (kNm) akibat pembebanan dan kombinasi pembebanan yang terjadi
berat sendiri beban D beban angin gempa x gempa y ultimit 1 ultimit 2 ultimit 3 ultimit 4 ultimit 5a ultimit 5b ultimit 6
[image:40.595.99.558.69.403.2]91
Elemen
Gaya normal (tekan) kN berat
sendiri beban D
beban
angin gempa x gempa y Layan1 Layan 2 Layan3 Layan 4 Layan 5 Layan 6 1 -5532.837 -1353.707 95.812 1483.447 1419.578 -7273.698 -7287.33 -7177.883 -7184.699 -7177.884 -5824.172 2 -5303.2 -1301.264 96.118 1455.197 1388.492 -6975.403 -6988.281 -6879.11 -6885.602 -6879.18 -5577.671 3 -4996.47 -1227.687 36.412 1366.948 961.036 -6573.75 -6585.936 -6537.252 -6543.371 -6537.286 -5309.478 4 -4687.532 -1153.644 8.823 1278.585 741.207 -6169.326 -6180.761 -6160.412 -6166.157 -6160.449 -5006.677 5 -4417.76 -1088.191 -8.617 1196.363 571.016 -5815.301 -5826.089 -5823.838 -5829.256 -5823.87 -4735.565 6 -4228.912 -1041.394 -15.638 1137.463 436.857 -5566.521 -5576.848 -5582.074 -5587.263 -5582.108 -4540.595 7 -3883.559 -957.919 -16.005 1045.146 328.393 -5114.356 -5123.87 -5130.282 -5135.063 -5130.313 -4172.285 8 -3882.927 -957.902 -15.976 1038.761 330.304 -5114.344 -5123.86 -5130.244 -5135.025 -5130.275 -4172.266 9 -4227.379 -1041.199 -13.706 1115.619 302.422 -5564.721 -5575.051 -5578.349 -5583.537 -5578.38 -4537.072 10 -4416.599 -1088.137 -8.225 1157.666 333.493 -5814.059 -5824.85 -5822.209 -5827.627 -5822.239 -4733.997 11 -4686.689 -1153.603 3.282 1217.013 367.56 -6168.413 -6179.859 -6165.057 -6170.803 -6165.087 -5011.38 12 -4997.225 -1227.836 23.242 1279.705 375.663 -6574.749 -6586.948 -6551.433 -6557.555 -6551.463 -5323.523 13 -5305.382 -1301.401 71.022 1328.301 354.453 -6977.764 -6990.711 -6906.664 -6913.161 -6906.696 -5605.184 14 -5524.272 -1351.004 69.68 1347.173 356.202 -7262.171 -7275.723 -7192.374 -7199.185 -7192.421 -5841.254 - Gaya aksial (tekan) pada bagian lengkung (arch rib)
Tabel 4.7Gaya aksial tekan pada bagian lengkung (arch rib) akibat pembebanan dan kombinasi pembebanan
Gambar 4.7 Grafik perbandingan gaya aksial (tekan) padaarch bridge menggunakan SAP 2000 v 14.2.2dengan pembebanan dan kombinasi pembebanan yang terjadi
Keterangan :
Kombinasi layan 1 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0
beban D + 1.0 gaya rem
Kombinasi layan 2 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 0.7 gaya rem + 1.0 beban pejalan kaki
Kombinasi layan 3 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0 beban
D + 0.5 gaya rem + 1.0 beban angin
Kombinasi layan 4 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 0.5 gaya rem + 0.5 beban pejalan kaki + 1.0 beban angin
Kombinasi layan 5 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0 beban
D + 0.7 gaya rem + 1.0 beban angin
Kombinasi layan 6 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0 beban angin -12000 -10000 -8000 -6000 -4000 -2000 0 2000 4000
0 5 10 15
g a y a a k sia l (k N)
Perbandingan Gaya aksial Tekan (kN) akibat
pembebanan dan kombinasi pembebanan yang terjadi
Berat sendiri beban D beban angin gempa x gempa y Layan1 Layan 2 Layan3 Layan 4 Layan 5 Layan 6 93
[image:43.595.104.528.83.448.2]Elemen
Momen (kNm) berat
sendiri beban D
beban
[image:44.842.82.802.78.477.2]angin gempa x gempa y Layan1 Layan 2 Layan3 Layan 4 Layan 5 Layan 6 1 1858.182 413.7977 -53.4097 408.4777 306.8392 2401.4691 2406.723 2384.8424 2387.2233 2384.5143 1971.8647 2 1858.1513 413.8365 34.5556 408.472 281.4438 2401.4718 2406.7251 2384.8296 2387.2102 2384.5016 1971.813 3 700.102 113.1979 31.8714 345.6265 255.6759 862.0882 864.2394 894.3143 895.2835 894.1724 781.4711 4 225.2434 -15.9213 22.9155 303.3377 181.9481 245.486 246.3756 268.8835 269.1837 268.6907 263.3775 5 -136.31 -22.1034 8.1516 156.856 167.5893 -169.0284 -169.0501 -174.2751 -174.4744 -174.5264 -151.5434 6 -218.1344 -22.1035 -13.918 301.8198 167.5888 -230.9672 -231.1744 -244.2505 -244.5445 -244.5044 -246.3304 7 -287.5614 14.8375 -15.8467 367.9714 156.1738 -292.4979 -292.8742 -307.7394 -308.1091 -307.9814 -321.9717 8 -287.5428 14.8478 -16.0248 367.9968 175.6698 -292.4676 -292.8438 -307.8872 -308.2568 -308.1293 -322.1297 9 -221.5796 -20.4398 -13.3357 291.6434 175.6436 -233.6316 -233.8869 -246.4274 -246.717 -246.6434 -248.9733 10 -134.8508 -20.4398 -6.4725 160.3911 163.1994 -164.9006 -165.0118 -170.9327 -171.1204 -171.1089 -150.0525 11 222.4523 -14.3939 15.7978 306.0817 119.4994 243.8695 244.563 259.819 260.1203 259.7583 253.5543 12 664.9833 107.6022 24.8935 338.1963 156.648 819.893 821.7356 844.7678 845.6947 844.7753 737.1468 13 1810.0069 409.2101 27.1529 404.3505 152.647 2347.3879 2351.8948 2336.0985 2338.4067 2336.1715 1926.7059 14 1810.006 409.1659 -46.4392 404.3644 150.7551 2347.3461 2351.8535 2336.0711 2338.3795 2336.144 1926.7228 - Momen pada bagian lengkung (arch rib)
Tabel 4.8 Gayadalam Momen pada bagian lengkung (arch rib) akibat pembebanan dan kombinasi pembebanan
-500 0 500 1000 1500 2000 2500 3000
0 2 4 6 8 10 12 14 16
M o m e n ( k N m )
Perbandingan Gaya dalam Momen (kNm) akibat
pembebanan yang terjadi
berat sendiri beban D beban angin gempa x gempa y Layan1 Layan 2 Layan3 Layan 4 Layan 5 Layan 6
Gambar 4.8 Grafik perbandingan gaya dalam (momen) pada arch bridge menggunakan SAP 2000 v 14.2.2dengan pembebanan dan kombinasi pembebanan yang terjadi
Keterangan :
Kombinasi layan 1 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0
beban D + 1.0 gaya rem
Kombinasi layan 2 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 0.7 gaya rem + 1.0 beban pejalan kaki
Kombinasi layan 3 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0 beban
D + 0.5 gaya rem + 1.0 beban angin
Kombinasi layan 4 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 0.5 gaya rem + 0.5 beban pejalan kaki + 1.0 beban angin
Kombinasi layan 5 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0 beban
D + 0.7 gaya rem + 1.0 beban angin
Kombinasi layan 6 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0 beban angin
[image:45.595.113.551.60.340.2]Elemen
Geser (kN)
berat sendiri beban D beban angin gempa x gempa y Layan1 Layan 2 Layan3 Layan 4 Layan 5 Layan 6 1 -260.981 -54.171 -5.726 52.229 44.982 -332.917 -333.719 -338.775 -339.137 -338.722 -284.736
2 191.43 47.391 -8.165 44.073 72.938 251.511 251.998 243.419 243.64 243.39 196.101
3 89.523 18.145 1.516 19.422 18.135 113.512 113.726 115.006 115.12 115.015 96.84
4 42.658 3.979 2.731 30.74 34.455 48.976 49.07 51.701 51.75 51.703 47.716
5 43.146 1.153 2.705 43.893 27.589 46.601 46.676 49.285 49.329 49.294 48.11
6 25.648 -5.009 1.623 38.768 21.032 21.635 21.672 23.257 23.276 23.257 28.265
7 22.457 -2.505 0.398 17.119 30.244 20.826 20.861 21.231 21.246 21.228 23.741
8 -21.741 2.43 -0.556 18.683 26.85 -20.269 -20.294 -20.812 -20.828 -20.817 -23.228
9 -25.613 4.748 -1.385 39.309 16.469 -21.981 -22.01 -23.346 -23.367 -23.354 -28.074
10 -43.449 -1.127 -2.056 43.5 24.309 -46.876 -46.948 -48.906 -48.95 -48.916 -47.753
[image:46.842.89.812.91.486.2]11 -41.599 -3.779 -2.133 29.896 26.42 -47.672 -47.75 -49.776 -49.824 -49.788 -45.969 12 -84.052 -17.125 -1.539 15.312 11.42 -106.645 -106.839 -108.155 -108.261 -108.167 -91.001 13 -189.746 -47.634 6.005 48.68 15.054 -250.12 -250.539 -244.089 -244.306 -244.099 -196.43 14 250.191 50.576 5.628 56.296 27.467 318.158 318.851 323.762 324.116 323.772 273.163 - Gaya lintang pada bagian lengkung (arch rib)
Tabel 4.9Gayageser (lintang) pada bagian lengkung (arch rib) akibat pembebanan dan kombinasi pembebanan
96
-400 -300 -200 -100 0 100 200 300 400
0 2 4 6 8 10 12 14 16
G
aya li
n
tang
(kN)
Perbandingan Gaya Lintang (kN) akibat pembebanan
yang terjadi
berat sendiri beban D beban angin gempa x gempa y Layan1 Layan 2 Layan3 Layan 4 Layan 5 Layan 6Gambar 4.8 Grafik perbandingan gaya dalam (momen) pada arch bridge menggunakan SAP 2000 v 14.2.2dengan pembebanan dan kombinasi pembebanan yang terjadi
Keterangan :
Kombinasi layan 1 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0
beban D + 1.0 gaya rem
Kombinasi layan 2 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 0.7 gaya rem + 1.0 beban pejalan kaki
Kombinasi layan 3 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0 beban
D + 0.5 gaya rem + 1.0 beban angin
Kombinasi layan 4 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0 beban D + 0.5 gaya rem + 0.5 beban pejalan kaki + 1.0 beban angin
Kombinasi layan 5 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0 beban
D + 0.7 gaya rem + 1.0 beban angin
Kombinasi layan 6 yaitu : 1.0 berat sendiri + 1.0 berat mati tambahan + 1.0 beban angin
97
- Lendutan pada Balok Memanjang (tie beam) dan bagian pelengkung (arch
rib)
Gambar 4.7 Grafik Lendutan padaarch bridge dan tie beam
Arch rib 1 0.004583 2 0.006251 3 0.001935 4 0.000471 5 -0.00016 6 -0.00046 7 -0.00065 8 -0.00065 9 -0.00047 10 -0.00015 11 0.000457 12 0.001836 13 0.006084 14 0.004549 Tie beam
1 0.000420 2 0.002672 3 0.002555 4 0.001643 5 0.000953 6 0.000294 7 -0.0001 8 -0.00011 9 0.00027 10 0.000923 11 0.00162 12 0.002559 13 0.002745 14 0.000547
-0.002 -0.001 0 0.001 0.002 0.003 0.004 0.005 0.006 0.007
0 2 4 6 8 10 12 14 16
Nilai lend u tan (m )
Lendutan pada Arch rib dan Tie beam
Ach rib
tie
Dari grafik diatas dapat dilihat bahwa nilai lendutan maksimum yang terjadi pada
balok memanjang (tie beam) pada setiap elemen terhadap kombinasi yang
dihasilkan dari analisa menggunakan program SAP 2000 v 14 yaitu sebesar
0.002745 m. Batas nilai lendutan yang diijinkan terjadi pada struktur jembatan
sebesar L/800 yaitu sebesar 0.0843 m atau 84.375 mm. Nilai batas ijin lendutan
tersebut diperoleh dari peraturan AASHTO LRFD Bridge 2007.Nilai lendutan
yang terjadi pada bagian pelengkung (arch rib) sebesar 0.00625 m.
IV.3 Analisa batang tekan dengan menggunakan metode ASD dengan
metode AISC 2010-LRFD
Pada penulisan tugas akhir ini penulis membahas tentang perilaku struktur batang
tekan yang terjadi pada pembangunan jembatan leho Karimun. Sebagai acuan
dari perhitungan batang tekan penulis menggunakan metode AISC2010-LRFD
dan metode ASD.Dari data yang diperoleh dilapangan maka didapat gaya-gaya
dalam yang terjadi pada perencanaan Jembatan Leho Karimun.
Adapun data-data gaya –gaya dalam yang ditinjau pada bagian pelengkung
jembatan pada profil yang digunakan yaitu box 950 x 720 x 18 x 15 dengan
panjang elemen 6280 mm yaitu :
- Perhitungan batang tekan dengan metode ASD
1. Hitung properti geometri penampang box 950 x 720 x 18 x 15
N o Bentuk B (mm) H (mm) Ag
(mm2)
Jarak ke sisi bawah (mm) Jarak ke sisi kiri (mm) A.y Ix
(mm4)
Iy
(mm4)
1 Flens atas 720 18 12960 941 360 12195360 2812691680 731268000
2 Flens bawah 720 18 12960 9 360 116640 2814691680 731268000
3 Web kiri 15 950 14250 475 7.5 6768750 1071718750 3114693750
4 Web kanan 15 950 14250 475 712.5 6768750 1071718750 804056250
54420 25849500 7772820860 5381286000
Ya = . = 25849500
54420 = 475 mm Yb = h-Ya = 950- 475 = 475 mm
ix = = 7772820860
54420 = 377.928 = 37.7928 cm
iy = = 5381286000
54420 = 314.458 = 31.4458 cm
=
=
62831.4458 = 19.97
g = �
0.7 � = � 200000
0.7 365 = 87.85
s =
= 0.227→ � = 1.03
�= � = 1.03 .728733
544 .2 = 1382.552 kg/cm 2
< = 2400 kg/cm2
99
Elemen Penampang
Metode ASD
Luas Lk Ix Iy ix iy imin N s σ ̅
(cm2) (cm) (cm4) (cm4) (cm) (cm) (cm) (kg) (kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2)
1 box 950 x 720 x 18 x 15 544.2 628 777282.09 538128.6 37.7929 31.4459 31.4459 19.9708 1 728733 1339.09 2400 ok
2 box 950 x 720 x 15 x 15 501 637 686465.75 513753 37.0161 32.0227 32.0227 19.8921 1 698828 1394.87 2400 ok
3 box 950 x 720 x 15 x 15 501 590.8 686465.75 513753 37.0161 32.0227 32.0227 18.4494 1 658594 1314.56 2400 ok
4 box 950 x 720 x 15 x 15 501 550.6 686465.75 513753 37.0161 32.0227 32.0227 17.194 1 618076 1233.68 2400 ok
5 box 950 x 720 x 15 x 15 501 518.4 686465.75 513753 37.0161 32.0227 32.0227 16.1885 1 582609 1162.89 2400 ok
6 box 950 x 720 x 15 x 15 501 495.4 686465.75 513753 37.0161 32.0227 32.0227 15.4703 1 557685 1113.14 2400 ok
7 box 950 x 720 x 15 x 12 444 483.8 643597 455152.44 38.0729 32.0175 32.0175 15.1105 1 512387 1154.02 2400 ok
�<�
- Perhitungan batang tekan dengan metode AISC-LRFD
1. Hitung properti geometri penampang box 950 x 720 x 18 x 15
N o Bentuk B (mm) H (mm) Ag
(mm2)
Jarak ke sisi bawah (mm) Jarak ke sisi kiri (mm) A.y Ix
(mm4)
Iy
(mm4)
1 Flens atas 720 18 12960 941 360 12195360 2812691680 731268000
2 Flens bawah 720 18 12960 9 360 116640 2814691680 731268000
3 Web kiri 15 950 14250 475 7.5 6768750 1071718750 3114693750
4 Web kanan 15 950 14250 475 712.5 6768750 1071718750 804056250
54420 25849500 7772820860 5381286000
Ya = . = 25849500
54420 = 475 mm Yb = h-Ya = 950- 475 = 475 mm
rx = = 7772820860
54420 = 377.928
ry = = 5381286000
54420 = 314.458
2. Periksa kelangsingan maksimum
� 200→
6280
314.458= 19.97 200 ( )
3. Menentukan klasifikasi penampang berdasarkan tabel klasifikasi elemen pada
batang tekan aksial
Sayap = 2� =
0.72
2 0.018 = 20 1.4 = 32.77 tidak langsing
Sayap tidak termasuk elemen langsing, Qs =1
badan = � =
0.914
0.015 = 60.93 1.4 = 32.77 langsing
badan termasuk elemen langsing diperkaku
4. Tegangan kritis tekuk lokal dan tekuk lentur
� =
6280
314.458 = 19.97 4.71 =110.252, tekuk inelastis sehingga,
Fe = � 2
� 2=
�2200000
19.972 = 4944.622 MPa
Fcr = 0.658 . Fy
Untuk sayap dari penampang elemen langsing bujur sangkar dan persegi dengan
ketebalan merata
� 1.4
� 1.4
60.93 32.77 maka
be = 1.92t 1− 0.38
� ≤ b
= 1.92 x 18 x 23.408 x (0.854) ≤ 914
= 690.869 mm ≤ 914 mm
Maka Ae
= − − �
= 54420− 914−690.869 15
= 51073.035 2
Qa = = 51073 .035
54420 = 0.938
Fcr = 0.658 . Fy
= 0.938 0.658
342 .37
4944 .622 Fy = 0.91Fy
Fcr = 0.91 Fy = 0.91x 365 MPa = 332.15 MPa
5. Kuat tekan nominal profil box
Pn = Fcr x A
= 0.91 x 365 x 54420 x 0.001
= 18075.603 kN
Pu ≤ Pn
9891.8 kN ≤ 0.9 x 18075.603
9891.8 kN ≤ 16268.0427 kN Ok
Profil Box 950 x 720 x 15 x 15 pada bentang 6370 mm
1. Hitung properti geometri penampang box 950 x 720 x 15 x 15
N o Bentuk B (mm) H (mm) A
(mm2)
Jarak ke sisi bawah (mm) Jarak ke sisi kiri (mm) A.y Ix
(mm4)
Iy
(mm4)
1 Flens atas 720 15 10800 942.5 360 10179000 2360610000 609390000
2 Flens bawah 720 15 10800 7.5 360 81000 2360610000 609390000
3 Web kiri 15 950 14250 475 7.5 6768750 1071718750 3114693750
4 Web kanan 15 950 14250 475 712.5 6768750 1071718750 804056250
50100 23797500 6864657500 5137530000
Ya = . = 23797500
50100 = 475 mm Yb = h-Ya = 950- 475 = 475 mm
rx = = 6864657500
50100 = 370.16
10 4
ry = = 5137530000
50100 = 320.227
2. Periksa kelangsingan maksimum
� 200→
6370
320.227= 19.89 200 ( )
3. Menentukan klasifikasi penampang berdasarkan tabel klasifikasi elemen pada
batang tekan aksial
Sayap = � =
0.72
2 0.015 = 24 1.4 = 32.77 tidak langsing
Sayap tidak termasuk elemen langsing, Qs =1
badan = � =
0.920
0.015 = 61.33 1.4 = 32.77 langsing
badan termasuk elemen langsing diperkaku
4. Tegangan kritis tekuk lokal dan tekuk lentur
� =
6370
320.227 = 19.89 4.71 =110.252, tekuk inelastis sehingga,
Fe = � 2
� 2=
�2200000
19.892 = 4984.478 MPa
Fcr = 0.658 . Fy
Untuk sayap dari penampang elemen langsing bujur sangkar dan persegi dengan
ketebalan merata
� 1.4
� 1.4
60.93 32.77 maka
be = 1.92t 1− �0.38 ≤ b
= 1.92 x 15x 23.408 x (0.854) ≤ 920
= 576.379 mm ≤ 920 mm
Maka Ae
= − − �
= 50100− 920−576.379 15
= 44945.685 2
Qa = = 44945 .685
50100 = 0.897
Fcr = 0.658 . Fy
= 0.897 (0.658
327 .405
4984 .478) Fy = 0.872Fy
Fcr = 0.872 Fy
= 0.872x 365 MPa = 318.526 MPa
5. Kuat tekan nominal profil box
Pn = Fcr x A
= 0.872 x 365 x 50100 x 0.001
= 15958.174 kN
Pu ≤ Pn
9525.878 kN ≤ 0.9 x 15958.174 kN
9525.878 kN ≤ 14362.357 kN Ok
10 5
Profil Box 950 x 720 x 15 x 15 pada bentang 5908 mm
1. Hitung properti geometri penampang box 950 x 720 x 15 x 15
N o Bentuk B (mm) H (mm) A
(mm2)
Jarak ke sisi bawah (mm) Jarak ke sisi kiri (mm) A.y Ix
(mm4)
Iy
(mm4)
1 Flens atas 720 15 10800 942.5 360 10179000 2360610000 609390000
2 Flens bawah 720 15 10800 7.5 360 81000 2360610000 609390000
3 Web kiri 15 950 14250 475 7.5 6768750 1071718750 3114693750
4 Web kanan 15 950 14250 475 712.5 6768750 1071718750 804056250
50100 23797500 6864657500 5137530000
Ya = . = 23797500
50100 = 475 mm Yb = h-Ya = 950- 475 = 475 mm
rx = = 6864657500
50100 = 370.16
ry = = 5137530000
50100 = 320.227
2. Periksa kelangsingan maksimum
� 200→
5908
320.227= 18.45 200 ( )
3. Menentukan klasifikasi penampang berdasarkan tabel klasifikasi elemen pada
batang tekan aksial
Sayap = � =
0.72
2 0.015 = 24 1.4 = 32.77 tidak langsing
Sayap tidak termasuk elemen langsing, Qs =1
badan = � =
0.920
0.015 = 61.33 1.4 = 32.77 langsing
10 6
badan termasuk elemen langsing diperkaku
4. Tegangan kritis tekuk lokal dan tekuk lentur
� =
5908
320.227 = 18.45 4.71 =110.252, tekuk inelastis sehingga,
Fe = � 2
� 2=
�2200000
18.452 = 5792.906 MPa
Fcr = 0.658 . Fy
Untuk sayap dari penampang elemen langsing bujur sangkar dan persegi dengan
ketebalan merata
� 1.4
� 1.4
61.33 32.77 maka
be = 1.92t 1− 0.38
� ≤ b
= 1.92 x 15x 23.408 x (0.854) ≤ 920
= 576.379 mm ≤ 920 mm
Maka Ae
= − − �
= 50100− 920−576.379 15
= 44945.685 2
Qa = = 44945 .685
50100 = 0.897
Fcr = 0.658 . Fy
= 0.897 (0.658
327 .405
5792 .906Fy = 0.876Fy
Fcr = 0.876 Fy
= 0.876 x 365 MPa
= 319.75 MPa
5. Kuat tekan nominal profil box
Pn = Fcr x A
= 0.876 x 365 x 50100 x 0.001
= 16019.519kN
Pu ≤ Pn
8868.997kN ≤ 0.9 x 16019.519 kN
8868.997 kN ≤ 14417.567 kN Ok
Profil Box 950 x 720 x 15 x 15 pada bentang 5506 mm
1. Hitung properti geometri penampang box 950 x 720 x 15 x 15
N o Bentuk B (mm) H (mm) A
(mm2)
Jarak ke sisi bawah (mm) Jarak ke sisi kiri (mm) A.y Ix
(mm4)
Iy
(mm4)
1 Flens atas 720 15 10800 942.5 360 10179000 2360610000 609390000
2 Flens bawah 720 15 10800 7.5 360 81000 2360610000 609390000
3 Web kiri 15 950 14250 475 7.5 6768750 1071718750 3114693750
4 Web kanan 15 950 14250 475 712.5 6768750 1071718750 804056250
50100 23797500 6864657500 5137530000
Ya = . = 23797500
50100 = 475 mm Yb = h-Ya = 950- 475 = 475 mm
rx = = 6864657500
50100 = 370.16
10 8
ry = = 5137530000
50100 = 320.227
2. Periksa kelangsingan maksimum
� 200→
5506
320.227= 17.194 200 ( )
3. Menentukan klasifikasi penampang berdasarkan tabel klasifikasi elemen pada
batang tekan aksial
Sayap = � =
0.72
2 0.015 = 1.4 = 32.77 tidak langsing
Sayap tidak termasuk elemen langsing, Qs =1
badan = � =
0.920
0.015 = 61.33 1.4 = 32.77 langsing
badan termasuk elemen langsing diperkaku
4. Tegangan kritis tekuk lokal dan tekuk lentur
� =
5506
320.227 = 17.194 4.71 =110.252, tekuk inelastis sehingga,
Fe = � 2
� 2=
�2200000
17.1942 = 6670.147 MPa
Fcr = 0.658 . Fy
Untuk sayap dari penampang elemen langsing bujur sangkar dan persegi dengan
ketebalan merata
� 1.4
� 1.4
61.33 32.77 maka
be = 1.92t 1− 0.38
� ≤ b
= 1.92 x 15x 23.408 x (0.854) ≤ 920
= 576.379 mm ≤ 920 mm
Maka Ae
= − − �
= 50100− 920−576.379 15
= 44945.685 2
Qa = = 44945 .685
50100 = 0.897
Fcr = 0.658 . Fy
= 0.897 (0.658
327 .405
6670 .147Fy = 0.878Fy
Fcr = 0.878Fy
= 0.878 x 365 MPa
= 320.747MPa
5. Kuat tekan nominal profil box
Pn = Fcr x A
= 0.878 x 365 x 50100 x 0.001
= 16069.435kN
Pu ≤ Pn
8270.781 kN ≤ 0.9 x 16069.435
8270.781 kN ≤ 14462.492 kN Ok
Profil Box 950 x 720 x 15 x 15 pada bentang 5184 mm <