Perhitungan Pipe Culvert #1-#2rev1-For Issued_staad_wing

(1)

(2)

1 5-Mar-09

1 5-Feb-09 BS INA / GOEN

0 12-Mar-08 Issue for Review / Approval WSN/KAS ADW / GOEN

REV TGL DESKRIPSI DIBUAT DIPERIKSA DISETUJUI

Approved as transt'l F3Q400-TTUT-00471, Re-IFD Tanpa Revisi Approved as transt'l

F3Q400-TTUT-00088, Re-IFD Dengan Revisi RU / ADN0

(3)

NO. REV TANGGAL DESKRIPSI

0 12-Mar-08 Issue for Review / Approval

1 5-Feb-09 Approved as transt'l F3Q400-TTUT-00088, Re-IFD Dengan Revisi 1 5-Mar-09 Approved as transt'l F3Q400-TTUT-00471, Re-IFD Tanpa Revisi

(4)

DAFTAR ISI

Bab

Halaman

1. UMUM ………...………..

4

1.1. Tujuan ………

4

1.2. Peraturan dan Standar ………

4

1.3. Material Utama ………

4

1.4. Asumsi Dasar ………

5

1.5. Parameter………

5

2. DESAIN CULVERT ………...……….………

6

2.1. Dimensi & Properti Culvert ...………

6 2.2. Pembebanan ………...……….………

8 2.2.1. Beban Mati ………

8 2.2.1.1. Berat Dinding………...……….…………

8 2.2.1.2. Berat Pelat Lantai………...……….…

8 2.2.1.3. Berat Cover………...……….………

8 2.2.1.4. Berat Sleeper………...……….………

8 2.2.1.5. Berat Pipa (Operating)………...…………

8 2.2.2. Beban Luar ………

9 2.2.2.1. Beban Kendaraan………...……….……

9 2.2.3. Beban Gempa………

11

2.3. Check Terhadap Kapasitas Daya Dukung………

11 2.3.1. Culvert #1………

11 2.3.2. Culvert #2………

12

2.4 Penulangan………

13 2.4.1. Culvert #1 ………

13 2.4.1.1. Penulangan Cover………

13 2.4.1.2. Penulangan Dinding dan Wing Wall………

15 2.4.1.3. Penulangan Lantai………

19 2.4.1.4. Penulangan Sleeper………

21 2.4.2. Culvert #2 ………

22 2.4.2.1. Penulangan Cover………

22 2.4.2.2. Penulangan Dinding dan Wing Wall………

24 2.4.2.3. Penulangan Lantai………

29

(5)

LAMPIRAN :

Lampiran 1 :

Kapasitas Daya Dukung Tanah

Lampiran 2 :

Gambar Denah dan Potongan

Lampiran 3 :

Gambar Plotplan dan Piping Layout

Lampiran 4 :

Input Staad Pro

Lampiran 5 :

Sketsa Pemodelan Struktur pada Staad Pro

(6)

1. UMUM

1.1. TUJUAN

1.2 PERATURAN DAN STANDAR

Perhitungan ini disesuaikan dengan mengikuti peraturan, spesifikasi, dan standar gambar yang

digunakan

A. Peraturan dan Standar Indonesia

SKBI-1.3.53.1987; UDC-699.841 Pedoman Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Rumah & Gedung

SKBI-1.3.53.1987; UDC-624.042 Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung

SII

Standar Industri Indonesia

SNI

Standar Nasional Indonesia

PUBI 1982

Peraturan Umum Bahan Bangunan Indonesia

PBI 1971

Peraturan Beton Indonesia

PMI

Peraturan Muatan Indonesia

B. Peraturan dan Standar Amerika

ACI 318-89

Building Code Requirements for Structural Concrete

ACI 315

Standard Practice for Detailing Reinforced Concrete Structures

UBC '97

Minimum Design Loads for Building and Others Structures

ASTM

American Society for Testing and Materials

C. Spesifikasi dan Perencanaan Proyek

Dokumen No. S-TTUT-0-1310-005-E Addendum Specification PS-15-017-001-A4 :Civil General Specification Laporan Akhir Pelaksanaan Pekerjaan Topografi dan Penyelidikan Lokasi Rencana TTU Tuban di Desa Remen, Kecamatan Jenu.

D-TTUT-1-1225-002-A

Gambar Plotplan Terminal Transit Utama Tuban

1.3 MATERIAL UTAMA

Klasifikasi dan properti engineering dari material utama yang digunakan untuk pipe culvert ini adalah

sebagai berikut :

- Beton

Semen yang digunakan Portland Cement Type I dan sesuai dengan SII 0013-81 atau ASTM

Perhitungan ini dimaksudkan untuk merencanakan Culvert #1 & Culvert #2 di Plant TTU Tuban

untuk Pekerjaan Pembangunan Terminal Transit Utama (TTU) Tuban dan Pipanisasi Jawa Timur

(7)

- Besi Tulangan

Tulangan ulir sesuai dengan SII 0136 - 84 BJTD 40 atau ASTM A- 615 grade 60 dan tulangan

polos BJTP 30 atau grade 40.

(8)

1.4 ASUMSI DASAR

Pada desain culvert, beberapa asumsi dasar yang digunakan adalah :

- Perhitungan cover slab culvert diasumsikan sebagai plat dengan tumpuan jepit di 2 sisinya

- Perhitungan dinding culvert diasumsikan sebagai plat dengan tumpuan jepit di 2 sisi sedangkan

2 sisi lainnya tanpa tumpuan

1.5 PARAMETER

Kekuatan material

fc`

=

175 Kuat leleh tulangan

=

4200

=

0.0018

= 0,75(0,7225fc'/fy)(6300/(6300+fy))

=

0.0135

Berat jenis bahan

Berat jenis beton

2.40 Berat jenis tanah

1.70 Berat jenis kerikil

1.85 Berat jenis air

1.00 Parameter Tanah

Daya dukung untuk kondisi permanen ( dengan safety factor SF = 2.5 )

6.0 Daya dukung untuk kondisi temporer

=

8.0 Rasio tekanan tanah lateral/vertikal (Ko)

=

0.5 Koefisien tekanan tanah aktif (Ka)

=

0.37 Koefisien tekanan tanah pasif (Kp)

=

2.5

Konstanta Spring Tanah

Modulus of Subgrade Reaction (ks) = 40 x F x SBC

(Foundation Analysis and Design, 5th ed. By Joseph E Bowles halaman 503)

dimana : F : Safety factor = 3

Bangunan SBC ks

kg/cm

2

kg/cm

2



min



maks



c

=

ton/m

3



_s

=

_ton/m

3



g

=

ton/m

3



_w

=

_ton/m

3

ton/m

2

ton/m

2

Digunakan pendekatan dari Soil Bearing Capasity (SBC) untuk mendapatkan Modulus Subgrade

Reaction (ks)

(t/m2_/m')

(9)

Culvert - 1 6.0 40 x 3 x 6 = 720

Culvert - 2 6.0 40 x 3 x 6 = 720

dengan luasan masing-masing area plat yang dihitung otomatis oleh program Staad Pro..

KSY = ks x Area plat

(10)

2. DESAIN CULVERT

2.1. DIMENSI & PROPERTI CULVERT

a. Culvert #1

A A B B d C B SLEEPER CULVERT JALAN e D A a C

POT A-A POT B-B

500 500 a c c B A b e X Y 1

(11)

b. Culvert #2

`

NO CULVERT A B C D a b c d e mm mm mm mm mm mm mm mm mm 1 # 1 2100 4000 6800 300 250 250 250 250 2500 2 # 2 3000 6600 6800 1300 300 300 300 250 5000

Perhitungan Modulus Section :

Culvert #1

Zx

=

1/6 x C x B

2

Zy

=

_{1/6 x B x C}

2

POT A-A POT B-B

500 500 a c c B A b e D C A a B B A A B C d CULVERT JALAN SLEEPER e 1 X Y

(12)

=

18.13 =

30.83 Culvert #2

Zx

=

Zy

=

49.37 =

50.86 m

3

_m

3

1/6 x C x B

2

_{1/6 x B x C}

2

m

3

_m

3

(13)

2.2. PEMBEBANAN

2.2.1. Beban Mati

2.2.1.1. Berat Dinding

No

CULVERT

Ww

(ton)

1 #1

15.096

2 #2

26.438 2.2.1.2. Berat Pelat Lantai

No

CULVERT

Wp

(ton)

1 #1

16.320

2 #2

32.314 2.2.1.3. Berat Cover

No

CULVERT

Wc

(ton)

1 #1

16.320

2 #2

32.314 2.2.1.4. Berat Sleeper

NO

CULVERT

Ws

(ton)

1 #1

0.450

2 #2

3.900 2.2.1.5 Beban Pipa

Arrangement pembebanan pipa di atas sleeper adalah sebagai berikut :

a. Culvert #1

32" 10"

300

18" 14" 1

(14)

(15)

Beban Tes

=

15.667

ton

Beban Thermal (Tf)

=

1.088

ton

b. Culvert #2

Beban Operasi (E)

=

30.083

ton

Beban Tes

=

33.000

ton

Beban Thermal (Tf)

=

2.2563

ton

=

63.853 t

=

127.966 t

2.2.2. Beban Luar

2.2.2.1. Beban Kendaraan

Sesuai Doc. S-TTUT-D-1310-005-E Addendum Civil General Specification Section 4.10.1

untuk cover slab di jalan utama harus didesain dengan beban axle 15 ton

Beban Gandar Kendaraan (V)

=

15 ton

Impact load 25% V

=

3.75 ton

total

19.0 ton

Pemodelan struktur per meter panjang



W

_#1



W

_#2 4.75 t 19 t 9.5 t 9.5 t Ms 1/4 Ms 1 32" 10" 32" 1300 12" 32" 18'

(16)

4.75 t 19 t 9.5 t 9.5 t

(17)

Culvert #1

Untuk arah-x

Untuk arah-z

Culvert #2

Untuk arah-x

9.5 t 9.5 t 9.5 t t 9.5 t 1750 1000 1750 1150 1150 2000 2000 P =9.5 t kondisi 1 P= 2.375 t P= 9.5 t kondisi 2 4000 9.5 t 9.5 t 9.5 t 9.5 t 1750 1000 1750 1150 1150 6800 6800 0 0 1

(18)

(19)

2.2.3. Beban Gempa

V

=

Cd . Wt

Cd =

C . I . K

dimana :

V

=

gaya geser dasar

Cd =

koefisien gempa struktur =

0.045 C

=

koefisien gempa dasar

=

0.03 I

=

Faktor keutamaan

=

1.5 K

=

Faktor jenis struktur

=

1 Wt =

Total berat struktur

M

=

V x 1/2( A+b)

Berat struktur di atas permukaan tanah

No

Culvert

Wt

V

M

( t )

( tm)

1 #1 63.853 2.873 3.376

2 #2 127.966 5.758 9.501

2.3 CHECK TERHADAP KAPASITAS DAYA DUKUNG

2.3.1 Culvert #1

1. Kondisi Operating

=



W

#1 3300 3300 P = 9.5 t kondisi 1 P= 9.5 t kondisi 2 4000 0 2300 2300 P= 2.375 t 1

(20)

=

63.853 + (2 x 19)

4 x 6.8

=

3.745 <

6.0 A

_f

t/m

2

q

a

=

t/m

2

(21)

2. Kondisi Operating+Seismic

=

+



Zx

=

63.853 + (2 x 19)

+

3.376 4 x 6.8

18.13 =

3.931 <

8.0 2.3.2 Culvert #2

1. Kondisi Operating

=

127.966 + (2 x 19)

6.6 x 6.8

=

3.698 <

6.0 2. Kondisi Operating+Seismic

=

+



Zx

=

127.966 + (2 x 19)

+

9.501 6.6 x 6.8

49.37 =

3.890 <

8.0 

W

_#1

A

_f

t/m

2

q

a

=

t/m

2



W

_#2

A

_f

t/m

2

q

a

=

t/m

2



W

_#2

A

_f

t/m

2

q

a

=

t/m

2 1

(22)

2.4. PENULANGAN

2.4.1. Culvert #1

2.4.1.1. Penulangan Cover

Beban hidup/satuan panjang pelat

=

9.5 t

Dari output Staad Pro diperoleh (Lampiran 6) :

Moment maximal di tengah bentang :

Moment maximal di tepi bentang :

1. Kondisi Operating

=

5.671 tm

=

3.228 tm

=

2.488 tm

Tulangan Mx

Diambil momen maksimum Mx

5.671

tm

b =

100 cm

selimut beton =

4 cm

d =

20.2 cm

m

=

fy

=

28.235 0.85 x f'c

Rn

=

15.442 P

_c

M

_X

M

_X

M

_Y

M

_X

_kg/cm

2



b d

2 1 z y KosA A B 9.5 t Ec

ρ

_{req' d}

=

1 m

x

(

1 −

√

1 −

2 Rn

.

m

fy

)

(23)

=

0.0039

=

0.0018

=

4.50 =

=

7.858 (yang digunakan)

Di gunakan tulangan D16 - 200

As

=

10.053 As tersedia > As butuh…….ok

Tulangan My

My =

2.488

tm

b =

100 cm

selimut beton =

4 cm

d =

20.35 cm

m

=

fy

=

28.235 0.85 x f'c

Rn

=

6.676 =

0.0016

=

0.0018

=

4.50 (yang digunakan)

=

3.311 Di gunakan tulangan D13 - 200

As

=

6.637 As tersedia > As butuh…….ok

Cek Terhadap Geser



_min

As

_min



_{min .}

b .a

_cm

2

Asr

_eq



_{req .}

b .d

_cm

2

===> As = 1/4 x



x D

2

_{x (1 + b /spasi)}

cm

2

M

_X

_kg/cm

2



b d

2



_min

As

_min



_{min .}

b .a

_cm

2

Asr

_eq



_{req .}

b .d

_cm

2

===> As = 1/4 x



x D

2

_{x (1 + b /spasi)}

cm

2 510 2345 2345 250 d 460 200 d d/2 d/2 d/2 d/2 1

ρ

_{req' d}

=

1 m

x

(

1 −

√

1 −

2 Rn

.

m

fy

)

(24)



=

0.85 lebar tapak roda (tp1) =

0.25 m

d

=

0.20 m

lebar tapak roda (tp2) =

0.20 m

bo

=

2 x ((d + tp1) + (tp2 + d))

1.71 m

=

42.675 t

> Vu = Pc OK



Vc

0.85 x 1.1 x (fc')

0.5

_{x bo x d}

B 510 2345 2345 460

(25)

2.4.1.2. Penulangan Dinding dan Wingwall

1. Gaya Dalam pada Elemen Dinding Culvert

dimana :

=

1.7 Ko

=

0.5 Po

=

tekanan tanah dalam keadaan diam

=

1.785 Berdasarkan analisis struktur yang dilakukan oleh Staad Pro diperoleh momen maksimal (lamp. 6) :

Pada dinding Culvert

Pada wing wall Culvert

Mx

=

4.385 tm

Mx

=

0.899 tm

Mz

=

0.773 tm

Mz

=

0.895 tm

2. Tekanan tanah yang terjadi akibat beban kendaraan



s

1.7 gr/cm

3

t/m

3



s



Ko A

t/m

2 100 mm 4000 mm x₁=m₁.H x₂ z = nH H  z1 _z2 Q₁ Q₂ P 1 z y KosA A B 9.5 t Ec

(26)

Untuk m < 0.4 (kondisi maksimum)

Rumus dasar :

(sumber : Principles of Geotechnical Engineering hal 347 by. Braja M. Das)

H

(27)

Untuk m > 0.4

dimana :

=

m,n

=

konstanta

Q

=

beban yang bekerja

H

=

tinggi culvert

=

tekanan tanah

Culvert # 2

=

Beban dari roda

=

9.5 t

=

2.375 t

H

=

2.10 m

m

=

x / H

=

0.1 /

2.1 =

0.048 =

4.1 /

2.1 =

1.952 n

=

z / H

dipakai m < 0.4 untuk kondisi yang maksimum

z

P x M = P . x

(m)

(ton) (m) (ton m)

0.0

0.000

0.0

0.00

0.000 -0.5

0.3

3.422

0.3

0.86

4.278 1.12 1.84

2.063 

x

Q

₁

= Q

₂

Q

₁

Q

₂

m

₁

m

₂

n

₁



z

₁



z

₂



z

_tot

( t/m

2

₎

n

2

( t/m

2

)

( t/m

2

)



₂ ₂



3 2 2 2

77 .

1 H

Q

n

m

n

m

x









₂



3 2 2

16 .

0

28 .

0 H

Q

n

x







1

(28)

1.1

0.5

2.188

0.5

0.55

2.735 1.84 1.31

2.416

1.6

0.8

0.900

0.8

0.22

1.125 1.01 0.79

0.798

2.1

1.0

0.386

1.0

0.10

0.483 0.42 0.26

0.111

4.40

5.388

(29)

0.5 1.1

1.6 2.1

Pa

=

4.399 t/m

Momen yang bekerja pada dinding culvert:

Resultan gaya akibat beban kendaraan (a) =

=

1.22 m

Momen yang bekerja pada dinding :

Mtmax

=

1.092 tm

Beban momen berfaktor :

1. Kondisi Operating

2. Kondisi Operating + Seismic

Mut

=

1.7 Mt

Mut

=

1.275 Mt

=

1.856 tm

=

1.392 tm

Momen maksimum (berfaktor) yang bekerja untuk penulangan dinding vertikal

Mx max =

Mx max

=

4.385 tm

b

=

100 cm

selimut

=

4 cm

d

=

20.2 cm

(



P = Resultan total gaya lateral tanah, lihat tabel diatas)



M



P

2Pa x a

2

_{x b}

2

_{/ L}

3

max (M

_X,

Mut)

1 2 3 0 0 4 5 6 7 1 Pa a b L

(30)

m

=

fy

=

28.235 0.85 x f'c

Rn

=

Mmax

=

11.941 kg/cm

2

(31)

=

0.0030

=

0.0018

=

4.50 =

=

5.994 (yang digunakan)

Di gunakan tulangan D16 - 200

As =

10.053 As tersedia > As butuh…….ok

Momen maksimum (berfaktor) yang bekerja untuk penulangan horisontal dinding

Mz max

=

_0.895

tm

b

=

100 cm

selimut

=

4 cm

d

=

20.35 cm

m

=

fy

=

28.235 0.85 x f'c

Rn

=

Mmax

=

2.401 =

0.0006

=

0.0018

=

4.50 (Digunakan)

=

1.173 Di gunakan tulangan D13 - 200

As =

6.637 As tersedia > As butuh…….ok



min

As

_min



_{min .}

b .c

_cm

2

Asr

_eq



_{req .}

b .d

_cm

2

===> As = 1/4 x



x D

2

_{x (1000 /spasi)}

cm

2

kg/cm

2



b d

2



_min

As

_min



_{min .}

b .c

_cm

2

Asr

_eq



req .

b .d

cm

2

===> As = 1/4 x



x D

2

_{x (1000 /spasi)}

cm

2 1

ρ

_{req' d}

=

1 m

x

(

1 −

√

1 −

2 Rn

.

m

fy

)

ρ

_{req' d}

=

1 m

x

(

1 −

√

1 −

2 Rn

.

m

fy

)

(32)

Momen maksimum (berfaktor) yang bekerja untuk penulangan horisontal dan vertikal wing wall

Mz max

=

_0.899

tm

h

=

25 cm

b

=

100 cm

selimut

=

4 cm

d

=

20.35 cm

(33)

m

=

fy

=

28.235 0.85 x f'c

Rn

=

Mmax

=

2.413 =

0.0006

=

0.0018

=

4.50 (Digunakan)

=

1.179 Di gunakan tulangan D13 - 200

As =

6.637 As tersedia > As butuh…….ok

2.4.1.3 Penulangan Lantai

Berdasarkan analisis struktur yang dilakukan oleh Staad Pro diperoleh momen maksimal (lamp. 6) :

Moment di tengah pelat :

Moment di tepi pelat :

=

0.673 tm

2.390 tm

+ 4.39

=

2.628 tm

kg/cm

2



b d

2



_min

As

_min



min .

b .h

cm

2

Asr

_eq



req .

b .d

cm

2

===> As = 1/4 x



x D

2

_{x (1000 /spasi)}

cm

2

M

_X

M

_X

=

M

_Y z y 1 qc qs B C X y

ρ

_{req' d}

=

1 m

x

(

1 −

√

1 −

2 Rn

.

m

fy

)

(34)

2.628 tm (untuk tulangan arah X dan Y)

b =

100 cm

selimut beton =

5 cm

d =

19.2 cm

(35)

m

=

fy

=

28.235 0.85 x f'c

Rn

=

7.920 =

0.0019

=

0.0018

=

4.50 =

=

3.722 (yang digunakan)

Di gunakan tulangan D16 - 200

As

=

10.053 As tersedia > As butuh…….ok

Cek Geser akibat dinding

Q

=

P

=

19 t

Qdinding =

2.31 t

Vu

=

21.310 t



=

0.85 d

=

0.19 m

bo

=

(2 x (d + 1)) + (2 x (d/2 + c))

3.08 m

M

_X

_kg/cm

2



b d

2



_min

As

_min



_{min .}

b . b

_cm

2

Asr

_eq



_{req .}

b .d

_cm

2

cm

2 B d = 0.25 m c =0.25 m Q + d/2 1

ρ

_{req' d}

=

1 m

x

(

1 −

√

1 −

2 Rn

.

m

fy

)

(36)

=

73.050 t

> Vu OK

(37)

2.4.1.4 Penulangan Sleeper

d : lebar pedestal = 0.25 m e : panjang pedestal = 2.5 m D : tinggi pedestal = 0.3 m Selimut Beton d' = 0.04 m Tulangan Geser

Kuat geser dari stirrup/sengkang Vs = Vu - Vc

36.65 (t) ----> tidak perlu tulangan sengkang

Jarak sengkang, (s) max. = 62.4 (cm)

(s) prov. = 20.00 (cm) ( govern )

Av req. = 0.00

Digunakan tulangan sengkang = 1.30 (cm) Jumlah ties = 2.00

Av prov. = 5.31 > Av req. ok

Penulangan Akibat Lentur dengan menggunakan grafik M Vs P

Mtf =

Tf x D

= 0.326 tm Mu = 1.7 Mtf = 0.555 tm M = Mu = 0.55 t m Pu = 1.4 x E = 20.30 t Ag = d x e = 0.63 0.1.Ag.fc' = 109 ---> Pu = 0.03 = Mu / Pu = 0.03 = 0.109 Pu = 0.004 d' = 0.04 = 0.16 Vc = 0.85 x 0.53 x fc'0.5_{x d x (e-d') =} (cm2₎ (cm2₎ m2

Jika Pu < 0.1 Ag.fc' dipakai= 0.65

dipakai = 0.65  Ag . 0.85 x f'c e_t e_t / d (e_t / d)  Ag . 0.85 x f'c 1

(38)

d 0.3

Dari grafik diperoleh r = 0.004

 0.7

 0.003 0.50%

= = 31.3 (menentukan)

 = r .  digunakan  min =

(39)

Digunakan diameter tulangan = 1.3 (cm) Jarak tulangan = 20.00 (cm)

Jarak tulangan 20.00 cm

Jumlah tulangan = 24 (buah)

As yang digunakan = 31.86 OK

Kontrol Ketebalan Pelat Terhadap Geser Akibat Sleeper



=

0.85 d

=

0.19 m

bo

=

(2 x (d' + e)) + (2 x (d' + d))

7.27 m

=

172.602 t

> Vu Oke

2.4.2. Culvert #2

2.4.2.1. Penulangan Cover

Perhitungan beban t

=

9.5 t

(cm2₎



Vc

0.85 x 1.1 x (fc')

0.5

_{x bo x d}

P

_c B d = 0.24 m c =0.25 m e d'/2 d'/2 1 z 9.5 t

(40)

Dari output Staad Pro diperoleh (lampiran 6):

Moment di tengah bentang :

Moment di tepi bentang :

=

9.887 tm

=

7.914 tm

=

3.607 tm

Tulangan Mx

9.887

tm

b =

100 cm

selimut beton =

4 cm

d =

25.05 cm

m

=

fy

=

28.235 0.85 x f'c

Rn

=

17.507 =

0.0044

=

0.0018

=

5.40 =

=

11.141 (yang digunakan)

Di gunakan tulangan D19 - 200

As

=

14.176 As tersedia > As butuh…….ok

Tulangan My

M

_X

M

_X

M

_Y

Diambil momen maksimum

M

X

=

M

_X

_kg/cm

2



b d

2



_min

As

_min



_{min .}

b .a

_cm

2

Asr

_eq



_{req .}

b .d

_cm

2

cm

2 z y KosA A B Ec

ρ

_{req' d}

=

1 m

x

(

1 −

√

1 −

2 Rn

.

m

fy

)

(41)

My =

3.607

tm

b =

100 cm

selimut beton =

4 cm

d =

25.35 cm

m

=

fy

=

28.235 0.85 x f'c

Rn

=

6.236 =

0.0015

M

_X

_kg/cm

2



b d

2 1

ρ

_{req' d}

=

1 m

x

(

1 −

√

1 −

2 Rn

.

m

fy

)

ρ

_{req' d}

=

1

28.235 x

(

1 −

√

1 −

2 x

28.235 x

2.966 4200

)

(42)

=

0.0018

=

5.40 (yang digunakan)

=

3.847 Di gunakan tulangan D13 - 200

As

=

6.637 As tersedia > As butuh…….ok

Cek Terhadap Geser



=

0.85 lebar tapak roda (tp1) =

0.25 m

d

=

0.25 m

lebar tapak roda (tp2) =

0.2 m

bo

=

2 x ((d + tp1) + (tp2 + d))

1.90 m

=

58.932 t

> Vu = Pc OK

2.4.2.2. Penulangan Dinding dan Wingwall

1. Gaya Dalam pada Elemen Dinding Culvert

dimana :



_min

As

_min



_{min .}

b .a

_cm

2

Asr

_eq



_{req .}

b .d

_cm

2

===> As = 1/4 x



x D

2

_{x (1 + b /spasi)}

cm

2



Vc

0.85 x 1.1 x (fc')

0.5

_{x bo x d}

510 2545 2545 250 d 460 200 d d/2 d/2 d/2 d/2 1 z y KosA A B 9.5 t Ec

(43)

=

1.7 Ko

=

0.5 Po

=

Resultan tekanan tanah dalam keadaan diam

=

2.550 

_s

_{1.7 gr/cm}

3

_t/m

3



_s



Ko A

(44)

Berdasarkan analisis struktur yang dilakukan oleh Staad Pro diperoleh momen maksimal (Lamp. 6) :

Pada dinding Culvert

Pada wing wall Culvert

Mx

=

7.760 tm

Mx

=

2.504 tm

Mz

=

1.521 tm

Mz

=

1.035 tm

2. Tekanan tanah yang terjadi akibat beban kendaraan

Untuk m < 0.4 (kondisi maksimum)

Untuk m > 0.4

dimana :

=

m,n

=

konstanta

Q

=

beban yang bekerja

H

=

tinggi culvert

=

tekanan tanah

Rumus dasar :

(sumber : Principles of Geotechnical Engineering hal 347 by. Braja M. Das)



x 100 mm 4000 mm x₁=m₁.H x₂ z = nH H  z1 _z2 (A) _(B)



₂ ₂



3 2 2 2

77 .

1 H

Q

n

m

n

m

x









₂



3 2 2

16 .

0

28 .

0 H

Q

n

x







Q₁ Q₂ P 1

(45)

Culvert # 6

=

Beban dari roda

=

9.5 t

=

2.38 t

H

=

3.00 m

Q

₁

= Q

₂

Q

₁

Q

₂

(46)

m

=

x / H

=

0.1 /

3 =

0.033 =

4.1 /

3 =

1.367 n

=

z / H

dipakai m < 0.4 untuk kondisi yang maksimum

z

P x M = P . x

(m)

(ton) (m) (ton m)

0.0

0.000

0.0

0.00

0.000 -0.8

0.3

1.677

0.3

0.42

2.096 0.79 2.63

2.063

1.5

0.5

1.072

0.5

0.27

1.340 1.29 1.88

2.416

2.3

0.8

0.441

0.8

0.11

0.551 0.71 1.13

0.798

3.0

1.0

0.189

1.0

0.05

0.237 0.30 0.38

0.111

3.08

5.388

0.8 1.5 2.3 3.0

Pa

=

3.08 t/m

Momen yang bekerja pada dinding culvert:

Resultan gaya akibat beban kendaraan (a) =

=

1.75 m

m

₁

m

₂

n

₁



z

₁



z

₂



z

_tot

( t/m

2

₎

n

2

( t/m

2

)

( t/m

2

)



P =



M =

(



P = Resultan total gaya lateral tanah, lihat tabel diatas)



M



P

1 2 3 0 0 4 5 6 7 1 b

(47)

Momen yang bekerja pada dinding :

Mtmax

=

1.092 tm

2Pa x a

2

_{x b}

2

_{/ L}

3 Pa a L

(48)

Beban momen berfaktor :

1. Kondisi Operating

2. Kondisi Operating + Seismic

Mut

=

1.7 Mt

Mut

=

1.275 Mt

=

1.856 tm

=

1.392 tm

Momen maksimum (berfaktor) yang bekerja untuk penulangan dinding vertikal

Mx max =

Mx max

=

_7.760

tm

b =

100 cm

selimut beton =

4 cm

d =

25.2 cm

m

=

fy

=

28.235 0.85 x f'c

Rn

=

Mmax

=

13.577 =

0.0034

=

0.0018

=

5.40 =

=

8.556 (yang digunakan)

Di gunakan tulangan D16 - 200

As =

10.053 As tersedia > As butuh…….ok

Momen maksimum (berfaktor) yang bekerja untuk penulangan horisontal dinding

Mz max

=

_1.521

tm

b

=

100 cm

selimut

=

4 cm

d

=

25.2 cm

m

=

fy

=

28.235 0.85 x f'c

max (M

_X,

Mut)

kg/cm

2



b d

2



min

As

_min



min .

b .c

cm

2

Asr

_eq



req .

b .d

cm

2

cm

2 1

ρ

_{req' d}

=

1 m

x

(

1 −

√

1 −

2 Rn

.

m

fy

)

(49)

Rn

=

Mmax

=

2.662 =

0.0006

=

0.0018

=

5.40 (yang digunakan)

=

1.612 Di gunakan tulangan D16 - 200

As =

10.053 As tersedia > As butuh…….ok

Momen maksimum (berfaktor) yang bekerja untuk penulangan horisontal dan vertikal wing wall

Mz max

=

_2.504

tm

h

=

25 cm

b

=

100 cm

selimut

=

4 cm

d

=

20.2 cm

m

=

fy

=

28.235 0.85 x f'c

Rn

=

Mmax

=

6.819 =

0.0017

=

0.0018

=

4.50 (Digunakan)

=

3.358 kg/cm

2



b d

2



_min

As

_min



min .

b .c

cm

2

Asr

_eq



req .

b .d

cm

2

===> As = 1/4 x



x D

2

_{x (1000 /spasi)}

cm

2

kg/cm

2



b d

2



min

As

_min



_{min .}

b .h

_cm

2

Asr

_eq



_{req .}

b .d

_cm

2 1

ρ

_{req' d}

=

1 m

x

(

1 −

√

1 −

2 Rn

.

m

fy

)

ρ

_{req' d}

=

1 m

x

(

1 −

√

1 −

2 Rn

.

m

fy

)

(50)

Di gunakan tulangan D16 - 200

As =

10.053 As tersedia > As butuh…….ok

===> As = 1/4 x



x D

2

_{x (1000 /spasi)}

(51)

2.4.2.3 Penulangan Lantai

Berdasarkan analisis struktur yang dilakukan oleh Staad Pro diperoleh momen maksimal (lamp. 6) :

Moment di tengah pelat :

Moment di tepi pelat :

=

4.771 tm

3.827 tm

+ 7.76

=

4.466 tm

4.771 tm (untuk tulangan arah X dan Y)

b =

100 cm

selimut beton =

5 cm

d =

24.05 cm

m

=

fy

=

28.235 0.85 x f'c

Rn

=

9.164 =

0.0023

=

0.0018

M

_X

M

_X

=

M

_Y

Diambil momen maksimum M

_X

=

M

_X

_kg/cm

2



b d

2



_min 1 qc qs B C X y z y

ρ

_{req' d}

=

1 m

x

(

1 −

√

1 −

2 Rn

.

m

fy

)

(52)

=

5.40 =

=

5.420 (yang digunakan)

Di gunakan tulangan D19 - 200

As

=

14.176 As tersedia > As butuh…….ok

Cek Geser akibat dinding

Q

=

P

=

19.0 t

Qdinding =

4.320 t

Vu

=

23.320 t



=

0.85 d

=

0.24 m

bo

=

(2 x (d + 1)) + (2 x (d/2 + c))

3.32 m

=

98.805 t

> Vu OK

2.4.2.4 Penulangan Sleeper

d : lebar pedestal = 0.25 m e : panjang pedestal = 5 m D : tinggi pedestal = 1.3 m Selimut Beton d' = 0.04 m

As

_min



_{min .}

b .b

_cm

2

Asr

_eq



_{req .}

b .d

_cm

2

===> As = 1/4 x



x D

2

_{x (1000 /spasi)}

cm

2



Vc

0.85 x 1.1 x (fc')

0.5

_{x bo x d}

B d = 0.24 m c =0.30 m Q + d/2 1

(53)

Tulangan Geser

Kuat geser dari stirrup/sengkang Vs = Vu - Vc

73.90 (t) ----> tidak perlu tulangan sengkang

Jarak sengkang, (s) max. = 62.4 (cm)

(s) prov. = 20.00 (cm) ( govern )

Av req. = 0.00

Digunakan tulangan sengkang = 1.30 (cm) Jumlah ties = 2.00

Av prov. = 5.31 > Av req. ok

Penulangan Akibat Lentur dengan menggunakan grafik M Vs P

Mtf =

Tf x D

= 2.933 tm Mu = 1.7 Mtf = 4.986 tm M = Mu = 4.99 t m Pu = 1.4 x E = 46.20 t Ag = d x e = 1.25 0.1.Ag.fc' = 219 ---> Pu = 0.04 = Mu / Pu = 0.11 = 0.432 Pu = 0.017 d' = 0.04 = 0.16 d 0.3

Dari grafik diperoleh r = 0.006

 0.7  0.004 0.50% = = 62.5 (menentukan) Vc = 0.85 x 0.53 x fc'0.5_{x d x (e-d') =} (cm2₎ (cm2₎ m2

Jika Pu < 0.1 Ag.fc' dipakai= 0.65

dipakai = 0.65  Ag . 0.85 x f'c e_t e_t / d (e_t / d)  Ag . 0.85 x f'c  = r .  digunakan  min = A_{s tot} min . Ag cm2 1

(54)

Digunakan diameter tulangan = 1.3 (cm) Jarak tulangan = 20.00 (cm)

Jarak tulangan 20.00 cm

Jumlah tulangan = 48 (buah)

(55)

2. Geser Terhadap Sleeper



=

0.85 d

=

0.24 m

bo

=

(2 x (d' + e)) + (2 x (d' + d))

12.66 m

=

376.659 t

> Vu Oke



Vc

0.85 x 1.1 x (fc')

0.5

_{x bo x d}

B d = 0.30 m c =0.30 m e d'/2 d'/2 1

(56)

LAMPIRAN 1

(57)

LAMPIRAN 2

(58)

LAMPIRAN 3

(59)

(60)

LAMPIRAN 4

(61)

LAMPIRAN 5

(62)

LAMPIRAN 6

(63)

(64)

(65)

JOINT COORDINATES 1 6.8 2.1 0.05; 2 6.8 0 0.05; 3 6.8 2.1 4.05; 4 3.4 0 3.3; 5 3.4 1 3.3; 6 3.4 0 0.8; 7 3.4 1 0.8; 8 6.8 0 0.8; 9 0 0 0.8; 10 6.8 0 3.3; 11 0 0 3.3; 12 3.4 1 0.05; 13 3.4 0 0.05; 14 3.4 2.1 0.05; 15 6.8 1 0.05; 16 3.4 1 4.05; 17 3.4 0 4.05; 18 3.4 2.1 4.05; 19 3.4 2.1 2.05; 20 0 2.1 2.05; 21 6.8 2.1 2.05; 22 3.4 0 2.05; 23 3.4 0.5 2.05; 24 3.4 0.5 3.3; 25 3.4 0.5 0.8; 26 3.4 1 2.05; 27 0 0 2.05; 28 6.8 0 2.05; 29 2.9 2.1 0.05; 30 2.9 2.1 2.05; 31 2.9 2.1 4.05; 32 2.9 1 4.05; 33 2.9 0 4.05; 34 2.9 0 0.05; 35 2.9 0 0.8; 36 2.9 0 3.3; 37 2.9 0 2.05; 38 2.9 1 0.05; 39 1.15 1 0.05; 40 1.15 0 0.05; 41 1.15 2.1 0.05; 42 1.15 2.1 2.05; 43 1.15 2.1 4.05; 44 1.15 1 4.05; 45 1.15 0 4.05; 46 1.15 0 0.8; 47 1.15 0 3.3; 48 1.15 0 2.05; 49 3.9 2.1 0.05; 50 3.9 2.1 2.05; 51 5.65 2.1 0.05; 52 5.65 2.1 2.05; 53 3.9 2.1 4.05; 54 5.65 2.1 4.05; 55 3.9 1 4.05; 56 3.9 0 4.05; 57 5.65 1 4.05; 58 5.65 0 4.05; 59 3.9 0 0.05; 60 3.9 0 0.8; 61 5.65 0 0.05; 62 5.65 0 0.8; 63 3.9 0 3.3; 64 5.65 0 3.3; 65 3.9 0 2.05; 66 5.65 0 2.05; 67 3.9 1 0.05; 68 5.65 1 0.05; 69 3.4 0 2.88333; 70 3.4 0.166667 2.88333; 71 3.4 0.166667 3.3; 72 3.4 0 2.46667; 73 3.4 0.166667 2.46667; 74 3.4 0.166667 2.05; 75 3.4 0.333333 2.88333; 76 3.4 0.333333 3.3; 77 3.4 0.333333 2.46667; 78 3.4 0.333333 2.05; 79 3.4 0.5 2.88333; 80 3.4 0.5 2.46667; 81 3.4 0 1.63333; 82 3.4 0.166667 1.63333; 83 3.4 0 1.21667; 84 3.4 0.166667 1.21667; 85 3.4 0.166667 0.8; 86 3.4 0.333333 1.63333; 87 3.4 0.333333 1.21667; 88 3.4 0.333333 0.8; 89 3.4 0.5 1.63333; 90 3.4 0.5 1.21667; 91 3.4 0.666667 2.88333; 92 3.4 0.666667 3.3; 93 3.4 0.666667 2.46667; 94 3.4 0.666667 2.05; 95 3.4 0.833333 2.88333; 96 3.4 0.833333 3.3; 97 3.4 0.833333 2.46667; 98 3.4 0.833333 2.05; 99 3.4 1 2.88333; 100 3.4 1 2.46667; 101 3.4 0.666667 1.63333; 102 3.4 0.666667 1.21667; 103 3.4 0.666667 0.8; 104 3.4 0.833333 1.63333; 105 3.4 0.833333 1.21667; 106 3.4 0.833333 0.8; 107 3.4 1 1.63333; 108 3.4 1 1.21667; 109 3.06667 2.1 0.05; 110 3.06667 2.1 0.683333; 111 2.9 2.1 0.683333; 112 3.23333 2.1 0.05; 113 3.23333 2.1 0.683333; 114 3.4 2.1 0.683333; 115 3.06667 2.1 1.36667; 116 2.9 2.1 1.36667; 117 3.23333 2.1 1.36667; 118 3.4 2.1 1.36667; 119 3.06667 2.1 2.05; 120 3.23333 2.1 2.05; 121 3.06667 2.1 2.73333; 122 2.9 2.1 2.73333; 123 3.23333 2.1 2.73333; 124 3.4 2.1 2.73333; 125 3.06667 2.1 3.41667; 126 2.9 2.1 3.41667; 127 3.23333 2.1 3.41667; 128 3.4 2.1 3.41667; 129 3.06667 2.1 4.05; 130 3.23333 2.1 4.05; 131 2.9 0.333333 4.05; 132 3.06667 0.333333 4.05; 133 3.06667 0 4.05; 134 2.9 0.666667 4.05; 135 3.06667 0.666667 4.05; 136 3.06667 1 4.05; 137 3.23333 0.333333 4.05; 138 3.23333 0 4.05; 139 3.23333 0.666667 4.05; 140 3.23333 1 4.05; 141 3.4 0.333333 4.05; 142 3.4 0.666667 4.05; 143 2.9 1.33333 4.05; 144 3.06667 1.33333 4.05; 145 2.9 1.66667 4.05; 146 3.06667 1.66667 4.05; 147 3.23333 1.33333 4.05; 148 3.23333 1.66667 4.05; 149 3.4 1.33333 4.05; 150 3.4 1.66667 4.05; 151 2.9 0 0.533333; 152 3.06667 0 0.533333; 153 3.06667 0 0.8; 154 2.9 0 0.266667; 155 3.06667 0 0.266667; 156 3.06667 0 0.05; 157 3.23333 0 0.533333;

(66)

183 3.23333 0 2.46667; 184 3.06667 0 2.88333; 185 2.9 0 2.88333; 186 3.23333 0 2.88333; 187 2.9 0.333333 0.05; 188 3.06667 0.333333 0.05; 189 2.9 0.666667 0.05; 190 3.06667 0.666667 0.05; 191 3.06667 1 0.05; 192 3.23333 0.333333 0.05; 193 3.23333 0.666667 0.05; 194 3.23333 1 0.05; 195 3.4 0.333333 0.05; 196 3.4 0.666667 0.05; 197 2.9 1.33333 0.05; 198 3.06667 1.33333 0.05; 199 2.9 1.66667 0.05; 200 3.06667 1.66667 0.05; 201 3.23333 1.33333 0.05; 202 3.23333 1.66667 0.05; 203 3.4 1.33333 0.05; 204 3.4 1.66667 0.05; 205 0.383333 0.333333 0.05; 206 0.383333 0 0.05; 207 0.383333 0.666667 0.05; 208 0.383333 1 0.05; 209 0.766667 0.333333 0.05; 210 0.766667 0 0.05; 211 0.766667 0.666667 0.05; 212 0.766667 1 0.05; 213 1.15 0.333333 0.05; 214 1.15 0.666667 0.05; 215 1.73333 0.333333 0.05; 216 1.73333 0 0.05; 217 1.73333 0.666667 0.05; 218 1.73333 1 0.05; 219 2.31667 0.333333 0.05; 220 2.31667 0 0.05; 221 2.31667 0.666667 0.05; 222 2.31667 1 0.05; 223 0.383333 1.33333 0.05; 224 0.383333 1.66667 0.05; 225 0.383333 2.1 0.05; 226 0.766667 1.33333 0.05; 227 0.766667 1.66667 0.05; 228 0.766667 2.1 0.05; 229 1.15 1.33333 0.05; 230 1.15 1.66667 0.05; 231 1.73333 1.33333 0.05; 232 1.73333 1.66667 0.05; 233 1.73333 2.1 0.05; 234 2.31667 1.33333 0.05; 235 2.31667 1.66667 0.05; 236 2.31667 2.1 0.05; 237 0.383333 2.1 0.683333; 238 0 2.1 0.683333; 239 0.766667 2.1 0.683333; 240 1.15 2.1 0.683333; 241 0.383333 2.1 1.36667; 242 0 2.1 1.36667; 243 0.766667 2.1 1.36667; 244 1.15 2.1 1.36667; 245 0.383333 2.1 2.05; 246 0.766667 2.1 2.05; 247 1.73333 2.1 0.683333; 248 2.31667 2.1 0.683333; 249 1.73333 2.1 1.36667; 250 2.31667 2.1 1.36667; 251 1.73333 2.1 2.05; 252 2.31667 2.1 2.05; 253 0.383333 2.1 2.73333; 254 0 2.1 2.73333; 255 0.766667 2.1 2.73333; 256 1.15 2.1 2.73333; 257 0.383333 2.1 3.41667; 258 0 2.1 3.41667; 259 0.766667 2.1 3.41667; 260 1.15 2.1 3.41667; 261 0.383333 2.1 4.05; 262 0.766667 2.1 4.05; 263 1.73333 2.1 2.73333; 264 2.31667 2.1 2.73333; 265 1.73333 2.1 3.41667; 266 2.31667 2.1 3.41667; 267 1.73333 2.1 4.05; 268 2.31667 2.1 4.05; 269 0.383333 1.33333 4.05; 270 0.383333 1 4.05; 271 0.383333 1.66667 4.05; 272 0.766667 1.33333 4.05; 273 0.766667 1 4.05; 274 0.766667 1.66667 4.05; 275 1.15 1.33333 4.05; 276 1.15 1.66667 4.05; 277 1.73333 1.33333 4.05; 278 1.73333 1 4.05; 279 1.73333 1.66667 4.05; 280 2.31667 1.33333 4.05; 281 2.31667 1 4.05; 282 2.31667 1.66667 4.05; 283 0.383333 0.333333 4.05; 284 0.383333 0 4.05; 285 0.383333 0.666667 4.05; 286 0.766667 0.333333 4.05; 287 0.766667 0 4.05; 288 0.766667 0.666667 4.05; 289 1.15 0.333333 4.05; 290 1.15 0.666667 4.05; 291 1.73333 0.333333 4.05; 292 1.73333 0 4.05; 293 1.73333 0.666667 4.05; 294 2.31667 0.333333 4.05; 295 2.31667 0 4.05; 296 2.31667 0.666667 4.05; 297 0 0 0.533333; 298 0.383333 0 0.533333; 299 0.383333 0 0.8; 300 0 0 0.266667; 301 0.383333 0 0.266667; 302 0.766667 0 0.533333; 303 0.766667 0 0.8; 304 0.766667 0 0.266667; 305 1.15 0 0.533333; 306 1.15 0 0.266667; 307 1.73333 0 0.533333; 308 1.73333 0 0.8; 309 1.73333 0 0.266667; 310 2.31667 0 0.533333; 311 2.31667 0 0.8; 312 2.31667 0 0.266667; 313 0 0 3.83333; 314 0.383333 0 3.83333; 315 0.383333 0 3.56667; 316 0.383333 0 3.3; 317 0.766667 0 3.83333; 318 0.766667 0 3.56667; 319 0.766667 0 3.3; 320 1.15 0 3.83333;

(67)

348 0.383333 0 2.88333; 349 0 0 2.88333; 350 0.766667 0 2.88333; 351 1.15 0 2.88333; 352 1.73333 0 2.46667; 353 2.31667 0 2.46667; 354 1.73333 0 2.88333; 355 2.31667 0 2.88333; 356 3.56667 2.1 0.05; 357 3.56667 2.1 0.683333; 358 3.73333 2.1 0.05; 359 3.73333 2.1 0.683333; 360 3.9 2.1 0.683333; 361 3.56667 2.1 1.36667; 362 3.73333 2.1 1.36667; 363 3.9 2.1 1.36667; 364 3.56667 2.1 2.05; 365 3.73333 2.1 2.05; 366 4.48333 2.1 0.05; 367 4.48333 2.1 0.683333; 368 5.06667 2.1 0.05; 369 5.06667 2.1 0.683333; 370 5.65 2.1 0.683333; 371 4.48333 2.1 1.36667; 372 5.06667 2.1 1.36667; 373 5.65 2.1 1.36667; 374 4.48333 2.1 2.05; 375 5.06667 2.1 2.05; 376 6.03333 2.1 0.05; 377 6.03333 2.1 0.683333; 378 6.41667 2.1 0.05; 379 6.41667 2.1 0.683333; 380 6.8 2.1 0.683333; 381 6.03333 2.1 1.36667; 382 6.41667 2.1 1.36667; 383 6.8 2.1 1.36667; 384 6.03333 2.1 2.05; 385 6.41667 2.1 2.05; 386 3.56667 2.1 2.73333; 387 3.73333 2.1 2.73333; 388 3.9 2.1 2.73333; 389 3.56667 2.1 3.41667; 390 3.73333 2.1 3.41667; 391 3.9 2.1 3.41667; 392 3.56667 2.1 4.05; 393 3.73333 2.1 4.05; 394 4.48333 2.1 2.73333; 395 5.06667 2.1 2.73333; 396 5.65 2.1 2.73333; 397 4.48333 2.1 3.41667; 398 5.06667 2.1 3.41667; 399 5.65 2.1 3.41667; 400 4.48333 2.1 4.05; 401 5.06667 2.1 4.05; 402 6.03333 2.1 2.73333; 403 6.41667 2.1 2.73333; 404 6.8 2.1 2.73333; 405 6.03333 2.1 3.41667; 406 6.41667 2.1 3.41667; 407 6.8 2.1 3.41667; 408 6.03333 2.1 4.05; 409 6.41667 2.1 4.05; 410 3.56667 0.333333 4.05; 411 3.56667 0 4.05; 412 3.56667 0.666667 4.05; 413 3.56667 1 4.05; 414 3.73333 0.333333 4.05; 415 3.73333 0 4.05; 416 3.73333 0.666667 4.05; 417 3.73333 1 4.05; 418 3.9 0.333333 4.05; 419 3.9 0.666667 4.05; 420 4.48333 0.333333 4.05; 421 4.48333 0 4.05; 422 4.48333 0.666667 4.05; 423 4.48333 1 4.05; 424 5.06667 0.333333 4.05; 425 5.06667 0 4.05; 426 5.06667 0.666667 4.05; 427 5.06667 1 4.05; 428 5.65 0.333333 4.05; 429 5.65 0.666667 4.05; 430 6.03333 0.333333 4.05; 431 6.03333 0 4.05; 432 6.03333 0.666667 4.05; 433 6.03333 1 4.05; 434 6.41667 0.333333 4.05; 435 6.41667 0 4.05; 436 6.41667 0.666667 4.05; 437 6.41667 1 4.05; 438 6.8 0.333333 4.05; 439 3.56667 1.33333 4.05; 440 3.56667 1.66667 4.05; 441 3.73333 1.33333 4.05; 442 3.73333 1.66667 4.05; 443 3.9 1.33333 4.05; 444 3.9 1.66667 4.05; 445 4.48333 1.33333 4.05; 446 4.48333 1.66667 4.05; 447 5.06667 1.33333 4.05; 448 5.06667 1.66667 4.05; 449 5.65 1.33333 4.05; 450 5.65 1.66667 4.05; 451 6.03333 1.33333 4.05; 452 6.03333 1.66667 4.05; 453 6.41667 1.33333 4.05; 454 6.41667 1.66667 4.05; 455 6.8 1.33333 4.05; 456 6.8 1.66667 4.05; 457 3.56667 0 0.533333; 458 3.56667 0 0.8; 459 3.56667 0 0.266667; 460 3.56667 0 0.05; 461 3.73333 0 0.533333; 462 3.73333 0 0.8; 463 3.73333 0 0.266667; 464 3.73333 0 0.05; 465 3.9 0 0.533333; 466 3.9 0 0.266667; 467 4.48333 0 0.533333; 468 4.48333 0 0.8; 469 4.48333 0 0.266667; 470 4.48333 0 0.05; 471 5.06667 0 0.533333; 472 5.06667 0 0.8; 473 5.06667 0 0.266667; 474 5.06667 0 0.05; 475 5.65 0 0.533333; 476 5.65 0 0.266667; 477 6.03333 0 0.533333; 478 6.03333 0 0.8; 479 6.03333 0 0.266667; 480 6.03333 0 0.05; 481 6.41667 0 0.533333; 482 6.41667 0 0.8;

(68)

508 3.73333 0 1.21667; 509 3.9 0 1.21667; 510 3.56667 0 1.63333; 511 3.73333 0 1.63333; 512 3.9 0 1.63333; 513 3.56667 0 2.05; 514 3.73333 0 2.05; 515 4.48333 0 1.21667; 516 5.06667 0 1.21667; 517 5.65 0 1.21667; 518 4.48333 0 1.63333; 519 5.06667 0 1.63333; 520 5.65 0 1.63333; 521 4.48333 0 2.05; 522 5.06667 0 2.05; 523 6.03333 0 1.21667; 524 6.41667 0 1.21667; 525 6.8 0 1.21667; 526 6.03333 0 1.63333; 527 6.41667 0 1.63333; 528 6.8 0 1.63333; 529 6.03333 0 2.05; 530 6.41667 0 2.05; 531 3.56667 0 2.46667; 532 3.73333 0 2.46667; 533 3.9 0 2.46667; 534 3.56667 0 2.88333; 535 3.73333 0 2.88333; 536 3.9 0 2.88333; 537 4.48333 0 2.46667; 538 5.06667 0 2.46667; 539 5.65 0 2.46667; 540 4.48333 0 2.88333; 541 5.06667 0 2.88333; 542 5.65 0 2.88333; 543 6.03333 0 2.46667; 544 6.41667 0 2.46667; 545 6.8 0 2.46667; 546 6.03333 0 2.88333; 547 6.41667 0 2.88333; 548 6.8 0 2.88333; 549 3.56667 0.333333 0.05; 550 3.56667 0.666667 0.05; 551 3.56667 1 0.05; 552 3.73333 0.333333 0.05; 553 3.73333 0.666667 0.05; 554 3.73333 1 0.05; 555 3.9 0.333333 0.05; 556 3.9 0.666667 0.05; 557 4.48333 0.333333 0.05; 558 4.48333 0.666667 0.05; 559 4.48333 1 0.05; 560 5.06667 0.333333 0.05; 561 5.06667 0.666667 0.05; 562 5.06667 1 0.05; 563 5.65 0.333333 0.05; 564 5.65 0.666667 0.05; 565 6.03333 0.333333 0.05; 566 6.03333 0.666667 0.05; 567 6.03333 1 0.05; 568 6.41667 0.333333 0.05; 569 6.41667 0.666667 0.05; 570 6.41667 1 0.05; 571 6.8 0.333333 0.05; 572 6.8 0.666667 0.05; 573 3.56667 1.33333 0.05; 574 3.56667 1.66667 0.05; 575 3.73333 1.33333 0.05; 576 3.73333 1.66667 0.05; 577 3.9 1.33333 0.05; 578 3.9 1.66667 0.05; 579 4.48333 1.33333 0.05; 580 4.48333 1.66667 0.05; 581 5.06667 1.33333 0.05; 582 5.06667 1.66667 0.05; 583 5.65 1.33333 0.05; 584 5.65 1.66667 0.05; 585 6.03333 1.33333 0.05; 586 6.03333 1.66667 0.05; 587 6.41667 1.33333 0.05; 588 6.41667 1.66667 0.05; 589 6.8 1.33333 0.05; 590 6.8 1.66667 0.05; 591 0.003333 0 0.05; 592 0.003333 1.66667 0.05; 593 0.003333 2.1 0.05; 594 -4.3 0 0.05; 595 -0.6 0 0.05; 596 -0.6 2.1 0.05; 597 0.003333 0 4.05; 598 0.003333 2.1 4.05; 599 -0.6 0 4.05; 600 -0.6 2.1 4.05; 601 7.4 2.1 0.05; 602 7.4 0 0.05; 603 11.1 0 0.05; 604 7.4 2.1 4.05; 609 0 0 3.57; 614 -1.5 0 4.05333; 616 6.8 2.1 0.317; 617 6.8 0 0.27; 618 6.8 0 0.533; 623 6.8 0 3.833; 624 6.8 0 4.053; 626 7.4 0 4.053; 627 10.2 0 4.05; 628 6.8 0 3.567; 632 -0.6 0.333333 0.05; 633 0.003333 0.333333 0.05; 634 -0.6 0.666667 0.05; 635 0.00333299 0.666667 0.05; 636 -0.6 1 0.05; 637 0.00333299 1 0.05; 638 -0.6 1.33333 0.05; 639 0.00333298 1.33333 0.05; 640 -0.6 1.66667 0.05; 651 -1.21667 0 0.05; 652 -1.83333 0 0.05; 653 -2.45 0 0.05; 654 -3.06667 0 0.05; 655 -3.68333 0 0.05; 656 -2.13942 0.512725 0.05; 657 -3.06667 0.666667 0.05; 658 -2.45 1 0.05; 659 -1.1116 0.57897 0.05; 660 -0.945985 0.264581 0.05; 661 -0.981771 1.00794 0.05; 662 -1.83333 1.33333 0.05; 663 -1.21667 1.66667 0.05; 664 -3.68333 0.333333 0.05; 665 -1.833 0.33 0.05; 666 -0.790438 1.66668 0.05; 667 7.4 0.333333 0.05; 668 7.4 0.666667 0.05; 669 7.4 1 0.05; 670 7.4 1.33333 0.05; 671 7.4 1.66667 0.05; 673 10.4833 0 0.05; 675 9.86667 0 0.05; 677 9.25 0 0.05; 679 8.63333 0 0.05; 681 8.01667 0 0.05;

(69)

717 7.62226 0.632019 4.05182; 718 8.78271 0.666708 4.05052; 719 9.26667 0.666667 4.05; 720 9.05925 0.333364 4.05072; 721 8.33 0.333 4.051; 722 8.64444 0.333356 4.05116; 723 9.73333 0.333333 4.05; 724 7.86667 1.66667 4.05; 725 8.33333 1.33333 4.05; 726 8.48889 0.666701 4.05083; 727 7.68499 1.20357 4.05089; 728 8.8 1 4.05; 729 -0.6 0.333 4.05; 730 0.003 0.333333 4.05; 731 -0.6 0.667 4.05; 732 0.00333301 0.666667 4.05; 733 -0.6 1 4.05; 734 0.00333302 1 4.05; 735 -0.596667 1.33333 4.05; 736 0.00333302 1.33333 4.05; 737 -0.6 1.667 4.05; 738 0.00333303 1.66667 4.05; 739 -1.04833 0 4.05167; 741 -1.04833 1 4.05167; 742 -0.897778 1.33333 4.05111; 743 -0.9 0.33 4.051; 744 -1.34944 0.333333 4.05278; 745 -1.19889 0.666667 4.05222; 746 -0.747223 1.66667 4.05056; 747 -0.858027 0.793559 4.05096; 748 -0.837845 0.550071 4.05089;

ELEMENT INCIDENCES SHELL

1 4 69 70 71; 2 69 72 73 70; 3 72 22 74 73; 4 71 70 75 76; 5 70 73 77 75; 6 73 74 78 77; 7 76 75 79 24; 8 75 77 80 79; 9 77 78 23 80; 10 22 81 82 74; 11 81 83 84 82; 12 83 6 85 84; 13 74 82 86 78; 14 82 84 87 86; 15 84 85 88 87; 16 78 86 89 23; 17 86 87 90 89; 18 87 88 25 90; 19 24 79 91 92; 20 79 80 93 91; 21 80 23 94 93; 22 92 91 95 96; 23 91 93 97 95; 24 93 94 98 97; 25 96 95 99 5; 26 95 97 100 99; 27 97 98 26 100; 28 23 89 101 94; 29 89 90 102 101; 30 90 25 103 102; 31 94 101 104 98; 32 101 102 105 104; 33 102 103 106 105; 34 98 104 107 26; 35 104 105 108 107; 36 105 106 7 108; 37 29 109 110 111; 38 109 112 113 110; 39 112 14 114 113; 40 111 110 115 116; 41 110 113 117 115; 42 113 114 118 117; 43 116 115 119 30; 44 115 117 120 119; 45 117 118 19 120; 46 30 119 121 122; 47 119 120 123 121; 48 120 19 124 123; 49 122 121 125 126; 50 121 123 127 125; 51 123 124 128 127; 52 126 125 129 31; 53 125 127 130 129; 54 127 128 18 130; 55 33 131 132 133; 56 131 134 135 132; 57 134 32 136 135; 58 133 132 137 138; 59 132 135 139 137; 60 135 136 140 139; 61 138 137 141 17; 62 137 139 142 141; 63 139 140 16 142; 64 32 143 144 136; 65 143 145 146 144; 66 145 31 129 146; 67 136 144 147 140; 68 144 146 148 147; 69 146 129 130 148; 70 140 147 149 16; 71 147 148 150 149; 72 148 130 18 150; 73 35 151 152 153; 74 151 154 155 152; 75 154 34 156 155; 76 153 152 157 158; 77 152 155 159 157; 78 155 156 160 159; 79 158 157 161 6; 80 157 159 162 161; 81 159 160 13 162; 82 33 163 164 133; 83 163 165 166 164; 84 165 36 167 166; 85 133 164 168 138; 86 164 166 169 168; 87 166 167 170 169; 88 138 168 171 17; 89 168 169 172 171; 90 169 170 4 172; 91 35 153 173 174; 92 153 158 175 173; 93 158 6 83 175; 94 174 173 176 177; 95 173 175 178 176; 96 175 83 81 178; 97 177 176 179 37; 98 176 178 180 179; 99 178 81 22 180; 100 37 179 181 182; 101 179 180 183 181; 102 180 22 72 183; 103 182 181 184 185; 104 181 183 186 184; 105 183 72 69 186; 106 185 184 167 36; 107 184 186 170 167; 108 186 69 4 170; 109 34 187 188 156; 110 187 189 190 188; 111 189 38 191 190; 112 156 188 192 160; 113 188 190 193 192; 114 190 191 194 193; 115 160 192 195 13; 116 192 193 196 195; 117 193 194 12 196; 118 38 197 198 191; 119 197 199 200 198; 120 199 29 109 200; 121 191 198 201 194; 122 198 200 202 201; 123 200 109 112 202; 124 194 201 203 12;

(70)

149 223 224 227 226; 150 224 225 228 227; 151 212 226 229 39; 152 226 227 230 229; 153 227 228 41 230; 154 39 229 231 218; 155 229 230 232 231; 156 230 41 233 232; 157 218 231 234 222; 158 231 232 235 234; 159 232 233 236 235; 160 222 234 197 38; 161 234 235 199 197; 162 235 236 29 199; 163 593 225 237 238; 164 225 228 239 237; 165 228 41 240 239; 166 238 237 241 242; 167 237 239 243 241; 168 239 240 244 243; 169 242 241 245 20; 170 241 243 246 245; 171 243 244 42 246; 172 41 233 247 240; 173 233 236 248 247; 174 236 29 111 248; 175 240 247 249 244; 176 247 248 250 249; 177 248 111 116 250; 178 244 249 251 42; 179 249 250 252 251; 180 250 116 30 252; 181 20 245 253 254; 182 245 246 255 253; 183 246 42 256 255; 184 254 253 257 258; 185 253 255 259 257; 186 255 256 260 259; 187 258 257 261 598; 188 257 259 262 261; 189 259 260 43 262; 190 42 251 263 256; 191 251 252 264 263; 192 252 30 122 264; 193 256 263 265 260; 194 263 264 266 265; 195 264 122 126 266; 196 260 265 267 43; 197 265 266 268 267; 198 266 126 31 268; 199 734 736 269 270; 200 736 738 271 269; 201 738 598 261 271; 202 270 269 272 273; 203 269 271 274 272; 204 271 261 262 274; 205 273 272 275 44; 206 272 274 276 275; 207 274 262 43 276; 208 44 275 277 278; 209 275 276 279 277; 210 276 43 267 279; 211 278 277 280 281; 212 277 279 282 280; 213 279 267 268 282; 214 281 280 143 32; 215 280 282 145 143; 216 282 268 31 145; 217 597 730 283 284; 218 730 732 285 283; 219 732 734 270 285; 220 284 283 286 287; 221 283 285 288 286; 222 285 270 273 288; 223 287 286 289 45; 224 286 288 290 289; 225 288 273 44 290; 226 45 289 291 292; 227 289 290 293 291; 228 290 44 278 293; 229 292 291 294 295; 230 291 293 296 294; 231 293 278 281 296; 232 295 294 131 33; 233 294 296 134 131; 234 296 281 32 134; 235 9 297 298 299; 236 297 300 301 298; 237 300 591 206 301; 238 299 298 302 303; 239 298 301 304 302; 240 301 206 210 304; 241 303 302 305 46; 242 302 304 306 305; 243 304 210 40 306; 244 46 305 307 308; 245 305 306 309 307; 246 306 40 216 309; 247 308 307 310 311; 248 307 309 312 310; 249 309 216 220 312; 250 311 310 151 35; 251 310 312 154 151; 252 312 220 34 154; 253 597 313 314 284; 254 313 609 315 314; 255 609 11 316 315; 256 284 314 317 287; 257 314 315 318 317; 258 315 316 319 318; 259 287 317 320 45; 260 317 318 321 320; 261 318 319 47 321; 262 45 320 322 292; 263 320 321 323 322; 264 321 47 324 323; 265 292 322 325 295; 266 322 323 326 325; 267 323 324 327 326; 268 295 325 163 33; 269 325 326 165 163; 270 326 327 36 165; 271 9 299 328 329; 272 299 303 330 328; 273 303 46 331 330; 274 329 328 332 333; 275 328 330 334 332; 276 330 331 335 334; 277 333 332 336 27; 278 332 334 337 336; 279 334 335 48 337; 280 46 308 338 331; 281 308 311 339 338; 282 311 35 174 339; 283 331 338 340 335; 284 338 339 341 340; 285 339 174 177 341; 286 335 340 342 48;

(71)

314 361 362 365 364; 315 362 363 50 365; 316 49 366 367 360; 317 366 368 369 367; 318 368 51 370 369; 319 360 367 371 363; 320 367 369 372 371; 321 369 370 373 372; 322 363 371 374 50; 323 371 372 375 374; 324 372 373 52 375; 325 51 376 377 370; 326 376 378 379 377; 327 378 1 380 379; 328 370 377 381 373; 329 377 379 382 381; 330 379 380 383 382; 331 373 381 384 52; 332 381 382 385 384; 333 382 383 21 385; 334 19 364 386 124; 335 364 365 387 386; 336 365 50 388 387; 337 124 386 389 128; 338 386 387 390 389; 339 387 388 391 390; 340 128 389 392 18; 341 389 390 393 392; 342 390 391 53 393; 343 50 374 394 388; 344 374 375 395 394; 345 375 52 396 395; 346 388 394 397 391; 347 394 395 398 397; 348 395 396 399 398; 349 391 397 400 53; 350 397 398 401 400; 351 398 399 54 401; 352 52 384 402 396; 353 384 385 403 402; 354 385 21 404 403; 355 396 402 405 399; 356 402 403 406 405; 357 403 404 407 406; 358 399 405 408 54; 359 405 406 409 408; 360 406 407 3 409; 361 17 141 410 411; 362 141 142 412 410; 363 142 16 413 412; 364 411 410 414 415; 365 410 412 416 414; 366 412 413 417 416; 367 415 414 418 56; 368 414 416 419 418; 369 416 417 55 419; 370 56 418 420 421; 371 418 419 422 420; 372 419 55 423 422; 373 421 420 424 425; 374 420 422 426 424; 375 422 423 427 426; 376 425 424 428 58; 377 424 426 429 428; 378 426 427 57 429; 379 58 428 430 431; 380 428 429 432 430; 381 429 57 433 432; 382 431 430 434 435; 383 430 432 436 434; 384 432 433 437 436; 385 435 434 438 624; 386 434 436 699 438; 387 436 437 701 699; 388 16 149 439 413; 389 149 150 440 439; 390 150 18 392 440; 391 413 439 441 417; 392 439 440 442 441; 393 440 392 393 442; 394 417 441 443 55; 395 441 442 444 443; 396 442 393 53 444; 397 55 443 445 423; 398 443 444 446 445; 399 444 53 400 446; 400 423 445 447 427; 401 445 446 448 447; 402 446 400 401 448; 403 427 447 449 57; 404 447 448 450 449; 405 448 401 54 450; 406 57 449 451 433; 407 449 450 452 451; 408 450 54 408 452; 409 433 451 453 437; 410 451 452 454 453; 411 452 408 409 454; 412 437 453 455 701; 413 453 454 456 455; 414 454 409 3 456; 415 6 161 457 458; 416 161 162 459 457; 417 162 13 460 459; 418 458 457 461 462; 419 457 459 463 461; 420 459 460 464 463; 421 462 461 465 60; 422 461 463 466 465; 423 463 464 59 466; 424 60 465 467 468; 425 465 466 469 467; 426 466 59 470 469; 427 468 467 471 472; 428 467 469 473 471; 429 469 470 474 473; 430 472 471 475 62; 431 471 473 476 475; 432 473 474 61 476; 433 62 475 477 478; 434 475 476 479 477; 435 476 61 480 479; 436 478 477 481 482; 437 477 479 483 481; 438 479 480 484 483; 439 482 481 618 8; 440 481 483 617 618; 441 483 484 2 617; 442 17 171 485 411; 443 171 172 486 485; 444 172 4 487 486; 445 411 485 488 415; 446 485 486 489 488; 447 486 487 490 489; 448 415 488 491 56; 449 488 489 492 491; 450 489 490 63 492;

(72)

476 510 511 514 513; 477 511 512 65 514; 478 60 468 515 509; 479 468 472 516 515; 480 472 62 517 516; 481 509 515 518 512; 482 515 516 519 518; 483 516 517 520 519; 484 512 518 521 65; 485 518 519 522 521; 486 519 520 66 522; 487 62 478 523 517; 488 478 482 524 523; 489 482 8 525 524; 490 517 523 526 520; 491 523 524 527 526; 492 524 525 528 527; 493 520 526 529 66; 494 526 527 530 529; 495 527 528 28 530; 496 22 513 531 72; 497 513 514 532 531; 498 514 65 533 532; 499 72 531 534 69; 500 531 532 535 534; 501 532 533 536 535; 502 69 534 487 4; 503 534 535 490 487; 504 535 536 63 490; 505 65 521 537 533; 506 521 522 538 537; 507 522 66 539 538; 508 533 537 540 536; 509 537 538 541 540; 510 538 539 542 541; 511 536 540 495 63; 512 540 541 498 495; 513 541 542 64 498; 514 66 529 543 539; 515 529 530 544 543; 516 530 28 545 544; 517 539 543 546 542; 518 543 544 547 546; 519 544 545 548 547; 520 542 546 503 64; 521 546 547 506 503; 522 547 548 10 506; 523 13 195 549 460; 524 195 196 550 549; 525 196 12 551 550; 526 460 549 552 464; 527 549 550 553 552; 528 550 551 554 553; 529 464 552 555 59; 530 552 553 556 555; 531 553 554 67 556; 532 59 555 557 470; 533 555 556 558 557; 534 556 67 559 558; 535 470 557 560 474; 536 557 558 561 560; 537 558 559 562 561; 538 474 560 563 61; 539 560 561 564 563; 540 561 562 68 564; 541 61 563 565 480; 542 563 564 566 565; 543 564 68 567 566; 544 480 565 568 484; 545 565 566 569 568; 546 566 567 570 569; 547 484 568 571 2; 548 568 569 572 571; 549 569 570 15 572; 550 12 203 573 551; 551 203 204 574 573; 552 204 14 356 574; 553 551 573 575 554; 554 573 574 576 575; 555 574 356 358 576; 556 554 575 577 67; 557 575 576 578 577; 558 576 358 49 578; 559 67 577 579 559; 560 577 578 580 579; 561 578 49 366 580; 562 559 579 581 562; 563 579 580 582 581; 564 580 366 368 582; 565 562 581 583 68; 566 581 582 584 583; 567 582 368 51 584; 568 68 583 585 567; 569 583 584 586 585; 570 584 51 376 586; 571 567 585 587 570; 572 585 586 588 587; 573 586 376 378 588; 574 570 587 589 15; 575 587 588 590 589; 576 588 378 1 590; 587 591 595 632 633; 588 633 632 634 635; 589 635 634 636 637; 590 637 636 638 639; 591 639 638 640 592; 592 592 640 596 593; 605 656 657 658; 606 659 632 660; 607 661 662 663; 608 659 660 651; 609 594 664 655; 610 665 662 661; 611 660 595 651; 612 659 661 634; 613 666 640 638; 614 656 658 665; 615 656 653 657; 616 657 653 654; 617 666 596 640; 618 661 663 638; 619 664 657 654; 620 664 654 655; 621 661 636 634; 622 661 638 636; 623 665 658 662; 624 665 651 652; 625 660 632 595; 626 659 634 632; 627 666 663 596; 628 666 638 663; 629 656 652 653; 630 656 665 652; 631 659 665 661; 632 659 651 665; 633 2 571 667 602; 634 571 572 668 667; 635 572 15 669 668; 636 15 589 670 669; 637 589 590 671 670; 638 590 1 601 671; 651 687 681 688; 652 689 690 691; 653 687 667 668; 654 675 677 691; 655 689 692 690; 656 673 675 693; 657 675 691 693; 658 673 693 603;