CRITICAL BOOK REPORT CRITICAL BOOK REPORT STRUKTUR RANGKA BAJA STRUKTUR RANGKA BAJA
BUKU 1
BUKU 1 : : STRUCTURAL ENGINEERING STRUCTURAL ENGINEERING ANALYSIS AND ANALYSIS AND DESIGNDESIGN BUKU 2 : STEEL STRUCTURE PRACTICAL DESIGN STUDENTS BUKU 2 : STEEL STRUCTURE PRACTICAL DESIGN STUDENTS
OLEH : OLEH :
NAMA : SANTU FIDELIS MUNGKUR NAMA : SANTU FIDELIS MUNGKUR
NIM : 5163210049 NIM : 5163210049
KELAS : REGULER B TEKNIK SIPIL KELAS : REGULER B TEKNIK SIPIL
PRODI D3 TEKNIK SIPIL
PRODI D3 TEKNIK SIPIL
JURUSAN PENDIDIKAN TEKNIK
JURUSAN PENDIDIKAN TEKNIK BANGUNA
BANGUNAN
N
FAKULTAS TEKNIK
FAKULTAS TEKNIK
UNIVERSITAS NEGERI MEDAN
UNIVERSITAS NEGERI MEDAN
2017
2017
Kata Pengantar
Kata Pengantar
Puji syukur kehadirat Tuhan Yang Maha Esa atas segala rahmat-Nya sehingga Puji syukur kehadirat Tuhan Yang Maha Esa atas segala rahmat-Nya sehingga Critical Book Report mata kuliah Struktur Rangka Baja dapat tersusun sehingga Critical Book Report mata kuliah Struktur Rangka Baja dapat tersusun sehingga selesai.
selesai.
Dan harapan penyusun semoga Critical Book Report ini dapat menambah Dan harapan penyusun semoga Critical Book Report ini dapat menambah pengetahuan
pengetahuan dan dan pengalaman pengalaman bagi bagi para para pembaca, pembaca, baik baik untuk untuk kedepannya kedepannya dapatdapat memperbaiki bentuk maupun menambah isi makalah agar menjadi lebih baik lagi. memperbaiki bentuk maupun menambah isi makalah agar menjadi lebih baik lagi.
Karena
Karena keterbatasan keterbatasan pengetahuan maupun pengetahuan maupun pengalaman pengalaman penyusun, penyusunpenyusun, penyusun yakin masih banyak kekurangan dalam makalah ini, oleh karena itu penulis sangat yakin masih banyak kekurangan dalam makalah ini, oleh karena itu penulis sangat mengharapkan saran dan kritik yang membangun dari pembaca demi kesempurnaan mengharapkan saran dan kritik yang membangun dari pembaca demi kesempurnaan makalah ini penulis ucapkan terimakasih.
makalah ini penulis ucapkan terimakasih.
Medan, 17 Oktober 2017 Medan, 17 Oktober 2017
Penulis Penulis
Bab I
Bab I
Pendahuluan
Pendahuluan
1.1
1.1 Latar Belakang MasalahLatar Belakang Masalah
Critical Book Review
Critical Book Review ( CBR) secara singkat dapat diartikan sebagai evaluasi( CBR) secara singkat dapat diartikan sebagai evaluasi terhadap suatu buku atau artikel yang akan direview. Latar belakang saya membuat terhadap suatu buku atau artikel yang akan direview. Latar belakang saya membuat critical book ini yaitu untuk mengevaluasi, seperti mengulas atau mereview, critical book ini yaitu untuk mengevaluasi, seperti mengulas atau mereview, menginterprestasi serta menganalisis isi sebuah buku, yang menitik beratkan pada menginterprestasi serta menganalisis isi sebuah buku, yang menitik beratkan pada evaluasi ( penjelasan, interprestasi dan analisis) mengenai keunggulan dan kelemahan evaluasi ( penjelasan, interprestasi dan analisis) mengenai keunggulan dan kelemahan buku,
buku, apa apa yang yang menarik menarik dari dari buku buku tersebut, tersebut, bagaimana bagaimana isi isi buku buku tersebut tersebut bisabisa mempengaruhi cara berfikir pembaca dan menambah pemahaman pembaca terhadap mempengaruhi cara berfikir pembaca dan menambah pemahaman pembaca terhadap suatu bidang kajian tertentu. Dengan kata lain, melalui CBR ini pembaca (reviewer) suatu bidang kajian tertentu. Dengan kata lain, melalui CBR ini pembaca (reviewer) menguji pikiran pengarang atau penulis berdasarkan sudut pandang pembaca menguji pikiran pengarang atau penulis berdasarkan sudut pandang pembaca berdasarkan pengetahuan dan pengalaman yang dimiliki.
berdasarkan pengetahuan dan pengalaman yang dimiliki.
1.2
1.2 TujuanTujuan
Untuk mengetahuai kelemahan dan kelebihan dari buku yang dikritisUntuk mengetahuai kelemahan dan kelebihan dari buku yang dikritis serta untuk mengetahui keunikan dari buku ini.
serta untuk mengetahui keunikan dari buku ini.
Untuk mengetahui fungsi struktur rangka baja dalam sebuah bangunanUntuk mengetahui fungsi struktur rangka baja dalam sebuah bangunan
Untuk mengetahui cara pembuatan struktur rangka baja dalam sebuahUntuk mengetahui cara pembuatan struktur rangka baja dalam sebuah bangunan.
bangunan.
1.3
1.3 ManfaatManfaat 1.
1. Bagi reviewer :untuk menambah pengetahuan mengenai pembuatan criticalBagi reviewer :untuk menambah pengetahuan mengenai pembuatan critical book report.
2. Bagi pembaca : untuk menambah pengetahuan baru dalam hal pembuatan critical book report dan pengetahuan struktur rangka baja.
3. Bagi penulis : untuk dapat memperbaiki karya-karya bukunya di terbitan berikutnya.
BAB II
RINGKASAN ISI BUKU
2.1 Identitas Buku 1
Judul Buku Structural Engineering Analysis And Design Pengarang Victor E. Saouma
Tahun Terbit 2005
Kota Terbit
-Penerbit University Of Colorado Jumlah Halaman 142
Jumlah Bab 9 bab
ISBN 0-419-17930-5
DESAIN STRUKTUR BAJA
Dua audiens dipelihara dalam pikiran ketika menulis buku ini: berlatih insinyur dan mahasiswa pascasarjana. Sehubungan dengan penonton pertama,
insinyur saat ini terkena berbagai peluang pengembangan profesional, dan kursus hari seismik desain
struktur baja umum. Informasi serupa juga tersebar World Wide Web (walaupun meliputi topik yang sama dengan berbagai tingkat teknis kekakuan, tergantung dari sumber).
BAB 7
7.1 Pengenalan
Plastik metode analisis dan desain yang disajikan dalam bab-bab sebelumnya terutama dikembangkan dalam tahun 1960-an dan 1970-an. Dengan munculnya komputer, namun, elastis desain segera disukai atas plastik desain karena munculnya analisis struktural komputer perangkat lunak mampu melakukan analisis elastis linier struktur besar. Itu juga sekitar waktu yang sama bahwa penelitian yang aktif dalam gempa desain teknik dan seismik dimulai di Amerika Utara. Meskipun desain plastik telah tidak diterima secara luas untuk desain rutin, komunitas desain seismik segera menyadari bahwa memungkinkan struktur untuk merespon dalam kisaran elastis bermanfaat dan paling sering tidak dapat dihindari. Ketika benar dirancang, mekanisme plastik akan membentuk dan menghilangkan energi diberikan oleh gerakan gempa tanah kepada struktur. Kode desain seismik modern didasarkan pada dekade di bidang penelitian dan pengamatan setelah gempa.
Perlu untuk daktilitas seismik desain
Desain struktural kode biasanya menetapkan rangkaian beban kombinasi yang perlu dipertimbangkan dalam desain. Sebagai contoh, ASCE 7 (ASCE 2010) memerlukan berikut untuk desain bangunan:
1.4 ( D+ F )
1.2 ( D+ F +T ) + 1. 6 ( L + H ) + 0. 5 ( Lr atauSatau R) 1. 2 D+ 1. 6 ( Lr atauSatau R) + ( Latau 0. 8W )
1. 2 D+ 1. 6W+ L+ 0. 5 ( Lr atauSatau R) 1. 2 D+ 1. 0 E L+ 0. 2S
0. 9 D+ 1. 6W+ 1. 6 H 0. 9 D+ 1. 0 E + 1. 6 H
dimana D= beban mati, L= beban hidup, Lr = atap beban hidup,S= beban salju, W= beban angin, dan E = gempa beban. Semua beban Desain, beban gempa, E ,
adalah sering subyek dari banyak kesalahpahaman, seperti itu benar-benar inersia efek karena basis eksitasi yang dihasilkan oleh gempa bumi bukan beban nyata.
Respon elastis dan respon spektrum
Untuk mempelajari pengaruh seismik pada struktur, pertama diasumsikan bahwa kerangka onestory dapat ideal sebagai sistem tunggal-tingkat--kebebasan (SDOF), seperti yang ditunjukkan pada gambar 7.1a, mana K kekakuan lateral, dan M adalah massa lumped anak sungai tingkat atap. Frekuensi alami sudut, ω dan periode yang alami,T , struktur adalah:
Hal ini juga diasumsikan bahwa sistem ini memiliki 5% setara berbagai redaman rasio. Dengan sampel gerakan gempa tanah seperti yang ditunjukkan pada gambar 7.1b sebagai input di dasar frame, respon struktural elastis dari segi lateral perpindahan relatif terhadap dasar bisa dihitung dari teori dinamis struktural (Chopra
2007). Lihat gambar 7.1c untuk satu sampel respon ketika periode struktur 1.0 s. Yang menarik dari desain sudut pandang adalah perpindahan relatif maksimum massa relatif terhadap basis. Perpindahan ini maksimum didefinisikan sebagai perpindahan spektral, Sd (T ) pada periodeT . Dengan memvariasikan baik M atau K , periode alami sistem juga berubah. Jika proses di atas diulang untuk nilai-nilai periode lain, spektrum respon perpindahan seperti yang ditunjukkan dalam gambar 7.2a dapat dibangun. Setelah spektrum respon yang dibangun, memakan waktu waktu-sejarah analisis adalah tidak lagi diperlukan sebagai perpindahan relatif maksimum untuk suatu periode tertentu nilai dapat hanya dibaca dari spektrum. Untuk desain struktur, hal ini diperlukan untuk mengetahui kekuatan maksimum dalam anggota.
Untuk contoh frame agar tetap elastis, gambar 7.2b menunjukkan bahwa struktur perlu dirancang untuk geser dasar 0,5 g :
Ve(T ) = M (0,5 g ) = 0.5W
Untuk struktur ini agar tetap elastis, itu perlu dirancang untuk beban lateral yang setara dengan setengah dari berat reaktif, yang besar. Normalisasi geser dasar, V , dengan berat reaktif,W , didefinisikan sebagai rasio dasar geser,C . KemudianCe merupakan rasio elastis dasar geser. Ini diperlukan tingkat kekuatan sesuai dengan titik A dalam gambar 7.3, dimana respon elastis ditampilkan dalam garis putus-putus O-A. Umumnya, memang tidak ekonomis untuk desain struktur agar tetap elastis selama sebuah gempa kuat. Jika upaya yang dilakukan untuk memastikan bahwa struktur memiliki daktilitas, kekuatan geser dasar yang diperlukan dapat akan berkurang secara signifikan. Dalam kasus seperti elasto-plastik diharapkan.
Runtuhnya mekanisme versus hasil mekanisme
Dalam plastik analisis dan desain, istilah "runtuhnya mekanisme" digunakan untuk menggambarkan negara luar yang struktur telah mencapai kapasitas untuk membawa monotonically meningkat, beban statis atau dinamis dan menjadi tidak stabil. Istilah "runtuhnya" tepat ketika beban monotonically diterapkan dalam satu arah. Namun, definisi ini tidak berlaku untuk gempa "loading" karena respon seismik
siklik dan bersifat sementara. Ini dapat ditunjukkan untuk respon elastis bingkai berlantai disajikan sebelumnya. Karena struktur dirancang dan, dengan demikian,
memungkinkan untuk menghasilkan, mekanisme mulai membentuk sekali plastik engsel dari kedua ujungnya kolom.
Desain gempa
Diskusi sejauh ini menunjukkan bahwa, setidaknya konseptual, analisis dinamik elastis diperlukan untuk prediksi respon seismik yang handal dan desain. Namun, hal ini tidak praktis untuk desain rutin untuk dua alasan utama. Di sisi pemuatan, hal ini tidak mungkin untuk deterministically mendefinisikan gempa tanah gerak waktu sejarah. Gerakan yang tercatat seperti yang ditunjukkan pada gambar 7.1b unik sendiri; itu dipengaruhi oleh banyak faktor seperti gempa bumi pecah mekanisme gempa besar, kondisi jarak dari pusat gempa, situs lokal (atau tanah), durasi gemetar, dll.
Intensitas gemetar ini juga tergantung pada interval pengulangan antara gempa besar di situs struktur.
Prosedur gaya Lateral yang setara
Dalam konsep, elastis analisis sejarah-waktu yang diperlukan untuk respon seismik prediksi dan desain. Untuk memfasilitasi rutin Desain, namun, itu sangat diinginkan untuk menggunakan prosedur yang setara gaya lateral yang memperlakukan efek dinamis inersia oleh beban yang setara, sehingga analisis statis yang dapat digunakan sebagai pengganti yang dinamis. Prosedur setara Lateral Force (ELF), yang telah di gunakan di Amerika Utara selama lebih dari setengah abad, dikembangkan dengan maksud ini dalam pikiran. Untuk alam yang sederhana, namun, ASCE 7 membatasi penggunaan ELF prosedur untuk situasi tertentu. Sebagai contoh, analisis dinamik yang lebih canggih, linier atau nonlinier, akan diperlukan jika struktur sangat tidak teratur dalam rencana atau tinggi.
manaCe, yang merupakan fungsit , Diperoleh dari DBE elastis desain respon spektrum.
Arti fisik faktor kinerja seismik
Pusat ASCE 7 ELF seismik desain prosedur adalah faktor modifikasi respon, R. Bersama-sama dengan Cd dan Ωo, seismik kinerja tiga faktor ini sangat menyederhanakan proses desain. Arti fisik faktor pengurangan daktilitas, Rμ, untuk sistem SDOF dibahas dalam bagian 7.2.2. Meskipun R dan faktor-faktor μ Rdigunakan untuk mengurangi pasukan seismik elastis, arti fisik kedua faktor ini agak berbeda. Seperti ditunjukkan dalam gambar 7.3, Rμ didefinisikan untuk sistem SDOF yang mana elastis perilaku dapat diperkirakan oleh respons elasto-sempurna plastik. Untuk aplikasi seismik desain redundansi struktur termasuk gedung bertingkat frame, namun, redundansi dari struktur akan menyebabkan struktur untuk menghasilkan semakin sebelum kekuatan utama struktur. Oleh karena itu, jenis Newmark-Hall daktilitas pengurangan peraturan tidak dapat diterapkan secara langsung. Arti fisik faktor kinerja seismik yang digunakan dalam ASCE 7 digambarkan
Desain kapasitas
Desain daktilitas dan kapasitas desain adalah dua konsep-konsep kunci dalam desain seismik. Untuk menunjukkan konsep ini, merujuk pada beberapa umum digunakan lateral-beban melawan sistem di gambar 7.8. Menyeluruh cakupan desain sistem ini disediakan dalam bab berikut. Untuk khusus saat bingkai (SMF) angka 7.8a, disipasi energi disediakan melalui pembentukan plastik engsel di balok. Oleh karena itu, hanya balok perlu dirancang untuk memberikan daktilitas. Anggota ini juga disebut elemen dikendalikan deformasi (DCE) seperti deformasi (atau daktilitas) kapasitas yang membedakan elemen-elemen ini dari seluruh struktur (ASCE 2006). Untuk memastikan bahwa menghasilkan akan dibatasi untuk DCEs, sangat penting bahwa bagian yang tersisa dari struktur, termasuk kolom dan koneksi, memiliki cukup kekuatan untuk tetap pada dasarnya elastis. Elemen kedua disebut dikendalikan kekuatan elemen (FCE). Daktilitas ini tidak menjadi masalah bagi FCEs. Angka-angka 7.8b dan c menunjukkan diagonal kawat dan link yang DCEs dalam frame secara konsentris menguatkan khusus (Bab 9) dan eccentrically menguatkan frame (Bab 10), masing-masing.
Desain seismik berbasis kinerja kerangka
Meskipun praktek desain kemungkinan untuk bergerak ke arah kinerja berbasis desain seismik dalam dekade berikutnya, itu tepat dan instruktif, penutup bab ini memberikan dasar sejarah untuk seismik Angkatan factor pengurangan, R. Nilai numerik yang ditugaskan untuk faktor-faktor tersebut dengan kode untuk berbagai jenis sistem struktur tidak diperoleh dengan analisis ketat dan eksperimen, tetapi dengan konsensus teknisi ahli. Persyaratan desain Amerika Utara pertama yang dimaksudkan untuk mencegah bangunan runtuh akibat gempa yang berasal dari California.
Menariknya, setelah gempa bumi besar melanda San Francisco pada tahun 1906, rekonstruksi kota hancur melanjutkan dengan kode bangunan diperbarui pertimbangan kekuatan angin 30 pound per kaki persegi (1.44 kPa) yang diperlukan untuk desain baru (bangunan Bronson 1986). Persyaratan desain tahan gempa tertentu tidak diperkenalkan. Mengingat bahwa banyak bangunan kode waktu itu bahkan tidak memiliki persyaratan untuk tahan angin (seperti buildingcode Los Angeles di mana angin tekanan tidak dianggap dalam desain hingga 1924), diharapkan bahwa persyaratan tekanan angin "ketat" baru akan secara bersamaan mengatasi efek angin dan gempa bumi. 1927 seragam bangunan kode (UBC) memperkenalkan persyaratan seismik desain pertama di Amerika Utara, sebagian sebagai tanggapan terhadap gempa Santa Barbara 1925
Di mana C adalah koefisien seismik.
Pembenaran tidak dapat ditemukan ininilai-nilai C , tetapi mereka mungkin mencerminkan konsensus engineeringSan Francisco setelah 1906 gempa mendapat ide menggunakan seismikinersia kekuatan sebagai Desain gempa aksi (Towhata
2008). Sanomenyatakan bahwa Angkatan seismik diberikan dengan percepatan tanah dikalikanoleh massa struktur dan kemudian direkomendasikan percepatan10-30% itu gravitasi. Proposal ini menggunakan seismikkoefisien 0.1 diadopsi di Jepang membangun desain peraturanpada tahun 1924. Dr Kyoji Suyehiro Jepang mengunjungi California dan dilaporkan dalamserangkaian kuliah bahwa bangunan dirancang menggunakan nilai C sama dengan0,10 di Jepang bertahan gempa bumi yang tragis Kanto (Tokyo) dari Richterbesarnya 8.2 di mana 140.000 meninggal (Suyehiro 1932).Ketentuan-ketentuan kode desain tahan gempa yang dilaksanakan di utaraAmerika dilaksanakan setelah gempa bumi Long Beach 1933dari Richter besarnya 6.3. Gempa ini diproduksi kerusakan di Longpantai dan masyarakat sekitar lebih dari $42 juta pada tahun 1933dolar (lebih dari $400 juta dolar 1995), dan kematianmelebihi 120 (Alesch dan Petak 1986, Iacopi 1981). Ini merupakan hal pentingbahwa sejumlah besar yang mengalami kerusakan bangunan sekolahdan bahwa jumlah korban jiwa dan luka akan diragukan lagitelah jauh lebih besar telah
gempa ini tidak terjadi di 5:54sore, ketika sekolah yang untungnya kosong.
Meskipun demikian, ini ekonomidan kerugian fisik yang diberikan insentif politik diperlukan untukmenerapkan wajib pertama yang tahan gempa desain peraturan. as.Kekuatan lateral dihitung sebagai V = CW , mana V dan W yangcerita geser dan total berat bangunan di atas cerita di bawah pertimbangan, masing-masing. Koefisien seismik dihitung sebagai:
Dimana N adalah jumlah cerita di atas cerita di bawah pertimbangan. Formula ini adalah sedikit dimodifikasi (SEAOC 1980) ketika bangunan batas ketinggian cerita 13, berlaku di Los Angeles pada tahun 1943, telah dihapus pada tahun 1959.
DESAIN ULET MENOLAK SAAT FRAME
Sejarah perkembangan
Sejarah bingkai baja saat terikat kepada kemunculan highrise pembangunan di Chicago dan New York City pada akhir tahun 1880-an, bangunan asuransi rumah bertingkat 12 di Chicago yang sering dikreditkan sebagai bangunan yang digunakan baja "kerangka konstruksi" bingkai (Bennett 1995). Dalam konsep-konsep awal tersebut, rangka baja dirancang untuk membawa beban gravitasi, termasuk dari non- beban-bantalan unreinforced batu dinding. Meskipun insinyur sering intuitif mengandalkan cladding kaku untuk menahan beban lateral, balok yang terhubung ke kolom dengan cara yang diijinkan untuk perkembangan dari beberapa tindakan bingkai. Persyaratan untuk desain angin dan gempa bumi hanya menjadi mandat dekade kemudian. Sebagai contoh, dalam kode bangunan San Fransisco, kekuatan angin pertama ditetapkan mengikuti gempa bumi San Francisco 1906, sedangkan, paradoks, gempa desain tidaklah diperlukan sampai 1948 (EERI 1994, 1997) meskipun seismik desain secara resmi tidak ada di waktu, bukti-bukti empiris dari gempa bumi San Francisco 1906 itu yakin banyak insinyur efektivitas tak tertandingi saat baja bingkai untuk menahan gempa bumi, sebagai foto yang diambil setelah gempa tapi sebelum kebakaran besar berikutnya menunjukkan bahwa banyak gedung-gedung tinggi seperti Selamat, baik utuh atau tanpa bagian dari fasad mereka (Bronson 1959, Freeman 1932).
Perilaku Umum dan mekanisme plastik
Menolak saat frame (juga disebut saat frame) yang, dalam bentuk yang paling sederhana, bujursangkar assemblages balok dan kolom, dengan balok-balok yang kaku terhubung ke kolom. Resistensi terhadap kekuatan lateral disediakan terutama oleh kaku bingkai tindakan — yaitu pembangunan membungkuk momen dan geser kekuatan anggota bingkai dan sendi. Berdasarkan koneksi Balok-untuk-kolom yang kaku, saat bingkai tidak boleh menggantikan lateral tanpa membungkuk beams dan columns.
Filosofi desain
Desain bingkai menolak saat adalah ekstensi langsung dari plastik analisis dan prinsip-prinsip desain kapasitas yang disajikan dalam bab 3-6, dengan beberapa perbedaan utama. Pertama, untuk memastikan pencapaian dari hirarki unggul yang diinginkan, sifat plastik sederhana yang diasumsikan dalam bab-bab sebelumnya ini harus dimodifikasi untuk memperhitungkan beberapa pertimbangan praktis, seperti kekuatan hasil yang diharapkan, ketegangan-hardeningeffects, Zona panel, dan lain-lain yang di bagian subjek bab ini. Kedua, karena alasan yang dijelaskan nanti dalam bab ini, dalam beberapa kasus, pengembangan plastik engsel jarak kecil dari wajah
kolom lebih baik daripada hinging segera wajah kolom.
Dasar respon ulet menolak saat frame ke Lateral beban
Kekuatan-kekuatan internal selama respon seismik
Bingkai baja melawan saat ini terdiri dari tiga komponen dasar: balok, kolom dan balok-kolom panel zona. Ini diilustrasikan pada gambar 8.1 untuk bingkai sederhana berlantai dua, single-bay saat. Balok rentang jarak jelas dari wajah-dari-kolom untuk wajah-ofcolumn, Lb, dan kolom terbagi dalam porsi yang jelas span, hci, dan kawasan zona panel yang tinggi, hpzi. Zona panel adalah bagian dari kolom yang terkandung dalam wilayah bersama di persimpangan balok dan kolom. Definisi ini berguna ketika seseorang sedang mempertimbangkan sumber deformasi elastis dan
elastis, serta lokasi mungkin plastik engsel.
Rotasi plastik tuntutan
Perkiraan rotasi plastik tuntutan untuk jangka waktu tertentu biasanya diperoleh dengan analisis respon-sejarah elastis. Hasil dari analisis seperti sensitif terhadap pemodelan asumsi dan bervariasi ketika berbeda tanah gerak catatan dianggap. Jumlah energi plastik dihamburkan oleh balok, zona panel, dan kolom juga akan fungsi dari filosofi desain diadopsi. Untuk alasan ini, harapan secara umum plastik rotasi permintaan untuk frame generik saat didasarkan pada sintesis
pengamatan dari masa lalu studi analitis. Sebelum gempa Northridge, rotasi plastik terbesar yang diharapkan pada balok sendirian (dalam ketiadaan panel zona plastik deformasi) diharapkan akan 0.02 radian (Popov dan Tsai 1989, Tsai dan Popov 1988), meskipun beberapa studi melaporkan nilai setinggi 0.025 radian (Roeder et al. 1989). Kecil plastik rotasi tuntutan diharapkan jelas dalam frame fleksibel desain yang diatur oleh kepatuhan drift kode-ditentukan batas.
Menguatkan lateral dan lokal Tekuk
Anggota struktural yang dipilih harus dapat untuk mencapai dan mempertahankan saat mereka plastik melalui rotasi plastik besar yang mengizinkan histeresis disipasi energi akibat gempa. Insinyur karena itu harus menunda flange lokal dan web Tekuk, dan lateral torsional Tekuk, untuk mencegah kegagalan prematur karena ketidakstabilan anggota.
Saat-Frame ulet Column desain
Gaya aksial dalam kolom
Tekuk bukanlah fenomena ulet dan harus dicegah. Kolom harus karena itu dirancang untuk tetap stabil di bawah kekuatan maksimum mereka dapat mengalami selama gempa bumi. Kekuatan ini umumnya akan melebihi orang-orang yang diperkirakan oleh elastis analisis menggunakan beban ditentukan kode-gempa bumi, tetapi mungkin akan sulit untuk memperkirakan. Sebagai terikat atas, dengan beberapa penyisihan untuk efek ketegangan-pengerasan, satu dapat memperoleh
kekuatan aksial maksimum yang menggunakan prinsip-prinsip desain kapasitas (seperti yang dijelaskan dalam 6,8 gambar).
Pertimbangan untuk kolom Splices
Biasanya, diagram saat membungkuk untuk tiang dan kolom akan menunjukkan titik infleksi di suatu tempat sepanjang anggota. Sering, untuk desain
awal, titik-titik infleksi diasumsikan pada midlength anggota. Meskipun ini adalah asumsi yang nyaman, sangat penting untuk mengenali bahwa lokasi infleksi points akan bervariasi secara signifikan. Hal ini terutama berlaku karena menghasilkan terjadi dalam rangka selama gempa bumi dan bendingmoments yang didistribusikan ulang dalam bingkai
Asumsi mengenai lokasi dari infleksi poin secara substansial dapat mempengaruhi desain splices kolom. Perancang dapat memilih untuk menemukan kolom sambatan dekat titik infleksi yang didasarkan pada analisis elastis frame (atau sedikit lebih rendah dari midheight untuk menyediakan kondisi situs-pengelasan nyaman) dan desain sambatan untuk yang relatif kecil membungkuk saat, berdasarkan yang sama Hasil analisis elastis bingkai. Ini akan menjadi kesalahan karena kemungkinan signifikan membungkuk saat di lokasi sambatan yang harus dipertimbangkan, terlepas dari hasil analisis elastis.
Filsafat kuat-kolom/lemah-balok
Struktur frame dapat mengusir sejumlah besar energi histeresis ketika plastik engsel mengembangkan di balok bukan dalam kolom (Lihat gambar 6.10). Mekanisme balok-bergoyang ini meningkatkan keseluruhan seismik perlawanan dan mencegah pembentukan mekanisme lembut-cerita (columnsway) dalam kerangka gedung bertingkat. Frame di mana langkah-langkah yang diambil untuk mempromosikan plastik engsel di balok bukan dalam kolom dikatakan kuat-kolom/lemah-balok (SCWB) frame. Alternatif adalah lemah-kolom/kuat-balok (WCSB) frame.
Panel zona
Memuaskan respon seismik ulet menolak saat bingkai tergantung pada kinerja sendi balok-kolom yang memadai. Untuk gedung bertingkat frame, di mana balok yang terhubung ke kolom diharapkan dapat mengembangkan saat
mereka plastik, perancang harus mencegah kegagalan bersama balok-kolom tidak diinginkan.
Flange distorsi dan kolom Web
Namun, flens kolom ini tidak gratis untuk menangkis karena flens balok yang membingkai ke dalamnya kaku dalam yang pesawat (gambar 8.4 d). Karena deformasi elemen terhubung harus kompatibel, menekankan berkonsentrasi di flens balok yang mana flange kolom stiffest, yaitu, dekat web kolom (angka 8.4e dan f).
Pasukan di zona Panel
Zona panel bersama balok-kolom adalah segmen persegi web kolom dikelilingi oleh flensa kolom (kiri dan kanan vertikal batas-batas) dan kontinuitas piring (atas dan bawah batas horisontal). Biasanya, zona panel adalah secara bersamaan mengalami kekuatan aksial, gunting, dan saat-saat dari kolom dan balok,
seperti ditunjukkan pada gambar 8.5.
Modeling perilaku Panel zona
Perumusan model sederhana yang menangkap perilaku kompleks yang dijelaskan di atas masih sulit dipahami. Elastis kekakuan dan hasil ambang adalah hal-hal yang relatif sederhana, tetapi kekakuan postyield pemodelan, yang diamati untuk memvariasikan jauh dari spesimen untuk spesimen, isparticularly sulit.. Dalam kisaran elastis, kekakuan zona panel adalah sekitar:
Sampai gempa Northridge, elastis panel zona tindakan umumnya dianggap diinginkan untuk disipasi energi. Dengan membandingkan perilaku subassemblies bingkai diuji untuk tingkat identik interstory drift, Krawinkler et al. (1971) mengamati bahwa spesimen dipamerkan lebih besar disipasi energi ketika panel zona geser menghasilkan terjadi dalam kombinasi dengan sinar lentur menghasilkan.
Posting-Northridge, pandangan yang berlaku adalah bahwa, meskipun masa lalu studi telah menunjukkan benar proporsional panel zona menjadi ulet, panel besar zona distorsi tidak diinginkan karena mereka dapat memiliki dampak adetrimental pada perilaku Balok-untuk-kolom koneksi (El-Tawil et al. 1999, 2000 El-Tawil, Englekirk, 1999). Kecuali digantikan oleh persyaratan untuk koneksi ditentukan memenuhi syarat tertentu, panel zona desain persamaan biasanya dilaksanakan di AISC 360 dan CSA S16 masing-masing adalah:
Balok-untuk-kolom koneksi
Respon seismik bingkai ulet saat akan memuaskan hanya jika hubungan antara anggota framing memiliki kekuatan yang cukup untuk memungkinkan pencapaian plastik diinginkan runtuh mekanisme, cukup kaku untuk membenarkan asumsi perilaku sepenuhnya kaku biasanya diasumsikan untuk analisis, dan cukup detail untuk mengizinkan perkembangan deformasi elastis siklik besar yang diharapkan selama gempa bumi tanpa kehilangan signifikan sambungan yang kekuatannya. Balok, zona panel, dan sampai batas tertentu, kolom dapat mengusir energi seismik melalui plastik rotasi siklik, tetapi kegagalan koneksi tidak dapat diterima. Dari perspektif itu, baut dan lasan dianggap menjadi elemen nonductile yang harus
dirancang dengan kekuatan yang cukup untuk melawan kekuatan maksimum yang dapat mengembangkan elemen terhubung
Pengetahuan dan praktek sebelum tahun 1994
Northridge gempa rincian koneksi dilas saat banyak digunakan di banyak daerah seismik Amerika Utara (terutama California) selama 25 tahun sebelum gempa Northridge ditampilkan di bagian atas gambar 8.9. Meskipun plastik teori sederhana dirumuskan dalam bab pertama buku ini menyarankan bahwa alur penuh-penetrasi lasan diminta di flensa dan web berkas untuk membuat sambungan mampu melawan balok plastik saat, tahun 1960-an bangunan industri sudah sering menggunakan alternatif yang lebih ekonomis (lebih mudah untuk membangun) detail sambungan flensa sepenuhnya dilas dengan koneksi web Keling.
Keling jaring juga dilaporkan gagal tiba-tiba, dan daktilitas mereka adalah lebih yang tidak menentu (Popov 1987, di retrospektif dari penelitian sebelumnya). Namun, hubungan dengan web keling dinilai tidak cukup ulet dan dilaporkan menjadi
kurang mahal untuk mengarang.
Kerusakan selama gempa Northridge
Pada tanggal 17 Januari 1994, sebuah gempa berkekuatan saat 6.7 melanda daerah Los Angeles. Episentrum gempa pada Northridge di lembah San Fernando, 32-km barat laut dari pusat kota Los Angeles. Gempa ini menyebabkan lebih dari $20 miliar dalam kerusakan, menjadi bencana paling mahal pernah untuk menyerang Amerika Serikat pada saat (EERI 1995). Struktural dan nonstruktural kerusakan bangunan dan infrastruktur luas dan cukup, tapi ada tidak ada laporan kerusakan yang
signifikan ke baja struktur bangunan segera setelah gempa. Ini seharusnya tidak datang sebagai kejutan. Inspektur, serta tim pengintai Dikirim oleh berbagai masyarakat teknik dan pusat penelitian yang mengikuti gempa bumi besar dapat
melaporkan kerusakan mudah terlihat hanya tidak terhalang oleh unsur-unsur nonstruktural.
Namun, beberapa bulan setelah gempa, insinyur menemukan penting kerusakan struktur baja, termasuk sejumlah besar Balok-untuk-kolom koneksi patah tulang. Pada awalnya, kerusakan sering ditemukan secara tidak sengaja, sementara insinyur berusaha untuk menyelesaikan masalah-masalah nonstruktural yang dilaporkan oleh pemilik setelah gempa bumi. Dalam satu kasus, misalnya, Balok-untuk-kolom koneksi fraktur wouldhave tetap tersembunyi, jika tidak untuk keluhan oleh penghuni tentang bertahan Lift masalah.
Penyebab kegagalan
Banyak faktor telah diidentifikasi sebagai berpotensi memberikan kontribusi bagi kinerja seismik pra-Northridge baja saat koneksi, dan kegagalan dapat
disebabkan oleh berbagai kombinasi faktor-faktor tersebut. Setelah banyak penelitian, perdebatan dan musyawarah, rekayasa masyarakat profesional tidak melakukan satu alasan kegagalan diamati unik atau dominan, tetapi agak menyimpulkan bahwa semua faktor-faktor pengaruh yang relatif merugikan.
Relevansi internasional
Saat bingkai koneksi identik dengan mereka yang patah selama gempa Northridge juga telah sering digunakan di negara-negara lain (misalnya, Tremblay et al. 1995). Selain itu, terlepas dari jenis koneksi saat digunakan, pengalaman Northridge mempertegas kebutuhan untuk substansial verifikasi eksperimental skala penuh rincian koneksi, untuk kualitas pengerjaan dan inspeksi, dan untuk secara
berkala percobaan evaluasi ulang dari praktek-praktek yang diterima untuk menilai pentingnya akumulasi perubahan dalam sifat bahan, prosedur pengelasan dan masalah lain seperti industri baja lebih berkembang. Tinjauan singkat dari pengalaman Jepang instruktif dalam hal ini.
Pengalaman gempa bumi Kobe
Baja desain praktek di Jepang telah disukai penggunaan "kolom pohon"dalam pembangunan menolak saat bingkai. Konsep ini biasanyamelibatkan pengelasan rintisan-balok ke kolom sebelum pengirimanke situs bangunan mana segmen balok yang tersisa adalahbidang melesat ke rintisan-balok (gambar 8.38). Pada prinsipnya, Semua lasan darikolom, balok, dan kontinuitas piring (dikenal sebagai diafragma dalamJepang) dicapai di toko, dengan proses pengelasan otomatisdan di bawah kontrol kualitas yang ketat (Nakashima et al. 2004).
Desain bingkai ulet saat
Isu-isu umum koneksi desain
AISC 358, dengan referensi yang tepat untuk AISC 341, secara sistematis menguraikan isu-isu yang harus diatasi untuk setiap jenis sambungan ditentukan memenuhi syarat. Secara khusus, langkah-langkah spesifik dari proses itu meliputi:
Welding dan isu-isu kontrol kualitas
Seperti disebutkan dalam bagian 8.5.3, faktor yang menyebabkan kegagalan koneksi selama gempa Northridge termasuk ketangguhan rendah fraktur pengelasan logam yang digunakan (biasanya E70T-4 elektroda), Cacat Las (seperti yang sering ditemukan di midwidth dari bawah flange, pada tab limpasan, dll), dan rincian merugikan weld.
Pilihan jenis sambungan ditentukan memenuhi syarat tertentu biasanya didorong oleh perbandingan biaya, melewati pengalaman, teknik fabricator preferensi, atau alasan lain. Untuk setiap koneksi yang prequalified, AISC 358 menyediakan prosedur desain langkah-langkah yang berbeda — kompleksitas integral setiap prosedur yang sebanding dengan jumlah yang batas negara, mengingat kebutuhan untuk mencegah tidak diinginkan semua persyaratan desain mode kegagalan.
P-D stabilitas saat menolak frame
Pertimbangan P -Δ efek dalam frame saat telah lama diakui sebagai penting untuk mencegah runtuh karena ketidakstabilan selama gempa bumi. Juga, baru-baru ini, topik telah menjadi subyek dari penelitian baru kepentingan untuk lebih dapat dipercaya menentukan kondisi ofincipient runtuh selama gempa bumi dan metode untuk model perilaku melalui semua tahapan yang akan runtuhnya, secara paralel dengan penelitian intensif upaya tentang keruntuhan progresif.
Contoh desain
Bagian berikut ini menggambarkan desain bingkai saat khusus. Desain berlaku persyaratan ASCE 7 (2010), 341 AISC (2010b), dan AISC 358 (2010a). Contoh ini tidak dimaksudkan untuk menjadi acomplete ilustrasi dari aplikasi semua persyaratan desain. Sebaliknya, hal ini dimaksudkan untuk menggambarkan kunci proportioning dan merinci teknik yang dimaksudkan untuk memastikan ulet respon struktur.
Masalah belajar sendiri
Masalah 8.1 untuk the SMF ditampilkan, desain koneksi Balok-untuk-kolom untuk sinar cerita pertama yang menggunakan hanya jenis berikut koneksi ditentukan memenuhi syarat per AISC 358.
a) WUFW koneksi
b) Welded flange piring (WFP) koneksi c) Mengurangi sinar bagian (RBS) koneksi
d) Bolted kaku koneksi akhirnya piring (BSEP) e) Bolted flange piring (BFP) sambungan
f) Bolted braket (BB) koneksi
g) Gratis flange (FF) koneksi (menggunakan FEMA 350 koneksi rincian dalam kasus ini) menganggap bahwa, cerita di bawah pertimbangan, balok adalah W30 × 173, dan kolom adalah W14 × 311. Semua beban yang ditunjukkan di bawah. Menganggap ASTM A992 Gr. 50 steel untuk beams dan columns. Periksa bahwa desain memenuhi persyaratan
kuat-kolom/lemah-balok, serta semua persyaratan rincian lainnya berlaku. Jika satu atau banyak batas penerapan ditemukan untuk dilanggar untuk jenis koneksi tertentu, Sorot pelanggaran dan melanjutkan perhitungan seolah-olah sambungan diizinkan.
Bab 9 Desain Ulet Diperkuat Secara Konsentris Bingkai
9.1 Pendahuluan
Bingkai yang diperkuat pada dasarnya adalah rangka planil vertikal kantilever. Kendati lengkungan trussed besi cor, seperti yang dibangun oleh Tilford Sejak tahun 1796, gulungan logam lurus pertama kali digunakan di Earl Trumbull's Jembatan 1840 membentang di Erie canal, dan sering sesudahnya menggunakan konsep bowstring trawl Squimp Whimple yang lebih ekonomis yang mengandalkan besi cor rapuh untuk anggota kompresi dan lebih pemaaf besi tempa untuk anggota ketegangan (DeLony 1992, Griggs 2009). Tidak mengherankan, di awal bangunan baja tanpa kelongsong masonry berat yang bisa memberikan stabilitas lateral, gulungan juga diperkenalkan Sebagai contoh, batang pengikat diskrit terlihat pada sketsa pemeran besi Crystal Palace yang dibangun di London pada tahun 1851 (hilang dari api pada tahun 1936).
Seperti dijelaskan pada Bab 7, desain seismik mempertimbangkan kekuatan secara substansiallebih kecil dari yang harus dipertimbangkan untuk dicapai Respon elastis penuh saat terjadi gempa. Untuk melayang dalam satu arah tertentu, ini dicapai
dengan tekuk
dari kawat gigi di kompresi, diikuti dengan menghasilkan kawat gigi dalam ketegangan, sebagaimana digambarkan secara skematis pada Gambar 9.1. Dibawah siklikloading, untuk beban yang bekerja dalam arah terbalik, sebelumnya Penegang yang kencang akan menghasilkan ketegangan, sedangkan penjepitnya sebelumnyaTekanan dalam tungkai akan goyah. Bukti postearthquake tipikal daribrikat tekuk inelastis ditunjukkan pada Gambar 9.2. Karena itu, untuk bertahan hidupsebuah gempa bumi, kawat gigi harus mampu mempertahankan perpindahan inelastis besarpembalikan tanpa kehilangan kekuatan dan kekakuan yang signifikan.
Untuk mencapai perilaku ini diperlukan perincian ductile khusus. Banyak Struktur rangka yang dirancang tanpa pertimbangan detail yang rawan telah mengalami kerusakan parah di masa lalu, termasuk kegagalan member menguatkan dan hubungannya (misalnya, AIJ 1995; Tremblay dkk. 1995, 1996) - contoh kegagalan tersebut dipaparkan yang sesuai sepanjang bab ini.
Untuk memberikan ketahanan gempa yang memadai, CBF harus dirancang memiliki respon kekuatan dan ulet yang tepat. Untuk mencapai hal ini, kawat gigi diagonal harus dirancang khusus untuk mempertahankan deformasi plastis dan mengusir energi histeresis secara Perhatikan bahwa dua jenis sistem CBF diizinkan oleh AISC 341, yaitu, Special Concentrically Braced Frames (SCBFs) dan Ordinary Bingkai Berkarat secara Konsentris (OCBFs). Penekanan di sini adalah pada SCBFs, yang dirancang untuk kinerja inelastis yang stabil dan disipasi energi kemampuan,
dan karenanya untuk pengurangan kekuatan terbesar
9.2 Perilaku histeris kawat gigi tunggal
9.2.1 Perilaku Fisik Ringan Inelastis Fisik Pemahaman tentang perilaku fisik inelastis seorang individu Anggota penjepit yang mengalami siklus pembalikan muatan terbalik diperlukan merancang bingkai tahan lentur menggunakan konsep yang
disajikan di
Bab ini. Perilaku anggota yang diambil secara aksial sering diungkapkan dalam hal beban aksial, P, deformasi aksial, δ, dan perpindahan melintang pada pertengahan, Δ. Menurut konvensi, ketegangan memaksa dan deformasi dianggap positif, dan kekuatan tekan dan deformasi sebagai negatif Kurva histeretik yang disederhanakan untuk generik Anggota penjepit disajikan pada Gambar 9.4
Mulai dari kondisi yang diturunkan (titik O pada Gambar 9.4), Penjepit dikompres dalam rentang elastis linier. Buckling terjadi di titik A, bila P = Cu. Kait ramping yang gesek elastis pada titik A dapat mempertahankan beban aksial yang
diterapkan saat pengikat defleksi lateral, dengan pemendekan aksial yang sesuai (ditunjukkan sebagai dataran tinggi AB di Gambar 9.4). Pada saat itu, jika perilaku brace tetap elastis, bongkar akan terjadi sepanjang garis BAO jika beban tekan aksial tersebut dihapus Selama tekuk, karena defleksi transversalnya, penjepitnya mengalami momen lentur.
9.2.2 Keliling Rumput
Perilaku siklik dari penjepit sangat bergantung pada kelangsingannya, KL / r, Dimana K adalah faktor panjang yang efektif, L adalah penjepit rentang yang jelas, dan r adalah jari-jari girang anggota tentang sumbu tekuk di bawahnya pertimbangan. Jari-jari gyration, ri, tentang axis i, sama dengan I A i /, dimana Ii adalah momen kedua dari area komponen tentang poros i, dan A adalah luas penampang anggota. Perhatikan bahwa beberapa desain standar atau dokumen penelitian atau referensi nondimensional rasio kelangsingan, λ, didefinisikan sebagai (KL r) (F E) y / / π2. 9.2.3 Kekuatan Kompresi Degradasi Brace Di bawah Loading berulang
Pengetahuan tentang gaya sebenarnya dilawan oleh penjepit sepanjang sikliknya Respon penting, karena variasi dalam nilai ini mempengaruhi kekuatan mengalir sepanjang sistem struktural, dan akibatnya bagaimana koneksi dan anggota struktur lainnya harus dirancang untuk menolaknya tuntutan ini (seperti yang dijelaskan lebih lanjut di bagian selanjutnya).
9.2.4 Brace Compression Overstrength pada First Buckling
Tremblay (2002) juga mengukur kekuatan kompresi awal penjepit dibandingkan dengan persamaan desain AISC dan CSA (Gambar 9.16-the Penunjukan kelas 1 mengacu pada bagian kompak per CSA S16). Ini Nilai penting untuk memperkirakan kekuatan maksimum yang diterapkan oleh kawat gigi dalam kompresi untuk koneksi mereka dan elemen struktural lainnya. Kekuatan kompresi yang diharapkan ditemukan biasanya lebih besar daripada kekuatan nominal yang dihitung, terutama untuk lebih ramping kawat gigi, kemungkinan sebagai
konsekuensi asumsi konservatif yang dibangun di dalamnya persamaan disain sehubungan dengan ketidaksempurnaan dan residu awal kondisi stres Tremblay menemukan kelebihan berat rata-rata untuk semua kelangsingan berkisar 1,09 dan 1,16 dibandingkan dengan AISC 341 dan persamaan desain CSA S16, masing-masing, dengan koefisien variasi dari 0,16 dan 0,17.
9.2.5 Evolusi Kekuatan Kodifikasi dan Batas Kelembagaan
Tabel 9.1 merangkum bagaimana Ketentuan Seismik AISC, dari mereka Edisi 1992 sampai 2010, telah memperhitungkan beberapa parameter dijelaskan di atas Perspektif garis waktu persyaratan yang dikodifikasi ini Bisa bermanfaat saat meninjau desain seismik yang ada bangunan, atau saat mempelajari alat bantu perancangan dan tutorial mengembangkan referensi edisi awal ketentuan, sebagai perubahan yang sering terjadi yang terjadi selama dua dekade itu bisa
membingungkan. 9.2.6 Buckling Lokal
Tekuk lokal adalah faktor lain yang memiliki dampak besar pada perilaku dari kawat gigi Pertama, tekuk lokal menyebabkan degradasi tekan cepat dan kekuatan lentur penjepit. Kedua, dan banyak lagi Yang penting, strain lokal besar yang berkembang di piring yang melengkung Permukaan rentan terhadap kelelahan siklus rendah pada siklus berulang deformasi inelastis, dan dengan demikian retak yang menyebabkan patah tulang.
Kawat gigi dari bentuk struktur berongga persegi panjang (a.k.a. tube) adalah rentan terhadap tekuk lokal dan fraktur berikutnya selama deformasi deelastis siklik (misalnya, Bonneville dan Bartoletti 1996, Gugerli dan Goel 1982, Liu dan Goel 1987, Shaback dan Brown 2003, Tremblay 2002, Tremblay dkk. 2003, Uang dan Bertero 1986), dengan retak sering dimulai di sudut membulat mereka di mana strain tinggi telah diperkenalkan selama fabrikasi mereka (dengan membungkuk dari sebuah
Mencegah tekuk lokal sangat penting untuk menghalangi prematur fraktur material Untuk semua bentuk struktural, strategi diadopsi oleh kode dan standar untuk menunda terjadinya tekuk lokal telah terjadi untuk membatasi lebar-untuk-ketebalan rasio kawat gigi. Mengingat kawat gigi itu mengembangkan engsel plastik lentur selama tekuk mereka, batas pada lebarto- rasio ketebalan setidaknya sama ketatnya dengan yang sangat tinggi anggota lentur lentur, dan lebih ketat dalam beberapa kasus mengingat beban aksial besar secara simultan dilawan oleh kawat
gigi.
9.2.7 Model Kelelahan Siklus Rendah
Sementara penekanan edisi awal ketentuan seismik terus berlanjut membatasi kelulusan anggota, KL / r, terhadap nilai penelitian yang relatif rendah Hasilnya menimbulkan kekhawatiran bahwa kawat gigi ulet dirancang dengan kepatuhan penuh Dengan persyaratan ini tentu tidak harus memiliki siklus rendah Umur kelelahan cukup untuk bertahan dari deformasi siklik besar yang dikenakan oleh gempa bumi yang parah (Archambault et al 1995, Fell et al., 2009, Tang dan Goel 1987), karena fraktur retak dan awal berkembang karena parah tekuk lokal di daerah engsel plastik
9.2.7.1 Model Histeresis Anggota (Model Fenomenologis)
Salah satu kategori model kelelahan siklus rendah terdiri dari kriteria yang terkait
untuk perilaku histeretik anggota penjepit. Tang dan Goel (1987) pertama mengusulkan persamaan empiris berikut untuk mengukur fraktu dimana Nf adalah kehidupan fraktur yang diekspresikan dalam hal jumlah ekuivalensiklus, B dan Δ1 adalah ketegangan deformasi dari titik pembalikan beban ke Py / 3, sedangkan Δ2 adalah dari Py / 3 menunjuk ke titik bongkar. (c) Δf, exp diperoleh dengan menambahkan 0,1 kali Δ1 sampai Δ2 pada setiap siklus dan dijumlahkan untuk semua siklus sampai kegagalan [yaitu, Δf = Σ (0.1Δ1 + Δ2)]. Hal ini mencerminkan
keyakinan bahwa pelurusan dan peregangan dari Penjepit memiliki dampak lebih besar pada umur patah dibanding kompresi kunjungan deformasi.
9.2.7.2 Model Mekanika Kontinu (Model Fisik)
Pendekatan kedua dilakukan untuk memodelkan kelelahan siklus rendah siklis anggota penjepit dimuat telah menerapkan model kelelahan di terbatas program elemen, baik pelacakan sejarah ketegangan plastik di semua lokasi yang menarik (misalnya, Yoo et al 2008) atau secara eksplisit memodelkan plastik 200 5 10 b / t 20 30 0 (a) (b) 20 40 60 80 KL Gambar 9.22 Tren masa patah tulang yang diprediksi, sebagai fungsi b / t dan KL / r, per: (a) model Tang dan Goel; (b) Archambault dkk. (1995) model. (Lee dan Bruneau 2002, dari MCEER, University at Buffalo.)
signifikan
Dampak bentuk kurva histeresis) atau menggunakan kompleks empiris koefisien untuk memodelkan efek ini. Meski model fisik umumnya hanya terdiri dari dua anggota elastis dan engsel plastik, mereka bisa masuk akal menangkap perilaku histeresis aksial brace (dan dalam beberapa kasus deformasi luar bidang), seperti yang diilustrasikan pada Gambar 9.24 untuk Dicleli dan model Calik (2008).
9.3 Perilaku Hysteretic dan Desain Konsentris Braced Frames
9.3.1 Konfigurasi Sistem dan Masalah Umum
9.3.1.1 Desain dan Analisis Kapasitas
Gambar 9.2 menunjukkan konfigurasi rangka yang diizinkan atau dilarang oleh AISC 341. Salah satu konfigurasi yang diizinkan dapat dirancang Lakukan dengan cara yang ulet dan stabil selama gempa bumi. Namun, Desain yang sukses, terlepas dari konfigurasi, harus dikenali dan menjelaskan redistribusi kekuatan dalam struktur sistem, seperti kawat gigi gesekan dalam kompresi, menghasilkan ketegangan, dan kehilangan kekuatan kompresi pada drift yang lebih besar dan selama pemuatan berulang. Pengakuan eksplisit atas redistribusi penting ini relatif baru-baru ini dalam kode dan standar desain. Braced frame dirancang di Ketiadaan
prinsip-prinsip desain kapasitas yang dipaksakan tersebut mungkin menunjukkan adanya
9.3.1.2 Tata Letak Brace
untuk Kekuatan Lateral Seimbang Disipasi energi oleh tegangan yang dihasilkan kawat gigi lebih dapat diandalkan daripada dengan tekuk kawat gigi pada kompresi, bahkan untuk kawat gigi dengan kelangsingan yang rendah dan kekompakan. Konsekuensinya, untuk memastikan minimal struktural redundansi dan keseimbangan yang baik antara disipasi energi antara anggota kompresi dan
ketegangan, tata letak struktural yang didominasi
tergantung pada ketahanan kompresi kawat gigi (bukan Ketegangan ketegangan mereka) harus dihindari dalam tahan gempa perspektif desain Contoh tata letak bingkai yang tidak dapat diterima ditunjukkan pada Gambar 9.25, bersama dengan
alternatif yang direkomendasikan.
9.3.1.3 Dampak Pendekatan Desain terhadap Sistem Overstrength
Pendekatan desain yang diadopsi untuk frame yang diperkuat bisa memiliki signifikan berdampak pada perilaku mereka. Di sebagian besar wilayah seismik, itu adalah standar berlatih menggunakan analisis elastis untuk menentukan kekuatan penjepit, yang menyiratkan Kekuatan yang sama dalam ketegangan dan kompresi
kawat gigi bila sama
jumlah kompresi dan ketegangan kawat gigi (dengan luas dan panjang yang sama) tahan gaya geser horisontal pada suatu cerita. Area penjepit ditentukan dengan kekuatan kompresi, dan ketegangan yang sesuai Kekuatan adalah konsekuensi dari daerah pilihan ini.
9.3.1.4 Pasukan Kolektor versus Pasukan dari Atas
Pada hari-hari awal desain seismik, perpindahan kekuatan inersia ini Untuk bingkai yang diperkuat diasumsikan secara implisit dicapai tanpa detail khusus, padahal sekarang diakui memastikan integritas dari jalur beban lengkap untuk gaya
inersia seismik secara horisontal Pesawat sering membutuhkan balok pengumpul (a.k.a. drag struts or ties) dirancang untuk melakukan seperti yang diinginkan.
9.3.2 Desain Brace
Biasanya, desain penjepit diatur oleh kekuatan kompresi (yang terbatas aplikasi desain hanya ketegangan yang diizinkan oleh CSA-S16 sebuah pengecualian), yang merupakan fungsi dari kelangsingan KL / r. AISC 360 menguraikan prosedur standar untuk menentukan faktor panjang efektif, K, untuk mengukur kawat gigi, dan nilai yang lebih tinggi dapat digunakan secara konservatif Jika dengan adanya ketidakpastian (L biasanya dianggap sebagai jarak dari sumbu berpotongan anggota struktur dalam analisis model). Namun, menggunakan prinsip desain kapasitas untuk menilai tuntutan yang diberikan oleh kawat gigi tekuk pada koneksi mereka dan Unsur struktural lainnya, pengetahuan tentang panjang efektif sebenarnya adalah penting, dan konservatisme menentukan penggunaan nilai K yang lebih rendah.
9.3.2.1 Tumpukan Out-of-Plane Inelastic Cyclic
Studi awal tentang perilaku elastik frame X-diperkuat yang dikenakan Beban non-siklik menunjukkan bahwa penyangga ketegangan dapat memberikan beberapa perlawanan melawan tekuk dari penjepit kompresi dan dibenarkan penggunaan nilai
K kurang dari satu untuk tekuk di luar pesawat.
9.3.2.2 Inelastis Siklus In-Plane Buckling
Untuk banyak detail koneksi penjepit yang khas, gussets memberikan lebih banyak menahan diri terhadap tekuk in-plane dari kawat gigi daripada di luar pesawat tekuk; untuk kelangsingan yang sama, momen plastik gusset Pelat engsel out-of- plane kurang dari momen plastik penjepit engsel untuk mengakomodasi tekuk dalam pesawat penjepit (engsel gusset tidak mungkin ke arah itu). Namun, dalam banyak kasus, tekuk dalam pesawat mungkin terjadi, bukan tekuk di luar pesawat terbang
(atau tidak dirancang untuk terjadi, karena tekuk dalam pesawat lebih diinginkan untuk dicegah kerusakan pada claddings yang berdekatan dan elemen nonstruktural).
9.3.2.3 Braket Built-Up
Kawat sudut ganda sering digunakan dalam bingkai yang diperkuat, dan juga bentuk built-up lainnya sesekali. Untuk buckling mode yang bisa memaksakan geser besar pada jahitan, AISC 341 membutuhkan kelangsingan Rasio elemen tekuk individu antara jahitan menjadi no lebih besar dari kelangsingan yang diatur oleh anggota built-up, dan bahwa jumlah kekuatan geser dari jahitan melebihi tarik kekuatan masing-masing elemen penjepit built-up. Persyaratan yang ketat ini dari apa yang ditentukan dalam AISC 360 dirumuskan berdasarkan Hasil penelitian menunjukkan tekuk lokal yang lebih parah dan prematur fraktur pada kawat gigi built-up yang mengalami deformasi elastis siklik
9.3.3 Desain Beam
Efek redistribusi beban akibat pengikatan tekuk dan penguat harus dipertimbangkan untuk desain balok di teluk yang ditempa. Untuk memastikan respon rangka ulet, kekuatan resultan pada balok di teluk yang ditata dapat dihitung dengan menggunakan prinsip desain kapasitas. Kedua kasus puncak dan kekuatan kompresi postbuckling terdegradasi Harus dipertimbangkan untuk menentukan tuntutan kritis pada balok sepanjang respon siklik bingkai. Bagian ini menggambarkan bagaimana ini dicapai untuk beberapa konfigurasi bingkai yang ditandai; Dalam semua kasus di sini, ketegangan dan kekuatan tekan di kawat gigi adalah keduanya dianggap positif.
9.3.3.1 Konfigurasi Bingkai V-Braced V dan Inverted Dampak dari kekuatan kompresi dan
ketegangan penjepit yang tidak sama pada perilaku V dan frame V-braced terbalik telah lama dikenali (misalnya, Khatib et al 1988). Jika tidak diperhitungkan dengan benar, Akibatnya, gaya tidak seimbang dapat berdampak negatif pada perilaku balok,
dan pada gilirannya menyebabkan mekanisme keruntuhan plastik yang tidak diinginkan.
9.3.3.3 Balok Transfer untuk Lapisan Tidak Beraturan
Meskipun Bagian 9.3.3 telah berfokus sejauh ini pada balok yang diperkuat teluk, prinsip desain kapasitas serupa juga harus digunakan di tempat lain situasi untuk memastikan transfer kekuatan struktural yang memadai, terutama Saat layout penguncian tidak teratur ditemukan.
Desain Kolom 9.3.4
Kebutuhan untuk melindungi kolom yang menahan beban gravitasi sudah jelas dan jelas diakui. Desain kapasitas memberikan pendekatan yang andal untuk dihitung Tuntutan maksimal dan minimum pada kolom saat selesai Mekanisme bergoyang berkembang. Namun, dalam struktur menengah dan tinggi, bukti dari analisis dinamis inelastis menunjukkan bahwa penjepit Hasilnya tidak simultan pada semua cerita di
seluruh gedung
tinggi, dan dengan menggunakan desain kapasitas dalam kasus tersebut bisa bersifatkonservatif (juga mengarah pada kekuatan desain fondasi tinggi).
9.3.4.1 Pasukan Kolom per Desain Kapasitas
Desain kapasitas tetap merupakan pendekatan yang aman untuk menghitung kekuatan kolom untuk desain Terlepas dari konservatisme untuk bingkai yang lebih tinggi, itu tepat untuk low-rise frame dan upper stories medium- dan bangunan bertingkat tinggi dimana semua kawat gigi dapat mengembangkan kapasitasnya
serentak.
Amplified Load Metode Kombinasi AISC 341-02 memperkenalkan konsep "beban seismik yang diperkuat" "Memperhitungkan kelebihan anggota dari Seismic Load Resisting Sistem "untuk mempercepat disain dalam kasus tertentu yang diidentifikasi oleh Ketentuan Seismik. Pendekatannya sangat tepat, menerapkan a kombinasi beban khusus yang digunakan ΩoE sebagai pengganti gempa beban, E, dalam kombinasi beban yang ditentukan oleh yang berlaku kode bangunan, di mana Ωo adalah faktor
overstrength seismik (Bab 7). Di antara banyak kegunaan, pendekatan beban seismik yang diperkuat ini telah ditentukan oleh AISC 341-02 dan 341-05 untuk menentukan kekuatan aksial untuk dipertimbangkan untuk desain kolom; Kekuatan aksial ini juga harus dipertimbangkan sambil mengabaikan kekuatan lonjakan aksi yang terjadi bersamaan
9.3.4.3 Pasukan Kolom per Metode SRSS
Obsolete Redwood dan Channagiri (1991) mengajukan kuadrat-kuadrat-kuadrat-kuadrat (SRSS) untuk mengurangi permintaan pada kolom akuntansi untuk fakta bahwa menghasilkan tidak mengembangkan semua cerita secara bersamaan. Metode ini memperkirakan ketegangan dan kompresi kompresi yang diharapkan kekuatan dua kawat gigi pertama di atas kolom pada cerita di bawah pertimbangan, dengan kombinasi SRSS dari kekuatan yang datang dari kawat gigi lainnya pada cerita di atas. Pendekatan ini diilustrasikan untuk sebuah CBF delapan lantai.
9.3.4.4 Pasukan lateral dan rotasi inelastis pada penjepit
Titik Antara Lantai Lantai Eksentrisitas kebetulan kecil pada beban diterapkan pada balok dengan kawat gigi dapat mendistorsinya dengan cara yang serupa dengan apa yang ditunjukkan pada Gambar 9.36. Perilaku torsional serupa juga diamati secara eksperimental oleh Schachter dan Reinhorn (2007). Mencegah ketidakstabilan balok pada sambungan kawat gigi, balok pada SCBF dan OCBF harus dilakukan secara lateral bersiap pada titik persimpangan dengan kawat gigi, atau alternatifnya ditunjukkan memiliki kekuatan dan kekakuan yang cukup out-of-plane memastikan
stabilitas mereka. AISC 360 (Lampiran A) menentukan yang diperlukan kekuatan dan kekakuan kawat gigi lateral.
9.3.5 Desain Koneksi Gussets dilemas atau dilas sering digunakan untuk menghubungkan kawat gigi ke balok dan kolom dalam bingkai yang diperkuat. Kawat penampang besar Terkadang dilas secara langsung ke balok dan kolom. Kapasitas prinsip desain mendikte desain semua koneksi lainnya di bingkai yang diperkuat, mengingat tuntutan gabungan kawat gigi yang paling buruk ketegangan dan kekuatan kompresi, seperti yang dijelaskan sebelumnya.
Untuk mengurangi piring gusset terkadang besar yang dihasilkan Penerapan rekomendasi itu, yang juga bisa menginduksi lokal menghasilkan deformasi pada balok dan kolom, Lehman et al. (2008) mengusulkan pola hasil gusset alternatif mengikuti elips garis hasil jalur Karya eksperimental dan analitis menunjukkan hal itu
Kinerja optimal dicapai dengan lebar clearance enam sampai delapan kali ketebalan gusset (Gambar 9.41). Kiland dan Sabelli (2006) menyajikan detail gusset dimana a Stiffener konsentris yang memperkuat gusset sudut melawan out-ofplane tekuk diperpanjang dan terhubung ke penjepit. Penyokong piring disediakan dengan panjang bebas yang memungkinkan engsel plastiknya, dan berorientasi untuk
memudahkan tekuk dalam pesawat penjepit.
Prinsip perancangan kapasitas berlaku untuk perancangan semua komponen dalam bingkai yang diperkuat, tapi juga bingkai yang terhubung, terutama bila mode kegagalan komponen ini tidak lentur. Kegagalan koneksi dasar (Gambar 9.44) atau elemen struktur dimana anggota truss terhubung (Gambar 9.45) akan meniadakan semua upaya diinvestasikan untuk memastikan perilaku ulet dari sistem struktur
Perhatian khusus harus diberikan pada rincian sambatan kolom. AISC hanya mengizinkan lasan alur penetrasi lengkap di kolom las splices karena lasan groove penetrasi parsial berkinerja buruk di bawah pemuatan siklik (Bruneau dan Mahin 1990). AISC 341 juga membutuhkan itu splices kolom dirancang untuk mengembangkan setidaknya 50% dari yang lebih rendah
kekuatan lentur yang tersedia dari anggota yang terhubung, dan sebuah geser kekuatan sama dengan ΣMpc / Hc di mana ΣMpc adalah jumlah plastik nominal kekuatan lentur, FycZc, dari kolom di atas dan di bawah sambatan, dan Hc adalah tinggi kolom yang jelas antara koneksi balok. Hal ini sesuai dengan pengamatan bahwa kolom dapat dikenai momen besar karena perbedaan drift interstory selama penjepit tekuk dan penguat (lihat Bagian 9.3.4).
9.4 Sistem Bingkai Rangka Konsentrik Lainnya
Meskipun CBF adalah salah satu sistem struktural tertua, seperti yang dijelaskan di Bagian 9.1, banyak konsep inovatif telah diajukan meningkatkan disipasi energi dan kinerja seismik, membangun pada prinsip umum dan pengetahuan yang dipaparkan sebelumnya. Beberapa di antaranya diringkas secara singkat dalam bagian ini.
Truss Khusus (STMF) Goel dan Itani (1994) mengajukan Special Truss Moment Frame (STMF) untuk melawan gempa dengan menghilangkan energi
seismik dalam elemen truss khusus rinci.
Contoh disajikan oleh Goel dkk. (1998), dan Chao dan Goel (2008a, 2008b).
9.4.2 Zipper Frames Khatib dkk. (1988) mengusulkan konsep zipper-frame sebagai cara untuk lebih baik mendistribusikan disipasi energi melintasi ketinggian CBF dan mencegah konsentrasi disipasi energi dalam satu cerita. Konsep terdiri dari penggunaan anggota vertikal yang membentang di ketinggian bingkai, kecuali untuk
cerita pertama, dan menghubungkan balok pada penjepitnya titik koneksi Tujuan desain asli adalah untuk menyebarkan ketidakseimbangan kekuatan vertikal yang diciptakan oleh ketegangan dan kompresi yang tidak sama kekuatan kawat gigi untuk
semua balok, sehingga mengurangi kehilangan
kekuatan cerita yang sebaliknya akan berkembang saat kompresi Degradasi kekuatan kawat gigi terjadi pada sebuah cerita tertentu.
Contoh Desain 9,5 Bagian berikut mengilustrasikan desain Konsentris Khusus Braced Frame (SCBF). Desainnya menerapkan persyaratan ASCE 7 (2010) dan AISC 341 (2010). Contohnya tidak dimaksudkan untuk menjadi lengkap ilustrasi penerapan semua persyaratan desain. Agak, Hal ini dimaksudkan untuk menggambarkan analisis kunci dan teknik proporsional yang dimaksudkan untuk memastikan respon ulet struktur.
9.5.1 Deskripsi Bangunan dan PemuatanContoh bangunan identik dengan yang digunakan pada Bab 8(Bingkai Momen Khusus); seismisitas dan bangunan yang lebih rinciInformasi disertakan dalam contoh itu. Perbedaan dalam kasus iniadalah Bingkai Berkarat Khusus yang digunakan secara konsentris. Sistemparameter desain seismik ditunjukkan pada Tabel 9.2.Rancangan tipikal ditunjukkan pada Gambar 9.48 dan bingkai tipikalelevasi ditunjukkan pada Gambar 9.49.Berdasarkan data seismik-desain, spektrum respon seismik generikdibangun sesuai dengan ASCE 7. Karena hanya ada satu braced bay pada setiap sisi struktur, desain geser pada setiap Cerita harus dikalikan dengan faktor redundansi ρ sama dengan 1,3.
9.5.2 Persyaratan Global
Struktur harus dirancang untuk memberikan kekuatan yang memadai dan kekakuan yang memadai. Biasanya persyaratan kekuatan akan mengatur desain bangunan bawah, sedangkan bangunan tinggi akan dikontrol dengan melayang Tinggi ambang batas tergantung pada banyak faktor,termasuk bentuk spektrum respon, prosedur analitis digunakan, dan konfigurasi dan proporsi teluk yang ditingkatkan. tunduk pada kekuatan yang sesuai dengan hasil panen dan pengerasan timbel sepenuhnya kawat gigi
Rancangan SCBF didasarkan pada harapan akan hasil global mekanisme di Rancangan SCBF didasarkan pada harapan akan hasil global mekanisme di mana kawat gigi menghasilkan ketegangan dan gesekan dalam kompresi dan engsel mana kawat gigi menghasilkan ketegangan dan gesekan dalam kompresi dan engsel plastik
plastik terbentuk terbentuk di di kolom kolom basa. basa. Dimana Dimana bingkai bingkai balok balok terhubung terhubung secara secara kaku kaku keke kolom, bergantung pada balok atau kolom
kolom, bergantung pada balok atau kolom
9.5.4 Ukuran Penglihatan Awal 9.5.4 Ukuran Penglihatan Awal
Berdasarkan hasil analisis elastis, diperoleh ukuran penjepit. Tabel 9.3 Berdasarkan hasil analisis elastis, diperoleh ukuran penjepit. Tabel 9.3 menunjukkan ukuran ini, bersama dengan kekuatan yang diharapkannya ketegangan menunjukkan ukuran ini, bersama dengan kekuatan yang diharapkannya ketegangan dan kompresi seperti yang dijelaskan di
dan kompresi seperti yang dijelaskan di atas.atas.
9.5.5 Analisis Mekanisme Plastik 9.5.5 Analisis Mekanisme Plastik
Dua analisis mekanisme plastik dilakukan pada frame. Ini dimaksudkan untuk Dua analisis mekanisme plastik dilakukan pada frame. Ini dimaksudkan untuk menangkap kedua gaya aksial yang sesuai dengan penjepit aksi inelastis dan kekuatan menangkap kedua gaya aksial yang sesuai dengan penjepit aksi inelastis dan kekuatan lentur pada balok yang dipantulkan oleh kawat gigi sepanjang panjang mereka Meski lentur pada balok yang dipantulkan oleh kawat gigi sepanjang panjang mereka Meski sudah diantisipasi bahwa kekuatan penjepit ini sesuai dengan drift besar, dan kolom sudah diantisipasi bahwa kekuatan penjepit ini sesuai dengan drift besar, dan kolom itu mungkin berkembang secara signifikan Kekuatan lentur pada drift ini (karena itu mungkin berkembang secara signifikan Kekuatan lentur pada drift ini (karena
kepenuhan pada balok atau berbagai ceritadrift), analisis ini tidak dimaksudkan untuk kepenuhan pada balok atau berbagai ceritadrift), analisis ini tidak dimaksudkan untuk menentukan lentur semacam itu kekuatan. Memang, diizinkan untuk menentukan lentur semacam itu kekuatan. Memang, diizinkan untuk mengabaikannya, dengan asumsi yang terbatas lentur menghasilkan di kolom dapat mengabaikannya, dengan asumsi yang terbatas lentur menghasilkan di kolom dapat ditoleransi selama karena tekuk keseluruhan terhalang.
ditoleransi selama karena tekuk keseluruhan terhalang.
Identitas buku 2 Identitas buku 2
Judul
Judul Buku Buku Steel Steel Structure Structure Practical Practical Design Design StudentsStudents Pengarang
Pengarang T.J.Mac T.J.Mac GinleyGinley Tahun
Tahun Terbit Terbit 19981998 Kota
Kota Terbit Terbit London London & & New New YorkYork Penerbit
Penerbit E E & & FN FN SPONSPON Jumlah
Jumlah Halaman Halaman 198198 Jumlah
Jumlah Bab Bab 7 7 babbab
ISBN 0-203-47428-7
ISBN 0-203-47428-7
Kata Pengantar Kata Pengantar
Tujuan utama dari edisi kedua adalah lagi untuk menyajikan prinsip, Tujuan utama dari edisi kedua adalah lagi untuk menyajikan prinsip, pertimbangan
pertimbangan yang yang relevan relevan dan dan contoh contoh desain desain untuk untuk beberapa beberapa tipe tipe utama utama bangunanbangunan berbingkai
berbingkai baja. baja. Semua Semua bangunan bangunan bisa bisa dibingkai dibingkai dengan dengan cara cara yang yang berbeda berbeda dengandengan berbagai
berbagai jenis jenis sendi sendi dan dan dianalisis dianalisis dengan dengan menggunakan menggunakan metode metode yang yang berbeda.berbeda. Desain anggota untuk kondisi akhir ditentukan. Proyek dipilih untuk ditunjukkan Desain anggota untuk kondisi akhir ditentukan. Proyek dipilih untuk ditunjukkan desain alternatif untuk struktur yang sama.
desain alternatif untuk struktur yang sama.
Desain sekarang sesuai untuk membatasi teori negara - kode baja Inggris Desain sekarang sesuai untuk membatasi teori negara - kode baja Inggris dan Eurocode baru. Prinsip desain ditetapkan singkat dan desain dibuat untuk kode dan Eurocode baru. Prinsip desain ditetapkan singkat dan desain dibuat untuk kode Inggris saja. Referensi dibuat untuk Eurocode dalam satu kasus khusus. Masih Inggris saja. Referensi dibuat untuk Eurocode dalam satu kasus khusus. Masih banyak
banyak lagi lagi Perhitungan Perhitungan dan dan pengecekan pengecekan desain desain diperlukan diperlukan untuk untuk kode kode negara negara batasbatas daripada kode elastis sebelumnya dan dengan demikian tidak semua kasus muatan daripada kode elastis sebelumnya dan dengan demikian tidak semua kasus muatan atau pemeriksaan terperinci dapat dilakukan untuk setiap proyek desain.
