analisis kekuatan abutment

(1)

ANALISIS KEKUATAN ABUTMENT

JEMBATAN SRANDAKAN KULON PROGO D.I. YOGYAKARTA JEMBATAN SRANDAKAN KULON PROGO D.I. YOGYAKARTA

[C]2008:MNI-EC [C]2008:MNI-EC

1. BREAST WALL

1.1. PEMBESIAN BREAST WALL 1.1. PEMBESIAN BREAST WALL

Mutu

Mutu Beton Beton : : K K -- 300300 Kuat tekan beton,

Kuat tekan beton,

f f

_cc

' =

2244..99 MMPPaa M

Muuttu u BBaajja a :: U U -- 3939 Tegangan leleh baja,

Tegangan leleh baja,

f f

_yy

=

339900 MMPPaa Dimensi Breast Wall,

Dimensi Breast Wall,

B

_yy

=

2200..0000 mm

bb

₇₇

=

11..0000 mm Ditinjau Breast Wall selebar 1 m :

Ditinjau Breast Wall selebar 1 m : Lebar Breast Wall,

Lebar Breast Wall,

b =

11000000 mmmm Tebal Breast Wall,

Tebal Breast Wall,

h =

11000000 mmmm Luas penampang breast wall yang ditinjau,

Luas penampang breast wall yang ditinjau,

A

_gg

= b * h =

10000001000000 mmmm22

P

_uu

=

gaya aksial ultimit pada breast wall (kN)gaya aksial ultimit pada breast wall (kN)

M

_uu

=

momen ultimit pada breast wall (kNm)momen ultimit pada breast wall (kNm)

φφ.P

.P

_nn

= P

_uu

α = φ

α = φ.P

.P

_nn

/ (f

_cc

'.A

_gg

) =

) = P

P

_uu

*10

44

/ (f

_cc

' * A

_gg

))

φφ.M

.M

_nn

= M

_uu

β = φ

β = φ.M

.M

_nn

/ (f

_cc

'.A

_gg

..hh)

) =

= M

M

_uu

*10

77

/ (f

_cc

' * A

_gg

* h)

HAS

HASIL IL ANAANALISLISIS IS BEBBEBAN AN UNTUUNTUK K LEBLEBAR AR 1 1 MM N

Noo KKOOMMBBIINNAASSII

P

_uu

M

_uu

P

_uu

M

_uu α α ββ B

BEEBBAAN N UULLTTIIMMIITT ((kkNN)) ((kkNN--mm)) ((kkNN)) ((kkNN--mm))

11 KKOOMMBBIINNAASSI I - - 11 1166117722..88 1122008811..2299 880088..6644 660044..0066 00..003322 00..00224433 22 KKOOMMBBIINNAASSI I - - 22 1166552266..44 1166111144..2200 882266..3322 880055..7711 00..003333 00..00332244 33 KKOOMMBBIINNAASSI I - - 33 1166117722..88 1155998833..7700 880088..6644 779999..1188 00..003322 00..00332211 44 KKOOMMBBIINNAASSI I - - 44 1166557744..88 1122008811..2299 882288..7744 660044..0066 00..003333 00..00224433 55 KKOOMMBBIINNAASSI I - - 55 1144226644..44 2288334433..1177 771133..2222 11441177..1166 00..002299 00..00556699 Jarak tulangan terhadap sisi luar beton,

Jarak tulangan terhadap sisi luar beton,

d' =

100100 mmmm

h' = h - 2*d' =

880000 mmmm

h' / h =

0.80.8 Nilai

Nilai α = φα = φ.P.P_nn/ (f / (f _cc'.A'.A_gg) dan) dan β = φβ = φ.M.M_nn/ ( f / ( f _cc'.A'.A_gg.h ) diplot ke dalam diagram interaksi diperoleh,.h ) diplot ke dalam diagram interaksi diperoleh, Rasio tulangan yang diperlukan,

(2)

Luas tulangan yang diperlukan :

A

_s

=

ρ

* b * h =

10000 mm2 Diameter tulangan yang digunakan, D = 25 mm

Tulangan tekan dibuat sama dengan tulangan tarik :

A

s (tekan)

= A

s (tarik)

= 1/2* A

s

=

5000 mm2

Jarak tulangan yang diperlukan,

s =

π

/4*D

2

b /(1/2A

_s

) =

98 mm Digunakan : Juml.Lapis dia. Tulangan Jarak

Tulangan tekan, 2 D 25 - 150

ρ

tekan

=

0.654%

Tulangan tarik, 2 D 25 - 150

ρ

tarik

=

0.654%

Rasio tulangan yang digunakan,

ρ

=

1.309%

Plot nilai φ.P_n/ (f _c'.A_g) dan φ.M_n/ ( f _c'.A_g.h ) ke dalam diagram interaksi

0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45 0.50 0.55 0.60 0.65 0.70 0.75 0.80 0.85 0.90 0.95 1.00 0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.12 0.14 0.16 0.18 0.20 0.22 0.24 0.26 0.28 0.30 0.32 0.34 0.36 0.38 0.40 φφφφ.Mn / (fc'.Ag.h) φ φφ φ . P n / ( f c ' . A g ) e/h=2.00 e/h=1.00 e/h=0.30 e/h=0.20 e/h=0.15 e/h=0.10 e/h=0.05 e/h=0.01 ρ= 1% ρ= 2% ρ= 3% ρ= 4% ρ= 5% e/h=0.5 φ= 0.80 φ =

(3)

1.2. ANALISIS BREAST WALL DENGAN DIAGRAM INTERAKSI

Untuk mengontrol apakah tulangan Breast Wall yg ditetapkan dengan Diagram Interaksi (tak berdimensi) untuk Uniaxial Bending tersebut telah mencukupi, perlu dilakukan analisis kekuatan Breast Wall dengan Diagram Interaksi P-M untuk berbagai macam kombinasi pembebanan. Input data, persamaan yang digunakan untuk analisis, dan hasil analisis Breast Wall disajikan sebagai berikut.

ANALISIS DINDING BETON BERTULANG DENGAN DIAGRAM INTERAKSI

DATA DINDING BETON BERTULANG

Mutu Beton, K - 300

Mutu Baja Tulangan, U - 39

Kuat tekan beton,

f

_c

' =

24.9 MPa Tegangan leleh baja,

f

_y

=

390 MPa Modulus elastik baja,

E

_s

=

2.E+05 MPa Faktor distribusi teg.

β

₁

=

0.85

Ditinjau dinding selebar,

b =

1000 mm

Tebal dinding

h =

1000 mm

Jarak tul. thd.tepi beton

d' =

100 mm Baja tulangan tarik ( A_s) :

2 lapis D 25 jarak 150 Baja tulangan tekan ( A_s' ) :

2 lapis D 25 jarak 150

Luas tulangan tarik,

A

_s

=

6545 mm2 Luas tulangan tekan,

A

_s

' =

6545 mm2 Rasio tulangan tarik,

ρ

_s

=

0.654%

Rasio tulangan tekan,

ρ

_s

' =

0.654% Faktor reduksi kekuatan, Ф = 0.65

PERSAMAAN YANG DIGUNAKAN UNTUK PERHITUNGAN DIAGRAM INTERAKSI

Tinggi efektif,

d = h - d'

Pada kondisi tekan aksial sentris :

P

_no

= 0.80[ 0.85 f

_c

' * b * h + ( A

_s

+ A

_s

' )*( f

_y

- 0.85*f

_c

' )] * 10

-3 kN Gaya tekan aksial nominal,

P

_n harus ≤

P

_no

h b d d'

φ

.Pn

φ

.Mn

A s A s '

Cs

Cc Cs'

(4)

Pada kondisi balance :

c

_b

= 600 / (600 + fy) * d

a

_b

= β

₁

* c

_b

ε'

s

= 0.003 * (c

b

- d') / c

b Untuk,

ε'

_s

≥ f

_y

/ E

_s maka

f

_s

' = f

_y Untuk,

ε'

_s

< f

_y

/ E

_s maka

f

_s

' = ε'

_s

* E

_s Gaya-gaya internal beton dan baja :

C

_c

= 0.85 * f

_c

' * b * a

_b

* 10

-3 kN

C

_s

= A

_s

* f

_y

* 10

-3 kN

C

_s

' = A

_s

' * ( f

_s

' - 0.85*f

_c

' ) * 10

-3 kN Gaya aksial tekan nominal kondisi balance :

P

_nb

= C

_c

+ C

_s

' - C

_s kN harus ≤

P

_no

Momen nominal kondisi balance :

M

_nb

= [ C

_c

* (h/2 - a

_b

/2) + C

_s

* (d - h/2) + C

_s

' * (h/2 - d') ] *10

-3 kN-m Pada kondisi garis netral terletak pada jarak c dari sisi beton tekan terluar :

ε

_s

= 0.003 * ( c - d ) / c

ε'

_s

= 0.003 * ( c - d' ) / c

Untuk

[ ε

_s

] ≥ f

_y

/ E

_s maka

f

_s

= [ε

_s

] / ε

_s

* f

_y Untuk

[ ε

_s

] < f

_y

/ E

_s maka

f

_s

= ε

_s

* E

_s Untuk

ε'

_s

≥ f

_y

/ E

_s maka

f

_s

' = f

_y Untuk

ε'

_s

< f

_y

/ E

_s maka

f

_s

' = ε'

_s

* E

_s

a = β

₁

* c

Gaya-gaya internal beton dan baja :

C

_c

= 0.85 * f

_c

' * b * a * 10

-3 kN

C

_s

= A

_s

* f

_s

* 10

-3 kN

C

_s

' = A

_s

' * ( f

_s

' - 0.85*f

_c

' ) * 10

-3 kN Gaya aksial tekan nominal :

P

_n

= C

_c

+ C

_s

' - C

_s kN harus ≤

P

_no

Momen nominal :

M

_n

= [ C

_c

* (h/2 - a/2) - C

_s

* (d - h/2) + C

_s

' * (h/2 - d') ] *10

-3 kN-m Faktor reduksi kekuatan :

Ф = 0.65 untuk P_n≥ 0.10*f _c' * b*h

(5)

Diagram Interaksi P-M 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 φφφφ.Mn(kN-m) φ φφ φ . P n ( k N )

(6)

1.3. TULANGAN GESER BREAST WALL

Perhitungan tulangan geser untuk Breast Wall didasarkan atas momen dan gaya aksial ultimit untuk kombinasi beban yang menentukan dalam perhitungan tulangan aksial tekan dan lentur.

Gaya aksial ultimit rencana,

P

_u

=

713.22 kN

Momen ultimit rencana,

M

_u

=

1417.16 kNm

Mutu Beton : K - 300

f

_c

' =

24.9 MPa

Mutu Baja : U - 39

f

_y

=

390 MPa

Ditinjau dinding abutment selebar,

b =

1000 mm

Gaya aksial ultimit rencana,

P

_u

=

713220 N

Momen ultimit rencana,

M

_u

=

1.42E+09 Nmm

Faktor reduksi kekuatan geser,

φ

=

0.6

Tinggi dinding abutment,

L =

4000 mm

Tebal dinding abutment,

h =

1000 mm

Luas tulangan longitudinal abutment,

A

_s

=

13090 mm2

Jarak tulangan thd. Sisi luar beton,

d' =

100 m

V

_u

= M

_u

/ L =

354290 N

d = h -d' =

900.00 mm

V

_cmax

= 0.2 * fc' * b * d =

4482000 N

φ

* V

_cmax

=

2689200 N > Vu (OK)

β

₁

= 1.4 - d / 2000 =

0.95 < 1 maka diambil

β

₂

= 1 + Pu / (14 * fc' * b * h) =

1.002

β

₁

=

0.95

β

₃

=

1

V

_uc

=

β

₁

*

β

₂

*

β

₃

* b * d * √ [ A

_s

* f

_c

' / (b * d) ] =

515586 N

V

_c

= V

_uc

+ 0.6 * b * d =

1055586 N

φ

* V

_c

=

633352 N

φ* V_c > Vu (hanya perlu tul. Geser min.) Geser pada beton sepenuhnya dipikul oleh tulangan geser, sehingga :

V

_s

= V

_u

/

φ

=

590483 N Untuk tulangan geser digunakan besi beton :

D 16 Jarak arah y, S_y= 350 mm

Luas tulangan geser,

A

_sv

=

π

/4*D

2

*(b / S

_x

) =

574.46 mm2 Jarak tul.geser yang diperlukan,

S

_x

= A

_sv

* fy * d / V

_s

=

341 mm

Digunakan tulangan geser : D 16 Jarak arah x, S_x = 300 mm

(7)

2. BACK WALL

2.1. BACK WALL BAWAH

Dimensi : Tebal,

h = b

₂

=

0.55 m Lebar,

B

_y

=

20.00 m Momen ultimit,

M

_u

=

2862.69 kNm Gaya geser ultimit,

V

_u

=

2294.55 kN Ditinjau selebar 1 m, maka :

M

_u

=

143.1344 kNm

V

_u

=

114.7275 kN

2.1.1. TULANGAN LENTUR

Momen rencana ultimit,

M

_u

=

143.13 kNm Mutu beton, K - 300 Kuat tekan beton,

f

_c

' =

24.90 MPa Mutu baja, U - 39 Tegangan leleh baja,

f

_y

=

390 MPa

Tebal beton,

h =

550 mm

d' =

50 mm Modulus elastis baja,

E

_s

=

2.0E+05 Faktor bentuk distribusi tegangan beton,

_β

₁

₌

_0.85

ρ

_b

=

β

₁

* 0.85 * f

_c

’/ f

_y

* 600 / ( 600 + f

_y

) =

0.02796

R

_max

= 0.75 *

ρ

_b

* f

_y

[1 – ½0.75*

ρ

_b

* f

_y

/ ( 0.85 * f

_c

’ )] =

6.59766 Faktor reduksi kekuatan lentur,

φ

=

0.80 Faktor reduksi kekuatan geser,

φ

=

0.60

Tebal efektif,

d = h - d' =

500 mm

Lebar yang ditinjau,

b =

1000 mm

Momen nominal rencana,

M

_n

= M

_u

/

φ

=

178.92 kNm Faktor tahanan momen,

R

_n

= M

_n

* 10

-

/ ( b * d ) =

0.71567

Rn < Rmax (OK) Rasio tulangan yang diperlukan :

ρ

= 0.85 * f

_c

’ / f

_y

* [ 1 -

√

* [1 – 2 * R

_n

/ ( 0.85 * f

_c

’ ) ]

=

0.00187 Rasio tulangan minimum,

ρ

_min

= 0.25%*1.4 / f

_y

=

0.00090 Rasio tulangan yang digunakan,

ρ

=

0.00187

Luas tulangan yang diperlukan,

A

_s

=

ρ ∗

b * d =

934 mm2 Diameter tulangan yang digunakan,

D

16 mm

(8)

s =

π

/ 4 * D

2

* b / A

_s

=

215.365 mm Digunakan tulangan,

D 16

-

200 A

_s

=

π

/ 4 * D

2

* b / s =

1005 mm2 Untuk tulangan bagi diambil 50% tulangan pokok.

A

_s

' = 50% * A

_s

=

D

13 mm

s' =

π

/ 4 * D

2

* b / A

_s

' =

284.348 mm Digunakan tulangan,

D 13

-

200 A

_s

' =

π

/ 4 * D

2

* b / s' =

664 mm2

2.1.2. TULANGAN GESER

Gaya geser ultimit,

V

_u

=

114727 N

V

_c

= 1/6*(√ f

_c

') * b * d =

415832 N

φ

.V

_c

=

249499 N > 2 * Vu Tdk. Perlu tul.geser

φ

.V

_s

= V

_u

-

φ

.V

_c

=

--- N

V

_s

=

--- N

Diameter tul. yang digunakan, D --- Ambil jarak arah Y --- mm Luas tulangan geser, A_v =π / 4 * D2* b / S_y= --- mm2 Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) :

S_x= A_v* f _y* d / V_s= --- mm

Digunakan tulangan, D --- Jarak arah X --- mm Jarak arah Y --- mm

2.2. BACK WALL ATAS

Dimensi : Tebal,

h = b

₁

=

0.35 m Lebar,

B

_y

=

M

_u

=

V

_u

=

M

_u

=

42.81666 kNm

(9)

M

_u

=

42.82 kNm

Mutu beton, K - 300 Kuat tekan beton,

f

_c

' =

24.90 MPa

Mutu baja, U - 39 Tegangan leleh baja,

f

_y

=

390 MPa

Tebal beton,

h =

350 mm

d' =

50 mm

Modulus elastis baja,

E

_s

=

2.0E+05

Faktor bentuk distribusi tegangan beton,

_β

₁

₌

_0.85

ρ

_b

=

β

₁

* 0.85 * f

_c

’/ f

_y

* 600 / ( 600 + f

_y

) =

0.02796

R

_max

= 0.75 *

ρ

_b

* f

_y

[1 – ½0.75*

ρ

_b

* f

_y

/ ( 0.85 * f

_c

’ )] =

6.59766

Faktor reduksi kekuatan lentur,

φ

=

0.80

φ

=

0.60

Tebal efektif,

d = h - d' =

300 mm

b =

1000 mm

M

_n

= M

_u

/

φ

=

53.52 kNm

Faktor tahanan momen,

R

_n

= M

_n

* 10

-6

/ ( b * d

2

) =

0.59468

ρ

= 0.85 * f

_c

’ / f

_y

* [ 1 -

√

* [1 – 2 * R

_n

/ ( 0.85 * f

_c

’ ) ]

=

0.00155

Rasio tulangan minimum,

ρ

_min

= 0.25%*1.4 / f

_y

=

0.00090

ρ

=

0.00155

A

_s

=

ρ ∗

b * d =

464 mm2

Diameter tulangan yang digunakan,

D

13 mm

s =

π

/ 4 * D

2

* b / A

_s

=

286.026 mm

Digunakan tulangan,

D 13

-

200 A

_s

=

π

/ 4 * D

2

* b / s =

A

_s

' = 50% * A

_s

=

232 mm2

D

13 mm

s' =

π

/ 4 * D

2

* b / A

_s

' =

572.052 mm

Digunakan tulangan,

D 13

-

200

(10)

Gaya geser ultimit,

V

_u

=

64982 N

V

c

= 1/6*(√ f

c

') * b * d =

249499 N

φ

.V

_c

=

149700 N > Vu Tdk. Perlu tul.geser

φ

.V

_s

= V

_u

-

φ

.V

_c

=

--- N

V

_s

=

--- N

Diameter tul. yang digunakan, D --- Ambil jarak arah Y --- mm Luas tulangan geser, A_v =π / 4 * D2* b / S_y= --- mm2 Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) :

S_x= A_v* f _y* d / V_s= --- mm

Digunakan tulangan, D --- Jarak arah X --- mm Jarak arah Y --- mm

3. CORBEL

Tebal,

h = h

₅

+ h

₆

=

1.55 m Eksentrisitas beban, e = b₅/2 = 0.30 m Lebar,

B

_y

=

M

_u

=

V

_u

=

M

_u

=

187.2295 kNm

V

_u

=

624.0982 kN

3.1. TULANGAN LENTUR

M

_u

=

f

_c

' =

f

_y

=

390 MPa

Tebal beton,

h =

1550 mm

d' =

E

_s

=

_β

₁

₌

_0.85

ρ

_b

=

β

₁

* 0.85 * f

_c

’/ f

_y

* 600 / ( 600 + f

_y

) =

0.02796

(11)

Tebal efektif,

d = h - d' =

1400 mm

b =

1000 mm

M

_n

= M

_u

/

φ

=

234.04 kNm Faktor tahanan momen,

R

_n

= M

_n

* 10

-

/ ( b * d ) =

0.11941

ρ

= 0.85 * f

_c

’ / f

_y

* [ 1 -

√

* [1 – 2 * R

_n

/ ( 0.85 * f

_c

’ ) ]

=

ρ

_min

= 0.25%*1.4 / f

_y

=

ρ

=

0.00090

A

_s

=

ρ ∗

b * d =

1256 mm2 Luas tulangan minimum,

A

_smin

= M

_u

/ [

φ

* f

_y

* (d - e/2) ] =

480 mm2 Luas tulangan yang digunakan,

A

_s

=

D

19 mm Jarak tulangan yang diperlukan,

s =

π

/ 4 * D

2

* b / A

_s

=

225.666 mm

Digunakan tulangan,

D 19

-

200 A

_s

=

π

/ 4 * D

2

* b / s =

A

_s

' = 50% * A

_s

=

D

13 mm

s' =

π

/ 4 * D

2

* b / A

_s

' =

211.288 mm

Digunakan tulangan,

D 13

-

200 A

_s

' =

π

/ 4 * D

2

* b / s' =

664 mm2 3.2. TULANGAN GESER

Gaya geser ultimit,

V

_u

=

624098 N Faktor reduksi kekuatan geser,

φ

=

0.60

V

_u

* d / M

_u

=

4.67 >1 maka diambil = 1.00

ρ

= A

_s

/ (b * d) =

0.10%

V

_c

= [

√

f

_c

' + 120ρV

_u

*d/M

_u

] * b * d / 7 =

1022300 N

V

_c

= 1/6*(√ f

_c

') * b * d =

1164331 N Diambil,

V

_c

=

1022300 N

φ

.V

_c

=

613380 N < Vu Perlu tul.geser

φ

.V

_s

= V

_u

-

φ

.V

_c

=

10718 N

V

_s

=

17863 N

(12)

Luas tulangan geser, A_v =π / 4 * D2* b / S_y= 331.83 mm2 Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) :

S_x= A_v* f _y* d / V_s= 10142.59 mm

Digunakan tulangan, D 13 Jarak arah X 600 mm Jarak arah Y 400 mm

4. WING WALL

4.1. TINJAUAN WING WALL ARAH VERTIKAL

Tebal,

h = h

_w

=

0.50 m Lebar,

H

_x

=

M

_u

= M

_uy

=

V

_u

=

M

_u

=

453.9183 kNm

V

_u

=

346.1659 kN

M

_u

=

f

_c

' =

f

_y

=

390 MPa

Tebal beton,

h =

500 mm

d' =

E

_s

=

_β

₁

₌

_0.85

ρ

_b

=

β

₁

* 0.85 * f

_c

’/ f

_y

* 600 / ( 600 + f

_y

) =

0.02796

R

_max

= 0.75 *

ρ

_b

* f

_y

[1 – ½0.75*

ρ

_b

* f

_y

/ ( 0.85 * f

_c

’ )] =

6.59766 Faktor reduksi kekuatan lentur,

φ

=

0.80 Faktor reduksi kekuatan geser,

φ

=

0.60

Tebal efektif,

d = h - d' =

450 mm Lebar yang ditinjau,

b =

1000 mm

(13)

R

_n

= M

_n

* 10

-6

/ ( b * d

2

) =

2.80196 Rn < Rmax (OK) Rasio tulangan yang diperlukan :

ρ

= 0.85 * f

_c

’ / f

_y

* [ 1 -

√

* [1 – 2 * R

_n

/ ( 0.85 * f

_c

’ ) ]

=

ρ

_min

= 0.25%*1.4 / f

_y

=

ρ

=

0.00774

A

_s

=

ρ ∗

b * d =

3481 mm2

D

22 mm

s =

π

/ 4 * D

2

* b / A

_s

=

109.197 mm Tulangan arah vertikal pada sisi dalam Wing wall :

Digunakan tulangan,

D 22

-

100 A

_s

=

π

/ 4 * D

2

* b / s =

3801 mm2 Untuk tulangan susut diambil 30% tulangan pokok.

A

_s

' = 30% * A

_s

=

D

16 mm

s' =

π

/ 4 * D

2

* b / A

_s

' =

192.524 mm Tulangan arah vertikal pada sisi luar Wing wall :

Digunakan tulangan,

D 16

-

150 A

_s

' =

π

/ 4 * D

2

* b / s' =

1340 mm2 4.1.2. TULANGAN GESER

Gaya geser ultimit,

V

_u

=

346166 N

V

_c

= 1/6*(√ f

_c

') * b * d =

374249 N

φ.V

_c

=

224550 N < Vu Perlu tul.geser

φ.V

_s

= V

_u

-

φ.V

_c

=

121616 N

V

_s

=

202694 N

Diameter tul. yang digunakan, D 13 Ambil jarak arah Y 350 mm Luas tulangan geser, A_v =π / 4 * D2* b / S_y= 379.24 mm2 Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) :

S_x= A_v* f _y* d / V_s= 328.36 mm

Digunakan tulangan, D 13 Jarak arah X 300 mm Jarak arah Y 350 mm

(14)

4.2. TINJAUAN WING WALL ARAH HORISONTAL

Tebal,

h = h

_w

=

0.50 m

Lebar,

H

_Y

=

5.70 m

Momen ultimit,

M

_u

= M

_ux

=

1000.42 kNm

Gaya geser ultimit,

V

_u

=

1176.96 kN

Ditinjau selebar 1 m, maka :

M

_u

=

175.512 kNm

V

_u

=

206.485 kN

M

_u

=

175.51 kNm

Mutu beton, K - 300 Kuat tekan beton,

f

_c

' =

24.90 MPa

Mutu baja, U - 39 Tegangan leleh baja,

f

_y

=

390 MPa

Tebal beton,

h =

500 mm

d' =

50 mm

Modulus elastis baja,

E

_s

=

2.0E+05

Faktor bentuk distribusi tegangan beton,

_β

₁

₌

_0.85

ρ

_b

=

β

₁

* 0.85 * f

_c

’/ f

_y

* 600 / ( 600 + f

_y

) =

0.02796

R

_max

= 0.75 *

ρ

_b

* f

_y

[1 – ½0.75*

ρ

_b

* f

_y

/ ( 0.85 * f

_c

’ )] =

6.59766

Faktor reduksi kekuatan lentur,

φ

=

0.80

φ

=

0.60

Tebal efektif,

d = h - d' =

450 mm

b =

1000 mm

M

_n

= M

_u

/

φ

=

219.39 kNm

R

_n

= M

_n

* 10

-

/ ( b * d ) =

1.08341 Rn < Rmax (OK)

Rasio tulangan yang diperlukan :

ρ

= 0.85 * f

_c

’ / f

_y

* [ 1 -

√

* [1 – 2 * R

_n

/ ( 0.85 * f

_c

’ ) ]

=

0.00285

Rasio tulangan minimum,

ρ

_min

= 0.25%*1.4 / f

_y

=

0.00090

ρ

=

0.00285

A

_s

=

ρ ∗

b * d =

1284 mm2

D

16 mm

(15)

Tulangan arah horisontal pada sisi dalam Wing wall :

Digunakan tulangan,

D 16

-

100 A

_s

=

π

/ 4 * D

2

* b / s =

2011 mm2 Untuk tulangan susut diambil 30% tulangan pokok.

A

_s

' = 30% * A

_s

=

385 mm2

D

13 mm

s' =

π

/ 4 * D

2

* b / A

_s

' =

344.625 mm Tulangan arah horisontal pada sisi luar Wing wall :

Digunakan tulangan,

D 13

-

200 A

_s

' =

π

/ 4 * D

2

* b / s' =

664 mm2

Gaya geser ultimit,

V

_u

=

206485 N

V

_c

= 1/6*(√ f

_c

') * b * d =

374249 N

φ

.V

_c

=

224550 N > Vu Hanya perlu tul.geser min

V

_s

= V

_u

=

206485 N

Diameter tul. yang digunakan, D 13 Ambil jarak arah Y 300 mm

Luas tulangan geser, A_v =π / 4 * D2* b / S_y= 442.44 mm2

Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) : S_x= A_v* f _y* d / V_s= 376.05 mm

Digunakan tulangan, D 13 Jarak arah X 350 mm

Jarak arah Y 300 mm

PEMBESIAN WING WALL

D 2 2 - 1 0 0 ( S I S I D A L A M ) D 1 6 - 1 5 0 ( S I S I L U A R ) D13-200 (SISI LUAR) D16-150 (SISI DALAM) 2850 5750 600 500 2900 D22-100 D16-150 D13-200 D16-150 D13-350/300 500 350

(16)

PEMBESIAN ABUTMENT DAN PILE CAP D16-400 D25-150 D25-150 D25-150 1800 7000D25-200 D19-200 D16-200 D13-200 D13-150 D25-150 D16-300/350 D19-200 300 D13-300/600 D13-200 D19-200 D13-200 D13-200 D13-200 D13-200 D13-200 D19-200 D13-200 D16-200 D13-200 D19-200 D13-200 D16-400/400 350 550 1350 2000 750 1600 600 1200 200 200 1000 600 1200 800 800 750 500 2850 2900 3100