Universitas Mercu Buana 22
BAB IV
PERHITUNGAN PERPINDAHAN KALOR
4.1 Data-Data yang Diperoleh
Dalam tugas akhir ini, data–data yang diperlukan adalah sebagai berikut :
• Spesifikasi alat :
> Material Kondensor : ST 37
> Material Pipa pendingin : Cu Zn 20 Al
> Media Pendingin : Air Laut
• Data Teknik :
> Diameter luar pipa pendingin : 23 mm > Diameter dalam pipa pendingin : 21 mm
> Tebal pipa : 1 mm
> Panjang pipa : 6660 mm
> Jumlah pipa : 2 x 3840 buah
> Temperatur uap masuk kondensor : 150 ˚C > Temperatur uap keluar kondensor : 140 ˚C > Temperatur air laut masuk kondensor : 28 ˚C > Temperatur air laut keluar kondensor : 35 ˚C > Temperatur permukaan pipa : 145˚C > Kecepatan media pendingin (air laut) : 1,8 m/s > Kapasitas pengaliran uap bekas : 119 T/jam > Luas permukaan pendingin bagian luar : 1830 m2 > Tekanan kondensor : 0,094 atm > Laju aliran air pendingin : 8650 m3/jam
Universitas Mercu Buana 23 Uap masuk
T = 150 oC Pipa
Uap keluar T = 140 oC
T = 28 oC Pompa T = 35 oC Air laut masuk Air laut keluar
Universitas Mercu Buana 24 Pengolahan Data
• Koefisien konveksi air laut dalam pipa
Pada saat temperatur air laut masuk 28 ˚C maka sifat - sifat air yang diperoleh dari tabel lampiran J.P Holman hal 593 sebagai berikut :
Massa jenis fluida ( ) : 995,58 kg/m3 Viskositas fluida ( ) : 8,37 x 10-4 kg/m.s
Koef. Konduktivitas panas (K) : 0,616 W/m˚C Bilangan Prandtl (Pr) : 5,67
1. Aliran pendingin yang terjadi dalam kondensor (Re)
Diketahui : Kecepatan media pendingin air laut (v) = 1,8 m/s
Diameter dalam pipa pendingin (di) = 21 mm = 0,021 m Massa jenis fluida ( ) = 995,58 kg/m3 Viskositas fluida ( ) = 8,37 x 10-4 kg/m.s Ditanya : Re (aliran Turbulen) ?
Jawab :
= 44961,677 2. Bilangan Nusselt (Nud)
Untuk mencari nilai (Nud) maka digunakan rumus aliran turbulen di dalam pipa, maka untuk aliran turbulen rumusnya adalah :
Nud = 0,023 . Re0,8 . Pr0,4
= 0,023 . (44961,677)0,8 . (5,67)0,4 µ
ρ ν. . Re= d
ms kg x
m kg m
s m
/ 10 37 , 8
/ 58 , 995 . 021 , 0 . / 8 , 1
4
3
= −
Universitas Mercu Buana 25 Nud = 242,904
3. Koefisien konveksi air dalam pipa (hi) Dari data yang ada :
Diameter dalam pipa (di) : 21 mm di = 21 mm
di = 0,021 m Dit : hi....?
Jawab :
, hi = 7125,19 W/m2 ˚C
• Koefisien konveksi air dalam pipa setelah adanya faktor pengotor
Dari tabel 4.1. G.F. Hewit, GL. Shires, T.R. Boot hal 644 didapatkan faktor pengotor untuk air < 50 ˚C adalah 0,0002 – 0,001 W/m2 K, karena beberapa lembaga telah menetapkan standar faktor pengotor air yang digunakan untuk pendingin kondensor sebesar 0,000176 W/m2 K, supaya kerja kondensor mencapai kapasitas yang diinginkan, maka nilai faktor pengotor yang diambil adalah 0,0002 W/m2 K.
Representative fouling factors [ 1 ]
Tabel 4.1 Faktor pengotor untuk fluida air
FLUID Rf (m2.K/W)
Sea water and treated boiler feed water (below 50 oC) 0,0001 Sea water and treated boiler feed water (above 50 oC) 0,0002
River water (below 50 oC) 0,0002-0,001
di k hi Nud.
=
m
C m W
x o
021 , 0
/ 616 , 0 904 ,
= 242
m C m
W o
021 , 0
/ 629 ,
=149
Universitas Mercu Buana 26
Fuel oil 0,0009
Referigerating liquids 0,0002
Steam (non-oil bearing) 0,0001
(Ref : J.P. Holman Hal. 449)
= 0,0001 + 0,0001
h kotor = hi = 5000 W/m2 K
• Koefisien pengembunan uap ( ho )
Pada saat temperatur 140 ˚C maka data–data yang diperoleh dari tabel lampiran JP. Holman hal 593 dan tabel lampiran termodinamika teknik hal 565 adalah sebagai berikut :
Viskositas fluida ( ) : 1,96 x 10 -4 kg/m s
Kalor penguapan (hfg) : 2144,49 kJ/kg = 2144490 J/kg Koef. Konduktansi fluida (k) : 0,685 W/m.˚C
Volume spesifik fluida (v) : 1,08 x 10 -3 m3/kg Gravitasi (g) : 9,8 m/s2 - Untuk mencari nilai massa jenis fluida ( )
bersih
kotor h
Rf = h1 − 1
W K K m
m
hkotor W 0,0001 /
/ 19 , 7125
1
1 2
2 +
=
W K hkotor1 =0,0002m2 /
W K hi m
hkotor
/ 0002 , 0
1
= 2
=
v
= 1 ρ
Universitas Mercu Buana 27
= 925,926 kg/m3
T = Tg – To
dimana : Tg = Temperatur uap masuk kondensor To = Temperatur permukaan pipa
kg
m x10 / 08
, 1
1
3
−3
=
25 , 3 0 2
. . .
. . 725 . ,
0 ∆
= N d T
k h ho g
o fg
µ ρ
25 , 3 0 2
) (
. . .
. . . .
725 ,
0 −
= N d Tg To
k h ho g
o fg
µ ρ
( ) ( )
( ) ( )
25 , 0 4
3 2
145 150 023 , 0 3840 10
96 , 1
685 , 0 2144490 926
, 925 8 , . 9 725 ,
0 −
= −
x x
x x
x x
x
( ) ( )
( ) ( )
25 , 0
5 01731072 ,
0
321419125 ,
0 2144490 9
, 857338 8
, . 9 725 ,
=0
x x x
x
( ) ( )
( )
25 , 0
0865536 ,
0
321419125 ,
0 2144490 9
, 857338 8
, . 9 725 ,
=0 x x x
( ) ( )
( )
25 , 0
0865536 ,
0
321419125 ,
0 2144490 9
, 857338 8
, . 9 725 ,
=0 x x x
( ) ( )
( )
25 , 0
0865536 ,
0
321419125 ,
0 2144490 22
, 8401921 .
725 ,
=0 x x
Universitas Mercu Buana 28 ho = 0,725 (6,690971945 x 1013) 0,25
ho = 0,725 x 2860,041 ho = 2073,53 W/m2. oC
• Koeffesien pengembunan uap setelah adanya faktor pengotor (ho) Dari tabel 4.2 JP.Holman hal 486 faktor pengotor untuk uap Rf = 0,00009 m2. oC/W
Tabel 4.2 Faktor pengotor untuk uap
Jenis Fluida Faktor Pengotor
R.ft2.F/Btu m2.oC/W
Air laut, dibawah 125 oF 0,0005 0,00009
Air laut, diatas 125 oF 0,001 0,002
Air umpan ketel yang diolah 0,001 0,002
Minyak Bakar 0,005 0,0009
Minyak celup (quenching oil) 0,004 0,0007
Uap Alkohol 0,0005 0,00009
Uap, tidak mengandung minyak 0,0005 0,00009
Udara industri 0,002 0,0004
Zat cair pendingin (refrigerating) 0,001 0,0002
b k o
h W h
C m
Rf 1 1
/ 00009 ,
0 2 = −
=
C m W W h
C
m o
k o
. / 53 , 2073
1 / 1
. 00009 ,
0 2 = − 2
W C C m
m h W
o k o
/ . 00009 , . 0 / 53 , 2073
1
1 2
2 +
=
( )
( )
25 , 12 0
0865536 ,
0
10 791277093 ,
. 5 725 ,
=0 x
Universitas Mercu Buana 29
hk = ho = 2040,816 W/m2.oC
• Resistansi termal dinding (Rw)
Dari data yang ada untuk do = 0,023 m dan untuk di = 0,021 Untuk mencari nilai Rw didapat dari :
= 0,016788321 m2.oC/W x ln 1,095238095
= 1,53 x 10-3 m2.oC/W
• Koefisien perpindahan panas menyeluruh sebelum adanya faktor pengotor (U)
= (1,4x10-4 m2.oC/W x 1,095) + (1,53x10-3 W/m2 oC) + (4,8x10-4 m2. oC/W) W
C m C
m h W
o o
k
/ . 00009 , 0 . / 0004 ,
1 0 2 2
+
=
W C h m
o k
/ . 00049 ,
1 =0 2
W C
hk m o
/ . 00049 , 0
1
= 2
i o o
d d k Rw d .ln
.
=2
m m C
m W
m
o 0,021
023 , ln0 . . / 685 , 0 . 2
023 ,
= 0
k i
o
i Rw h
d d h U
. 1 1
1 = + +
C m W W
C m m
m C
m
W o
o
o 2073,53 / .
/ 1 . 10 . 53 , 021 1 , 0
023 , . 0 . / 19 , 7125
1
2 2
3
2 + +
= −
Universitas Mercu Buana 30
U = 462,963 W/m2 oC
• Koefisien perpindahan panas menyeluruh setelah adanya faktor pengotor (U)
= (2x10-4 m2.oC/W x 1,095) + (1,53x10-3 m2.oC/W) + (4,9x10-4 m2.oC/W)
U = 446,628 W/m2 . oC
o i
o
i Rw h
d d h U
. 1 1
1 = + +
(
x m C W) (
x m C W) (
x m C W)
U
o o
o / 1,53 10 . / 4,8 10 . /
. 10 53 ,
1 = 1 −4 2 + −3 2 + −4 2
(
x m C W) (
x m C W) (
x m C W)
U o o o
/ . 10 8 , 4 /
. 10 53 , 1 / . 10 53 , 1
1
2 4 2
3 2
4 − −
− + +
=
W C
U m o
/ . 00216 , 0
1
= 2
C m W W
C m m
m C
m
W o
o
o 2040,816 / .
/ 1 . 10 . 53 , 021 1 , 0
023 , . 0 . / 5000
1
2 2
3
2 + +
= −
(
x m C W) (
x m C W) (
x m C W)
U
o o
o / 1,53 10 . / 4,9 10 . /
. 10 19 ,
1 = 2 −4 2 + −3 2 + −4 2
(
x m C W) (
x m C W) (
x m C W)
U o o o
/ . 10 9 , 4 /
. 10 53 , 1 / . 10 19 , 2
1
2 4 2
3 2
4 − −
− + +
=
W C
U m o
/ . 002239 ,
0
1
= 2
Universitas Mercu Buana 31
• Luas permukaan perpindahan panas ( A ) Dari data yang ada :
Jumlah pipa (N) = 3840 buah
Diameter luar pipa (d) = 23 mm = 0,023 m Panjang pipa (L) = 6660 mm = 6.66 m Luas permukaan perpindahan panas :
A = N . d . L
A = 3,14 x 3840 x 0,023 m x 6,66 m A = 1846,983 m2
• Beda temperatur rata – rata differensial ( TLMTD )
Diketahui dari data yang ada :
Thin = 150 oC Thout = 140 oC Tcin = 28 oC Tcout = 35 oC
−
−
−
−
= −
=
∆
in out
out in
in out out
in
Tc Th
Tc Ln Th
Tc Th Tc
LMTD Th
Tm ( ) ( )
−
−
−
−
= −
=
∆
in out
out in
in out out
in
Tc Th
Tc Ln Th
Tc Th Tc
LMTD Th
Tm ( ) ( )
−
−
−
−
= −
=
∆
C C
C Ln C
C C
C LMTD C
Tm
o o
o o
o o
o o
28 140
35 150
) 28 140
( ) 35 150
(
Universitas Mercu Buana 32
Tm = LMTD = 117,187 oC
- Untuk mencari nilai faktor koreksi didapat dari grafik 4.1 F. Keith hal 558.
dengan cara mencari nilai P (efektivitas termal) dan R (kapasitas perbandingan panas) terlebih dahulu.
> Efektivitas termal (P)
P = 0,057
> Kapasitas perbandingan panas (dalam grafik 4.1 R=Z)
= −
=
∆
C Ln C
C LMTD C
Tm
o o
o o
112 115
) 112 ( ) 115 (
(
1,026))
3 ( Ln LMTD C
Tm= = o
∆
0256 , 0
) 3 LMTD ( C
Tm= = o
∆
in in
in out
Tc Th
Tc P Tc
−
= −
) 28 150
(
) 28 35
(
C C
C P ooC oo
−
= −
C P oCo
122
= 7
in out
out in
Tc Tc
Th R Th
−
= −
) 28 35
(
) 140 150
(
C C
C R ooC oo
−
= −
Universitas Mercu Buana 33
R = 1,43
> Faktor koreksi didapatkan dari hubungan nilai P = 0,057 dan nilai R = 1,43 didapatkan nilainya adalah :
F = 0,98
> Beda temperatur differensial ( TLMTD ) T LMTD = Tm x F
= 117,187 oC x 0,98 = 114,843 oC
• Perpindahan panas dalam kondensor sebelum adanya faktor pengotor (q) Dari data yang ada :
U = 462,963 W/m2 oC
A =1846,983 m2
TLMTD = 114,843 oC Maka :
q = U x A x TLMTD
= 462,963 W/m2 oC x 1846,983 m2 x 114,843 oC = 98200502,61 W
= 98200,50261 kW C
R ooC 7
=10
Universitas Mercu Buana 34
• Perpindahan panas dalam kondensor setelah adanya faktor pengotor (q) Dari data yang ada :
U = 446,628 W/m2 oC A = 1846,983 m2 TLMTD = 114,843 oC Maka :
q = U x A x TLMTD
= 446,628 W/m2 oC x 1846,983 m2 x 114,843 oC
= 94735635,63 W
= 94735,63563 kW
• Efisiensi kerja kondensor
Pada saat temperatur air laut 28 oC maka sifat – sifat air yang diperoleh Tabel JP. Holman hal 593 sebagai berikut :
Massa jenis air ( ) = 995,58 kg/m3 Panas jenis air (Cp) = 4,177 kJ/kg oC Laju liran air ( Q ) = 8650 m3/jam
= 2,403 m3/s
> Laju aliran massa air (m) m = x Q
= 995,58 kg/m3 x 2,403 m3/s
= 2392,378 kg/s
> Perpindahan panas pada air pendingin (qap) qap = m x Cp x T
Universitas Mercu Buana 35
= 2392,378 kg/s x 4,177 kJ/kg oC x (35 – 28) o
= 69950,740 kJ/s qap = 69950,740 kW
> Efisiensi kerja kondensor ( )
= 0,7123 x 100 % = 71,23 %
• Aliran yang terjadi pada saat air pendingin keluar ( Re )
Pada saat temperatur air laut 35 oC maka sifat–sifat air yang diperoleh dari tabel lampiran JP. Holman hal 593 sebagai berikut :
= 993,95 kg/m3 = 7,2 x 10-4 kg/m s
dimana :
v = 1,8 m/s d = 0,021 m
maka,
% 100 q x qap η =
% 50261 100
, 98200
740 ,
69950 x
=
µ ρ . Re v.d
=
µ ρ . Re v.d
=
Universitas Mercu Buana 36
Re = 52182,375 ( Aliran Turbulen )
• Faktor gesekan (f)
Faktor gesekan (f) adalah suatu fungsi dari bilangan Reynolds dan kekasaran relatif permukaan pipa ( /D), dengan adalah kekasaran absolut, bersatuan meter serta D adalah diameter dalam pipa..(Lampiran Suparman Hara hal 97- 98).
Dimana, pipa = 0,0000015 m (tabel 6-1 lampiran Supraman hara hal 98) D = 0,021 m (diameter dalam pipa)
Jadi di dapat :
/D = 0,0000015 m 0,021 m = 0.00007
maka faktor gesekan dapat dicari dengan grafik bagan Moody pada lampiran Supraman hara hal 99,didapat faktor gesekan (f) sebesar 0,02.
s m kg x
m kg x
m x
s m
. / 10 2 , 7
/ 95 , 993 021
, 0 / 8 ,
Re=1 −4 3
s m kg x
s m m m kg
. / 10 2 , 7
/ . . / 57131 ,
Re=37 −4 3
Universitas Mercu Buana 37
• Penurunan tekanan ( P )
Dimana : L = 6,66 m d = 0,021 m v = 1,8 m/s = 993,95 kg/m3 maka,
= 0,02 x 317,143 x 1,62 m2/s2 x 993,95 kg/m3
= 10213,267 kg m/m2 . s2
= 10213,267 N/m2 P = 10213,267 Pa
ρ 2 . . . V2
d f L P=
∆
2 3
/ 95 , 2 993
) / 8 , 1 .( 021 , 0
66 , 02 6 ,
0 m s x kg m
m x m
P=
∆
Universitas Mercu Buana 38 4.2. PEMBAHASAN
Dari hasil perhitungan dan pengolahan data pada kondensor di PT. Krakatau Daya Listrik, telah diuraikan pada sub bab sebelumnya, didapat besarnya perpindahan panas maksimum yang mungkin terjadi q = 98200,50261 kW, sedangkan besarnya perpindahan panas aktual q = 69950,740 kW, maka hasil analisanya sebagai berikut :
1. Semakin besar kecepatan aliran fluida yang terjadi didalam kondensor maka semakin besar pula perpindahan panas yang akan terjadi.
2. Semakin besar luas bidang permukaan perpindahan panas yang digunakan maka semakin besar pula perpindahan panas yang akan terjadi.
3. Semakin besar faktor pengotor yang terjadi pada aliran fluida maka perpindahan panas yang akan terjadi akan semakin kecil.