Andhika BAB IV Profile Construction SAFINA

(1)

BAB IV

PERHITUNGAN RENCANA KONSTRUKSI

( PROFILE CONSTRUCTION )

Perhitungan Profile Construction ( Rencana Konstruksi ) kapal MT. “SAFINA SYUMADHANI“ berdasarkan Peraturan Biro Klasifikasi Indonesia Volume II, “ Rules for Hull “ tahun 2006.

A. PERKIRAAN BEBAN.

A. 1. Beban Geladak Cuaca ( Load and Weather Decks ). Sec. 4. B. 1. 1

Yang dianggap sebagai geladak cuaca adalah semua geladak yang bebas kecuali geladak yang tidak efektif yang terletak dibelakang 0,15 L dari garis tegak haluan ( FP ). Beban geladak cuaca dapat dihitung berdasarkan rumus sbb :

PD = O xCD

H T z T P . ) 10 ( . 20

-+ (kN / m

2

)

Dimana :

PO = Basic Eksternal dynamic Load

PO = 2,1 . ( Cb + 0,7 ) . Co . CL . f . CRW ( kN / m2 )

Cb = Coeficien blok = 0,76

Co = 10,75 -

5 . 1 100 300 ÷ ø ö ç è

æ -L

untuk 90 ≤ L ≤ 300 m.

= 10,75 -

5 . 1 100 15 , 99 300 ÷ ø ö ç è æ

= 10,75 - 2,85 = 7,90

CL = 1,0 untuk L ³ 90 m.

f = Probability factor

(2)

f2 = 0,75 untuk main frame, stiffener dan,deck beam

f3 = 0,6 untuk SG, CG, CDG, Web Frame, Stringger,

Grillage

CRW = 1,0 untuk pelayaran nasional

PO = 2,1 . ( Cb + 0,7 ) . Co . CL . f . CRW

Jadi

untuk plat geladak cuaca (Po1)

PO1 = 2,1 . ( Cb + 0,7 ) . Co . CL . f . CRW

= 2,1 . ( 0,76 + 0,7 ) . 7,90 . 1 . 1 . 1 Po1 = 24,221 kN / m2

untuk Main Frame, Deck Beam (PO2)

PO2 = 2,1 . ( Cb + 0,7 ) . Co . CL . f . CRW

= 2,1 . ( 0,76 + 0,7 ) . 7,90 . 1 . 0,75 . 1 Po2 = 18,166 kN / m2

untuk Web Frame, Strong Beam, Girder, Stringger,dan Grillage (PO3)

PO2 = 2,1 . ( Cb + 0,7 ) . Co . CL . f . CRW

Po3 = 2,1 . ( 0,76 + 0,7 ) . 7,90. 1 . 0,6 . 1

= 14,532 kN / m2

z = Jarak vertikal pusat beban terhadap garis dasar ( base line ) = H

= 7,90 m.

Cd , CF = Faktor distribusi sesuai tabel. 4.1 :

RANGE Faktor CD Faktor CF

A

0 ≤ L

x

≤ 0,2 1,2 -

L x

1,0 + Cb

5

÷ ø ö ç

è

æ

-L x

(3)

M

F

0,2 ≤ L x

≤ 0,7

0,7 ≤ L x ≤ 1, 1,0 1,0 + 3 c ÷ ø ö ç è

æ -0,7

L x 1,0 1,0 + Cb 20 2 7 , 0 ÷ ø ö ç è æ -L x

a. Beban Geladak Cuaca untuk daerah Buritan kapal ( A ) 0 ≤ x/L ≤ 0,2 : CD = 1,2 – x/L

= 1,2 – 0,1 = 1,1

PD = O xCD

H T z T P . ) 10 ( . 20 -+

1. Untuk menghitung plat Geladak

PD1 = 24,221 x x

90 , 7 . ) 86 , 6 90 , 7 10 ( 86 , 6 . 20 -+ 1,1

= 24,221 x 1,573 x 1,1 = 41,909 kN / m2

2. Untuk menghitung Deck Beam, Stiffener

PD2 = 18,166 x x

90 , 7 . ) 86 , 6 90 , 7 10 ( 86 , 6 . 20 -+ 1,1

= 18,166 x 1,573 x 1,1 = 31,432 kN / m2

3. Untuk menghitung CDG, SDG, STR B.

PD3 = 14,532 x x

90 , 7 . ) 86 , 6 90 , 7 10 ( 86 , 6 . 20 -+ 0,95

(4)

b. Beban Geladak Cuaca untuk daerah Tengah kapal ( M ) 0,2 ≤ x/L ≤ 0,7 : CD = 1,0

PD = O xCD

H T z T P . ) 10 ( . 20 -+

PD1 = 24,221 x x

90 , 7 . ) 86 , 6 90 , 7 10 ( 86 , 6 . 20 -+ 1,0

= 24,221 x 1,573 x 1,0 = 38,099 kN / m2

2. Untuk menghitung Deck Longitudinal, Stiffener

PD2 = 18,166 x x

90 , 7 . ) 86 , 6 90 , 7 10 ( 86 , 6 . 20 -+ 1,0

= 18,166 x 1,573 x 1,0 = 28,575 kN / m2

3. Untuk menghitung Deck Transfersal, SDG

PD3 = 14,532 x x

90 , 7 . ) 86 , 6 90 , 7 10 ( 86 , 6 . 20 -+ 1,0

= 14,532 x 1,573 x 1,0 = 22,858 kN / m2

c. Beban Geladak Cuaca untuk daerah Haluan kapal ( F ) 0,7 ≤ x/L ≤ 1,0 : CD = 1,0 + c / 3 x ( x / L – 0,7 )

Dimana :

c = 0,15L – 10

= 0,15 . 99,15 - 10

= 4,872

CD = 1,0 + ( 4,872 / 3 ) x ( 0,92 – 0,7 )

(5)

= 1,357

PD = O xCD

H T z T P . ) 10 ( . 20 -+

PD1 = 24,221 x x

90 , 7 . ) 86 , 6 90 , 7 10 ( 86 , 6 . 20 -+ 1,357

= 24,221 x 1,573 x 1,357 = 51,701 kN / m2

2. Untuk menghitung Deck Beam, Stiffener

PD2 = 18,166 x x

90 , 7 . ) 86 , 6 90 , 7 10 ( 86 , 6 . 20 -+ 1,357

= 18,166 x 1,573 x 1,357 = 38,776 kN / m2

3. Untuk menghitung CDG, SDG

PD3 = 14,532 x x

90 , 7 . ) 86 , 6 90 , 7 10 ( 86 , 6 . 20 -+ 1,357

= 14,532 x 1,573 x 1,357 = 31,019 kN / m2

A. 2. Beban Geladak pada bangunan atas (Superstructures decks) dan

rumah geladak (deck houses) Sec. 4. B. 5

Besarnya beban pada Bangunan atas dan rumah geladak dapat dihitung dengan rumus sbb :

PDA = PD . n

Dimana :

PDA = Beban geladak pada buritan

PD 1 = 41,909 kN / m2

PD 2 = 31,432 kN / m2

PD 3 = 25,144 kN / m2

n = 1 -

(6)

-= 1 , untuk forecastle deck

z = Jarak vertikal pusat beban terhadap garis dasar.

z1 = H + 2,2 = 10,10 m.

z2 = H + 2,2 + 2,2 = 12,30 m.

z3 = H + 2,2 + 2,2 + 2,2 = 14,50 m.

z4 = H + 2,2 + 2,2 + 2,2 + 2,2 = 16,70 m.

z5 = H + 2,2 = 10,10 m.

a. Beban geladak bangunan atas pada Geladak Kimbul (Poop Deck)

n = 1 -

10 90 , 7 10 , 10

-= 1 – 0.22 = 0.78

1. untuk menghitung plat geladak PDA 1 = 41,909 . 0,78

= 32,689 kN / m2

2. untuk menghitung deck beam

PDA 2 = 31,432 . 0,78

= 24,517 kN / m2

3. untuk menghitung CDG, SDG,dan strong beam

PDA 3 = 25,144 . 0,78

= 19,612 kN / m2

b. Beban geladak rumah geladak pada Geladak Sekoci (boat deck)

n = 1 -

10 90 , 7 30 , 12

-= 1 – 0.44 = 0.56

(7)

2. untuk menghitung deck beam PDA 2 = 31,432 . 0,56

= 17,602 kN / m2

PDA 3 = 25,144 . 0,56

= 14,081 kN / m2

c. Beban geladak rumah geladak pada geldak kemudi (Navigation deck)

n = 1 -

10 90 , 7 50 , 14

-= 1 – 0.66

= 0.34 ≈ nmin = 0,5

= 20,954 kN / m2

PDA 2 = 31,432 . 0,5

= 15,716 kN / m2

PDA 3 = 25,144 . 0,5

= 12,572 kN / m2

d. Beban geladak rumah geladak pada geladak kompas (Compass Deck)

n = 1 -

10 90 , 7 70 , 16

-= 1 – 0.88

= 0.12 ≈ nmin = 0,5

(8)

2. untuk menghitung deck beam PDA 2 = 31,432 . 0,5

= 15,716 kN / m2

PDA 3 = 25,144 . 0,5

= 12,572 kN / m2

e. Beban geladak bangunan atas pada geladak akil (Forecastle Deck) n = 1,0

PD 1 = 51,701 kN / m2

PD 2 = 38,776 kN / m2

PD 3 = 31,019 kN / m2

= 51,701 kN / m2

PDA 2 = 38,776 . 1,0

= 38,776 kN / m2

PDA 3 = 31,019 . 1,0

= 31,019 kN / m2

A. 3. Beban Sisi Kapal ( Load on Ship’s Side ). Sec. 4. B. 2. 1

A.3. 1 Beban sisi kapal dibawah garis air Sec. 4. B. 2. 1. 1 PS = 10 ( T – z ) + Po . CF ( 1 + z / T ) kN / m2

Dimana :

Po1 = 24,221 kN / m2 ( untuk plat geladak dan geladak cuaca )

Po2 = 18,166 kN / m2 ( untuk stiffener, main frame, deck beam )

Po3 = 14,532 kN / m2 ( untuk web frame, stringer, girder )

z = Jarak vertikal pusat beban terhadap garis dasar = 1/3 T

(9)

= 2,286 m.

a. Beban Sisi untuk daerah Buritan kapal ( A ) 0 ≤ x/L ≤ 0,2 :

CF1 = 1,0 +

Cb 5

÷ ø ö ç

è

æ

-L x

2 , 0

= 1,0 +

76 , 0

5

(

)

1 , 0 2 , 0

-= 1,0 + 6,578 . ( 0,1 ) = 1,6578

PS = 10 ( T – z ) + Po . CF ( 1 + z / T ) kN / m2

1. untuk plat sisi

PS 1 = 10 ( 6,86 – 2,286 ) + 24,221 . 1,6578 ( 1 + 2,286/ 6,86 )

= 10 . 4,574 + 40,153 . 1,333 = 99,274 kN / m2

2. untuk Main Frame

PS 2 = 10 ( 6,86 – 2,286 ) + 18,166 . 1,6578 ( 1 + 2,286/ 6,86 )

= 10 . 4,574 + 30,115 . 1,333 = 85,891 kN / m2

3. untuk Web Frame dan Stringgers

PS 3 = 10 ( 6,86 – 2,286 ) + 14,532 . 1,6578 ( 1 + 2,286 / 6,86 )

= 10 . 4,574 + 24,091 . 1,333 = 77,859 kN / m2

b. Beban Sisi untuk daerah Tengah kapal ( M ) 0.2 ≤ x/L ≤ 0,7 : CF2 = 1,0

PS = 10 ( T – z ) + Po . CF ( 1 + z / T ) kN / m2

1. untuk plat sisi

PS 1 = 10 ( 6,86 – 2,286 ) + 24,221 . 1,0 ( 1 + 2,286 / 6,86 )

= 10 . 4,574 + 24,221 . 1,333 = 78,032 kN / m2

2. untuk Side Longitudinal

(10)

= 10 . 4,574 + 18,166 . 1,333 = 69,959 kN / m2

3. untuk Vertical Web Stiffener dan Transverse stringgers

PS 3 = 10 ( 6,86 – 2,286 ) + 14,532 . 1 ( 1 + 2,286 / 6,86 )

= 10 . 4,574 + 14,532 . 1,333 = 65,114 kN / m2

c. Beban Sisi untuk daerah Haluan kapal ( F ) 0,7 ≤ x/L ≤ 1,0 :

CF3 = 1,0 +

Cb

20 2

7 , 0 ÷

ø ö ç

è

æ

-L x

= 1,0 +

76 , 0

20

(

)

2

7 , 0 92 ,

0

-= 1,0 + 26,315. ( 0,22 )2 = 2,273

1. untuk plat sisi

PS 1 = 10 ( 6,86 – 2,286 ) + 24,221. 2,273 ( 1 + 2,286 / 6,86 )

= 10 . 4,574 + 24,221. 2,273 . 1,333 = 119,140 kN / m2

2. untuk main frame

PS 2 = 10 ( 6,86 – 2,286 ) + 18,166 . 2,273 ( 1 + 2,286 / 6,86 )

= 10 . 4,574 + 18,166 . 2,273 . 1,333 = 100,657 kN / m2

3. untuk web frame dan stringgers

PS 3 = 10 ( 6,86 – 2,286 ) + 14,532 . 2,273 ( 1 + 2,286 / 6,86 )

(11)

A. 3. 2 Beban sisi kapal diatas garis air Sec. 4. B. 2. 1. 2

Ps = Po . Cf ÷÷

ø ö çç è æ

-+z T

10 20

Dimana :

Po1 = 24,221 kN / m2 ( untuk plat geladak dan geladak cuaca )

z = T + ÷

ø ö ç è æ -2 T H

= 6,86 + ÷

ø ö ç è æ -2 86 , 6 90 , 7

= 6,86 + 0,52 = 7,38 m.

Cf 1 = 1,6578 , untuk daerah buritan kapal

Cf 2 = 1,0 , untuk daerah Tengah Kapal

Cf 3 = 2,273 , untuk daerah Haluan kapal

a. Beban Sisi diatas garis air untuk daerah Buritan kapal ( A ) 0 ≤ x/L ≤ 0,2 :

Ps = Po . Cf ÷÷

ø ö çç è æ

-+z T

10 20

1. untuk plat sisi

Ps1 = 24,221 . 1,6578 . ÷÷

ø ö çç è æ -+7,38 6,86 10

20

= 24,221 . 1,6578 . 1,901 = 76,337 kN / m2

b. Beban Sisi diatas garis air untuk daerah Tengah kapal ( M ) 0,2 ≤ x/L ≤ 0,7 : 1. untuk plat sisi

Ps1 = 24,221 . 1,0. ÷÷

ø ö çç è æ -+7,38 6,86 10

20

(12)

c. Beban Sisi diatas garis air untuk daerah Haluan kapal ( H ) 0,7 ≤ x/L ≤ 1,0 :

1. untuk plat sisi

Ps1 = 24,221 . 2,273 . ÷÷

ø ö çç

è æ

-+7,38 6,86 10

20

= 24,221 . 2,273 . 1,901 = 104,666 kN / m2

A. 4. Beban sisi kapal diatas garis air muat pada bangunan atas

(superstruktur decks) dan rumah geladak (deck houses)

Besarnya Beban Sisi pada bangunan atas dan rumah geladak dapat dihitung dengan rumus sbb :

PS = úû

ù êë

é

-+Z T x

C x P_O _f

10 20

Po1 = 24,221 kN / m2 ( untuk plat kulit dan geladak cuaca )

Po2 = 18,166 kN / m2 ( untuk main frame dan deck beam )

Po3 = 14,532 kN / m2 ( untuk gading besar )

h = 2,2 m H = 7,90 m

z = Jarak vertikal pusat beban terhadap garis dasar.

z1 = H + 1,1 = 9 m.

z2 = Z1 + 2,2 = 11,2 m.

z3 = Z2 + 2,2 = 13,4 m.

z4 = Z3 + 2,2 = 15,6 m.

a. Beban sisi pada Geladak Kimbul (Poop Deck) 1. untuk menghitung plat sisi

dimana :

Z1 = 9 m

(13)

Sehingga :

PS = úû

ù êë

é

-+Z T x

C x P_O _f

10 20 1 1 = _ú û ù ê ë é -+9 6,86 10 20 6578 , 1 221 ,

24 x x

= 66,150 kN / m2

2. untuk menghitung frame dimana :

Z1 = 9 m

Po2 = 18,166 kN / m2

Sehingga :

PS = úû

ù êë

é

-+Z T x

C x PO f

10 20 1 2 = _ú û ù ê ë é -+9 6,86 10 20 6578 , 1 166 ,

18 x x

= 49,614 kN / m2

3. untuk menghitung web frame : dimana :

Z1 = 9 m

Po3 = 14,532 kN / m2

Sehingga :

PS = úû

ù êë

é

-+Z T x

C x P_O _f

10 20 1 3 = _ú û ù ê ë é -+9 6,86 10 20 6578 , 1 532 ,

14 x x

(14)

b. Beban sisi pada Geladak Sekoci (boat deck) 1. untuk menghitung plat sisi

dimana :

Z2 = 11,2 m

Po1 = 24,221 kN / m2

Sehingga :

PS = êëé úûù

-+Z T x

C x P_O _f

10 20 1 1 = _ú û ù ê ë é -+11,2 6,86 10 20 6578 , 1 221 ,

24 x x

= 56,002 kN / m2

Z1 = 11,2 m

Po2 = 18,166 kN / m2

Sehingga :

PS = úû

ù êë

é

-+Z T x

C x P_O _f

10 20 1 2 = _ú û ù ê ë é -+11,2 6,86 10 20 6578 , 1 166 ,

18 x x

= 42,002 kN / m2

Z1 = 11,2 m

Po3 = 14,532 kN / m2

(15)

PS = úû

ù êë

é

-+Z T x

C x P_O _f

10 20 1 3 = _ú û ù ê ë é -+11,2 6,86 10 20 6578 , 1 532 ,

14 x x

= 33,599 kN / m2

c. Beban sisi pada geldak kemudi (Navigation deck) 1. untuk menghitung plat sisi

dimana :

Z3 = 13,4 m

Po1 = 24,221 kN / m2

Sehingga :

PS = úû

ù êë

é

-+Z T x

C x PO f

10 20 1 1 = _ú û ù ê ë é -+13,4 6,86 10 20 6578 , 1 221 ,

24 x x

= 48,553 kN / m2

Z1 = 13,4 m

Po2 = 18,166 kN / m2

Sehingga :

PS = úû

ù êë

é

-+Z T x

C x P_O _f

10 20 1 2 = _ú û ù ê ë é -+13,4 6,86 10 20 6578 , 1 166 ,

18 x x

(16)

Z1 = 13,4 m

Po3 = 14,532 kN / m2

Sehingga :

PS = êëé úûù

-+Z T x

C x P_O _f

10 20 1 3 = _ú û ù ê ë é -+13,4 6,86 10 20 6578 , 1 532 ,

14 x x

= 29,130 kN / m2

d. Beban sisi pada geladak kompas (Compass Deck) 1. untuk menghitung plat sisi

dimana :

Z4 = 15,6 m

Po1 = 24,221 kN / m2

Sehingga :

PS = êëé úûù

-+Z T x

C x P_O _f

10 20 1 1 = _ú û ù ê ë é -+15,6 6,86 10 20 6578 , 1 221 ,

24 x x

= 42,853 kN / m2

Z1 = 15,6 m

Po2 = 18,166 kN / m2

(17)

PS = úû

ù êë

é

-+Z T x

C x P_O _f

10 20 1 2 = _ú û ù ê ë é -+15,6 6,86 10 20 6578 , 1 166 ,

18 x x

= 32,140 kN / m2

Z1 = 15,6 m

Po3 = 14,532 kN / m2

Sehingga :

PS = úû

ù êë

é

-+Z T x

C x P_O _f

10 20 1 3 = _ú û ù ê ë é -+15,6 6,86 10 20 6578 , 1 532 ,

14 x x

= 25,711 kN / m2

e. Beban sisi pada geladak akil (Forecastle Deck) 1. untuk menghitung plat sisi

dimana : Z5 = Z1 = 9 m

Po1 = 24,221 kN / m2

Sehingga :

PS = úû

ù êë

é

-+Z T x

C x P_O _f

10 20 3 1 = _ú û ù ê ë é -+9 6,86 10 20 273 , 2 221 ,

24 x x

(18)

Z5 = Z1 = 9 m

Po2 = 18,166 kN / m2

Sehingga :

PS = êëé úûù

-+Z T x

C x P_O _f

10 20 3 2 = _ú û ù ê ë é -+9 6,86 10 20 273 , 2 166 ,

18 x x

= 68,025 kN / m2

Z5 = Z1 = 9 m

Po3 = 14,532 kN / m2

Sehingga :

PS = úû

ù êë

é

-+Z T x

C x P_O _f

10 20 3 3 = _ú û ù ê ë é -+9 6,86 10 20 273 , 2 532 ,

14 x x

= 54,417 kN / m2

A. 5. Beban Alas Kapal ( Load on the Ship’s Bottom ). Sec. 4. B. 3

Besarnya beban luar pada alas kapal dapat dihitung dengan rumus sbb :

PB = 10 . T + Po . Cf

Dimana :

Po1 = 24,221 kN / m2 ( untuk plat kulit dan geladak cuaca )

Po2 = 18,166 kN / m2 ( untuk frame, deck beam, dan bottom )

(19)

Cf 1 = 1,6578 , ( untuk daerah buritan kapal )

Cf 2 = 1,0 , ( untuk daerah Tengah Kapal )

Cf 3 = 2,273 , ( untuk daerah Haluan kapal )

a. Beban Alas kapal untuk menghitung plat alas PB = 10 . T + Po . Cf

· Untuk buritan kapal

PB1 = 10 . T + Po1 . Cf1

= 10 . 6,86 + 24,221 . 1,6578 PB 1 = 108,753 kN / m2

· Untuk midship kapal

PB2 = 10 . T + Po1 . Cf2

= 10 . 6,86 + 24,221. 1,0 PB 2 = 92,821 kN / m2

· Untuk haluan kapal

PB3 = 10 . T + Po1 . Cf3

= 10 . 6,86 + 24,221. 2,273 PB 3 = 123,654 kN / m2

b. Beban Alas untuk menghitung bottom Longitudinal

· Untuk midship kapal

PB2 = 10 . T + Po1 . Cf2

= 10 . 6,86 + 24,221 . 1 PB 2 = 92,821 kN / m2

A. 6. Beban Alas Dalam ( Load on Inner Bottom ). Sec. 4. C. 2. 1 Besarnya beban alas dalam dapat dihitung dengan rumus sbb : Pi = 9,81 . ( G / V ) . h . ( 1 – aV )

Dimana :

G = Berat muatan bersih

= 5051,3207 ( Dari perhitungan Rencana Umum )

(20)

= 5306,0091 m3 ( Dari perhitungan Rencana Umum ) h = Jarak tertinggi muatan terhadap dasar ruang muat

h = H – HDB RM untuk buritan kamar mesin

= 7,90 – 1,2 = 6,7 m.

h = H – HDB RM untuk midship dan haluan

= 7,90 – 1,0 = 6,90 m.

aV = Faktor Akselerasi

= F . m

F = 0,11

L Vo

Vo = Kecepatan dinas = 13,5 knots Sehingga :

F = 0,11 .

15 , 99

5 , 13

= 0,149

mo = 1,5 + F

= 1,5 + 0,149

= 1,649

m1 = mo – 5(mo – 1) X/L untuk buritan kapal

= 1,649 -5(1,649 – 1) 0,1

= 1,324

m2 = 1,0 untuk midship kapal

m3 = 1 +

3 , 0

1 +

mo

(X/L – 0,7) untuk haluan kapal

= 1 +

3 , 0

1 649 ,

1 +

(0,8 – 0,7)

(21)

sehingga :

av1 = F x m1 untuk buritan kapal

= 0,149 x 1,324

= 0,197

av2 = F x m2 untuk midship kapal

= 0,149 x 1,0

= 0,149

Av3 = F x m3 untuk haluan kapal

= 0,149 x 1,883

= 0,280

B.2.6.4Untuk buritan kapal :

Pi = 9,81 . ( G / V ) . h . ( 1 + aV1 )

= 9,81 . (5051,3207 / 5306,0091) . 6,7 . ( 1 + 0,197) = 74,898 kN / m2

B.2.6.5Untuk midship kapal :

Pi = 9,81 . ( G / V ) . h . ( 1 + aV2 )

= 9,81 . (5051,3207 / 5306,0091) . 6,9 . ( 1 + 0,149) = 74,041 kN / m2

B.2.6.6Untuk haluan kapal :

Pi = 9,81 . ( G / V ) . h . ( 1 + aV3 )

(22)

B. PERHITUNGAN TEBAL PLAT

B.1 Plat Alas Kapal (Bottom Plate) (Sec. 6.B. 1-1)

Ketebalan plat alas untuk kapal dengan L ³ 90 m dapat dihitung berdasarkan rumus sebagai berikut :

tB = 1,21 . a PB.k + tk ( mm )

Dimana :

a = Jarak gading

= 0,6 m. (pada fr. AP – fr. 156 ) = 0,55 m. (pada fr. 157 – fr. 161) = 0,56 m. (pada fr. 162 – fr. FP )

= 0,67 m. (untuk pembujur alas)

PB = Beban alas ( Point A. 3 )

PB 1 = 108,753 kN / m2 ( untuk daerah Buritan kapal )

PB 2 = 92,821 kN / m2 ( untuk daerah Tengah kapal )

PB 3 = 123,654 kN / m2 ( untuk daerah Haluan kapal )

k = Faktor material sesuai dengan tabel 2. 1 sec. 2. B

ReH ( N / m2 ) k

265 315 355 390

0,91 0,78 0,72 0,66

k = 0,91 dengan ReH = 265 N / m2

tk = Faktor korosi

= 2,5 mm. ( untuk kapal dengan Longitudinal Bulkhead ) = 1,5 mm. (untuk kapal dengan konstruksi melintang)

a. Tebal plat alas untuk daerah buritan

tB = 1,21 .nf. a. Pb. + tk k

(23)

= 8,7 mm

tmin = L .k

= 99,15 .0,91

= 9,499 mm

direncanakan = tmin + 1,5

= 9,499 + 1,5

= 10,999 mm ≈ 12 mm

b. Tebal plat alas untuk daerah tengah

tB = 1,21.nf. a. Pb. + tk k

tB2 = 1,21.1.0,67. 92,821´0,91 + 2,5

= 9,95 mm

tmin = L .k

= 99,15 .0,91

= 9,499 mm

= 9,499 + 1,5

= 10,999 mm ≈ 12 mm

c. Tebal pelat alas untuk daerah haluan

tB = 1,21 .nf. a. Pb. + tk k

tB2 = 1,21.0,6. 123,654´0,91 + 1,5

= 9,201 mm

tmin = L .k

= 99,15 .0,91

= 9,499 mm

(24)

= 10,999 mm ≈ 12 mm

B.2 Plat Sisi Kapal ( Side Shell Plating ) (sec. 6-3 C.1.2)

B.2.1 Tebal pelat sisi kapal dibawah garis muat

Ketebalan plat sisi untuk kapal dengan L ³ 90 m dapat dihitung berdasarkan rumus sebagai berikut :

tS = 1,21 . a Ps.k + tk ( mm )

Dimana :

a = Jarak gading

= 0,6 m. (pada fr. AP – fr. 156) = 0,55 m. (pada fr. 157 – fr. 161) = 0,56 m. (pada fr. 162 – fr. FP )

= 0,69 m. (untuk pembujur sisi)

PS = Beban sisi

PS 1 = 85,891 kN / m2 ( untuk daerah Buritan kapal )

PS 2 = 65,239 kN / m2 ( untuk daerah Tengah kapal )

PS 3 = 100,657 kN / m2 ( untuk daerah Haluan kapal )

k = 0,91 dengan ReH = 265 N / m2

tk = Faktor korosi

= 2,5 mm. ( untuk kapal dengan Longitudinal Bulkhead ) = 1,5 mm. (untuk kapal dengan konstruksi melintang) a. Tebal pelat sisi buritan kapal

ts1 = 1,21.nf. a Ps. + tk k

ts1 = 1,21. 0.6 85,891´0,91 + 1,5

= 7,918 mm

tmin = L .k

= 99,15 .0,91

= 9,499 mm

= 9,499 + 1,5

(25)

b. Tebal pelat sisi tengah kapal

ts1 = 1,21.nf. a Ps. +2,5 k

ts1 = 1,21. 0.69 65,239´0,91 + 2,5

= 8,932 mm

tmin = L .k

= 99,15 .0,91

= 9,499 mm

= 9,499 + 1,5

= 10,999 mm ≈ 12 mm

c. Tebal pelat sisi haluan kapal

ts1 = 1,21.nf. a Ps. + tk k

ts1 = 1,21. 0.6 100,657´0,91 + 1,5

= 8,448 mm

tmin = L .k

= 99,15 .0,91

= 9,499 mm

= 9,499 + 1,5

= 10,999 mm ≈ 12 mm

B.2.2 Tebal pelat sisi kapal diatas garis muat

Ketebalan plat sisi untuk kapal dengan L ³ 90 m dapat dihitung berdasarkan rumus sebagai berikut :

tS = 1,21 . a Ps.k + tk ( mm )

Dimana :

a = Jarak gading

(26)

= 0,55 m. (pada fr. 157 – 161)

= 0,56 m. (pada fr. 162 – FP)

= 0,69 m. (untuk pembujur sisi)

PS = Beban sisi

PS 1 = 76,337 kN / m2 ( untuk daerah Buritan kapal )

PS 2 = 46,047 kN / m2 ( untuk daerah Tengah kapal )

PS 3 = 104,666 kN / m2 ( untuk daerah Haluan kapal )

k = 0,91 dengan ReH = 265 N / m2

tk = Faktor korosi

a. Tebal pelat sisi buritan kapal

ts1 = 1,21.nf. a Ps. + tk k

ts1 = 1,21. 0.6 76,337´0,91 + 1,5

= 7,55 mm

tmin = L .k

= 99,15 .0,91

= 9,499 mm

= 9,499 + 1,5

= 10,999 mm ≈ 12 mm

b. Tebal pelat sisi tengah kapal

ts1 = 1,21.nf. a Ps. + tk k

ts1 = 1,21. 0.69 46,047´0,91 + 2,5

= 7,90 mm

tmin = L .k

(27)

= 9,499 mm

= 9,499 + 1,5

= 10,999 mm ≈ 12 mm

c. Tebal pelat sisi haluan kapal

ts1 = 1,21.nf. a Ps. + tk k

ts1 = 1,21. 0.6 104,666´0,91 + 1,5

= 8,585 mm

tmin = L .k

= 99,15 .0,91

= 9,499 mm

= 9,499 + 1,5

= 10,999 mm ≈ 12 m

B.2.3 Tebal Plat Sisi Bangunan Atas

Ketebalan plat pada bangunan atas dapat dihitung berdasarkan rumus sebagai berikut :

t E = 1,21 . a PD.k +tk ( mm )

Dimana :

a = Jarak gading

= 0,6 m. (pada fr. AP – fr. 156) = 0,55 m. (pada fr. 157 – fr. 161)

= 0,56 m. (pada fr. 162 – FP)

PS = Beban Sisi ( Point A. 4 )

PS 1 = 66,150 kN / m2 untuk Poop Deck

PS 1 = 56,002 kN / m2 untuk Boat Deck

PS 1 = 48,553 kN / m2 untuk Navigation Deck

PS 1 = 42,853 kN / m2 untuk Compass Deck

(28)

k = 0,91 dengan ReH = 265 N / m2

tk = Faktor korosi

= 1,5 mm. (untuk kapal dengan konstruksi melintang)

a. Tebal plat Sisi untuk Poop Deck

t E = 1,21 . 0,6 66,150 .0,91 + 1,5

= 1,21 . 0,6 . 7,758 + 1,5

= 7,133 mm.

direncanakan = tE + 1,5

= 7,133 + 1,5

= 8,632 mm ≈ 8,5 mm

b. Tebal plat Sisi untuk Boat Deck

t E = 1,21 . 0,6 56,002 .0,91 + 1,5

= 1,21 . 0,6 . 7,138 + 1,5

= 6,682 mm.

= 6,682 + 1,5

= 8,182 mm ≈ 8 mm

c. Tebal plat Sisi untuk Navigation Deck

t E = 1,21 . 0,6 48,553 .0,91 + 1,5

= 1,21 . 0,6 . 6,647 + 1,5

= 6,325 mm.

= 6,325 + 1,5

= 7,825 mm ≈ 8 mm

d. Tebal plat Sisi untuk Compass Deck

(29)

= 1,21 . 0,65 . 6,244 + 1,5

= 6.034 mm.

= 6.034 + 1,5

= 7,533 mm ≈ 8 mm

e. Tebal plat Sisi untuk Fore Castle Deck

Tebal plat Fore Castle Deck untuk a = 0,6 (fr. 141 – fr. 156) t E = 1,21 . 0,6 90,699 .0,91 + 1,5

= 1,21 . 0,6 . 9,084 + 1,5

= 8,095 mm.

= 8.095 + 1,5

= 9,595 mm ≈ 9,5 mm

Tebal plat Fore Castle Deck untuk a = 0,55 (fr. 157 – fr. 161) t E = 1,21 . 0,55 90,699 .0,91 + 1,5

= 1,21 . 0,55 . 9,084 + 1,5

= 7,546 mm.

= 7,546 + 1,5

= 9,046 mm ≈ 9 mm

Tebal plat Fore Castle Deck untuk a = 0,56 (fr. 162 – FP) t E = 1,21 . 0,56 90,699 .0,91 + 1,5

= 1,21 . 0,56 . 9,084 + 1,5

= 7,656 mm.

= 7,656 + 1,5

(30)

B.2.3 Plat Lajur Bilga ( sec. 6-2 B.4.1 )

Tebal plat lajur bilga tidak boleh kurang dari tebal plat alas atau tebal plat sisi

a. Tebal plat lajur bilga buritan

t = tB1 = 12 m

b. Tebal plat lajur bilga tengah

t = tB2 = 12 mm

c. Tebal plat lajur bilga haluan

t = tB3 = 12 mm

d. Lebar lajur bilga tidak boleh kurang dari :

b = 800 + 5L (mm) = 800 + ( 5 x 99,15)

= 1295,75 mm, diambil 1300 mm

B.2.4 Plat Lajur Atas (Sheer Strake)

B.2.4.1 Lebar pelat sisi lajur atas tidak boleh kurang dari ( sec 6

C.3.2 )

b = 800 + 5.L (mm) = 800 + ( 5 x 106,1)

= 1295,75 mm, diambil 1300 mm

B.2.4.2 Tebal pelat lajur atas

Tebal pelat lajur atas di luar midship umumnya tebalnya sama dengan pada sisi daerah ujung kapal tetapi tidak boleh lebih dari 10%-nya.

a. Tebal plat lajur atas pada 0,1 buritan sama dengan tebal plat sisi pada daerah yang sama = 11,5mm.

b. Tebal plat lajur atas pada daerah haluan sama dengan tebal plat sisi pada daerah yang sama = 8,5 mm.

(31)

B.2.5 Plat Lunas Kapal ( sec 6. B.5.1 )

B.2.5.1Tebal plat lunas pada tengah kapal tidak boleh kurang dari :

Tfk = t + 2

Dimana :

T = Tebal plat alas pada tengah kapal = 12 mm

Tfk1 = 12+ 2

= 14 mm

B.2.5.2Tebal plat lunas pada buritan dan haluan = 90% Tfk

Tfk2 = 0,9 x 15

= 13,5 mm = 13,5 mm

B.2.6 Plat Penguat/Penyangga linggi buritan, Baling-baling dan

Lunas Bilga (sec. 6. F.1.1)

B.2.6.1 Tebal plat kulit linggi buritan sekurang-kurangnya sama dengan plat sisi tengah kapal = 12 mm.

B.2.6.2 Tebal penyangga baling-baling harus dipertebal menjadi :

t = 1,5 + t1

= 1,5 + 12

= 13,5 mm ≈ 14 mm

B.2.6.3 Lunas Bilga dipasang pada plat kulit bagian bawah yang sekelilingnya dilas kedap air, sehingga jika ada sentuhan dengan dasar air laut pada plat tidak akan rusak

B.2.7 Bukaan Pada Plat Kulit

B.2.7.1 Bukaan untuk jendela, lubang udara dan lubang

pembuangan katup laut sudut-sudutnya harus dibulatkan dengan konstruksi kedap air.

B.2.7.2 Pada lubang jangkar di haluan plat kulit harus dipertebal dengan doubling.

(32)

B.3 PERHITUNGAN PLAT GELADAK KEKUATAN

B.3.1 Pelat Geladak (Sec. 7.A. 7.1)

Ketebalan plat Geladak untuk kapal dengan L ³ 90 m dapat dihitung berdasarkan rumus sebagai berikut :

t G = 1,21 . a PD.k +tk ( mm )

Dimana :

a = Jarak gading

= 0,6 m. (pada fr. AP – fr. 156) = 0,55 m. (pada fr. 157 – fr. 161)

= 0,56 m. (pada fr. 162 – FP )

= 0,67 m. (untuk pembujur geladak)

PD = Beban Geladak ( Point B. 1)

PD 1 = 41,909 kN / m2 ( untuk daerah Buritan kapal )

PD 2 = 38,099 kN / m2 ( untuk daerah Tengah kapal )

PD 3 = 51,701 kN / m2 ( untuk daerah Haluan kapal )

k = 0,91 dengan ReH = 265 N / m2

tk = Faktor korosi

= 2,5 mm. ( untuk kapal dengan Longitudinal Bulkhead = 1,5 mm. (untuk kapal dengan konstruksi melintang) a. Tebal plat Geladak untuk daerah Buritan kapal ( A ) 0 ≤ x/L ≤ 0,2 :

t G = 1,21 . 0,6 41,909 .0,91 + 1,5

= 1,21 . 0,6 . 6,175 + 1,5

= 5,983 mm.

tmin = ( 4,5 + 0,05 . L ). .0,91

= ( 4,5 + 0,05 . 99,15 ) . 0,95

= 8,984 mm

= 8,984 + 1,5

(33)

b. Tebal plat Geladak untuk daerah Tengah kapal ( M ) 0,2 ≤ x/L ≤ 0,7 : t G = 1,21 . 0,67 38,099 .0,91 + 2,5

= 1,21 . 0,67 . 5,888 + 2,5

= 7,273 mm.

tmin = ( 4,5 + 0,05 . L ). .0,91

= ( 4,5 + 0,05 . 99,15 ) . 0,95

= 8,984 mm

= 8,984 + 1,5

= 10,484 mm ≈ 11 mm

c. Tebal plat Geladak untuk daerah Haluan kapal ( F ) 0,7 ≤ x/L ≤ 1,0 : t G = 1,21 . 0,67 51,701 .0,91 + 1,5

= 1,21 . 0,67 . 6,856 + 1,5

= 67,060 mm.

tmin = ( 4,5 + 0,05 . L ). .0,91

= ( 4,5 + 0,05 . 99,15 ) . 0,95

= 8,984 mm

= 8,984 + 1,5

= 10,484 mm ≈ 11 mm

B.3.2 Plat Geladak Bangunan Atas

Ketebalan plat pada bangunan atas dapat dihitung berdasarkan rumus sebagai berikut :

t E = 1,21 . a PD.k +tk ( mm )

Dimana :

a = Jarak gading

(34)

= 0,56 m. (pada fr. 162 – FP ) PD = Beban Geladak ( Point A. 4 )

PD 1 = 32,689 kN / m2 untuk Poop Deck

PD 1 = 23,470 kN / m2 untuk Boat Deck

PD 1 = 20,954 kN / m2 untuk Navigation Deck

PD 1 = 20,954 kN / m2 untuk Compass Deck

PD 1 = 51,701 kN / m2 untuk Fore Castle Deck

k = 0,91 dengan ReH = 265 N / m2

tk = Faktor korosi

c. Tebal plat Geladak untuk Poop Deck

t E = 1,21 . 0,6 32,689 .0,91 + 1,5

= 1,21 . 0,6 . 5,454 + 1,5

= 5,460 mm.

= 5,460 + 1,5

= 6,959 mm ≈ 7 mm

d. Tebal plat Geladak untuk Boat Deck

t E = 1,21 . 0,6 23,470 .0,91 + 1,5

= 1,21 . 0,6 . 4,621 + 1,5

= 4,855 mm.

= 4,855 + 1,5

= 6,355 mm ≈ 6 mm

(35)

= 1,21 . 0,65 . 4,367 + 1,5

= 4,670 mm.

= 4,670 + 1,5

= 6,170 mm ≈ 6 mm

d. Tebal plat Geladak untuk Compass Deck t E = 1,21 . 0,6 20,954 .0,91 + 1,5

= 1,21 . 0,65 . 4,367 + 1,5

= 4,670 mm.

= 4,670 + 1,5

= 6,170 mm ≈ 6 mm

e. Tebal plat Geladak untuk Fore Castle Deck

Tebal plat geladak kimbul untuk a = 0,6 m (fr. 141 – fr. 156) t E = 1,21 . 0,6 51,701 .0,91 + 1,5

= 1,21 . 0,6 . 6,860 + 1,5

= 6,480 mm.

= 6,480 + 1,5

= 7,979 mm ≈ 8 mm

Tebal plat geladak kimbul untuk a = 0,55 m (fr. 157 – fr. 161) t E = 1,21 . 0,55 51,701 .0,91 + 1,5

= 1,21 . 0,6 . 6,860 + 1,5

= 6,064 mm.

= 6,064 + 1,5

(36)

Tebal plat geladak kimbul untuk a = 0,56 m (fr. 162 – FP) t E = 1,21 . 0,56 51,701 .0,91 + 1,5

= 1,21 . 0,6 . 6,860 + 1,5

= 6,150 mm.

= 6,150 + 1,5

(37)

C. KONSTRUKSI DASAR GANDA

C.1 Secara umum

a. Pada kapal tanker, dasar ganda terletak antara sekat tubrukan dengan sekat buritan

b. Dalam tangki ceruk haluan dan ceruk buritan tidak perlu dipasang alas ganda.

C.2 Penumpu Tengah (Centre Girder)

a. Penumpu tengah harus kedap air sekurang-kurangnya 0,5 L tengah kapal, jika alas ganda tidak dibagi kedap air oleh penumpu samping.

b. Penumpu tengah pada 0,7 L tengah kapal tidak boleh kurang dari

( sec.8 B.2.2 ) :

Tinggi penumpu tengah

h = 350 + 45 B

= 350 + ( 45 x 15,41)

= 1043,45 mm

diambil = 1000 mm Tebal penumpu tengah

t = (h/100+1) k

= (1000 / 100+1) 1 = 11 mm ≈ 11 mm

Untuk 0,15 L pada ujung kapal, tebal penumpu tengah ditambah 10%.

t = 11 + 10% (11)

= 12,1 mm ≈ 12 mm

C.3 Penumpu Samping (Side Girder)

a. Penumpu samping sekurang-kurangnya dipasang dalam kamar mesin dan 0,25 L bagian haluan. Satu penumpu samping dipasang apabila lebar horizontal dari sisi bawah plat tepi ke penumpu tengah lebih dari 4,5 m.

(38)

· Untuk ½ B ≥ 4,5 menggunakan 1 side girder · Untuk ½ B ≥ 8 menggunakan 2 side girder · Untuk ½ B ≥ 10,5 menggunakan 3 side girder ½ B = 9,05 m dipasang 2 side girder

c. Tebal penumpu samping tidak boleh kurang dari : ( sec.8-B.3.2)

t = h2 /120.h

= 10002/120 x 1000

= 8,333 mm = 8 mm

untuk 0,15 L pada ujung kapal, tebal penumpu samping ditambah 10%.

t = 8 + 10% x 8

= 8 + 0,8

= 8,8 mm ≈ 9 mm

d. Tebal plat alas dalam tidak boleh kurang dari ( sec.8-B.4.1)

tBi = 1,1 . a . P.K + tk

P = beban alas dalam (inner bottom, midship)

= 84,772 kN/m2

tBi = 1,1 x 0,6 x 84,772´0,91 + 2,5

= 8,296 mm = 8,5 mm

tebal plat alas dalam pada kamar mesin

t = t+ 2

= 8,5 + 2 = 10,5 mm

C.4 Alas Ganda Sebagai Tangki

Tangki bahan bakar dan minyak lumas :

e. Tangki alas ganda boleh digunakan untuk mengangkut minyak guna keperluan kapal yang titik nyalanya dibawah 60o C, tangki ini dipisahkan oleh cofferdam.

(39)

g. Minyak buang dan tangki sirkulasi minyak harus dibuat sedapat mungkin dipisahkan dari kulit kapal.

h. Penumpu tangah harus dibuat kedap dan sempit diujung kapal jika alas ganda pada tempat tersebut tidak melebihi 4m.

C.5 Alas Ganda dalam Sistem Gading Melintang

C.5.1 Wrang Alas penuh (Wrang Plate)

- Pada sistim gading melintang pada alas ganda dianjurkan untuk memasang wrang alas penuh pada setiap gading, dimana sistem gadingnya adalah :

- di bagian penguat alas haluan

- di dalam kamar mesin

- pondasi ketel.

- Jarak terbesar wrang alas penuh tidak melebihi : - 3,2 m untuk kapal L ≥ 60 m

- 2,9 m untuk kapal L ≥ 100 m - 2,6 m untuk kapal L ≤ 140 m - 2,4 m untuk kapal L > 140 m

C.5.2 Tebal wrang penuh

- Tebal wrang penuh tidak boleh kurang dari ( sec.8 B.6.2 ):

t = tm – 2,0

= 12- 2,0 = 10 mm - Lubang Peringan

Lubang peringan wrang penuh adalah : Panjang max = 0,75 x h

= 0,75 x 1000

= 750 mm ≈ 800 mm

Tinggi max = 0,5 x h

= 0,5 x 1000 = 500 mm ≈ 500 mm

(40)

C.6 Wrang Kedap Air ( Watertight Floor ) Sec. 8. B. 6. 3

a. Tebal plat pada wrang kedap air tidak boleh kurang dari tebal plat pada wrang penuh , yaitu 12 mm.

b. Ukuran Stiffeners pada wrang kedap air ( Sec. 12. B. 3. 1. 1 ) W = 0,55 . a . _l2 . P . k ( cm 3 )

Dimana :

a = 0,6 m (jarak stiffener)

l = panjang tak ditumpu = 1,2 m

P = Beban alas ( Point A. 3 ) = 84,772 kN / m2

k = 0,91

W = 0,55 . 0,6 . ( 1,2)2 . 84,772. 0,91 = 36,66 cm3

Profil yang direncanakan : L 65 x 50 x 9

C.7 Sea chest Sec. 8. B. 5. 4

Tebal plat Sea Chest Dapat dihitung berdasarkan rumus sbb : t = 12 . a P.k + t k

dimana :

P = Tekanan masuk air pada safety valve = 2,0 bar

t = 12 . 0,6 2.0,91 + 2,5

= 12 . 0,6 . 1,82 + 2,5 = 12,21 mm. ≈ 12 mm

C.8 Modulus Pembujur Alas (bottom longitudinal) (sec 9.B.3.1)

W = ꭀȬ,Ȭ

㚸ǁǑ . m.a. l

2

. P (cm3)

Dimana :

k = 0,91

mk = 1 -

.

cm

65 50

(41)

= 1 -

, r

.

sin

90

= 1 –

0,335

.

= 1 – 0,335

= 0,665

σpr = r

N/mm

2

=

r

, r

= 164,835

m

=

ܘ

=

, ܘ

= 0,221

a = jarak gading bujur

= 0,6 m (bottom longitudinal)

l = panjang tak ditumpu

= 3 – (0,75 x hDB)

= 3 – (0,75 x 1)

= 2,25 m

P = beban

= 84,772 kN/m2 (beban pembujur alas dalam) = 92,821 kN/m2 (beban pembujur alas)

C.9 Modulus pembujur alas dalam (inner bottom long) pada tengah kapal

W = ꭀȬ,Ȭ

㚸ǁǑ . m . a. l

2

. P

= ꭀȬ,Ȭ

r ,ꭀȬ

. 0,221 . 0,6 . (2,25)

2

.

84,772

= 28,75 cm 3

Profil yang direncanakan L 65 x 50 x 7

65

50

(42)

C.10 Modulus pembujur alas (bottom long) pada tengah kapal

W = ꭀȬ,Ȭ

㚸ǁǑ . m . a. l

2

. P

= ꭀȬ,Ȭ

r ,ꭀȬ

. 0,221 . 0,6 . (2,25)

2

.

92,821 .

= 31,49 cm 3

C.11 Konstruksi alas ganda pada kamar mesin

Tinggi Alas Ganda pada Kamar Mesin

Dasar ganda Ruang Mesin ditambah 20 % hDB (ht) :

ht = (20% x 1000) + 1000

= 1200 mm

a. Tebal plat penumpu memanjang (pondasi mesin)

(Ref : BKI Th. 2006 Sec. 8.C.3.2.1)

Tebal plat pondasi mesin tidak boleh kurang dari :

t =

750 P

+ 14 (mm)

P = daya mesin ´ 0,7355 = 3200 ´ 0,7355 P = 2353,6 kW

t =

750 6 , 2353

+ 14

= 17,138 » diambil 19 mm

b. Tebal Top Plate

(Ref : BKI Th. 2006 Sec. 8.C.3.2.3)

Ar =

75 P

+ 70 =

75 6 , 2353

+ 70

= 101,38 cm2

Lebar Top Plate antara 200 s/d 400, diambil 400 mm

Jadi tebal top plate =

400 r

A

=

400 38 , 101

75 50

(43)

= 0,25 cm = 25 mm »diambil 25 mm

c. Tebal wrang alas penuh pada daerah kamar mesin diperkuat

sebesar

(Ref : BKI Th. 2006 Sec. 8.C.2.2)

t = 3,6 +

500 P

(%)

= 3,6 +

500 6 , 2353

(%)

t = 8,307 %

t = 10 mm +(8,748 % ´10) mm

(44)

D. PERHITUNGAN GADING-GADING

1. Jarak Gading Normal

Menurut BKI ’06 jarak gading normal antara 0,2 L dari FP sampai sekat ceruk buritan adalah = 600 mm

Di depan sekat tubrukan dan di belakang sekat ceruk buritan jarak gading tidak boleh melebihi 600 mm

a = 0,48

500 + Lpp

= ₅₀₀ 0,48

15 , 99

+

= 0,678 m diambil 0,6 m

a. Gading-gading & pembujur (side longitudinal)( sec 9-2. A.1.1 )

· Modulus gading pada daerah buritan & haluan tidak boleh kurang dari W = n . c . a . l2 . Ps . Cr . k (cm3)

· Modulus pembujur (side long) pada daerah midship tidak boleh kurang dari

W = ꭀȬ,Ȭ

㚸ǁǑ . m.a. l

2

. P (cm3)

Dimana :

`n = 0,9 – 0,0035 x L untuk L < 100 m = 0,90 – 0,0035 x 99,15

= 0,55

c

min = 0,6

a = 0,6 m. (pada fr. AP – fr. 156)

= 0,55 m. (pada fr. 157 – fr. 161) = 0,56 m. (pada fr. 162 – FP )

= 0,69 m (jarak gading pembujur) l = panjang tak ditumpu

= 1/3 (H - h)

(45)

Ps = 85,891 KN/m2 (beban sisi daerah buritan)

Ps = 69,959 KN/m2 (beban sisi daerah midship)

Ps = 100,657 KN/m2 (beban sisi daerah haluan)

Crmin = 0,75 (factor dari frame kurva)

k = 0,91 (factor material)

b. Modulus gading (frame) pada daerah buritan( sec. 9-A.4.1)

W = 0,55 x 0,6 x 0,6 x (2,6)2 x 85,891 x 0,75 x 0,91

= 78,462 cm 3

Profil yang direncanakan L = 100 x 65 x 9

c. Modulus gading (frame) pada daerah kamar mesin( sec. 9-A.4.1)

W = 0,55 x 0,6 x 0,6 x (2,6)2 x 85,891 x 0,75 x 0,91

= 78,462 cm 3

d. Modulus pembujur samping (side longitudinal) pada tengah

kapal (sec 9.B.3.1)

W = ꭀȬ,Ȭ

㚸ǁǑ . m . a. l

2

. P

= ꭀȬ,Ȭ

r ,ꭀȬ

. 0,221 . 0,69 . (2,6)

2

.

69,959 .

= 36,441 cm 3

100

65

9

65

50

9 100

65

(46)

e. Modulus gading (frame) pada daerah haluan( sec. 9-A.4.1) Modulus pada fr. 141- fr. 156 a = 0,6 m

W = 0,55 x 0,6 x 0,6 x (2,6)2 x 100,657 x 0,75 x 0,91

= 91,951 cm 3

Modulus pada fr. 157- fr. 161 a = 0,55 m

W = 0,55 x 0,6 x 0,55 x (2,6)2 x 100,657 x 0,75 x 0,91

= 84,288 cm 3

Modulus pada fr. 162- FP a = 0,56 m

W = 0,55 x 0,6 x 0,56 x (2,6)2 x 100,657 x 0,75 x 0,91

= 85,821 cm 3

f. Ukuran Gading (frame)Pada Bangunan Atas ( sec. 9. A. 3. 2. 1)

W = 0,55 . a . l 2 . P . Cr . k ( cm 3 ) Dimana :

P = 49,614 kN / m2 (Beban pada Poop Deck) = 42,002 kN / m2 (Beban pada Boat Deck)

= 36,415 kN / m2 (Beban pada Navigation Deck) = 32,140 kN / m2 (Beban pada Compas Deck) = 68,025 kN / m2 (Beban pada Fore Castle Deck) a = 0,6 m. (pada fr. AP – fr. 156)

= 0,55 m. (pada fr. 157 – fr. 161) = 0,56 m. (pada fr. 162 – FP )

l = 2,2 m

Cr = 0,75

k = 0,91

100

65 11

100 75

9

100 75

(47)

a. Poop Deck

W = 0,55 . 0,6 .( 2,2 )2 . 49,614 . 0,75 . 0,91 = 54,083 cm 3

b. Boat Deck

W = 0,55 . 0,6 .( 2,2 )2 . 42,002 . 0,75 . 0,91 = 45,785 cm 3

c. Navigation Deck

W = 0,55 . 0,6 .( 2,2 )2 . 36.415 . 0,75 . 0,91 = 39,695 cm 3

d. Compas Deck

W = 0,55 . 0,6 .( 2,2 )2 . 32,140 . 0,75 . 0,91 = 35,035 cm 3

e. Fore Castle Deck

Fore Castle Deck untuk a = 0,6 (fr. 141 – fr. 156) W = 0,55 . 0,6 .( 2,2 )2 . 68,025 . 0,75 . 0,91

= 74,153 cm 3

Fore Castle Deck untuk a = 0,55 (fr. 157 – fr. 161) W = 0,55 . 0,55 .( 2,2 )2 . 68,025 . 0,75 . 0,91

= 67,973 cm 3

90

60

8

100

50 6

80

65

6

75 50

7

100 50

10

100 50

(48)

Fore Castle Deck untuk a = 0,56 (fr. 152 – FP) W = 0,55 . 0,56 .( 2,2 )2 . 68,025 . 0,75 . 0,91

= 69,206 cm 3

2. Gading Besar (Web Frame) ( sec 9-A. 5.3.1)&

2.1 Side Transversal ( sec 9-B. 4.1)

Modulus Side Transversal pada tangki muat :

W = 0,55 . e . l2 . Ps . k (cm3)

Dimana :

a = 0,6 m (fr. AP – fr. 9) buritan = 0,6 m (fr. 10 – fr. 40) kamar mesin = 0,6 m (fr. 41 – fr. 156) midship = 0,55 m (fr. 157 – fr. 161) haluan I = 0,56 m (fr. 162 – FP) haluan II

e = 4 x a = 4 x 0,6 = 2,4 m (untuk daerah buritan) = 4 x a = 4 x 0,6 = 2,4 m (untuk kamar mesin) = 4 x a = 4 x 0,6 = 2,4 m (untuk daerah midship) = 4 x a = 4 x 0,55 = 2,2 m (untuk daerah haluan I) = 4 x a = 4 x 0,56 = 2,24 m (untuk daerah halun II) l = panjang tak ditumpu

= 1/3 (H – Hdb) = 1/3 (7,90-1) = 2,3 m

Ps = beban sisi kapal

= 77,859 KN/m2 (untuk daerah buritan) = 65,114 KN/m2 (untuk daerah midship) = 89,778 KN/m2 (untuk daerah haluan) n = 1

k = 0,91

100

10

(49)

2.2 Gading besar pada daerah buritan kapal

W = 0,55 . e . l2 . Ps . n . k (cm3)

Dimana :

W = 0,55 x 2,4 x (2,3)2_{x 77,859 x 1 x 0,91}

= 494,743 cm3

Profil yang direncanakan T 240 x12 FP 110 x 12 Koreksi modulus

F = lebar berguna (40 – 50) x t

= 50 x 1 = 50

fs = 24 x 1,2 = 28,2

`f = 11 x 1,2 = 13,2

f/F = 0,26

fs/F = 0,58

w = 0,42

maka

W = w.F.h

= 0,42 x 50x 24 = 498 cm3

2.3 Side Transversal pada tangki muat ( sec 9-B. 4.1)

Jadi :

W = 0,55 x 2,4 x (2,3)2 x 65,114 x 0,91 = 413,757 cm3

Profil yang direncanakan T 220 x 12 FP 110 x 12 Koreksi modulus

= 50 x 1 = 50

fs = 22 x 1,2 = 26,4

`f = 11 x 1,2 = 13,2

f/F = 0,26

110

12

12 110

12

240

(50)

fs/F = 0,53

w = 0,38

maka

W = w.F.h

= 0,38 x 50x 22 = 418 cm3

W rencana > W perhitungan (memenuhi)

2.4 Gading besar pada daerah kamar mesin

W = 0,8 . e . l2 . Ps . n . k (cm3)

Dimana : Jadi :

W = 0,8 x 2,4 x (2,3)2 x 65,114 x 1 x 0,91

= 601,828 cm3

= 50 x 1 = 50

fs = 28 x 1,1 = 30,8

f = 12 x 1,1 = 13,2

f/F = 0,26

fs/F = 0,62

w = 0,43

maka

W = w.F.h

= 0,43 x 50 x 28 = 602 cm3

2.5 Gading besar pada daerah haluan kapal I

W = 0,55 . e . l2 . Ps . n . k (cm3)

Dimana : Jadi :

120

11

(51)

W = 0,55 x 2,2 x (2,3)2 x 89,778 x 1 x 0,91 = 522,941 cm3

= 50 x 1 = 50

fs = 24 x 1,2 = 28,2

f = 12 x 1,2 = 14,4

f/F = 0,29

fs/F = 0,58

w = 0,44

maka

W = w.F.h

= 0,44 x 50 x 24 = 528 cm3

2.6 Gading besar pada daerah haluan kapal II

W = 0,55 . e . l2 . Ps . n . k (cm3)

Dimana : Jadi :

W = 0,55 x 2,24 x (2,3)2 x 89,778 x 1 x 0,91 = 532,449 cm3

= 50 x 1 = 50

fs = 24 x 1,2 = 28,2

f = 12 x 1,2 = 14,4

f/F = 0,3

fs/F = 0,6

w = 0,45

maka

12

120

12 240

12

120

(52)

W = w.F.h

= 0,45 x 50 x 24 = 540 cm3

2.7 Gading Besar pada Bangunan Atas & Rumah Geladak

(BKI Th. 2006 Sec. 9.A.5.3.1)

W = 0,55 x e x l2 x Ps x n x k (cm3)

Dimana :

a = 0,6 m (fr. AP – fr. 9) buritan

= 0,6 m (fr. 10 – fr. 40) kamar mesin = 0,6 m (fr. 41 – fr. 156) midship = 0,55 m (fr. 157 – fr. 161) haluan I = 0,56 m (fr. 162 – FP) haluan II k = 0,91

e = 4 x a = 4 x 0,6 = 2,4 m (untuk daerah buritan)

= 4 x a = 4 x 0,6 = 2,4 m (untuk kamar mesin) = 4 x a = 4 x 0,6 = 2,4 m (untuk daerah midship) = 4 x a = 4 x 0,55 = 2,2 m (untuk daerah haluan I) = 4 x a = 4 x 0,56 = 2,24 m (untuk daerah halun II) l = panjang tak ditumpu

= 1/3 (H – Hdb) = 1/3 (7,90-1) = 2,3 m

= 39,688 KN/m2 (untuk daerah poop deck)

= 33,599 KN/m2 (untuk daerah boat deck)

= 29,130 KN/m2 (untuk daerah navigation deck)

= 25,711 KN/m2 (untuk daerah compass deck)

= 54,417 KN/m2 (untuk daerah fore castle deck)

a. Poop Deck

· Modulus & perencanaan profil penampang gading besar pada

(53)

W = 0,55 x 2,4 x (2,3)2 x 39,688 x 1 x 0,91 = 252,191 cm3

= 50 x 0,8 = 40

fs = 20 x 0,8 = 16

f = 10 x 0,8 = 8

f/F = 0,2

fs/F = 0,4

w = 0,32

maka

W = w.F.h

= 0,32 x 40 x 20 = 256 cm3

b. Boat Deck

· Modulus & perencanaan profil penampang gading besar pada boat deck untuk jarak gading a = 0,6 m :

W = 0,55 x 2,4 x (2,3)2 x 33,599x 1 x 0,91 = 213,5 cm3

= 50 x 0,8 = 40

fs = 18 x 0,8 = 8

f = 10 x 0,8 = 14,4

f/F = 0,2 fs/F = 0,36

w = 0,3

maka

W = w.F.h

100

8

200

100

8

(54)

= 0,3 x 40 x 18 = 216 cm3

c. Navigation Deck

W = 0,55 x e x l2 x Ps x n x k (cm3)

Dimana :

W = 0,55 x 2,4 x (2,3)2 x 29,130 x 1 x 0,91 = 185,102 cm3

= 50 x 0,8 = 40

fs = 18 x 0,8 = 14,4

f = 8 x 0,8 = 6,4

f/F = 0,16

fs/F = 0,36

w = 0,26

maka

W = w.F.h

= 0,26 x 40 x 18 = 187,2 cm3

d. Compas Deck

W = 0,55 x e x l2 x Ps x n x k (cm3)

Dimana :

W = 0,55 x 2,4 x (2,3)2 x 25,711 x 1 x 0,91 = 163,377 cm3

= 50 x 0,8 = 40

fs = 16 x 0,8 = 12,8

80

8

(55)

f = 8 x0,8 = 6,4

f/F = 0,16

fs/F = 0,32

w = 0,26

maka

W = w.F.h

= 0,26 x 40 x 16 = 166,4 cm3

e. Pada Forecastle Deck

Untuk nilai e : 2,2

W = 0,55 x e x l2 x Ps x n x k (cm3) Dimana :

W = 0,55 x 2,2 x (2,3)2 x 54,417 x 1 x 0,91 = 316,969 cm3

= 50 x 1 = 50

fs = 20 x 1,1 = 22

f = 8 x 1,1 = 8,8

f/F = 0,8

fs/F = 0,44

w = 0,32

maka

W = w.F.h

= 0,32 x 50 x 20 = 320 cm3

Untuk nilai e : 2,24

W = 0,55 x e x l2 x Ps x n x k (cm3) Dimana :

80

8

160

8

160

80

11

(56)

W = 0,55 x 2,24 x (2,3)2 x 54,417 x 1 x 0,91 = 322,732 cm3

= 50 x 1 = 50

fs = 20 x 1,1 = 22

f = 10 x 1,1 = 11

f/F = 0,22

fs/F = 0,44

w = 0,33

maka

W = w.F.h

= 0,33 x 50 x 20 = 330 cm3

2.8 Side stringgers

W = 0,55 . e . l² . P . n . k (cm3) Dimana :

a = 0,69 (jarak gading memanjang)

k = 0,91

e = Lebar Pembebanan

= 1/3 (H – h)

= 1/3 (7,90 – 1,20)

= 2,23 m (Pada daerah kamar mesin)

e = 1/3 (H – h)

= 1/3 (7,90 – 1)

= 2,3 m (Pada daerah midship & haluan)

= 4 x a

= 4 x 0,6 = 2,4

100

11

(57)

= 77,859 KN/m2 (untuk daerah buritan kapal) = 61,605 KN/m2 (untuk daerah midship kapal) = 89,671 KN/m2 (untuk daerah haluan kapal)

n = 1

jadi

a. Modulus senta sisi pada buritan kapal (kamar mesin)

W = 0,55 . 2,23 . (2,4)² . 77,859. 1 . 0,91 = 500,542 cm3

= 50 x 1 = 50

fs = 24 x 1,2 = 28,8

f = 12 x 1,2 = 14,4

f/F = 0,288

fs/F = 0,576

w = 0,42

W = w.F.h

= 0,42 x 50 x 24 = 504 cm3

b. Modulus senta sisi pada tengah kapal

W = 0,55 . 2,3 . (2,4)² . 61,605. 1 . 0,91 = 408,48 cm3

= 50 x 1 = 50

fs = 22 x 1,1 = 24,2

120

12

(58)

f = 12 x 1,1 = 13,2

f/F = 0,26

fs/F = 0,48

w = 0,38

W = w.F.h

= 0,38 x 50 x 22 = 418 cm3

c. Modulus senta sisi pada haluan kapal

W = 0,55 . e . l² . P . n . k (cm3) W = 0,55 . 2,3 . (2,4)² . 89,671 . 1 . 0,91

= 594,575 cm3

= 50 x 1 = 60

fs = 26 x 1,1 = 28,6

f = 14 x 1,1 = 15,4

f/F = 0,3

fs/F = 0,57

w = 0,46

W = w.F.h

= 0,46 x 50 x 26 = 598 cm3

140

11

260

11

(59)

E. PERHITUNGAN BALOK GELADAK & DECK LONGITUDINAL

E.1 Modulus penampang balok geladak (Deck Beam) pada buritan ( BKI ’06 Vl. I.

Sec.10. B . 1 )

W = c . a . PD . l2 . k ( cm3 )

dimana :

c = 0,75 untuk beam

a = Jarak gading yang direncanakan

= 0,6 m

k = Faktor material

= 0,91

PD = 31,432 N/m2

l = Panjang tak ditumpu

= ( 1/6 x B ) = 2,56 m

W = 0,75 x 0,6 x 31,432 x (2,56) 2x 0,91 = 84,354 cm3

E.1.1 Modulus penampang balok geladak pada kamar mesin

W = c . a . PD . l2 . k ( cm3 )

dimana :

c = 0,75 untuk beam

= 0,6 m

k = Faktor material

= 0,91

PD = 31,432 N/m2

= ( 1/6 x B ) = 2,56 m

W = 0,75 x 0,6 x 31,432 x (2,56) 2x 0,91 = 84,354 cm3

100

75

9

100

75

(60)

E.1.2 Modulus pembujur geladak (deck longitudinal)

(sec 9.B.3.1)

W = ꭀȬ,Ȭ

㚸ǁǑ . m.a. l

2

. P (cm3)

Dimana :

k = 0,91

mk = 1 -

.

cm

= 1 -

, r

.

sin

90

= 1 –

0,335

.

= 1 – 0,335

= 0,665

σpr =

r

N/mm

2

=

r

, r

= 164,835

m

=

ܘ

=

, ܘ

= 0,221

a = jarak gading bujur

= 0,6 m (deck longitudinal)

= 2,56 m

P = beban

(61)

E.1.3 Modulus pembujur geladak (deck long) pada tengah kapal

W = ꭀȬ,Ȭ

㚸ǁǑ . m . a. l

2

. P

= ꭀȬ,Ȭ

r ,ꭀȬ

. 0,221 . 0,6 . (2,56)

2

.

28,257

= 12,409 cm 3

E.1.4 Modulus penampang balok geladak pada haluan

Untu nilai a = 0,56 m

W = c . a . PD . l2 . k ( cm3 )

dimana :

c = 0,75 untuk beam

= 0,56 m

k = Faktor material

= 0,91

PD = 38,776 N/m2

= 2,56 m

W = 0,75 x 0,56 x 38,776 x (2,56) 2x 0,91 = 97,125 cm3

Untu nilai a = 0,55 m

W = c . a . PD . l2 . k ( cm3 )

dimana :

c = 0,75 untuk beam

= 0,55 m

k = Faktor material

= 0,91

60

40

5

130

65

(62)

PD = 38,776 N/m2

= 2,56 m

W = 0,75 x 0,55 x 38,776 x (2,56) 2x 0,91 = 95,391 cm3

E.1.5 Modulus penampang balok geladak bangunan atas

a. Poop Deck

W = c . a . PDA1 . l2 . k ( cm3 )

dimana :

c = 0,75 untuk beam

= 0,6 m

k = Faktor material

= 0,91

PD = beban geladak bangunan atas dan rumah geladak

= 24,517 N/m2 (untuk poop deck) = 17,602 N/m2 (untuk boat deck) = 15,716 N/m2 (untuk navigation deck) = 15,716 N/m2 (untuk compass deck) = 38,776 N/m2 (untuk fore castle deck)

= 2,68 m

W = 0,75 x 0,6 x 24,517 x (2,68) 2x 0,91 = 72,109 cm3

b. Boat Deck

W = c . a . PDA1 . l2 . k ( cm3 )

dimana :

100 100

11

50

(63)

W = 0,75 x 0,6 x 17,602 x (2,68) 2x 0,91 = 51,770 cm3

Profil yang direncanakan L80 x 65 x 8

c. Navigation deck

W = c . a . PDA1 . l2 . k ( cm3 )

dimana :

W = 0,75 x 0,6 x 15,716 x (2,68) 2x 0,91 = 46,223 cm3

d. Compas deck

W = c . a . PDA1 . l2 . k ( cm3 )

dimana :

W = 0,75 x 0,6 x 15,716 x (2,68) 2x 0,91 = 46,223 cm3

Profil yang direncanakan L75 x 55 x 9 f. Fore Castle Deck

Untuk nilai a = 0,56 m

W = c . a . PDA1 . l2 . k ( cm3 )

dimana :

W = 0,75 x 0,56 x 38,776 x (2,68) 2x 0,91 = 106,444 cm3

Profil yang direncanakan L120 x 80 x 8 Untuk nilai a = 0,55 m

W = c . a . PDA1 . l2 . k ( cm3 )

dimana :

W = 0,75 x 0,55 x 38,776 x (2,68) 2x 0,91 = 104,543 cm3

65

8

55

9

55

9

75

80

8

120 80

80

8

(64)

E.2 Balok geladak besar ( strong beam ) & deck Transversal

W = c . e . l2 . PD . k (cm3)

dimana :

c = 0,75 untuk beam

k = 0,91

e = Jarak Gading Besar

= 4 x 0,6 = 2,4 m = 4 x 0,56 = 2,24 m = 4 x 0,55 = 2,2 m

= 2,68 m

PD = 25,144 KN/m2 (untuk daerah buritan kapal)

= 22,858 KN/m2 (untuk daerah midship kapal) = 31,019 KN/m2 (untuk daerah haluan kapal)

E.2.1 Modulus penampang strong beam untuk daerah buritan

W = 0,75 . 2,4. (2,68)² . 25,144 . 0,91 = 295,813 cm3

= 50 x 1 = 50

fs = 20 x 1,1 = 22

f = 8 x 1,1 = 8,8

f/F = 0,17

fs/F = 0,44

w = 0,3

maka

W = w.F.h

= 0,3 x 50 x 20 = 300 cm3

80

11

(65)

E.2.2 Modulus penampang deck transversal untuk daerah

midship

W = c . e . l2 . PD . k (cm3)

dimana :

W = 0,75 . 2,4. (2,68)² . 22,858 . 0,91 = 268,919 cm3

= 50 x 1 = 50

fs = 18 x 1,1 = 19,8

f = 8 x 1,1 = 8,8

f/F = 0,17

fs/F = 0,39

w = 0,3

maka

W = w.F.h

= 0,3 x 50 x 18 = 270cm3

E.2.3 Modulus penampang strong beam untuk daerah midship

W = c . e . l2 . PD . k (cm3) dimana :

W = 0,75 . 2,4. (3,68)² . 22,858 . 0,91 = 507,046 cm3

= 50 x 1 = 50

fs = 24 x 1,2 = 28,8

f = 12 x 1,2 = 14,4

80

11

(66)

f/F = 0,28

fs/F = 0,57

w = 0,43

maka

W = w.F.h

= 0,43 x 50 x 24 = 516 cm3

E.2.4 Modulus penampang strong beam untuk daerah haluan

W = c . e . l2 . PD . k (cm3)

dimana :

W = 0,75 . 2,4. (2,68)² . 31,019 . 0,91 = 365,778 cm3

= 50 x