PENGARUH VARIASI JARAK SENGKANG DAN RASIO TULANGAN LONGITUDINAL TERHADAP MEKANISME DAN POLA RETAK KOLOM BERTULANGAN RINGAN AKIBAT BEBAN SIKLIK

(1)

PENGARUH VARIASI JARAK SENGKANG DAN RASIO TULANGAN LONGITUDINAL TERHADAP MEKANISME DAN POLA RETAK

KOLOM BERTULANGAN RINGAN AKIBAT BEBAN SIKLIK

NASKAH PUBLIKASI TEKNIK SIPIL

Ditujukan untuk memenuhi persyaratan memperoleh gelar Sarjana Teknik

DUFANTI AYU WARDHANI NIM. 125060102111002

UNIVERSITAS BRAWIJAYA FAKULTAS TEKNIK

MALANG

2016

(2)

1 PENGARUH VARIASI JARAK SENGKANG DAN RASIO TULANGAN

LONGITUDINAL TERHADAP MEKANISME DAN POLA RETAK KOLOM BERTULANGAN RINGAN AKIBAT BEBAN SIKLIK

Dufanti Ayu Wardhani, Ari Wibowo, Siti Nurlina Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Brawijaya Jalan MT. Haryono 167 Malang 65145, Jawa Timur – Indonesia

Email: [email protected]

ABSTRAK

Kolom merupakan struktur batang tekan vertikal yang memiliki fungsi utama sebagai penyalur beban-beban bangunan dari atas hingga ke pondasi. Di Indonesia, masih sering dijumpai bangunan tua dan rumah tinggal yang memiliki rasio tulangan longitudinal kurang dari 1% atau biasa dikenal dengan kolom bertulangan ringan. Kolom bertulangan ringan dipercaya memiliki performa yang buruk dalam menahan gempa, padahal di beberapa kasus yang ditemui di banyak negara, kolom bertulangan ringan cukup mampu bertahan terhadap gempa. Di sisi lain jarak sengkang merupakan salah satu aspek konstruksi yang penting pada kolom. Oleh karena itu, perlu penelitian lebih lanjut tentang jarak sengakang dan rasio tulangan longitudinal. Penelitian ini membahas tentang pengaruh jarak sengkang dan rasio tulangan longitudinal terhadap kolom bertulangan ringan akibat beban siklik.

Dalam penelitian ini kolom beton bertulang digunakan sebagai benda uji dengan banyak benda uji sebanyak 4 buah kolom dengan variasi rasio tulangan longitudinal (0,8% dan 1,1%) dan variasi jarak sengkang (15 cm dan 25 cm). Pengujian dilakukan dengan memberikan beban aksial konstan sebesar 0.1 Pu dan beban siklik hingga kolom melewati keruntuhan beban lateral dengan metode displacement control. Data berupa beban dan perpindahan setiap siklusnya dicatat untuk analisis mekanisme retak. Sedangkan gambar diambil sebagai acuan pola retak.

Hasil pengujian menunjukkan bahwa mekanisme yang terjadi pada keempat spesimen kolom adalah sama, dimana terjadi retak lentur pada pembeban awal. Keruntuhan lateral terjadi pada drift yang hampir sama pada spesimen dengan rasio tulangan yang sama.

Sehingga variasi jarak sengkang tidak begitu berpengaruh pada mekanisme retak kolom tersebut. Adapun besarnya beban saat retak untuk masing-masing spesimen L15C, L25C, M15C, dan M25C berurutan adalah sebesar 1127 kg, 1062 kg, 1008,5, dan 937 kg. Pola retak yang terjadi pada keempat spesimen adalah sama, yang diawali dengan retak lentur dan kemudian dilanjutkan dengan retak geser. Jarak sengkang yang lebih rapat (15 cm) akan menghasilkan jarak retak yang lebih rapat daripada sengkang dengan jarak yang lebih renggang (25 cm).

Kata kunci: kolom, ringan, sengkang, rasio tulangan, beban, retak

(3)

2 ABSTRACT

Column is vertical compression bar structure which has the function as the building loads connector from up to foundation. In Indonesia, there are so many old buildings and residence buildings which have longitudinal reinforcement ratio under 1% or also called lightly reinforeced concrete column. Lightly reinforced concrete column known has bad performance in resisting earthquake, whereas in other cases in many countries, lightly reinforced concrete column is able enough to defend earthquake. On other side, confinement spacing is one of important construction aspect on column. Because of that, further study about about confinement spacing and longitudinal reinforcement ratio need to be done. This study has aim to know the effect of confinement spacing and longitudinal reinforcement ratio on lightly reinforced concrete column ductility by cyclic load.

In this research uses 4 speciments of lightly reinforced concrete column with 2 variations, which are longitudinal reinforcement ratio (0.8% and 1.1%) and confinement spacing (15 cm and 25 cm). The experiment is done by giving axial load about 0.1 Pu constantly and cyclic load until the column reach lateral load failure with displacement control method. Data of lateral load and displacement in every cycle used to analyze the mechanism of crack. Pictures take for the base of crack pattern.

The result of this research show that mechanism of crack involved in the fourth specimen column are similar, which cause cracks bending in the initial loading. Lateral collapse happened at similar drift of specimen which have same longitudinal reinforcement ratio. So, variation of confinement spacing not so influential to this crack mechanism. Load value each succesive specimen L15C, L25C, M15C and M25C are 1127 kg, 1062 kg, 1008,5, and 937 kg. Pattern of cracks that occur on the four specimens are same, begin with cracks bending next to shear cracks. Column with tightly confinement spacing obtain closer space of cracks compared with column with more distant confinement spacing.

Keywords: column, lightly, confinement, longitudinal reinforcement, cyclic, load, crack

(4)

3 PENDAHULUAN

Kebutuhan akan dunia konstruksi di Indonesia semakin meningkat, pembangunan infrastruktur seperti jembatan, jalan raya dan gedung bertingkat banyak dilakukan. Tidak kalah menarik adalah semakin banyaknya pembangunan perumahan rumah tinggal dari tipe sederhana hingga berukuran besar. Kebanyakan perumahan tempat tinggal tersebut dibangun oleh tukang dengan pendidikan tentang struktur yang tidak mendalam dan tidak mengacu pada peraturan konstruksi.

Indonesia yang terletak di antara lempeng Indo-Australia, Pasifik, dan Eurasia menyebabkan banyak daerahnya yang berpotensi gempa. Oleh karena itu dalam perencanaan pembangunan harus didesain tahan terhadap gempa. SNI 03- 2847-2002 tentang Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung menyatakan bahwa luas tulangan longitudinal komponen struktur tekan non-komposit tidak boleh kurang dari 0,01 kali luas bruto penampang. Kenyataan di lapangan masih banyak kolom dengan rasio di bawah 0,01 kali luas penampang atau bisa disebut kolom bertulangan ringan.

Kolom bertulangan ringan dianggap memiliki kapasitas dan daktilitas yang rendah. Penelitian terdahulu oleh Otani (1999), Luzon (1990), dan Kobe (1995) menunjukkan rata-rata kegagalan bangunan beton bertulangan ringan sangatlah rendah. Kegagalan yang terjadi pada kolom dan dinding struktural didominasi kerusakan operasional akibat lentur dan retak pada dinding non struktural.

Penggunaan kolom bertulangan ringan di Indonesia masih sangat banyak dijumpai, khususnya untuk bangunan seperti rumah tempat tinggal. Sedangkan kolom bertulangan ringan dipercaya memiliki kapasitas beban lateral dan simpangan yang rendah. Oleh karena itu penelitian tentang perilaku kolom

bertulangan ringan dengan variasi jarak sengkang dan rasio tulangan longitudinal akibat gempa sangat perlu dilakukan.

Perilaku tersebut dapat terlihat dari mekanisme dan pola retak yang diberikan oleh kolom. Penelitian ini bertujuan untuk mengetahui pengaruh variasi jarak sengkang dan rasio tulangan longitudinal terhadap mekanisme dan pola retak kolom bertulangan ringan akibat beban siklik.

TINJAUAN PUSTAKA Beton Bertulang

Beton kuat terhadap tekan, tetapi lemah terhadap tarik. Oleh karena itu, perlu tulangan untuk menahan gaya tarik untuk memikul beban-beban yang bekerja pada beton. (Nawy, Edward G, 2008) Sangat perlu untuk menjaga timbulnya rongga-rongga pada beton serta kepastian bahwa campuran beton basah dapat melewati tulangan baja tanpa terjadi pemisahan material. Beberapa persyaratan utama ACI 318 untuk jarak tulangan dan selimut beton bertulang adalah:

1. Jarak bersih antar tulangan paralel dalam satu acuan tidak boleh kurang dari db atau 1 inch (25,4 mm).

2. Jarak bersih antar tulangan memanjang tidak boleh kurang dari 1,5 db atau 1,5 inch (38,1 mm).

3. Tebal selimut beton minimum untuk balok dan kolom yang dicor di tempat tidak boleh kurang dari 1,5 inch (38,1 mm) bila tidak berhubungan langsung dengan udara luar maupun tanah;

persyaratan ini berlaku juga untuk sengkang, sengkang miring, dan spiral.

Pengekangan pada inti penampang kolom yang diakibatkan adanya sengkang berpengaruh terhadap peningkatan kekuatan tekan beton pada daerah terkekang dalam menerima kuat tekan secara aksial. Perbandingan jarak antar sengkang terhadap inti penampang kolom (concrete core) daerah terkekang merupakan salah satu variabel yang berpengaruh terhadap peningkatan kekuatan kolom. Efek dari pengekangan

(5)

4 adalah untuk meningkatkan kekuatan dan

tegangan ultimit pada beton.

Kolom

Kolom adalah batang tekan vertikal dari rangka (frame) struktural yang memikul beban dari balok. Kolom meneruskan beban-beban dari elevasi atau ke elevasi yang lebih bawah hingga akhirnya sampai ke tanah melalui fondasi (Edward G, Nawy, 1990). Kegagalan kolom akan berakibat langsung pada runtuhnya komponen struktur lain yang berhubungan dengannya, atau bahkan merupakan batas runtuh total keseluruhan struktur bangunan. Pada umumnya keruntuhan atau kegagalan komponen tekan tidak diawali dengan tanda peringatan yang jelas dan bersifat mendadak. Oleh karena itu dalam perencanaan struktur kolom harus diperhitungkan secara cermat dengan memberikan kekuatan lebih tinggi daripada komponen struktur lainnya.

Banyaknya tulangan pada kolom harus dikontrol agar dapat berperilaku daktail. Apabila beban pada kolom bertambah, maka akan timbul retak-retak pada daerah yang bertepatan dengan lokasi-lokasi sengkang, saat dalam keadaan batas keruntuhan, selimut beton di luar sengkang akan terlepas. Jika beban terus bertambah akan terjadi keruntuhan dan tekuk lokasi tulangan memanjang pada panjang yang tak tertumpu oleh sengkang. Sehingga dapat dikatakan bahwa dalam keadaan batas keruntuhan, selimut beton akan terlepas lebih dahulu sebelum lekatan baja-beton hilang.

Beberapa hal sebagai parameter yang mempengaruhi kekuatan dan deformasi dari kolom adalah: rasio beban aksial, aspek rasio, rasio tulangan longitudinal, dan rasio tulangan melintang. (Wibowo, Ari, 2012)

1. Rasio beban aksial 𝑛 =_𝐴 ^𝑃

𝑔𝑓^′_𝑐 (1) 2. Aspek Rasio 𝛼 = _𝐷^𝐿 (2)

3. Rasio Tulangan Longitudinal

𝜌_𝑣 = _{𝑏 𝐷}^𝐴^𝑠 (3) 4. Presentase Tulangan Transversal

 Rasio Volumetrik 𝜌_𝑠 = ^𝐴^𝑣^(2𝑏_𝑏 ^𝑠^+2ℎ^𝑠⁾

ℎℎ_ℎ𝑠 (4)

 Rasio Luas 𝐴_{𝑣.𝑚𝑖𝑛} = ^{𝑛 𝐴𝑣}_{𝑏𝑠 𝑠} (5) Kolom tulangan ringan memiliki kemampuan daktilitas yang terbatas dengan kapasitas simpang yang relatif besar dibandingkan dengan kapasitas simpang pada desain kolom umumnya.

Beberapa karakteristik dari kolom tulangan ringan diantaranya:

1. Aspek rasio sedang berkisar antara 2-4 2. Rasio tulangan longitudinal 0,5%-

1,5%

3. Rasio volumetrik tulangan transversal yaitu selain 0.1%

4. Rasio beban aksial berkisar antara 0,1–

0,4

(Wibowo, 2012:77) Beban Siklik

Beban siklik merupakan beban berulang yang diterima oleh suatu struktur. Kegagalan struktur juga bisa disebabkan oleh beban siklik yang terjadi, meskipun desain awal struktur memiliki kekuatan yang memenuhi persyaratan yang ditentukan. Kegagalan fatigue yang merupakan fenomena dimana beton pecah ketika mengalami beban berulang pada tegangan lebih kecil daripada kekuatan tekan maksimum dan kekuatan fatigue yang didefinisikan sebagai kekuatan yang dapat didukung untuk sejumlah siklus tertentu. Kekuatan fatigue dipengaruhi oleh berbagai pembebanan, tingkat pembebanan, load history, dan sifat material. (Al-Sulayfani dan Al-Taee, 2008)

Pada struktur kolom, beban aksial merupakan representatif dari berat sendiri dan beban siklik merupakan beban luar yang terjadi berulang, misalkan beban

(6)

5 gempa. Beban aksial dan siklik ini akan

bekerja secara bersamaan pada struktur kolom.

Retak

Retak struktural terjadi akibat pembebanan yang mengakibatkan munculnya tegangan lentur, geser dan tarik. Menurut Triwiyono (2004), retak struktural terdiri dari: retak lentur yang berupa garis lurus sejajar dengan arah gaya yang bekerja; retak geser lentur berupa retak miring lanjutan dari retak lentur sebelumnya, dan retak geser berupa retak diagonal membentuk sudut 45⁰ terhadap gaya yang bekerja pada komponen tersebut.

1. Retak Geser: Retak dengan pola diagonal atau miring pada kolom biasanya disebut retak geser, yang disebakan oleh gaya pada arah horisontal atau datar.

Gambar 1 Retak Geser Kolom 2. Retak Lentur: Retak dengan pola

horisontal/datar biasanya disebut retak lentur, disebabkan oleh tekanan yang berlebihan pada kolom.

Gambar 2 Retak Lentur Kolom Perilaku Keruntuhan Kolom Beton Bertulang

Perilaku keruntuhan beton dapat dibagi dalam tiga tahapan, yaitu: elastis penuh (belum retak), tahapan mulai terjadi

retak-retak (tegangan elastis) dan tahapan plastis (leleh pada baja atau beton pecah).

Perilaku keruntuhan struktur beton bertulang dapat digambarkan dalam bentuk kurva beban-lendutan seperti yang terlihat pada gambar 3.

Gambar 3 Diagram Momen-Kurvatur Beton

Berikut ini merupakan penjelasan dari tahapan perilaku keruntuhan neton bertulang yang terjadi, yaitu:

(McCormac,2011).

1. Tahapan beton tanpa retak

Pada beban-beban dengan kapasitas yang kecil, tegangan-tegangan tarik masih lebih rendah daripada modulus keruntuhan (tegangan tarik lentur pada saat beton mulai retak). Pada kondisi ini seluruh penampang kolom menahan lentur, dengan tekan pada satu sisi dan tarik pada sisi lainnya.

2. Tahapan beton mulai terjadi retak (tegangan elastis)

Saat beban terus ditingkatkan melampaui modulus keruntuhan balok, retak mulai terjadi di bagian bawah beton bertulang. Ketika tegangan tarik pada bagian bawah beton sama dengan modulus keruntuhan, terbentuklah momen retak Mcr. Apabila beban yang diberikan terus ditingkatkan, retak tersebut akan menyebar mendekati garis netral. Penyebaran retak terjadi pada penampang beton yang momen aktualnya lebih besar dari momen retak. Pada tahap selanjutnya, baja yang menahan tegangan tarik karena beton telah mengalami retak pada

(7)

6 bagian bawah beton. Kondisi ini

berlanjut selama tegangan tekan pada serat atas lebih kecil daripada 0,5 fc’

dan selama tegangan baja lebih kecil dari titik lelehnya. Pada kondisi ini tegangan tekan berubah secara linear terhadap jarak dari sumbu netral sebagai sebuah garis lurus. Adapun variasi tegangan regangan garis lurus terjadi pada beton bertulang pada kondisi beban layan normal karena pada tingkat beban tersebut tegangan yang terjadi lebih kecil dari 0,5 fc’.

3. Tahapan keruntuhan (tegangan ultimit) Penambahan beban yang terus ditambah sampai tegangan tekannya lebih besar dari setengah fc’mengakibatkan retak tarik akan merambat lebih ke atas. Demikian pula dengan letak sumbu netral, sehingga tegangan beton tidak lagi berbentuk garis lurus.

Untuk menganalisis besarnya beban dan momen yang terjadi pada tahapan keruntuhan beton bertulang, dapat dihitung menggunakan momen kapasitas yang terdiri dari momen retak, momen leleh, dan momen ultimit.

1. Momen Retak 𝑀_{𝑟𝑒𝑡𝑎𝑘} =^{𝑓𝑟 𝑥 𝐼}^𝑔

𝑌_𝑏 (6) 𝑓𝑟 = 0,6 √𝑓𝑐^′ (7) 𝐼_{𝑏𝑒𝑡𝑜𝑛} = ¹

12𝑏ℎ³ (8) 𝑄_𝑚𝑎𝑥=^𝑀^{𝑟𝑒𝑡𝑎𝑘}_𝑙𝑛 (9) 2. Momen Leleh

My = 𝐴𝑠 𝑥 𝑓𝑦 (𝑑 −_{0,85 𝑓}^{𝐴𝑠 𝑥 𝑓𝑦}_′_{𝑐 𝑏}) (10)

𝑄_{𝑙𝑒𝑙𝑒ℎ} = 𝑀_{𝑙𝑒𝑙𝑒ℎ}

𝑃𝑎𝑛𝑗𝑎𝑛𝑔 𝑏𝑒𝑟𝑠𝑖ℎ 𝑘𝑜𝑙𝑜𝑚 3. Momen Ultimit

(11)

METODOLOGI PENELITIAN

Penelitian mengenai “Pengaruh Variasi Jarak Sengkang dan Rasio Tulangan Longitudinal terhadap Mekanisme dan Pola Retak Kolom Bertulangan Ringan akibat Beban Siklik”

ini termasuk dalam penelitian eksperimental yang dilakukan di laboratorium. Penelitian dimulai dari perencanaan benda uji kolom hingga pengujian bahan penyusun kolom yang berupa beton serta baja tulangan dan pengujian siklik dengan hasil berupa hubungan beban – perpindahan.

Mekanisme retak didapatkan melalui pembacaan hasil eksperimental melalui hubungan beban – perpindahan.

Sedangkan pola dan panjang retak didapatkan melalui pengamatan visual melalui foto dokumentasi penelitian.

Berikut merupakan diagram alur penelitian:

Mulai

Identifikasi Masalah

Studi Pustaka

Perancangan model benda uji dan persiapan material

Persiapan benda dan uji material

Tulangan

Uji Tarik

Data kuat tarik Perencanaan kolom (20x22)

dengan sengkang Ø6:

A. Jarak Sengkang = 16 cm ρv = 1%

B. Jarak Sengkang = 30 cm ρv = 1 %

C. Jarak Sengkang = 16 cm ρv = 0.5%

D. Jarak Sengkang = 30 cm ρv = 0.5 %

Pembuatan benda uji dan pengambilan sampel beton pada setiap benda uji

Perawatan benda uji (7 hari)

Pengujian beban lateral siklik dan uji tekan sampel beton (28 hari)

Pencatatan hasil:

 Data Kuat tekan beton

 Deformasi

 Beban

 Pola retak

Analisis dan pembahasan data

Kesimpulan

Selesai

Gambar 4 Diagram Alir Penelitian

(8)

7 Tabel 1 Spesifikasi Benda Uji

Nama Kolom

Dimensi Kolom

Tinggi

Kolom Aspek Rasio

ρv Tulangan Longitudinal

ρH Tulangan

Transversal n f'c

(mm) (mm) (%) Area Volume (MPa)

L15C 150 x 160 640 4 0,84 4Ø - 8 0,12 0,21 6Ø - 150 mm 0,1 20 L25C 150 x 160 640 4 0,84 4Ø - 8 0,12 0,21 6Ø - 250 mm 0,1 20 M15C 150 x 160 640 4 1,1 4Ø - 10 0,12 0,21 6Ø - 150 mm 0,1 20 M25C 150 x 160 640 4 1,1 4Ø - 10 0,12 0,21 6Ø - 250 mm 0,1 20

Detail Benda Uji (a) L15C; (b) L25C

Detail Benda Uji (c) M15C; (d) M25C

(e) Benda Uji L15C (f) Benda Uji L25C

4 - D12

1000 160

4012012015015015070

350640160

11 - Ø6

150 150 62 50

80

4 - Ø8

@40mm

80150

120

8 - Ø8

30 15015062

4 - D12

1000

40120

350640160

4 -Ø8

50

8 - Ø8

35

7025025070 35

80150

10 - Ø6

@40mm

150 150 62 62 150 150

160 120

30

(9)

8 (g) Benda Uji M15C (h) Benda Uji M25C

(i) Setting Up Alat

Gambar 5 Spesifikasi Benda Uji dan Setting Up Alat HASIL PENELITIAN DAN

PEMBAHASAN

Analisis Bahan Penyusun Kolom Tabel 2 Hasil Pengujian Slump

BENDA

UJI Elemen Slump (cm)

L15C Kolom 7

Pondasi 13

L25C Kolom 9

Pondasi 11

M15C Kolom 9

Pondasi 18

M25C Kolom 8

Pondasi 14

Tabel 3 Hasil Uji Tekan Beton

Nama Spesimen

Uji Silinder

(MPa)

Hammer Test Digital (MPa)

Hammer Test Manual (MPa)

L15C 18,73 21,50 23,60

L25C 24,45 31,50 25,84

M15C 25,35 19,00 23,60

M25C 20,09 19,00 23,73

Nilai mutu beton kolom yang digunakan untuk analisis selanjutnya berasal dari pengujian hammer test secara secara manual. Nilai mutu beton untuk spesimen L15C, L25C, M15C, M25C berturut-turut sebesar 23,60 MPa; 25,84

1000 160

4012012015015015070

350640160

11 - Ø6

150 150 62 50

80

4 - Ø10

@40mm

80150

120

8 - Ø8 4 - D12

30 15015062

175

1000

40120

350640160

4 - Ø10

50 ^{4 - D12}

8 - Ø8

35

7025025070 35

80150

10 - Ø6

@40mm

150 150 62 62 150 150

160 120

30

Klem Pengekang Pompa Hydraulic

Jack

Pondasi 100 X 15cm 1

2 4

3 5 6

8 9 7 Benda Uji Kolom 15 x16 cm

(10)

9 MPa; 23,60 MPa; dan 23,73 MPa. Hal

tersebut dilakukan karena nilai yang didapatkan dari pengujian tersebut paling mendekati dengan keadaan asli kolom.

Tabel 4 Hasil Uji Tarik Tulangan

Kekuatan Kolom Teoritis

Perhitungan kekuatan kolom secara teoritis bertujuan untuk mencari nilai beban lateral maksimum (Ph), dan Momen ultimit (Mu) yang terjadi dengan beban aksial sebesar 0,1 Pu. Perhitungan dilakukan untuk rasio tulangan longitudinal (𝜌_𝑣) 0,8% dan 1,1% dengan f’c masing-masing spesimen. Nilai mutu beton untuk spesimen L15C, L25C, M15C, M25C berturut-turut sebesar 23,60 MPa; 25,84 MPa; 23,60 MPa; dan 23,73 MPa.

Perhitungan kolom secara teoritis menggunakan analisa kolom segi empat bertulangan 2 sisi dengan asumsi tumpuan jepit bebas. Hasil perhitungan kolom teoritis ditunjukkan oleh tabel 5.

Tabel 5 Hasil Perhitungan Kolom Teoritis

Kolom 0,1 Pu (kg) Ph (kg) Mn (kgm) L15C 5584,24 1366,21 874,37 L25C 6037,81 1418,60 907,91 M15C 6191,86 1981,83 1268,37

M25C 6218,13 1984,98 1270,39

Mekanisme Retak Kolom

Perilaku keruntuhan kolom beton bertulang yang akan dibahas adalah saat kolom belum mengalami retak (elastis penuh), saat mulai retak (tegangan

elastis), dan saat mencapai beban ultimit.

Dalam hal ini mekanisme dalam ketiga tahapan tersebut akan dibedakan berdasarkan analisis teoritis dan pengamatan visual.

1. Spesimen L15C

Spesimen L15C dengan rasio tulangan longitudinal sebesar 0,8% dan jarak sengkang 15 cm. Pengujian dilakukan berdasarkan kontrol drift dengan penambahan drift sebesar 0,25% hingga mencapai 2% drift. Setelah mencapai drift 2%, dilakukan penambahan sebesar 0,5% untuk tiap siklusnya.

 Fase Retak

Berdasarkan hasil analisis teoritis didapatkan Mcr sebesar 353.080,4 kgmm dan Pcr sebesar 551,69 kg. Dari hasil ekperimental didapatkan Pcr

sebesar 1127 kg dan Mcr sebesar 721.280 kgmm. Sedangkan untuk hasil numerik didapatkan hasil Mcr sebesar 389.328,1 kgmm dan Pcr

sebesar 608,33 kg.

 Fase Puncak (Momen Ultimit) Berdasarkan hasil analisis teoritis didapatkan Mu sebesar 874.374,11 kgmm dan Pcr sebesar 1366,21 kg.

Gambar 6 Grafik Perbandingan Beban- Perpindahan

Dari gambar 6 grafik perbandingan beban dan displacement secara eksperimental didapat besarnya beban ultimit dari kolom sebesar 1508,5 kg untuk bagian positif (push) dan 2061,25 kg untuk bagian negatif (pull). Dari nilai beban tersebut dapat didapatkan besarnya momen ultimit dengan cara mengalikan beban

4 Ø6 5,92 27,53 10359,6 376,36

376,36

3 Ø8 7,61 45,48 20000,1 439,72

2 Ø8 7,61 45,48 20523,5 451,22

1 Ø8 7,61 45,48 20000,1 439,72

443,55

3 Ø10 9,15 65,76 35803,5 544,49

2 Ø10 9,15 65,76 35476,6 539,52

1 Ø10 9,15 65,76 36034,7 548,01

544,01 fy (Mpa)

fy

fy No.

Tulangan Diameter Diameter

Aktual (mm²)

A (mm²) P (N)

-3000 -2000 -1000 0 1000 2000

-60 -40 -20 0 20 40 60

Beban (kg)

Perpindahan (mm)

(11)

10 maksimum dengan jarak beban yang

diberikan dari dasar kolom, sebesar 640 mm. Sehingga didapatkan hasil sebesar 965.440 kgmm untuk bagian positif (push) dan 1.319.200 kgmm untuk bagian negatif (pull).

Gambar 7 Perbandingan Momen- Perpindahan dengan Pendekatan Numerik

Dari gambar 7 perbandingan beban dan perpindahan menggunakan pendekatan numerik didapatkan besarnya momen ultimit sebesar 959.015,5 kgmm. Untuk mendapatkan beban ultimit, besarnya momen tersebut dibagi dengan tinggi kolom sepanjang 640 mm.

 Pengamatan Eksperimental

Gambar 8 Tahapan Mekanisme Retak Gambar 8 menunjukkan mekanisme retak yang terjadi pada kolom per penambahan drift. Pada siklus pembebanan yang kedua, dengan drift sebesar 0,5% mulai terjadi retak awal pada bagian dasar kolom dengan pondasi dan sekitar 6,5 cm dari dasar kolom dengan pondasi. Retak ini berupa retak lentur dengan arah mendatar. Retak awal ini terjadi pada sisi tarik dengan beban 1127 kg. Pada siklus ketiga, dengan rasio lateral drift sebesar 0,75% untuk push (+) terjadi retak baru pada jarak sekitar 21 cm dari dasar kolom dengan pondasi.

Retak yang terjadi merupakan retak lentur dengan pencatatan beban sebesar 1277,5 kg. Beban ultimit dicapai pada siklus ke tujuh, rasio drift 1,75% (+) dengan beban sebesar 1508,5 kg dan perpindahan sebesar 11,2 mm. Sedangkan untuk bagian pull (-) beban ultimt dicapai pada siklus ke 13, rasio drift 4,5% dengan beban 2061, 25 kg dan perpindahan sebesar 28,8 mm. Gap opening terjadi pada siklus ke 10, dengan drift sebesar

0 500000 1000000 1500000

0 0,0002 0,0004 0,0006

Momen (kgmm)

Perpindahan (mm)

(12)

11 3%. Beban yang dicapai pada siklus

tersebut sebesar 1428 kg (+) dan 1826,5 kg (-).Pada siklus terakhir, dengan rasio drift 7% nampak retak geser yang terjadi pada kolom.

Pengujian dihentikan karena roll pada bagian atas beban aksial tidak berjalan dengan semestinya.

2. Spesimen L25C

Spesimen L25C dengan rasio tulangan longitudinal sebesar 0,8% dan jarak sengkang 25 cm. Pengujian dilakukan berdasarkan kontrol drift dengan penambahan drift sebesar 0,25% hingga mencapai 1% drift. Setelah mencapai drift 1%, dilakukan penambahan sebesar 0,5% untuk tiap siklusnya.

 Fase Retak

sebesar 648,57 kg.

 Fase Puncak (Momen Ultimit) Berdasarkan hasil analisis teoritis didapatkan Mu sebesar 907.906,17 kgmm dan Pu sebesar 1418,6 kg.

Gambar 9 Grafik Perbandingan Beban- Perpindahan

Dari gambar 9 perbandingan beban dan displacement didapat besarnya beban ultimit dari kolom sebesar 2270,5 untuk bagian positif dan 1778,5 untuk bagian negatif.

Didapatkan besarnya momen ultimit dengan mengalikan beban maksimum dengan jarak beban yang diberikan dari dasar kolom. Sehingga momen

ultimit dari kolom sebesar 1.453.120 kgmm untuk bagian positif dan 1.138.240 kgmm untuk bagian negatif.

Gambar 10 Perbandingan Momen- Perpindahan dengan Pendekatan Numerik

Dari gambar 10 perbandingan momen dan perpindahan menggunakan pendekatan numerik didapatkan besarnya beban ultimit sebesar 1536 kg dan momen ultimit sebesar 983.085,2 kgmm.

-2000 -1000 0 1000 2000 3000

-40 -20 0 20 40

Beban (kg)

Perpindahan (mm)

0 200000 400000 600000 800000 1000000 1200000

0 0,0002 0,0004

Momen (kgmm)

Perpindahan (mm)

(13)

12 Gambar 11 Tahapan Mekanisme Retak

Pada siklus pembebanan yang kedua, dengan drift sebesar 0,5% mulai terjadi retak awal pada bagian dasar kolom dengan pondasi dan sekitar 12 cm dari dasar kolom dengan pondasi.

Retak ini berupa retak lentur dengan arah mendatar. Retak awal ini terjadi pada sisi tarik dengan beban 1062 kg.

Beban ultimit dicapai pada siklus ke tujuh, rasio drift 2,5% (+) dengan beban sebesar 2270,5 kg dan

perpindahan sebesar 16 mm.

Sedangkan untuk bagian pull (-) beban ultimt dicapai pada siklus ke 8, rasio drift 3% dengan beban 1778,25 kg dan perpindahan sebesar 19,2 mm. Gap opening terjadi pada siklus ke 8, dengan drift sebesar 3%. Beban yang dicapai pada siklus tersebut sebesar 1778,5 kg (-) pada sisi kanan bawah kolom. Pengujian dihentikan karena silinder beton pada bagian atas hidraulic jack pecah sehingga beban aksial tidak lagi dapat bekerja.

3. Spesimen M15C

Spesimen M15C dengan rasio tulangan longitudinal sebesar 1,1% dan jarak sengkang 15 cm. Pengujian dilakukan berdasarkan kontrol drift dengan penambahan drift sebesar 0,25%

hingga mencapai 2% drift. Setelah mencapai drift 2%, dilakukan penambahan sebesar 0,5% untuk tiap siklusnya.

 Fase Retak

sebesar 1008,5 kg dan Mcr sebesar 645.440 kgmm. Sedangkan untuk hasil numerik didapatkan hasil Mcr sebesar 414.556,8 kgmm dan Pcr

sebesar 647,75 kg.

 Fase Puncak (Momen Ultimit) Berdasarkan hasil analisis teoritis didapatkan Mu sebesar 1.268.373,44 kgmm dan Pcr sebesar 1981,83 kg.

Gambar 12 Grafik Perbandingan Beban-Perpindahan

-3000 -2000 -1000 0 1000 2000 3000

-40 -20 0 20 40

Beban (kg)

Perpindahan (mm)

(14)

13 Dari gambar 12 perbandingan beban

dan displacement didapat besarnya beban ultimit dari kolom sebesar 2202,5 untuk bagian positif dan 2079,5 untuk bagian negatif. Dari nilai beban tersebut dapat didapatkan besarnya momen ultimit dengan cara mengalikan beban maksimum dengan jarak beban yang diberikan dari dasar kolom, sebesar 640 mm. Sehingga besarnya momen ultimit dari kolom sebesar 1.409.600 kgmm untuk bagian positif dan 1.330.880 kgmm untuk bagian negatif.

Gambar 13 Perbandingan Momen- Perpindahan dengan Pendekatan

Numerik

Dari gambar 13 grafik perbandingan beban dan perpindahan menggunakan pendekatan numerik didapatkan besarnya beban ultimit sebesar 2219,57 kg dan momen ultimit sebesar 1.420.523 kgmm.

Drift +0,25% dan -0,25% sisi depan dan belakang kolom

Drift +1% dan -1% sisi depan kolom

Drift +2% dan -2% sisi depan dan belakang kolom

Gambar 14 Tahapan Mekanisme Retak Pada siklus pembebanan yang pertama tepatnya 1.5, dengan drift sebesar 0,25% telah terjadi retak awal pada bagian dasar kolom dengan pondasi dan sekitar 10 cm dari dasar kolom dengan pondasi. Retak ini berupa retak lentur dengan arah mendatar. Retak awal ini terjadi pada sisi tarik dengan

0 500000 1000000 1500000

0 0,0001 0,0002 0,0003 0,0004

Momen (kgmm)

Perpindahan (mm)

(15)

14 beban 779 kg dan perpindahan sebesar

1,6 mm. Beban ultimit dicapai pada siklus ke 13, rasio drift 4,5% (+) dengan beban sebesar 2202,5 kg dan perpindahan sebesar 32 mm.

Sedangkan untuk bagian pull (-) beban ultimt dicapai pada siklus ke 10, rasio drift 3% dengan beban 2079,5 kg dan perpindahan sebesar 19,2 mm. Gap opening terjadi pada siklus ke 8, dengan drift sebesar -2%. Beban yang dicapai pada siklus tersebut sebesar 1945 kg (-) dan perpindahan sebesar 12,8 mm. Pada siklus ke 10 (10.5), drift 3%, muncul retak baru pada jarak sekitar 7 cm dari dasar pondasi dengan kolom. Beban yang dicapai sebesar 2005 kg dengan perpindahan sebesar 19,20 mm.

4. Spesimen M25C

Spesimen M25C dengan rasio tulangan longitudinal sebesar 1,1% dan jarak sengkang 25 cm. Pengujian dilakukan berdasarkan kontrol drift dengan penambahan drift sebesar 0,25%

hingga mencapai 2% drift. Setelah mencapai drift 2%, dilakukan penambahan sebesar 0,5% untuk tiap siklusnya.

 Fase Retak

sebesar 648,6 kg.

 Fase Puncak (Momen Ultimit) Berdasarkan hasil analisis teoritis didapatkan Mu sebesar 1.270.387,02 kgmm dan Pu sebesar 1984,98 kg.

Gambar 15 Grafik Perbandingan Beban-Perpindahan

Dari gambar 15 perbandingan beban dan displacement didapat besarnya beban ultimit dari kolom sebesar 2080 untuk bagian positif dan 2322,5 untuk bagian negatif. Didapatkan besarnya momen ultimit dengan cara mengalikan beban maksimum dengan jarak beban yang diberikan dari dasar kolom, sebesar 640 mm. Sehingga momen ultimit sebesar 1.331.200 kgmm untuk bagian positif dan 1.486.400 kgmm untuk bagian negatif.

Gambar 16 Perbandingan Momen- Perpindahan dengan Pendekatan

Numerik

Dari gambar 16 grafik perbandingan beban dan perpindahan menggunakan pendekatan numerik didapatkan besarnya beban ultimit sebesar 2151,68 kg dan momen ultimit sebesar 1.377.075 kgmm

-3000 -2000 -1000 0 1000 2000 3000

-40 -20 0 20 40

Beban (kg)

Perpindahan (mm)

0 500000 1000000 1500000

0 0,0001 0,0002 0,0003 0,0004

Momen (kgmm)

Perpindahan (mm)

(16)

15 Gambar 17 Tahapan Mekanisme Retak

Pada siklus pembebanan yang pertama, dengan drift sebesar 0,25%

mulai terjadi retak awal pada bagian dasar kolom dengan pondasi. Retak ini berupa retak lentur dengan arah mendatar. Retak awal ini terjadi pada sisi tarik dengan beban 937 kg.

Perpindahan yang terjadi sebesar 1,6 mm. Pada siklus kedua, dengan rasio

lateral drift sebesar 0,5% untuk push (+) terjadi retak baru pada jarak sekitar 15 cm dari dasar kolom dengan pondasi. Retak yang terjadi merupakan retak lentur dengan pencatatan beban sebesar 1301,5 kg.

Perpindahan yang terjadi sebesar 3,2 mm. Beban ultimit dicapai pada siklus ke 8, rasio drift 2% (+) dengan beban sebesar 2080 kg dan perpindahan sebesar 12,8 mm. Sedangkan untuk bagian pull (-) beban ultimt dicapai pada siklus ke 10, rasio drift 3%

dengan beban 2322,5 kg dan perpindahan sebesar 19,2 mm. Gap opening terjadi pada siklus ke 10, dengan drift sebesar 3%. Beban yang dicapai pada siklus tersebut sebesar 2054kg (+) dan 2346,5 kg (-). Untuk siklus selanjutnya dengan penambahan drift yang diberikan, bukaan di bagian dasar kolom dengan pondasi semakin lebar. Selimut beton mulai terkelupas pada siklus ke 12, dengan drift 4% dan beban sebesar 1832,25 kg. Perpindahan yang terjadi sebesar 25,6 kg. Setelah siklus ini berakhir maka pengujian juga dihentikan pada siklus yang sama karena baut penyangga hydraulick jack terlepas.

5. Spesimen Gabungan

Gambar 18 Gabungan ke-4 Spesimen Pengaruh variasi jarak sengkang tidak memberikan perbedaan yang signifikan terhadap kapasitas kolom.

Adanya perbedaan rasio tulangan cukup memberikan pengaruh pada kapasitas kolom.

-4000 -2000 0 2000 4000

-50 0 50

Beban (kg)

Perpindahan (mm) L15C L25C M15C M25C

(17)

16 Pola Retak, Lebar Retak, dan Panjang

Retak Kolom

Pengamatan pola retak kolom dilakukan untuk mengetahui alur terjadinya retak. Panjang retak kolom diukur sebagai salah satu variabel untuk menentukan perilaku retak yang terjadi pada kolom. Pengamatan terhadap pola dan panjang retak dilakukan dengan pengamatan langsung pada retak yang terjadi, kemudian ditandai dengan spidol berwarna, selanjutnya diberi nomor siklus pembebanan. Setelah dilakukan penomoran, retak yang terjadi difoto dan dilanjutkan dengan pembebanan selanjutnya. Berdasarkan hasil panjang retak, maka selanjutnya dapat diidentifikasi jenis retak yang dominan terjadi pada kolom tersebut. Sementara itu untuk lebar retak didapatkan dari pengamatan langsung saat pertama kali kolom mengalami bukaan (gap opening).

Gap opening dibatasi hanya pada kapan terjadinya bukaan, sedangkan untuk nilai bukaan tidak dapat ditampilkan karena saat pengujian tidak dilakukan pengamatan terhadap lebar retak yang terjadi.

1. Spesimen L15C

Gambar 19 (a) Retak Awal dan (b) Retak Akhir Sisi Depan Spesimen L15C Panjang retak maksimum yang terjadi pada spesimen L15C sebesar 8,5 cm. Jarak antar lokasi retak yang terjadi adalah sebesar 6 cm dan 15 cm. Hal tersebut menunjukkan bahwa retak terjadi pada sendi plastis dan bagian yang tidak terdapat pengekangan (sengkang).

Sedangkan pola retak dominan yang

terjadi pada kolom adalah retak lentur diikuti dengan retak geser. Gap opening terjadi pada siklus ke 10, dengan drift sebesar 3%. Beban yang dicapai pada siklus tersebut sebesar 1428 kg (+) dan 1826,5 kg (-). Untuk siklus selanjutnya dengan penambahan drift yang diberikan, bukaan di bagian dasar kolom dengan pondasi semakin lebar.

2. Spesimen L25C

Gambar 20 (a) Retak Awal dan (b) Retak Akhir Sisi Depan Spesimen L25C

Gambar 21 (a) Retak Awal dan (b) Retak Akhir Sisi Belakang Spesimen L25C

Panjang retak maksimum yang terjadi pada spesimen L25C sebesar 7,5 cm pada bagian depan dan 6,7 cm pada bagian belakang kolom. Retak awal berada pada dasar kolom dengan pondasi dan yang berada kurang lebih 11 cm di atas dasar kolom dengan pondasi.

Berdasarkan gambar tersebut, retak awal pada siklus ke-2 dengan beban sebesar 1062 kg berupa garis horizontal yang merupakan retak lentur. Pada siklus ke 4 muncul retak dengan arah diagonal dengan panjang retak 2,5 cm dengan beban sebesar 1440 kg yang merupakan retak geser. Gap opening terjadi pada

(18)

17 siklus ke 8, dengan drift sebesar 3%.

Beban yang dicapai pada siklus tersebut sebesar 1778,5 kg (-) pada sisi kanan bawah kolom.

3. Spesimen M15C

Gambar 22 (a) Retak Awal dan (b) Retak Akhir Sisi Depan Spesimen M15C

Gambar 23 (a) Retak Awal dan (b) Retak Akhir Sisi Belakang Spesimen M15C

Panjang retak maksimum yang terjadi pada spesimen M15C sebesar 7 cm pada sisi depan kolom dan 10 cm pada sisi belakang kolom. Retak awal sisi depan kolom berada pada dasar kolom dengan pondasi dan yang berada 10 cm di atas dasar kolom. Sedangkan Retak awal sisi belakang kolom berada di 6 cm di atas dasar kolom. Berdasarkan gambar tersebut, retak awal pada siklus ke-2 dengan beban sebesar 773 kg untuk retak sisi belakang dan 779 kg untuk retak sisi depan kolom. Kedua retak awal tersebut berupa garis horizontal yang merupakan retak lentur. Pada siklus ke 5 muncul retak dengan arah diagonal dengan panjang retak 7 cm dengan beban sebesar 1762 kg yang merupakan retak geser.

Pada siklus ke-10 muncul retak baru, berjarak kurang lebih 7 cm dari dasar kolom dengan pondasi. Panjang retak yang dihasilkan lebih pendek sebesar 1,2

dengan beban sebesar 2005 kg berupa garis horizontal yang merupakan retak lentur. Sedangkan pola retak dominan yang terjadi pada kolom adalah retak lentur diikuti dengan retak geser.

Gap opening terjadi pada siklus ke 8, dengan drift sebesar -2%. Beban yang dicapai pada siklus tersebut sebesar 1945 kg (-) dan perpindahan sebesar 12,8 mm.

Untuk siklus selanjutnya dengan penambahan drift yang diberikan, bukaan di bagian dasar kolom dengan pondasi semakin lebar.

4. Spesimen M25C

Gambar 24 (a) Retak Awal dan (b) Retak Akhir Sisi Depan Spesimen M25C

Gambar 25 (a) Retak Awal dan (b) Retak Akhir Sisi Belakang Spesimen M25C

Panjang retak maksimum yang terjadi pada spesimen M25C sebesar 5,7 cm untuk sisi depan kolom dan 6,9 cm untuk sisi belakang kolom. Retak awal berada pada dasar kolom dengan pondasi pada siklus kesatu dengan beban sebesar 937 kg untuk sisi belakang kolom dan 960,5 kg untuk sisi depan kolom. Retak yang terbentuk berupa garis horizontal yang merupakan retak lentur. Pada siklus

(19)

18 kedua muncul retak baru pada sisi depan

kolom, berjarak 13 cm dari dasar kolom dengan pondasi. Panjang retak yang dihasilkan lebih pendek sebesar 2 cm hingga 3 cm dengan beban sebesar 1301,5 kg berupa garis diagonal dan kemudian bersambung pada retak baru di siklus ketiga yang berjarak 15 cm dari dasar kolom dengan pondasi. Retak baru juga terjadi pada sisi belakang kolom pada siklus kedua pada jarak 15 cm dari dasar kolom dengan pondasi. Pada siklus ke-4 muncul retak dengan arah diagonal dengan panjang retak 0,8 cm pada sisi depan dan 5,7 cm pada sisi belakang kolom dengan beban sebesar 1707 kg yang merupakan retak geser. pola retak dominan yang terjadi pada kolom adalah retak lentur diikuti dengan retak geser.

Gap opening terjadi pada siklus ke 10, dengan drift sebesar 3%. Beban yang dicapai pada siklus tersebut sebesar 2054kg (+) dan 2346,5 kg (-). Untuk siklus selanjutnya dengan penambahan drift yang diberikan, bukaan di bagian dasar kolom dengan pondasi semakin lebar.

5. Spesimen Gabungan

Gambar 26 (a) Pola Retak Akhir Sisi Depan Spesimen L15C (b) Spesimen L25C (c) Spesimen M15C (d) Akhir Spesimen M25C

Gambar 27 (a) Pola Retak Akhir Sisi Belakang Spesimen L15C (b) Spesimen

L25C (c) Spesimen M15C (d) Akhir Spesimen M25C

Tabel 6 Rekapitulasi ke-4 Spesimen

Specimen Kolom

Panjang Retak Maksimum (cm)

Jarak Antar Retak (cm) Sisi

Depan

Sisi Belakang

L15C 8,5 - 6

L25C 7,5 6,7 11

M15C 7 10 6

M25C 5,7 6,9 15

Berdasarkan gambar 26 dan gambar 27 dapat kita simpulkan bahwa pola retak yang terjadi antara keempat spesimen adalah sama. Retak yang terjadi adalah dominan lentur yang diikuti dengan retak geser. Sedangkan dari tabel 6 dapat diperoleh informasi bahwa kolom dengan jarak sengkang 15 cm menghasilkan jarak antar retak yang lebih pendek akan tetapi menghasilkan panjang retak yang lebih besar daripada kolom dengan jarak sengkang 25 cm. Kolom dengan jarak sengkang 25 cm menghasilkan jarak retak yang lebih renggang dan panjang retak yang lebih pendek.

Dari gambar juga terdapat perbedaan pada banyaknya retak yang terjadi pada sisi depan dan sisi belakang kolom. Sisi kolom bagian depan mengalami retak yang lebih banyak daripada retak yang terjadi pada sisi belakang kolom. Hal tersebut dapat terjadi karena pada saat proses pengecoran, posisi kolom dalam keadaan tertidur. Agregat kasar cenderung memenuhi sisi kolom bagian bawah, sedangkan sisi atas lebih banyak terisi pasir, semen, dan air. Pengujian dilakukan dalam keadaan kolom yang berdiri tegak, sisi bawah kolom menjadi sisi belakang kolom yang diuji.

Sedangkan sisi atas kolom saat dicor menjadi sisi depan kolom yang diuji.

Perbedaan keseragaman campuran beton kolom menyebabkan hasil retak yang terjadi menjadi berbeda pada sisi depan dan sisi belakang kolom.

KESIMPULAN DAN SARAN

Berdasarkan hasil dari penelitian berupa analisis dan pembahasan data yang telah dilakukan untuk mengetahui

(20)

19 pengaruh variasi jarak sengkang dan rasio

tulangan longitudinal terhadap mekanisme dan pola retak kolom bertulangan ringan akibat beban siklik dapat ditarik kesimpulan:

1. Mekanisme yang terjadi pada keempat spesimen kolom adalah sama, dimana terjadi retak lentur pada pembeban awal. Keruntuhan lateral terjadi pada drift yang hampir sama pada spesimen dengan rasio tulangan yang sama.

Sehingga variasi jarak sengkang tidak begitu berpengaruh pada mekanisme retak kolom tersebut.

2. Pola retak yang terjadi pada keempat spesimen adalah sama, yang diawali dengan retak lentur dan kemudian dilanjutkan dengan retak geser. Jarak sengkang yang lebih rapat (15 cm) akan menghasilkan jarak retak yang lebih rapat daripada sengkang dengan jarak yang lebih renggang (25 cm).

Terdapat beberapa saran yang dapat diperhatikan untuk penelitian serupa di waktu yang akan datang:

1. Jumlah benda uji di tiap variasi ditambah.

2. Penakaran saat mengecor dilakukan sesuai mix design.

3. Pengambilan sampel untuk uji tekan silinder minimal 3, uji hammer test tidak hanya 1x10 pukulan saja.

4. Memperhatikan segala komponen saat pengujian.

5. Lebih menjaga kestabilan beban aksial.

DAFTAR PUSTAKA

ACI 318. 2002. Building Code Requirements for Reinforced Concrete. Michigan : American Concrete Institute.

Dini, Restian. 2008. Analisis Pengaruh Dimensi Balok dan Kolom Portal Terhadap Lebar Retak Pada Bangunan. Laporan Skripsi. Jurusan Teknik Sipil Universitas Brawijaya Malang.

Fernandes, Dede. 2012. Pola Retak dan Lebar Retak balok dalam Kondisi Gempa Akibat Pengaruh dari Variasi Prosentase Luas Tulangan Tekan Terhadap Tulangan Tarik Pada Tumpuan. Laporan Skripsi.

Jurusan Teknik Sipil Universitas Brawijaya Malang.

McCourmac, Jack C. 2004. Desain Beton Bertulang Edidi Kelima. Erlangga:

Jalarta.

Nawy, Edward. 2010. Beton Bertulang Suatu Pendekatan Dasar. Bandung : PT Refika Aditama.

Otani, S. 1999. RC Building Damage Statistics and SDF Response with Design Seismic Forces. Earthquake Spectra, Earthquake Engineering Research Institute, Vol. 15, No. 3, pp. 485 - 501.

Sezen, Halil. 2002. Seismic Behavior and Modeling of Reinforced Concrete Building Columns. Disertasi.

University of California, Berkeley.

Wibowo, Ari. 2012. Seismic Performance Of Insitu and Precast Soft Storey Buildings. Laporan Disertasi. Faculty of Engineering and Industrial Sciences Swinburne University of Technology.