PERENCANAAM STRUKTUR HIBRID DIMANA 50 % BEBAN LATERAL DIPIKUL OLEH STRUKTUR DINDING. Jenis Bangunan yang direncanakan adalah

PERENCANAAM STRUKTUR HIBRID DIMANA 50 % BEBAN LATERAL DIPIKUL OLEH STRUKTUR DINDING

1. INFORMASI PERENCANAAN UMUM 1.1 Jenis Bangunan

Jenis Bangunan yang direncanakan adalah bangunan perkantoran dengan struktur beton bertulang yang terdiri dari portal dan struktur dinding.

1.2 Peraturan-peraturan yang dipakai

- Pedoman Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Rumah dan Gedung

- Petunjuk Perencanaan Beton Bertulang dan Strxiktur Dinding Bertulang untuk Rumah dan Gedung

- Peraturan Muatan Indonesia 1983

- Standar Tata Cara Penghitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung SK SNI T-15-1991-03

- NZS 3101:1982 : "Code of Practice for the Design of Concrete Structures"

- Usulan T. Paulay dan M.J.N. Priestley : " Seimic Design of Reinforced Concrete And Masonry Building"

- Eurocode No.8 1988 ; "Common Unified Rules for Structures in Seismic Regions"

- CEB 1987 : "Seismic Design of Concrete

Structures"

1.3 Pembebanan

Beban hidup atap = 100 kg/m^

Beban hidup lantai = 250 kg/ra^

Beban inati = berat sendiri struktur

Beban geinpa sesuai dengan buku Peraturan Perenca- naan Tahan Gempa Indonesia untuk Gedung.

1.4 Lokasi Bangunan

Lokasi bangunan terletak di Zone 4 pada peta wilayah gempa Indonesia.

1.5 Data Tanah

Bangunan dianggap berada di atas tanah lunak.

1.6 Data Bahan

Mutu beton : fc' = 2 0 MPa Mutu baja tulangan

- tulangan lentur : fy = 4 0 0 MPa - tulangan geser : fy = 240 MPa

1.7 Data Prototype Bangunan

Bangunan terbuat dari struktur beton bertulang dengan anggapan setiap ruang denah dipisahkan dengan dinding partisi.

Dimensi

a. Dimensi balok : 25 x 35 cm^

b. Dimensi kolora : 35 x 35 cm^

c. Tebal plat setiap lantai : 15 cm

1.8 Ringkasan Stmiktural

Struktur dalam arah x (yang direncanakan)

Sistim struktur dalam arah x terdiri dari 6 portal dengan tiga bentang dan keempat kakinya terjepit pada pondasi.

Struktur dalam arah y (yang tidak direncanakan) Sistim struktur dalam arah y terdiri dari empat portal dengan lima bentang dan keenam kakinya terjepit pada pondasi.

2. PERHITUNGAM GAYA GESER DASAR HORISONTAL TOTAL AKIBAT GEMPA DAN DISTRIBUSINYA KE SEPANJANG TINGGI GEDUNG

2.1 Perhitungan Herat Total Bangunan

Herat bangunan dengan struktur dinding Im HERAT LANTAI ATAP

Beban Mati :

- plat = 28x12x0.15x2400 = 120960 - balok 25/35 = (28x4+12x6)0.25x0.2x2400= 22080 - kolom 35/35 = 24x1.6x0.35x0.35x2400 = 11289.6 - dinding bata= 28x2x1.6x250 = 22400 - struktur dinding

= 6x0.2x1.6x2400 = 4608 - finishing + plafond

= 28x12x50 = 16800 H

qm atap = 198137.6 Kg Heban Hidup (koefisien reduksi = 0.3)

qh atap = 0.3x100x28x12 = 10080 Kg

q total = 208217.6 Kg

BERAT LANTAI Beban Mati

- plat = 2 8 x 1 2 x0 .1 5 x 2 4 0 0 = 120960 - balok 25/35 = (28 X 4 + 12 X 6) X 0 . 25x0.2X2400= 22080 - kolom 35/35 = 2 4 x 3 .2 x 0 .3 5 x 0 .3 5 x 2 4 0 0 = 2 2 5 7 9 .2 - dinding bata= 28x2x3.2x250 = 44800 - struktur dinding

= 6 x 0 .2 x 1 x 3 .2 x 2 4 0 0 = 9216 - finishing + plafond

= 28x12x110 = 36960

qin lantai = 2 5 6 5 9 5 .2 Kg

Beban Hidup

qh lantai = 0.3x250x28x12 = 25200 Kg q total = 281795.2 Kg Berat Total Bangunan

W total = 7 X 2 8 1 7 9 5 .2 + 2 0 8 2 1 7 .6 = 2180784 Kg

2.2 Perhitungan Gaya Geser Dasar Horisontal Total akibat Geiapa

Pertama-tama waktu getar struktur dicari dengan waktu getar empiris (T empiris).

T = 0.06 H = 0.06 (25.6)^/'^ = 0.683 dt T Rayleigh = 1.882 dt

Karena T empiris T Rayleigh, inaka d i g unakan

T Rayleigh

Rumus gaya geser dasar horisontal total : V = C I K Wt

dimana :

T Rayleigh = 1.882 C = 0.03

I = 1 (bangunan perkantoran) K = 2 (daktilitas terbatas) Wt = 2180784 kg

V = 0.03 X 1 X 2 X 2180784 = 130847 Kg

2.3 Distribusi Gaya Geser Dasar Horisontal Total ke Sepanjang Tinggi Gedung

Distribusi gaya geser dasar horisontal total ke sepanjang tinggi gedung dilakukan sesuai dengan perurausan (3.2.3). Hasil-hasil perhitungan distribusi gaya geser dasar horisontal dapat dilihat pada tabel A . 2.1.

Tabel A . 2.1 Distribusi Gaya Geser Dasar Horisontal

Lt hi

(m)

Wi

(kg)

Wixhi (kgm)

Fix

(kg)

F ix / 6 (kg)

8 25.6 208217.6 5330370.6 22808.4 3801.4

7 ??.4 281795.2 6312212.5 27009.7 4501.6

6 19.2 281795.2 5410467.8 23151.1 3858.5

5 16.0 281795.2 4508723.2 19292.6 3215.4

4 12.8 281795.2 3606978.6 15434.1 2572.3

3 9.6 281795.2 2705233.9 11575.6 1929.3

2 6.4 281795.2 1803489.3 7717.0 1286.2

1 3.2 281795.2 901744.6 3858.5 643.1

30579220.5 130847.0 21807.8

2.4 Pemeriksaan Waktu Getar Stxuktur

Waktu getar struktur rayleigh dibandingkan dengan waktu getar struktur dari program RUAUMOKO. Dari hasil RUAUMOKO waktu getar yang didapatkan niendekati waktu getar dari hasil Rayleigh.

Pemeriksaan wa k t u getar struktur dapat dilihat pada tabel A .2.2.

Tabel A . 2.2. Pemeriksaan Waktu Getar Bangunan

Lt Fi

(Kg)

di (cm)

di2 Wi

(Kg)

Wixdi2 Fixdi

8 22808.4 8.943 79.974 208217.6 16651926.0 203971.0 7 27009.7 8.330 69.392 281795.2 19554397.9 224995.9 6 23151.1 7.495 56.175 281795.2 15829852.4 173517.8 5 19292.6 6.391 40.849 281795.2 11510972.0 123304.9 4 15434.1 5.051 25.516 281795.2 7190182.5 77962.2 3 11575.6 3.547 12.580 281795.2 3545124.4 41057.4 2 7717.1 2.006 4.025 281795.2 1134293.2 15482.7

1 3858.5 0.669 0.447 281795.2 125969.8 2579.8

75542718.3 862871.6

keterangan :

di : simpangan arah x yang diperoleh dengan bantuan program MICROFEAP

T rayleigh = 6 .3 7

( Wi di^ ) g 2 : ( Fi di )

= 6 .3 X [7 5 5 4 2 7 1 0 / (9 8 1 x 8 6 2 8 7 1 .5 4 )]

= 1 .8 8 2 T Ruaumoko = 1 .8 7 6

0.5

T empiris T Rayleigh

Jadi tidak perlu dilakukan perhitungan ulang.

3. INTERAKSI ANTARA STRUKTUR DINDING KANTILEVER DAN PORTAL Dengan beban gempa yang bekerja pada masing-masing lantai diatas akan didapat reaksi gaya geser pada masing-masing perletakan yang merupakan hasil dari perhitungan dengan program MICROFEAP-Pl.

Reaksi gaya geser pada masing-masing p e rletakan serta persentase beban gempa yang diterima struktur dinding :

Gaya Geser (Kg)

Kolom 1 2071

Kolom II 3111

Kolom III 3165

Kolom IV 2222

Struktur Dinding 11236

V total 21807

Persentase Beban Gempa yang diterima oleh :

Portal = 10571.4 / 21807.4 x 100 = 48.48 % Dinding = 11236 / 21807.4 x 100 = 51.52 %

4. GAYA-GAYA DALAM PORTAL AKIBAT BEBAN GRAVITASI 4.1 Pembebanan Portal Terhadap Beban Gravitasi

Beban-beban gravitasi yang bekerja pada portal

Beban-beban gravitasi yang bekerja pada portal : a. Pembebanan Lantai Atap

Beban Mati :

- bs balok = 0 .2 5 X 0 .2 X 2400 = 1 2 0 .0 0 - bs plat = (0 .1 5 x 2 4 0 0 x 2 / 3 x 2 )x 2 = 9 6 0 .0 0 - bs finishing dan plafon

= (2 / 3 X 2 X 5 0 )X 2 = 1 3 3 .3 3 +

= 1213.33 kg/m

Beban Hidup :

- Beban hidup atap = 100 kg/m2

qh = (2/3 X 2 X 100) x 2 = 266.67 kg/m

b. Pembebanan Lantai 1 s/d 7 Beban Mati

- bs balok = 0.25 x 0.2 x 2400 = 120.00 - bs plat = (0.15x2400x2/3x2)x2 = 960.00 - bs finishing dan plafon

= (2/3 X 2 X 110) X 2 = 293.33 +

= 1373.33 kg/m

Beban Hidup

Beban hidup lantai kantor = 250 kg/m2

qh = (2/3 X 2 X 250) X 2 = 667.67 kg/m

4.2 Gaya Normal Kolom akibat Beban Gravitasi

Gaya normal akibat beban gravitasi dihitung dengan

cara Tributary Area seperti pada tabel A . 4,1 dan

Tabel A . 4.1 Gaya Normal Kolom Luar Akibat Beban Gravitasi

Lt

8

7

6

5 4 3

2 1 0

Beban mati

6070.4 14691.2 23312.0 31932.8 40553.6 49174.4 57795.2 66416.0 66886.4

Beban Hidup

800 2800 4800 6800 8800 10800 12800 14800 14800

R1

0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6

R2

1 1

0.9

0.8

0.7

0.6

0.5 0.4 0.4

Normal

6550.4 16371.2 25904.0 35196.8 44249.6 53062.4 61635.2 69968.0 70438.4

Tabel A . 4.2 Gaya Normal Kolom Dalam Akibat Beban Gravitasi

Lt Beban mati Beban Hidup R1 R2 Normal

(Kg)

8 7990.4 1600 0.6 1 8950.4

7 17411.2 5600 0.6 1 20771.2

6 26832.0 9600 0.6 0.9 32016.0

5 36252.0 13600 0.6 0.8 42780.8

4 45673.6 17600 0.6 0.7 53065.6

3 55094.4 21600 0.6 0.6 62870.4

2 64515.0 25600 0.6 0.5 72195.2

1 73936.0 29600 0.6 0.4 81040.0

0 74406.4 29600 0.6 0.4 81510.4

4-3 Perhitungan Nodal Weight Akibat Beban Gravitasi Untuk Program Ruaumoko

* Kolom Luar (Lantai Atap)

* Kolom Luar (Lantai Atap) Beban Mati :

- plat = 4x2x0.15x2400 - balok = 0.25x0.2x6x2400 - dinding = 4x1.6x250 - koloiu = 0.35x0.35x1.6x2400 - finishing dan plafond = 4x2x50 Beban Hidup = 4x2x100x0.3

* Kolom Luar (Lantai) Beban Mati

- plat = 4x2x0.15x2400 - balok = 0.25x0.2x6x2400 - dinding = 4x3.2x250

- kolom = 0.35x0.35x3.2x2400 - finishing dan plafond = 4x2x110 Beban Hidup = 4x2x250x0.3

Total

* Kolom Dalara (Lantai Atap) Beban Mati :

- plat = 4x4x0.15x2400 - balok = 0.25x0.2x8x2400 - kolom = 0.35x0.35x1.6x2400 - finishing dan plafonds = 4x4x50 Beban Hidup = 4x4x100x0.3

Total

2880

= 720

= 1600

= 470.4

= 400

= 240

6310.4 Kg

2880

= 720

= 3200

= 940.8

= 880

= 600

9220.8 Kg

5760

= 960

= 470.4

= 800

= 480

_ 8470-4 Kg

* Kolom Dalam (Lantai) Beban Mati :

- plat = 4x4x0.15x2400 - balok = 0.25x0.2x8x2400 - kolom = 0.35x0.35x3.2x2400 - finishing dan plafonds = 4x4x110 Beban Hidup = 4x4x250x0.3

Total

* Struktur Dinding (Lantai Atap) Beban Mati :

- plat = 4x2x0.15x2400

- balok = 4/3x2x0.25x0.2x2400 - dinding = 2/3x2x1.6x250

- struktur dinding = 0.2x1x1.6x2400 - finishing dan plafonds = 4x2x50 Beban Hidup = 4x2x100x0.3

Total

5760 960 940.8 1760

1200 +

= 10620.8 Kg

2880 320 533.33 768 400

240 +

5141.33 Kg

* Struktur Dinding (Lantai) Beban Mati ;

- plat = 4x2x0.15x2400

- balok = 4/3x2x0.25x0.2x2400 - dinding = 2/3x2x3.2x250

- struktur dinding = 0.2x1x3.2x2400 - finishing dan plafonds = 4x2x110 Beban Hidup = 4x2x250x0.3

Total

2880 320 1066-67 1536

880

600 +

7282.67 Kg

5. PEREMCANAAN STRUKTUR HIBRID

Perencanaan struktur hibrid dengan daktilitas terbatas berdasarkan NZS 3101 : 1982, usulan T. Paulay &

M.J.N. Priestley, EUROCODE n o . 8 1988 dan CEB 1987 dapat

dilihat pada tabel A . 5.1 sampai tabel A . 5.

Tabel A.5.1 Momen Rencana Balok Portal Berdasarkan NZS 3101 : 1982

IT BLK Md Ml Me.kiri Me.kanan 1.2Md-(-1.6MI 0.9Md-t-Me 1.05(Md-fCl.6MI-fMe)

(kgm) (kgm) (kgm) (kgm) E,kiri E.kanan E.kiri E.kanan

1 7-8 8-7 8-9

-1630.60 -1841.00 -1836.60

-786.51 -896.69 -890.84

6843.10 -6270.80 5945.20

-6843.10 6270.80 -5945.20

-3215.14 -3643.90 -3629.26

5375.56 -7927.70 4292.26

-8310.64 4613.90 -7598.14

4977.62 -9082.30 3752.80

-8392.89 4086.38 -8732.12

2 12-13 13-12 13-14

-1815.30 -1698.20 -1821.10

-872.00 -831.59 -883.65

9295.40 -8537.20 8224.50

-9295.40 8537.20 -8224.50

-3573.56 -3368.38 -3599.16

7661.63 -10065.58 6585.51

-10929.17 7008.82 -9863.49

7304.75 -11271.07 6166.87

-12215.60 6657.05 -11104.58

3 17-18 18-17 18-19

-1902.60 -1601.40 -1812.60

■010.12 -788.82 -679.92

9520.50 -8755.00 8598.70

-9520.50 8755.00 -8598.70

-3739.31 -3183.79 -3582.99

7808.16 -10196.26 6967.36

-11232.84 7313.74 -10230.04

7425.42 -11371.18 6571.06

-12567.63 7014.32 -11486.21

4 22-23 23-22 23-24

-1986.70 -1518.10 -1805.20

-847.06 -752.60 -876.72

8711.70 -8003.60 8019.10

-8711.70 8003.60 -8019.10

-3899.34 -3025.88 -3568.99

6923.67 -9369.89 6394.42

-10499.73 6637.31 -9643.78

6464.60 -10471.92 5972.26

-11829.97 6335.64 -10867.85

5 27-28 28-27 28-29

-2053.60 -1452.20 -1799.20

-973.60 -725.35 -874.28

7326.80 -6718.30

6905.80

-7326.80 6718.30 -6905.80

-4022.08 -2903.20 -3557.89

5478.56 -8025.28 5286.52

-9175.04 5411.32 -8525.08

4923.49 -8036.00 4811.13

-10462.79 5072.43 -9691,05

6 32-33 33-32 33-34

-2085.70 -1411.00 -1792.50

-992.59 -707.64 -871.28

5599.60 -5125.10 5489.10

-5599.60 5125.10 -5489.10

-4090.98 -2825.42 -3545.05

3722.47 -6395.00 3875.85

-7476.73 3855.20 -7102.35

3064.26 -7308.72 3332.52

-8694.90 3453,99 -8194,59

7 37-38 38-37 38-39

-2189.10 -1348.20 -1789.40

-999.64 -693.06 -874.95

4021.30 -3679.30 4188.80

-4021.30 3679.30 -4188.80

-4226.34 -2726.74 -3547.20

2051.11 -4892.68 2578.34

-5991.49 2465.92 -5799.26

1294.04 -5715.50 1968.15

-7150.69 2011.03 -6828.33

8 42-43 43-42 43-44

-1584.00 -1328.50 -1574.50

-472.23 -183.77 -323.09

2263.60 -1855.20 2302.00

-2263.60 1855.20 -2302.00

-2656.37 -1888.23 -2406.34

838.00 -3050.85 884.95

■3689.20 659,55 -3719.05

416.08 -3458.66 560.33

-4337.48 437.26 -4273.87

Tabel A . 5.2 Redistribusi 3101 : 1982

Moitien Balok Portal Berdasarkan NZS

LT l-ll ll-l ll-ill lll-ll lll-IV IV-III

1

5375.56 1408.93 6784.49

9082.30 -1816.46 7265.84

4292.26 1816.46 6108,72

8732.12 -1466.28 7265.84

4613.90 1466.28 6080.18

9392.89 -1408.93 7983.96

2

7661.63 1832.33 9493.96

11271.07 -2254.21 9016.86

6585,51 2254.21 8839.72

11104,58 -2087.72 9016.86

7008.82 2087.72 9096.54

12215.59 -1832.33 10383.26

3

7808.16 1885.14 9693.30

11371.18 -2182.21 9188.97

6967.36 2182.21 914957

11486.21 -2297.24 9188.97

7313.74 2297.24 9610.98

12567.63 -1885.14 10682.49

4

6923.67 1774.49 8698.16

10471.92 -1777.64 8694.28

6394.42 1777.64 8172.06

10867.85 -2173.57 8694.28

6637.31 2173.57 8810.88

11829.97 -1774.49 10055.48

5

5478.56 1569.41 7047.97

9036.00 -1283.16 7752.84

5286.52 1283.16 6569.68

9691.05 -1938.21 7752.84

5411.32 1938.21 7349.53

10462.79 -1569.41

8893.38

6

3722.47 1304.23 5026.70

7308.72 -753.05 6555.67

3875.85 753.05 4628.90

8194.59 -1638.92 6555.67

3855.20 1638.92 5494.12

8694.90 -1304.23 7390.67

7

2051.11 1072.60 3123.71

5715.50 -252.83 5462.67

2578.34 252.83 2831.17

6828.33 -1365.66 5462.67

2465.92 1365.66 3831.58

7150.69 -1072.60 6078.09

8

838.00 650.62 1488.62

3458.66 -3956 3419.10

884.95 3956 924.51

4273.87 -854.77 3419.10

659,55 854,77 1514.32

4337.48 -650.62 3686.86

CO

N z

c (0 X

(8 W 10

■0 u 0 ) CQ

<0

•P

O cu X

o

I—I

CQ

(0

3 + J

C 0 )

CM C OO K )

c (0 ••

I—I 3 «H C O

<U H On n

n

« t n

<u X3 (0

■D _

■9 E

" P

<

■O

a Q .

■D ^ -Q CNJ

^ E

<

“q.

D CL

+

2

1 1

c5 5 S ^

CO <D

s

1 ^ 0 0

OO in u)

ui lo I f )

CO <D c\J «o w tn in

■r- »- o CO o i CM

h- »-

CM lO5 ^{r - Ot} _{^ ' t} CO in in^{h - O O} c D < D h - N -0) i n i n i n t n c o < o c M < o o i i n i n

co »-f- o r~ cQ C \icvi

o r ^ o h ' ^ o o o

c n i n o o i n - j j - i n i n

ooin< D '> :rO 'i-coco

o o o o o o o o

C) cj CD ci d d d o

CM O) O) CJ h-

U) CO CM CO CO

O ) O CO

<D CO <o

O) U> <D T-

co lo lo in

CO CD ^

00 CO o

<d CO

CVJ ^ CO CNJ CM CO CO CM

<D lO <0

O h- O ) CM CO CO O ) 3 CO CO o •>- m o o T- CM -r- cn CO ■>T ^

O ) cj) CM in CO o ) in o>

< f-^C 7)cotococom

m o i n m o r ^ ’ ^ m

0> CM CO CM T- CO <o CM

8 s s s ; i ^ 2 s s s

c o N - o o r - i n c M c o c o o o o o o o o o

C> C> C> C5 O O O CD

^ o> <o h- O

C7) OO CO <D CMO CO CO 0> CM O

s

1 - 0 0 CO CO (O "

S

CO lO CO O) -t- CO O CM CO CM

(O (O u> U)

_ <o CM in ■*“

CO CM

ooo)C5)0>cor^<0'^

c )c > c > d c > c i

0

d

'^^CO'r-O^CM^

cocj)a)^inc»co^

CD CO in

in CO ^

CO CM in CO

CO CO CO in c5 ^{T- CO r-}o> r-. CO C3>Q<dCDcdcOC2<D r ^ o o o c o r ^ ( O c o

r -c Mc o’^ i n c o r ^ c o

Tabel A.5.4 Momen Lentur dan Tulangan Balok Portal Berdasarkan NZS 3101 : 1982

Lt M Tulangan atas ^M Tulangan bawah

(KNm)

Periu (cm2)

Terpasang

(cm2) (KNm)

Periu (cm2)

Terpasang (cm2) 1

2 3

4

5 6 7 8

79.84 103.83 106.82 100.55 88.93 73.91 60.78 36.87

9.51 12.91 13.60 12.59 11.06 8.79 6.49 2.56

6D16=

7D16=

7D16=

7D16=

6016=

5016=

5016=

2016=

12.07 14.08 14.08 14.08 12.07 10.06 10.06 : 4.02

67.84 94.94 96.93 88.11 73.50 54.94 38.32 15.14

8.08 11.81 12.34 11.03 9.14 6.53 4.09 2.56

5016=

7016=

7016=

7016=

5016=

4016=

4016=

2016:

= 10.06

= 14.08

= 14.08

= 14.08

= 10.06

= 8.05

= 8.05

= 4.02

Tabel A . 5.5 Momen Leieh : 1982

Balok Portal Berdasarkan NZS 3101

Lt Tul.Atas Tul. Bawah

Momen leleh positif Momen leleh negatit

P 7P p=As/b.d Rn Mu=£fMn P’/p p=As/b.d Rn Mu=0Mn

(cm2) (cm2) (% ) (KNm) (% ) (KNm)

1 12.07 10.06 1.2 1.378 5095.00 108.61 0.8 1.653 5582.50 119.00

2 14.08 14.08 1.0 1.929 6597.14 140.62 1.0 1.929 6597.14 140.62

3 14.08 14.08 1.0 1.929 6597.14 140.62 1.0 1.929 6597.14 140.62

4 14.08 14.08 1.0 1.929 6597.14 140.62 1.0 1.929 6597.14 140.62

5 12.07 10,06 1.2 1.378 5095.00 108.61 0.8 1.653 5582.50 119.00

6 10.06 8.05 1.2 1.103 4428.89 94.41 0.8 1.378 4870.00 103.81

7 10.06 8.05 1.2 1.103 4428.89 94.41 0.8 1.378 4870.00 103.81

8 4.02 4.02 1.0 0.551 3361.33 71.65 1.0 0.551 3361.33 71.65

Tabel A . 5.6 Gaya Geser Rencana Balok Portal Berdasarkan NZS 3101 : 1982

Lantai Balok Vd (KN)

VI (KN)

0.6VI (KN)

Ve (KN)

1.05(Vd+0.6Vl+2Ve) (KN)

7-8 25.094 12.167 7.3002 -32.785 -34.83

1 8-7 -25.094 -12.167 -7.3002 -32.785 -102.86

8-9 25.094 12.167 7.3002 -29.731 -28.42

12-13 25.094 12.167 7.3002 -44.582 -59.61

2 13-12 -25.094 -12.167 -7.3002 -44.582 -127.64

13-14 25.094 12.167 7.3002 -41.105 -52.31

17-18 25.094 12.167 7.3002 -45.689 -61.93

3 18-17 -25.094 -12.167 -7.3002 -45.689 -129.96

18-19 25.094 12.167 7.3002 -42.985 -56.25

22-23 25.094 12.167 7.3002 -41.788 -53.74

4 23-22 -25.094 -12.167 -7.3002 -41.788 -121.77

23-24 25.094 12.167 7.3002 -40.091 -50.18

27-28 25.094 12:167 7.3002 -35.113 -39.72

5 28-27 -25.094 -12.167 -7.3002 -35.113 -107.75

28-29 25.094 12.167 7.3002 -34.525 -38.49

32-33 25.094 12.167 7.3002 -26.812 -22.29

6 33-32 -25.094 -12.167 -7.3002 -26.812 -90.32

33-34 25.094 12.167 7.3002 -27.448 -23.63

37-38 25.094 12.167 7.3002 -19.252 -6.42

7 38-37 -25.094 -12.167 -7.3002 -19.252 -74.44

38-39 25.094 12.167 7.3002 -20.934 -9.95

42-43 22.174 4.867 2.9202 -10.297 4.73

8 43-42 -22.174 -4.867 -2.9202 -10.297 -47.97

43-44 22.174 4.867 2.9202 -11.496 2.21

U)N S

cto

(0(fl

■dRJ PQQ)

■P(0 Pu

o

rH

o

<0 CQ (UU)

<0 o

C CO a (3 a\

Cr>i-i C (0 ••

I—Id H C O Q) H CU n

in

<

nQ) E-ias

S i

O)c

CO

O)c

<D (0

>O

.-9 Z

> ^ cn + :

> o 'Ql

O)c (0 O)c a>

V)

(C

> Q.-5^

oj

5

:

(0

o 5

s |

EQ-

O) ^ C CVJ O E w E

<

II

I/ ) CO CO ^ to

o

<0

CO CVJ o (O

<0 10 CO CO r^

^ ^ CVJ CM CO CO

10

o

cvi <6

cb O) CO

<0

CO CO CO N. r>- N.

d o o

10 10

m

o o o XN. CO ^

0 0 0

^

0 0 0

^

0 0 0

CO CO CO

6 6

o o (O

<0

(O U> (O o o CO CO

O) O) O) o> in in

CO CO CO CO CO CO c\J

^ CM

CO T- OJ CM

<D T- CO in

CJ> CM CM ^ o S

CD h-

CM CO

0 > O T - O 0 ) C D C D i n c o < o c o c D c o o ) c ^ i n

CO C3> T- CJ) CO

^ CM in CM T- ^{r- CD} T- O

o o o p c o c o c o c o

CD cvi C> 3F 2T 3:

O)t-C0^-wO)O)C3>

0 0 0 0

CO i n CD

6 6 6 6 6 6 6 0 0 0 0

r s . r v . f s .

6

0 0 0 0 0 0 0 0

i n i n r f CD CD CM

c3)C3)0)0)CJ>r^r^cM CO GO CO CO CO

in in in in in

d y d y o d iO iO G in

c o c o c o c o c o c o c o i n

<5<5<d c><d c>c>c>

cococooocoGOcoa:) 6 6 6 6 6 6 6 6

C O C O C D C O C O C O C O C O

l o i n i n i n i n i n i n i n

c o c o c o c o c o c o c o c o

6 6 6 6 6 6 6 6

0 ) C D C D C D ( 7> C D C D C 7)

c v i r ^ r ^ r ^ c M o o i n

o>^-'*— -r-0)oocoin

6 ^ ^ ^‘ 6 6 6 6

^C7)C3)CO'«f-r-'r-g 0 0 0 0 0 0 0 0

6 6 6 6 6 6 6 6

c D o o o o c o c D i n m c M - o o p

8 § g

“ “ ‘ “

S

^{in ^} o> CM

CJ) ▼- CO 0> CO C?) CO in CO in CO CM CM

N* in CM

CO 8 ^•<r■<1-

» - C M C O ' ^ l O < D t ^ O O

Tabel A.5.8 Momen Rencana Koloiu Portal Berdasarkan : 1982

NZS 3101

Lt Kl NODAL Md Ml Me.kirl Me.kanan 1.2Md-M.6MI 0.9Md+Me 1.05(Md-t-0.,6MI+Me)

(kgm) (kgm) (kgm) (kgm) E.klrl E.kanan E.kiri E.kanan

0 1

II 2-7 3-8

337.80 -11.52

163.09 -6.20

-5548.60 -6711.90

5548.60 6711.90

666.30 -23.74

-5244.58 -6722.27

5852.62 6701.53

-5368.59 -7063.50

6283.47 7031.49

1 1

II 7-2 7-12

8-3 8-13

-672.91 957.65 18.01 13.63

-324.90 461.61 9.97 4.12

1086.30 -5756.80 3251.60 -8964.40

-1086.30 5756.80 -3251.60 8964.40

-1327.33 1887.76 37.56 22.94

480.68 -4894.92 3267.81 -8952.13

-1691.92 6618.69 -3235.39 8976.67

229.37 -4748.29 3439.37 -9395.72

-2051.86 7340.99 -3388.99 9429.52

2 1

II 12-7 12-17

13-8 13-18

-913.73 901.53 -43.14 79.70

-439.61 432.39 -17.80 34.26

4100.50 -5194.90 7633.60 -9128.00

-4100.50 5194.90 -7633.60 9128.00

-1799.85 1773.66 -80.25 150.46

3278.14 -4383.52 7594.78 -9056.27

-4922.86 6006.28 -7672.42 9199.73

3069.15 -4235.63 7958.77 -9479.13

-5541.90 6673.66 -8071.79

9689.67

3 1

II

17-12 17-22 18-13 18-23

-930.75 971.81 -92.22 118.96

-445.94 464.18 -39.66 51.44

4967,20 -4553.30 8913.10 -8440.60

-4967.20 4553.30 -8913.10 8440.60

-1830.40 1908.86 -174.13 225.05

4129.53 -3678.67 8830.10 -8333.54

-5804.88 5427.93 -8996.10 8547.66

3957.33 -3468.13 9236.94 -8705.32

-6473.79 6093.80 -9480.57 9019.94

4 1

II

22-17 22-27 23-18 23-28

983.52 1003.20 -132.16 155.00

-468.79 478.27 -57.30 66.81

4991.30 -3720.40 8778.20 -7244.60

-4991.30 3720.40 -8778.20 7244.60

430.16 1969.07 -250.28 292.90

5876.47 -2817.52 8659.26 -7105.10

-4106.13 4623.28 -8897.14 7384.10

5978.22 -2551.75 9042.24 -7401.99

-4503.51 5261.09 -9391.98 7811.67

5 1

II

27-22 27-32 28-23 28-33

-1012.00 1041.60 -165.60 181.41

-483.45 490.15 -70.77 78.16

4541.60 -2785.20 7891.30 -5732.80

-4541.60 2785.20 -7891.30 5732.80

-1987.92 2034.16

•311.95 342.75

3630.80 -1847.76 7742.26 -5569.53

-5452.40 3722.64 -8040.34 5896.07

3401.51 -1521.99 8067.40 -5779.72

-6135.85 4326.93 -8504.33 6259.16

6 1

II

32-27 32-37 33-28 33-38

-1064.20 1021.50 -188.01 193.56

-492.42 500.16 -82.67 80.97

3844.30 -1755.40 6557.40 -4056.80

-3844.30 1755.40 -6557.40 4056.80

-2064.91 2026.06 -357.88 361.83

2886.52 -836.05 6388.19 -3882.60

-4802.08 2674.75 -6726.61 4231.00

2608.88 -455.49 6635.78 -4005.39

-5464.15 3230.85 -7134.76 4513.89

7 1

II

37-32 37^2 38-33 38-43

-961.13 1228.00 -204.34 236.88

-508.45 491.19 -76.09 105.80

2740.10 -1281.20 4809.50 -3058.60

-2740.10 1281.20 -4809.50 3058.60

-1966.88 2259.50 -366.95 453.54

1875.08 -176.00 4625.59 -2845.41

-3605.12 2386.40 -4993.41 3271.79

1547.60 253.59 4787.48 -2896.15

-4206.62 2944.11 -5312.47 3526.91

8 1

II

42-37 43-38

-1584.00 -246.01

-472.23 -139.31

2263.60 4157.20

-2263.60

^157.20

-2656.37 -518.11

838.00 3935.79

-3689.20 -4378.61

416.08 4018.98

-4337.48

^711.14

Tabel A . 5.9 Gaya Normal Rencana Kolom Portal Berdasarkan NZS 3101 : 1982

Lt Kl Nd

(kg)

Nl (kg)

N«.kiri (kg)

Ne.kanan (kg)

1.2Nd+1.6NI (kg)

0.9Nd-fNe 1.05(Nd-t-0.6NI-t-Ne) E.kirl E.kanan E.kiri E.kanan

0 1

II

66886 74406

5920 11840

25632.00 -800.24

-25632.00 800.24

89735.20 108231.20

85829.40 66165.16

34565.40 67765.64

100873.50 84745.25

47046.30 86425.75

1 1

II

66416 73936

5920 11840

25632.00 -800.24

-25632.00 800.24

89171.20 107667.20

85406.40 65742.16

34142.40 67342.64

100380.00 84251.75

46552.80 85932.25

2 1

II

57795 64515

6400 12800

22353.00 -494.85

-22353.00 494.85

79594.00 97898.00

74368.50 57568.65

29662.50 58558.35

88187.40 75285.16

41246.10 76324.34

3 1

II

49174 55094

6480 12960

17895.00 -147.15

-17895.00 147.15

69376.80 86848.80

62151.60 49437.45

26361.60 49731.75

74504.85 65858.99

36925.35 66168.01

4 1

II

40554 45674

6160 12320

13326.00 123.26

-13326.00 -123.26

58520.80 74520.80

49824.60 41229.86

23172.60 40983.34

60454.80 55848.72

32470.20 55589.88

5 1

II

31933 36253

5440 10880

9147.30 293.04

-9147.30 -293.04

47023.60 60911.60

37887.00 32920.74

19592.40 32334.66

46561.52 45227.74

27352.19 44612.36

6 1

II

23312 26832

4320 8640

5636.00 351.77

-5636.00 -351.77

34886.40 46022.40

26616.80 24500.57

15344.80 23797.03

33117.00 33986.16

21281.40 33247.44

7 1

II

14691 17411

2800 5600

2954.80 288.11

-2954.80 -288.11

22109.20 29853.20

16176.70 15958.01

10267.10 15381.79

20292.09 22112.07

14087.01 21507.03

8 ₁

II

6070 7990

800 1600

1029.70 119.87

-1029.70 -119.87

8564.00 12148.00

6492.70 7310.87

4433.30 7071.13

7958.69 9523.36

5796.32 9271.64

CO

tS3

s c (0 M tc T3

(0

< 1 ) CQ

■P

(0

ft

O e o

rH

o M d

■p

c:

( I )

C CO

oi

(0 CT\

tJ> <-l c fO ••

rH o

c 3 Q) H

&( n

in

<

XIQ)

03

O)c (0

S w

B- E cS o H

(0

<

00oc lO Ml

” n

^ CM

o 1 (0

> in

► ^ CD CM 1 ^ ®

' a f

1 Q

1 _G)

> (0 ' in cvi I ^ 05

§ ro 5

1 <33

1 CO

I

^{^}

a

'

^ Cl i Q

Q 1 ^

in ®

« II , ^ m

; II 5 : CJ) I 5 ®

§ COGO : in iO

! ^ CM

! 1 5 T- ^

§ ro Q■^r

COCO lO _^

” H

^ CM A S

§ 1 o

in in CO CO

O) O) Q Q 5J* 5t

in in CO CO

^ ¥ O) O) Q Q Tf M-

0, 5

< E a

O CM CD 0) _C>

T—

! CO CM CM in CO CO 'T- CM

^ CO CO in cj) d

CM O ^ CO ^ O) O) C7> CD

00 o d

O) CO CM h- d r-^

O O CO CO o ) a i

§ § a> o i

XI 11 QL

CO ^ o ^ o o d d

o o d d

CO r*- O T- o o d d

§ ^ o o d d

§

^{^}

o o d d

O CM O O d d

CO o o o d d

§ § o o d d

CO CO o o o o d d

L.

o o COo ^ o o d d

in o o o d d

in o o> •*- O CM o o d d

8 S o o d d

o o O h- o o d d

o o T- in o o d d

in o O CM o o d d

o g

d d S 8 o o d d

.?

2 c E

§ 2 o o o o d d

o o o in o o d d

in o o> in o o d d

o o o in o o d d

o o O h- r— T—

o o d d

° s

’1— ^ o o d d

in o O CM o o d d

§ g o o o o d d

in o o o o o d d u

(0 a k_

S

E

o o CO ^ oo o d d

in o CO ■sf

CM o o d d

o o

§ §

d d o in in o )

8 5

d d o o CM h*

8 5 d d

o o

^ CM

O O

d d in o CO r - 8 8 d d

in o 8 S o o d d

o o d d

2

D JZ

o COlO o

CD

<

■©-

CO lO d d

in o T- CM d d

^ CMo d d

^ CMo d d

^ s d d

CO CO d d

CM in d d

§ - d d

C3) o O T- d d

O inCO o“

D )

<

c E

(o a>

CM ^ d d

in _O) CM d d

CM CO CM d d

O)^ CO d d

r-. o T- CO d d

T- CM d d

T- GO d d

CO T- o ^ d d

8 S d d

S E

in o CO d d

oCO d d

in CM CO d d

in S d d

in in in d d

in in CO d d

CO ^ CM CO d d

CO CM T - CSJ d d

CO C3>

o o d d

1

^-

s s

oi d CO

^ o Tf CO COh- O i

s

CO CO CD O)

I t 5

S 35S 8

CO CO o

^ in CO CO

5 S 5

h* CM o ^ CM CO'

^ in CO ^ CO r^'

I I

in to iO (O in tT CO CO <o

CM CM T-‘ rs:

in CO CO

8 2 s le CM in

CM 1^

(D CO 8 S CM

S S

^ o>

S §

CM in O) CO in <o O) CM

•r- CO in^ O) COin CO

^ CM CO CO CM CM CO o in

CO ^ CO

5 ^

D 2

I I

CO ^ r*- CO CO* c\i

S S

o o o h- CO CO 8 le o o

GO CO oy

^ CO CO r - CO O)

in o ) O Tf in CO

as

00 in ^ in CM 5 to d ^ o5 N. g §

^ i o CO CM CO CM

? 8 CO ^

P s w

§

CM CSJ

^

^CO

CO in ^ CO CM

1j o _- CM CO in CO CO

Tabel A . 5.11 Gaya Geser Rencana Kolora Portal 3101 : 1982

Berdasarkan NZS

IT KL Vd VI Ve.ki Ve,ka 1.2VCH-1.6VI 0.9Vd-(-2Ve 1.05(Vd-K).6VI+2Ve) Vu,k

(KN) (KN) (KN) (KN) (KN)

E.ki (KN)

E.ka (KN)

E.ki (KN)

E,ka

.. . m (KN)

1 1

II

-3.16 0.09

-1.53 0.05

20.73 31.14

-20.73 -31.14

-6.23 0.19

38.63 62.36

-44.31 -62.19

39.26 65.51

-47.82 -65.26

47.82 65.51

2 1

II

-5.85 -0.18

-2.82 -0.07

30.80 51.87

-30.80 -51.87

-11.52 -0.32

56.34 103.58

-66.87 -103.90

56.77 108.70

-72.60 -109.15

72.60 109.15

3 1

II

-5.73 -0.54

-2.74 -0.23

31.77 56.38

-31.77 -56.38

-11.26 -1.01

58.38 112.27

-68.68 -113.24

58.97 117.68

-74.45 -119.10

74.45 119.10

4 1

11

-6.11 -0.78

-2.92 0.34

29.83 53.81

-29.83 -53.81

-12.00 -0.40

54.15 106.91

-65.15 -108.32

54.38 112.39

-70.89 -113.61

70.89 113.61

5 1

II

-6.30 -1.00

-3.01 -0.43

25.82 47.30

-25.82 -47.30

-12.37 -1.89

45.97 93.70

-57.31 -95.50

45.71 98.01

-62.73 -100.65

62,73 100.65

6 1

11

-6.58 -1.15

-3.07 -0.50

20.72 38.41

-20.72 -38.41

-12.81 -2.19

35.51 75.77

-47.36 -77.85

34.66 79.13

-52.35 -82.18

52.35 82.18

7 1

II

-6.20 -1.24

-3.15 -0.49

14.05 27.71

-14.05 -27.71

-12.48 -2.28

22.52 54.29

-33.67 -56.53

21.01 56.57

-37.99 -59.80

37.99 59.80

8 1

It

-8.79 -1.51

-3.01 -0.77

11.08 22.55

-11.08 -22.55

-15.36 -3.04

14.25 43.74

-30.06 -46.46

12.14 45.29

-34.39 -49.42

34.39 49.42