DOI: 10.2478/sbeef-2022-0014
ANALISIS 3D PIPA DENGAN PERLINDUNGAN KOROSI KATODIK
L. PETRESCU, B.C. CHEȘCA, V. IONIȚĂ, E. CAZACU, MARIA-CĂTĂLINA PETRESCU
University POLITEHNICA of Bucharest, Fakultas Teknik Elektro, 313, Splaiul Independentei, 060042,distrik 6, ROMANIA,
E-mail: [email protected], [email protected], [email protected], [email protected]
Abstrak. Gas alam adalah sumber daya yang sangat diperlukan bagi kehidupan manusia. Pengangkutannya biasanya dilakukan melalui pipa bawah tanah. Karena lingkungan di mana mereka ditempatkan, jaringan pipa mengalami proses korosi yang terus menerus. Makalah ini bertujuan untuk melakukan analisis numerik 3D dengan menggunakan perangkat lunak khusus (COMSOL Multiphysics) untuk mempelajari beberapa parameter yang mempengaruhi korosi pada pipa bawah tanah. Dimulai dari data geometris dan lingkungan nyata, analisis komparatif dilakukan, dengan mempertimbangkan pelapisan pipa (misalnya, dengan HDPE - polietilena densitas tinggi), penempatan elektroda proteksi katoda, dan konduktivitas tanah di dekat pipa.
Hasilnya mengkonfirmasi kebutuhan untuk menutupi pipa dan dapat menjadi titik awal untuk memilih konfigurasi akhir sistem proteksi katodik.
Kata kunci: Analisis numerik, Korosi pipa, Proteksi katodik.
1.
PENDAHULUANJaringan distribusi gas adalah arteri seperti tubuh manusia bagi negara manapun. Seperti yang dapat dilihat dalam kegiatan sehari-hari, gas alam adalah sumber daya yang sangat diperlukan bagi masyarakat manusia. Oleh karena itu, pemeliharaan sistem ini aspek penting dari strategi negara mana pun [1 - 3].
koridor timur-barat tengah, koridor timur-barat tengah, koridor utara-selatan, koridor tenggara-barat (BRUA: Giurgiu - Nădlac), interkoneksi selatan-timur, interkoneksi barat laut, koridor transportasi internasional. Selain itu, dapat dilihat juga simpul komunikasi dengan negara-negara tetangga (Moldova, Ukraina, Bulgaria, dan Hungaria) [4].
Selain tingginya biaya pembangunan jaringan seperti itu, bagian pemeliharaan menyebabkan peningkatan yang signifikan dalam nilai sistem tersebut. Menurut laporan National Association of Corrosion Engineers (NACE) pada tahun 2016, sekitar 2,5 triliun USD adalah biaya korosi baja pipa di industri ini, yang merupakan 3,4% dari produk domestik bruto (PDB) dunia [5]. Laporan terbaru [6]
menunjukkan bahwa bagian terbesar dari biaya pemeliharaan pipa gas dan minyak bawah tanah disebabkan oleh korosi (Gambar 2).
Gambar 2. Penyebab insiden signifikan pipa transmisi gas [6] dan [7].
Di area ini, semua aspek distandarisasi, dan pemeliharaan jalur transmisi dipastikan di berbagai area layanan. Dengan demikian, serangkaian aspek disajikan dalam standar Eropa EN ISO 21809-1: 2018, edisi kedua, yang berjudul "Industri minyak bumi dan gas alam - Pelapisan eksternal untuk pipa yang terkubur dan terendam yang digunakan dalam sistem transportasi pipa/Bagian1 - Pelapis poliolefin (3 lapis PE dan 3 lapis PP)" [8].
aq redoks aq
aq M
aq
M redok
s redok
s
padatan terlarut, asam organik dan anorganik, mikroorganisme, hidrokarbon, dan sebagainya. Terakhir, sebagai faktor lingkungan, seseorang dapat memasukkan komposisi tanah, suhu dan tingkat kelembaban, sifat daerah operasi [9].
Aspek-aspek kumulatif ini jelas mengarah pada gagasan bahwa mencegah dan mengurangi korosi pada pipa transmisi gas bawah tanah isu utama dalam bidang ini [10-11]. Penelitian sebelumnya [12-14] telah menjadi titik awal untuk penelitian ini. Makalah ini membahas pada Bagian 2 isu-isu yang terkait dengan material yang terdapat pada jaringan pipa tersebut, serta hubungan utama yang mengatur proses korosi. Tiga bagian berikutnya didedikasikan untuk analisis numerik 3D menggunakan COMSOL Multiphysics tentang pengaruh lapisan pelindung pipa, penempatan elektroda di dekat pipa, dan kombinasi tanah yang berbeda dengan konduktivitas yang berbeda di sekitar sistem.
2.
BAHAN DAN METODEBerdasarkan sifat umumnya, baja karbon tujuan umum biasanya digunakan untuk konstruksi pipa. Bahan-bahan ini biasanya digunakan dalam konstruksi pipa dan merupakan baja dengan kandungan karbon hingga 0,6%, tidak dipadu atau dipadu lemah dengan Mn (OL 44) atau Mn, Si dan V (OL 52) [15]. Bahan yang saat ini digunakan untuk pipa gas adalah OL 37, yang memiliki kekuatan putus 360-440 N / mm 2 dan komposisi kimia termasuk 0,2% C, 1,4% Mn, 0,045% P dan 0,045% S (untuk EN S235JR (STAS OL)
37,2k), dan 0,17% C, 1,4% Mn, 0,035% P dan 0,035% S (untuk jenis EN S235J2 (STAS OL 37.4k), masing-masing [16].
Proses korosi pada pipa logam didasarkan pada dua proses kimiawi [17]:
M M+ 2Ox aq→ M 2 ++2Red( e )− (3) Menurut standar EN ISO 21809-1: 2018 [8], pelapisan pipa gas bawah tanah dibuat dengan berbagai jenis bahan (Gambar 3).
Pelapisan kelas B dan C dapat dipilih karena sifat mekanik yang lebih tinggi untuk tujuan tertentu daripada suhu operasi maksimum.
Gambar 3. Kelas pelapisan dan kisaran suhu desain, menurut [8].
Kelas ketebalan lapisan harus dipilih oleh pembeli dan pengguna akhir berdasarkan kondisi pemasangan dan layanan serta dimensi pipa. Bahan-bahan lapisan atas adalah LDPE - polietilena densitas rendah, MDPE - polietilena densitas sedang, HDPE - polietilena densitas tinggi, PP - polipropilena. Menurut standar yang sama [8], ketebalan lapisan insulasi tergantung pada kondisi pemasangan dan sifat tanah tempat pipa ditanam.
Dengan demikian, Kelas 1 atau ketebalan yang lebih rendah didefinisikan, yang hanya dapat digunakan untuk kondisi pemasangan / peletakan yang lebih mudah (tanah berpasir, pengisian yang disiapkan dengan bahan yang dipilih). Kelas 2 dapat diterapkan untuk kondisi standar (misalnya, tanah lempung, pengisi tanah asli, tanpa bahan kasar). Kelas 3 atau lebih tinggi dapat diterapkan setidaknya untuk lingkungan dan instalasi yang lebih parah dan kondisi lapisan (misalnya, lepas pantai, tanah berbatu).
Dalam kasus sistem yang dikelola oleh TransGaz, pipa diisolasi dengan HDPE, dan untuk las pengisi kami menggunakan selongsong polietilen yang dapat menyusut panas. The
M M→ M 2 ++2e - ketebalan isolasi berbeda tergantung pada berat / (1) meter linier pipa, seperti yang ditunjukkan pada Tabel 1.
- reduksi katodik oksidan:
- −
2Ox aq+ 2eM→ 2Red( eredoks) aq (2) di mana MM adalah logam dalam keadaan ikatan logam,
M 2+ adalah ion logam terhidrasi dalam larutan air,
Tabel 1. Standar dimensi minimum untuk jaringan pipa TransGaz.
e- adalah elektron dalam logam, Oks aq adalah oksidan, Merah (e− ) (aq) adalah reduktor, dan
elektron dalam reduktor [17].
e− adalah redoks
Reaksi-reaksi ini mewakili proses transfer muatan listrik yang terjadi pada antarmuka logam - larutan berair, sehingga reaksi ini bergantung pada potensial permukaan yang pada dasarnya sesuai dengan apa yang disebut dalam istilah elektrokimia sebagai potensial elektroda logam. Dengan demikian, kita dapat menulis ulang kombinasi persamaan korosi dengan
ekspresi [16]: *kg/lm = kilogram per meter linier.
Massa pipa [kg/lm*] /
kelas lokasi Diameter pipa [mm] / ketebalan dinding [mm]
Ketebalan isolasi minimum [mm]
Pipa transmisi gas alam 105,57 kg / lm
/ kelas 1b 600 mm / 7,1 mm 3,1 mm (B3) 130,47 kg/lm /
kelas 2 600 mm / 8,8 mm 3,5 mm (B3)
162,49 kg/lm /
kelas 3 600 mm / 11,0 mm 3,5 mm (B3) 184,19 kg/lm /
kelas 4 600 mm / 12,5 mm 3,5 mm (B3) Tabung pelindung
188,25 kg/lm 800 mm / 9,5 mm 3,5 mm (B3) 235,10 kg/lm 800 mm / 11,9 mm 3,5 mm (B3) 18,18 kg lm 150 mm / 4,5 mm 2,7 mm (B3) 28,23 kg/lm 150 mm / 7,1 mm 2,7 mm (B3)
High-Density Polyethylene (HDPE) adalah polimer termoplastik yang terbuat dari monomer etilena. Kadang- kadang disebut "alcaten" atau "polietilena" ketika digunakan untuk pipa HDPE. Dengan rasio kekuatan-kepadatan yang tinggi, HDPE digunakan dalam produksi botol plastik, pipa tahan korosi, geomembran, dan kayu plastik. HDPE biasanya didaur ulang dan memiliki nomor "2" sebagai kode identifikasi resin. HDPE tahan terhadap banyak pelarut yang berbeda, sehingga tidak dapat direkatkan. Sambungan pipa harus dibuat dengan pengelasan. Sifat fisik HDPE dapat bervariasi tergantung pada proses pengecoran yang digunakan untuk membuat sampel tertentu. Sampai batas tertentu, faktor penentu adalah metode pengujian standar internasional yang digunakan untuk mengidentifikasi sifat-sifat ini untuk proses tertentu [18- 19].
Mempertimbangkan proses desain diusulkan dalam makalah ini, beberapa sifat material ini penting dan dapat dilihat pada Tabel 2 [20].
Tabel 2. Sifat-sifat kelistrikan dari insulasi HDPE.
Properti listrik Rentang yang diterima Resistivitas listrik 10 5 - 10 17 [Ω⋅ cm]
Konstanta dielektrik 2.35 - 2.45 Kekuatan dielektrik 16 - 18 [kV/mm]
Faktor disipasi 0.0002 - 0.02
Untuk simulasi, model 3D digunakan (Gambar 4), dengan mempertimbangkan pipa sepanjang 2 meter yang ditanam 1 meter di bawah permukaan tanah. Pipa memiliki diameter 60 cm, dan titik awal sistem dianggap sebagai pusat pipa.
Elektroda ditempatkan di dalam tanah pada jarak yang berbeda dengan pipa (Gambar 5). Dalam model ini, ada dua tolok ukur untuk perbandinganyaitu garis antara pipa dan elektroda di dalam tanah, dan garis di permukaan tanah.
Dalam COMSOL [21] dipilih masalah Elektrokimia, Subdomain Distribusi Arus Primer dan Alat Tulis yang diajukan. Dalam masalah semacam ini, transfer muatan dalam elektrolit diasumsikan mematuhi hukum Ohm [21]. Di sini, dua variabel dependen didefinisikan:
-untuk elektroda
Gambar 4. Geometri umum dari sistem yang dimodelkan.
Nilai awal untuk kedua potensial dianggap 0. Sumber medan adalah elektroda yang ditandai dengan kerapatan arus listrik yang tetap (Jl = 0,02 A/mm2). Untuk mensimulasikan potensi elektrokimia yang terpasang pada pipa, potensi ini dianggap dengan Js = - 0,02 A/mm(2).
Gambar 5. Geometri 3D pipa dan elektroda.
Untuk menekankan vektor untuk kerapatan arus listrik pada Gambar 6, vektor-vektor ini direpresentasikan dalam representasi 2D. Simulasi dari makalah ini mencakup sejumlah 65.936 elemen yang diselesaikan dalam waktu 1,2 detik. Namun, untuk masalah yang kompleks, bahkan 1152975 elemen digunakan, dan waktu simulasi meningkat menjadi 12,4 detik untuk prosesor yang sama.
J s =−
σ
s∇Φ
s, dengan ∇⋅J s= 0,- untuk elektrolit
Jl =−
σ
l∇Φ
ldengan ∇⋅Jl= 0,(4)
(5) di mana σ menunjukkan konduktivitas listrik (media linier),
Φ
potensial listrik dan J kerapatan arus. Indeks s menunjukkan elektroda dan l menunjukkanelektrolit. Gambar 6. Representasi vektor untuk kerapatan arus
listrik.
3.
PENGARUH DARI THEPERLINDUNGAN PIPA Aspek pertama dari penelitian ini adalah untuk mengetahui
pengaruh lapisan HDPE pada pipa yang terkubur. Oleh karena itu, tiga situasi dipelajari: pipa yang tidak tertutup, pipa yang ditutup dengan insulasi 3,5 mm, dan ditutup dengan lapisan 5 mm. Kasus pertama dan ketiga masing-masing disajikan dalam hal potensi listrik pada Gambar 7 dan 8.
Gambar 7. Potensi listrik untuk pipa yang tidak tertutup.
Gambar 8. Potensial listrik untuk lapisan insulasi 5 mm.
Perbandingan potensial listrik untuk situasi yang dianalisis juga dibuat. Pada Gbr. 9, perbandingan yang dibuat di permukaan tanah dapat diikuti, sedangkan pada Gbr. 10, hasilnya dapat diikuti di sepanjang garis antara pipa dan elektroda, melalui tanah, pada tingkat sistem proteksi katodik (satu meter di bawah permukaan tanah).
Dapat dilihat dari kedua gambar (Gambar 10 dan 11) bahwa keberadaan lapisan pelindung pada pipa ini menyebabkan penurunan nilai potensial listrik baik di dalam tanah maupun di permukaannya.
Gambar 9. Perbandingan antara potensi listrik di permukaan tanah.
Gambar 10. Perbandingan antara potensi listrik satu meter di bawah permukaan tanah.
Penelitian ini juga mengikuti analisis kerapatan arus konduksi listrik antara pipa (yang bertindak sebagai katoda) dan elektroda proteksi (yang bertindak sebagai anoda). Dengan demikian, Gambar 11 dan 12 mengilustrasikan spektrum kerapatan arus ini (modul) untuk kasus yang tidak tertutup, dan untuk pipa yang tertutup 5 mm, masing-masing.
Gambar 11. Kerapatan arus listrik untuk pipa yang tidak tertutup.
Gambar 12. Kepadatan arus listrik untuk lapisan pelindung 5 mm.
Selain itu, pada Gambar 13 dapat digambarkan perbandingan antara kerapatan arus listrik untuk tiga situasi yang diteliti (satu meter di bawah permukaan tanah).
Gambar 13. Perbandingan antara kepadatan arus listrik satu meter di bawah permukaan tanah.
4.
PENGARUH DARI PENGARUHPENEMPATAN ELEKTRODA Aspek kedua yang dipelajari dalam makalah ini adalah pengaruh jarak antara elektroda pelindung dan pipa. Dengan demikian, penelitian ini dimulai dari jarak 0,4 m antara elektroda dan pipa, kemudian memindahkan elektroda dengan jarak 0,2 m hingga satu meter. Gambar 14 dan 15 menunjukkan spektrum potensial listrik untuk kasus-kasus ekstrem. Gambar 16 menunjukkan perbandingan antara nilai yang diperoleh di permukaan tanah.
Gambar 14. Potensial listrik untuk jarak 0,4 m antara pipa dan elektroda.
Gambar 15. Potensial listrik untuk jarak 1,0 m antara pipa dan elektroda.
Gambar 16. Perbandingan antara kepadatan arus listrik satu meter di bawah permukaan tanah.
Dari sudut pandang penempatan elektroda di depan pipa, ditemukan bahwa pengurangan potensi dicapai sekitar 0,4-0,6 m. Namun, aspek teknis penempatan sistem proteksi katodik mungkin lebih praktis daripada simulasi ini dan dapat memaksakan jarak antara dua sub-rakitan.
5.
PENGARUH KONDUKTIVITAS TANAHKonduktivitas listrik tanah merupakan aspek yang sangat penting dalam studi korosi pipa yang terkubur. Kisaran variasi parameter ini sangat luas [13, 22, 23] mulai dari 0,2 - 2 mS/m untuk tanah berpasir dan gembur, 3 - 20 mS/m untuk tanah normal, hingga mencapai 10-1000 mS/m untuk tanah lempung (bergantung pada kelembabannya).
Namun, dalam model linier lingkungan, kami menemukan proporsionalitas langsung antara nilai potensial listrik dan konduktivitas, sehingga peningkatan konduktivitas hanya akan menyebabkan peningkatan proporsional dalam potensial listrik.
Dalam penelitian ini, kami melihat pengaruh variasi konduktivitas tanah dengan mensimulasikan kasus-kasus di mana pipa dan elektroda ditempatkan tanah dengan sifat yang berbeda. Hal ini dimungkinkan ketika menggali elektroda ke dalam tanah dan memodifikasi sifat-sifatnya secara lokal.
Untuk penelitian ini, dipilih tiga jenis tanah yang memiliki: = 0,001 S/m - pasir, σ= 0,01 mS/m - lumpur dan =
0,1 mS/m - terak. Dalam geometri, wilayah silinder dengan radius 0,2 m di sekitar elektroda telah ditentukan, yang akan dicirikan oleh konduktivitas listrik σe, dan media lainnya dicirikan oleh konduktivitas σs.
Pada gambar berikut ini, kita dapat melihat spektrum potensial listrik untuk beberapa kasus studi (Gambar 17 dan 18) dan kerapatan modul untuk spektrum arus listrik (Gambar 19 dan 20).
Gambar 17. Potensial listrik untuk σe= 0,001 S/m dan σs = 0,01 S/m.
Gambar 18. Potensial listrik untuk σe= 0,1 S/m dan σs=0,01 S/m.
Gambar 19. Kerapatan arus listrik untuk σe= 0,001 S/m dan σs = 0,01 S/m.
Gambar 20. Kerapatan arus listrik untuk σe= 0,1 S/m dan σs = 0,01 S/m.
Tiga gambar terakhir didedikasikan untuk menyajikan
Gambar 22), dan untuk kerapatan arus konduksi listrik antara pipa dan elektroda (Gambar 23), masing-masing.
Gambar 21. Perbandingan antara potensial listrik (permukaan tanah) untuk kombinasi konduktivitas yang
berbeda.
Gambar 22. Perbandingan antara potensi listrik (satu meter di bawah permukaan tanah) untuk kombinasi konduktivitas
yang berbeda
Gambar 23. Perbandingan antara kerapatan arus listrik untuk kombinasi konduktivitas yang berbeda.
Kombinasi konduktivitas dari dua wilayah tanah yang dipertimbangkan, menunjukkan variasi yang cukup signifikan.
Dari sudut pandang potensial listrik, situasi yang paling tidak menguntungkan adalah situasi di mana daerah yang diteliti dicirikan oleh kombinasi antara tanah berpasir dan tanah berlumpur.
Dalam hal kerapatan arus, nilai tertinggi dicatat apabila konduktivitasnya sama di kedua wilayah.
6.
KESIMPULANKorosi pada pipa bawah tanah merupakan penyebab utama biaya pemeliharaan, dan pencapaian proteksi katodik yang efektif dapat mengurangi biaya ini. Makalah ini membahas beberapa aspek pemodelan sistem proteksi katodik dengan menggunakan teknik simulasi 3D modern.
Dengan menggunakan data nyata tentang dimensi geometris, serta sifat-sifat material yang terlibat (pipa, lapisan isolasi, tanah), sebuah studi dilakukan dengan memvariasikan beberapa parameter untuk mengoptimalkan sistem proteksi katodik.
Elektroda dianggap memiliki densitas arus yang tetap, tetapi informasi ini sangat penting untuk memilih jenis elektroda.
Selain arus maksimum yang diizinkan, elektroda juga dicirikan oleh periode operasi, aspek penting dalam pemilihannya.
Bagian pertama makalah ini secara jelas menyoroti keuntungan menutup pipa dengan lapisan HDPE 3,5 mm atau 5 mm.
Dengan demikian, potensi listrik antara pipa dan elektroda berkurang secara signifikan baik di permukaan tanah (Gambar 9) maupun satu meter di bawahnya (Gambar 10).
Aspek kedua yang dipelajari adalah penempatan elektroda di dekat pipa yang terkubur. Dengan demikian, dapat dilihat (Gambar 16) bahwa menempatkannya sedekat mungkin dengan pipa akan mengurangi potensi listrik di permukaan tanah.
Namun, batasan yang diberlakukan oleh lingkungan penempatan sistem juga harus dipertimbangkan.
Bagian terakhir dari penelitian ini melihat perbedaan yang mungkin terjadi dalam hal potensial listrik, masing-masing kerapatan arus listrik jika lingkungan tempat sistem proteksi katodik ditempatkan dicirikan oleh tanah dengan sifat listrik yang berbeda (konduktivitas yang berbeda). Dalam hal ini, serangkaian situasi disimulasikan di mana elektroda yang baru ditanam mendapat manfaat dari tanah yang berbeda dari pipa di dekatnya. Hasil perbandingan pada berbagai konfigurasi dapat dilihat pada Gambar 21, 22 dan 23.
Hasil dari penelitian ini dapat digunakan pada tahap desain sistem tersebut dengan mengurangi beberapa iterasi pada beberapa parameter.
7.
UCAPAN TERIMA KASIHPekerjaan ini didanai oleh "Programul Operațional Competitivitate - Program Operasional Daya Saing - 2014- 2020", "Acțiune 1.2.1",
melalui proyek (ID/Cod My SMIS) 121611, nomor kontrak 273/24.06.2020 (singkatan: SIPAMASRE).
Penulis mengucapkan terima kasih kepada Bapak Liviu Ancaș dari TransGaz Mediaş yang telah memberikan informasi teknis mengenai aspek-aspek yang dimodelkan dalam makalah ini.
8.
REFERENSI[1] P.R. Roberge, Rekayasa Korosi. Prinsip dan Praktik, McGraw Editure, 2008, DOI: 10.1036/0071482431.
[2] P.A. Schweitzer, Dasar-dasar Korosi - Mekanisme, Penyebab dan Metode Pencegahan, CRC Press, 2010.
[3] M. Wasim, M.B. Djukic, Korosi eksternal pada pipa minyak dan gas: Tinjauan mekanisme kegagalan dan pencegahan prediktif, Journal of Natural Gas Science and Engineering,
vol. 100, 2022, hal. 1-77,
https://doi.org/10.1016/j.jngse.2022.104467.
[4] BRUA - Proyek TransGaz untuk Rumania dan Eropa (https://www.transgaz.ro/ - diakses pada 17 Maret 2022).
[5] G. Koch, J. Varney, N. Thompson, O. Moghissi, M. Gould, J. Payer, Studi Dampak NACE 2016, 2016.
[6] Keselamatan Pipa Pengumpul Gas, laporan PHMSA, 2019.
[7] R. Pourazizi, M.A. Mohtadi-Bonab, J.A. Szpunar, Investigasi mode kegagalan yang berbeda pada baja pipa minyak dan gas alam, Analisis Kegagalan Teknik, 109, 104400, 2020,
pp. 1-14,
https://doi.org/10.1016/j.engfailanal.2020.104400.
[8] ISO 21809-1:2018, Industri minyak bumi dan gas alam - Pelapis eksternal untuk pipa yang terkubur atau terendam yang digunakan dalam sistem transportasi pipa - Bagian 1:
Pelapis poliolefin (PE 3 lapis dan PP 3 lapis), 2018.
[9] C.I. Ossai, B. Boswell, I.J. Davies, Kegagalan Pipa di Lingkungan Korosif - Analisis Konseptual tentang Tren dan Efek, Analisis Kegagalan Teknik, 2015, http://dx.doi.org/10.1016/j.engfailanal.2015.03.004.
[10] I. Kovacova, D. Kovac, Sistem tenaga listrik - EMC, Kemajuan dalam Teknik Elektro dan Elektronik. 2006, vol.
5, iss. 3, pp. 392 - 396.
[11] D.D. Micu, I. Lingvay, Carmen Lingvay, Laura Creț, E.
Simion, Tegangan terinduksi dalam pipa bawah tanah logam, Rev. Sci. techn. - Électrotechn. et Énerg., 54, 2, p. 175-183, Bucarest, 2009.
[12] A. B. Peratta, J. M. W. Baynham, R. A. Adey, Pemodelan komputasi sistem proteksi katodik untuk jaringan pipa dalam tanah multi-lapisan, Simulation of Electrochemical Processes III, vol. 65, 2009, hal. 35-46, doi:
10.2495/ECOR090041.
[13] B. Chesca, V. Ionita, L. Petrescu, E. Cazacu, M.-C. Petrescu, Analisis Numerik Sistem Elektroda-Pipa untuk Mengurangi Proses Korosi, Konferensi Internasional ke-9 tentang Sistem Tenaga Modern (MPS) 2021, 2021, pp. 1-6,
doi: 10.1109/MPS52805.2021.9492634.
[14] Botea, B., Marinescu, I., Drăgoi, C. dan Andrei, H..
"Pemodelan, Simulasi dan Analisis Gangguan dan Cacat pada Instalasi Tegangan Rendah" Buletin Ilmiah Fakultas Teknik Elektro, vol. 19, no. 1, 2019, hal. 49-57.
https://doi.org/10.1515/sbeef-2019-0010.
[15] C.T. Seagle, Elizabeth Cottrell, Y. Fei, D. R. Hummer, V. B. Prakapenka, Sifat-sifat transpor listrik dan termal dari besi dan paduan besi-silikon pada tekanan tinggi, Geophysical Research Letters, Vol. 40, hal. 5377-5381, 2013, doi: 10.1002/2013GL057930.
[16] E. Trana, Teodora Zecheru, M. Bugaru, T. Chereches, Model konstitutif Johnson-Cook untuk baja OL 37, Konferensi Internasional WSEAS ke-6 tentang SAINS SISTEM dan SIMULASI dalam REKAYASA, hal. 269-273, 2007.
[17] N. Sato, Dasar-dasar Kimia Korosi, Kimia dan Rekayasa Korosi Hijau: Peluang dan Tantangan, Editor: Sanjay K.
Sharma, 2011.
[18] J. Liu, H. Zhang, B. Wang, D. Zhang, B. Ji, F. Fei, X. Liu, Metode Penilaian Kelayakan-Layanan yang Akurat dan Efisien untuk Pipa dengan Cacat di Bawah Beban Permukaan, Energies. 2021, pp. 1-21, 14(17):5521, https://doi.org/10.3390/en14175521.
[19] S. Vlase, M. Marin, M.L. Scutaru, D.D. Scărlătescu, C.
Csatlos, Studi tentang Respon Mekanik Pipa Plastik yang Terbuat dari High Density Polyethylene (HDPE) di
Jaringan Pasokan Air, Appl. Sci. 2020, 10, 1658, hlm. 1- 22, https://doi.org/10.3390/app10051658.
[20] MatWeb, Sumber Informasi Material Anda (https://www.matweb.com/index.aspx - diakses pada 23 Maret 2022).
[21] W. von. Baeckmann, W. Schenk, W. Prinz (Editor), Buku Pegangan Perlindungan Korosi Katodik. Teori dan Praktik Proses Proteksi Elektrokimia - Edisi 3 rd, Gulf Professional Publishing, 1997.
[22] Ion, V., Gheorghe, A. dan Diaconu, E.. "Alat Pengukur Karakteristik Listrik untuk Sistem Keamanan" Buletin Ilmiah Fakultas Teknik Elektro, vol.21, no.1,
2021, pp.60-63.
https://doi.org/10.2478/sbeef-2021-0012.