Care is needed to prevent high-temperature cracking by not reducing low-melting atoms. Liquation crack, a type of high-temperature crack formed by extract welding of Nimonic 80A, was found slightly in the base HAZ due to the low melting point of the metal.
연구배경 및 목적
본 연구에서는 Nimonic 80A 오버레이층의 신뢰성을 향상시키기 위한 방법으로 다음과 같은 순서로 테스트를 수행하였다. 최근 적용되는 PTA 공정의 오버레이 품질 향상을 위해 오버레이를 실시하고, 각 열처리 조건에 따른 금속학적 특성을 비교 평가하였다.
Ni moni c80A의 금속학적 특성
Important Important Important Important elements elements elements elements in in in in Nimonic Nimonic Nimonic Nimonic 80A80A80A80A7).
Ni moni c80A의 기계적 성질
Creep Creep Creep properties properties properties properties of of of of Nimonic Nimonic Nimonic Nimonic 80A 80A 80A 80A extruded extruded extruded rod extruded rod rod rod in in in constant.
강화기구
고용강화
Change Change Change Change in in in room temperature room temperature room temperature yield room temperature yield yield yield strength strength strength as strength as as a a a function. The The The The effect effect effect of of of of of chromium chromium chromium chromium on on on the the oxidation the oxidation oxidation oxidation rate rate rate constant constant constant constant of of .. of of nickel-chromium nickel-chromium nickel- chromium alloy nickel- chromium alloy alloy alloys11).
석출경화
입계강화
Ni moni c80A 열처리 및 기계적 성질
- 회 용체화와 1회 석출열처리
- 회 용체화와 2회 석출열처리
- 회 용체화와 2단 석출
- Ni moni c80A의 온도에 따른 기계적 성질
Nimonic 80A의 중간 범위 연성은 650~750℃ 사이에서 발생하지만 일반 합금강에 비해 그 차이는 작습니다. 신뢰도 98% 신뢰도 신뢰도 지역 지역 지역 지역에 대한 인장 강도 인장 특성 특성 특성 특성 특성.
Ni moni c80A의 용접성
균열의 발생
용접후열처리균열은 분해후 시효열처리 또는 용접후시효열처리시 직접적으로 발생하는 균열이다. Ni기 합금을 용접할 때에는 γ'상의 석출속도가 매우 빠르며, 이때 입계강도와 입계강도의 차이가 커지게 되어 입계가 파괴된다.
Ni moni c80A의 용접에 영향을 미치는 원소
Inconel 625,Inconel 718의 금속학적 특성
Stel l i te6의 금속학적 특성
이 시간 동안 저융점 성분이나 화합물이 결정립계에서 녹아 필름 형태로 존재할 경우 액화균열이 발생하기 쉽다.49) 이는 탄화물의 변화 등에 의한 것으로 추정된다. 열처리 중에는 PTA 공정 중에 용착된 금속이 용접 후 빠르게 응고되어 수상돌기가 명확하게 형성되었습니다.55)
PTA공정의 오버레이층의 분석
특히 Nimonic 80A와 같은 Ni계 초합금은 용접 시 용접열 입력으로 인해 열영향부에서 조성 유동성으로 인해 균열이 발생하기 쉬우므로 용접 방법에 제한이 있고 용접 조건도 까다로운 것으로 알려져 있습니다. .43 ) 특히, 오버레이를 하는 경우에는 일반 용접에 비해 많은 용접량으로 다층용접을 하기 때문에 상대적으로 오버레이 시 용접열의 영향을 모재가 받게 된다. 따라서 음향 오버레이를 확인하기 위해서는 모재의 잔류응력, 균열의 유무, 저융점인 γ/Laves 등의 균열 유무의 영향을 고려할 필요가 있다. 단계, 다층 용접 중 층 사이의 수상돌기. 본 연구에서는 첫째, 최근 적용되는 PTA(Plasma Transfered Arc) 공정과 열처리 공정에 따른 변화를 이해하기 위해 오버레이 후 열처리 조건별 금속학적 특성을 고려하였다.
배기밸브 연소면에 PTA 공정을 겹친 후 시험편을 채취하고 시료를 분쇄한 후 광학현미경을 이용하여 크랙 등의 결함 유무를 관찰하였다. 배기 배기 배기 배기 밸브 밸브 밸브 해양 해양 해양 디젤 해양 디젤 디젤 디젤 엔진 엔진 엔진.
PTA공정을 적용한 용가재별 오버레이층의 특성
- PTA공정의 적용
- 오버레이층의 열처리 방법
- 오버레이층의 조직검사
- 경도측정
- 오버레이층의 내마모 시험 …
이때, 아르곤 플라즈마 가스는 음극과 양극 사이를 흐르며 이온화되어 음극(W)과 모재 사이에 전도성 분위기를 형성하고, 1차 아크는 텅스텐 전극과 모재 사이의 2차 전류이다. 양극. 이렇게 하면 보조 아크(주 아크, 전송된 아크)가 생성됩니다. 오버레이 분말은 토치 내부로 옮겨져 모재 상단의 플라즈마 아크와 만나 한번에 분말이 녹아 용융풀에 층층이 쌓이게 된다.45) 본 연구에서는 3개의 충전재를 사용하여 적층하였다. PTA 프로세스(ISOTEC 모델명: PTGV41BA). 특히, 각 코팅의 내마모성을 향상시키고 용접 후 발생할 수 있는 크랙을 방지하기 위해 모재와 각 충진재에 다음과 같은 열처리 방법을 적용하였습니다.
열처리에 사용된로는 RHF 모델의 Carbolite(max1400℃)를 사용하였다. 각 충진재의 마찰특성 연구를 우선적으로 고려하여 조건을 적용하였다. 각 충진재별로 채취한 시편에 적용한 열처리 방법은 다음과 같다.
시험에 사용된 디스크는 니모닉 80A 재질의 배기밸브 스템 부분을 가공하여 모재로 사용하였으며, PTA 공정을 이용하여 각 충진재를 적층하여 제작하였으며, 열처리는 수행된 각 열처리 방법에 따라 진행하였다. 각 시료에 적용된 충진재의 종류와 열처리에 따른 경도의 변화가 확연히 드러났다. 그러나 충진재별로 용접 및 열처리한 시험편의 마모시험에서는 서로 다른 결과를 얻었다.
PTA공정후 열처리 방법에 따른 각 오버레이층의 특성
용가재별 오버레이층의 마찰마모특성
마모량에 비해 열처리 후 마모량은 다른 충진재와 달리 매우 작은 증가폭을 보였다. 그러나 인코넬 625와 비교하면 열처리를 하지 않은 샘플에 비해 열처리로 인한 샘플의 마모량 감소가 관찰되었다. 자와 입자의 결합력이 높아서 접착제가 마모되는 원인이 된다고 생각됩니다.
마모 시험 후 마모 궤적을 Figure 1과 같이 250회 실체현미경으로 촬영하여 분석하였다. 본 연구에서는 Ni계 초합금인 Nimonic 80A를 모재로 사용하였고, 새롭게 PTA 공정을 적용하였다. Inconel 625, Inconel 718, Stellite 6 용가재를 이용하여 오버레이한 후 미세구조 특성 및 마모시험을 실시하였다. 용접 후 열처리 공정을 거쳐 그 특성을 검증하였습니다. Co기 합금인 Stellite 6은 열처리 전후의 3가지 충진재 중 내마모성이 가장 우수합니다.
따라서 마모시험에서는 내마모성이 다소 좋지 않았으나, 이 역시 열처리 방법에 따라 개선될 수 있었다.
