TINJAUAN PUSTAKA Umum
2.4.3 Beban Lingkungan
ο· Beban angin
Tekanan angin yang ditentukan disebabkan oleh angin rencana dengan kecepatan dasar (VB) sebesar 90 hingga 126 km/jam sesuai SNI 1725:2016. Untuk jembatan atau bagian jembatan yang lebih tinggi dari 10000 mm diatas permukaan air laut, kecepatan angin rencana VDZ harus dihitung dengan persamaan sebagai berikut :
ππ·π= 2,5 . ππ . (ππ10
π΅) . ln. (ππ
π) (2. 7)
Dimana :
VDZ = Kecepatan angin rencana pada elevasi rencana, Z (km/jam)
V10 = Kecepatan angin pada elevasi 10000 mm
VB = Kecepatan angin rencana 90 hingga 126 km/jam
Z = Elevasi struktur
V0 = Kecepatan gesekan angin
V0 dapat diperoleh dari :
- Grafik kecepatan angin dasar untuk berbagai periode ulang
- Survey angin pada lokasi jembatan
- Jika tidak ada data, dapat diasumsikan 90 hingga 126 km/jam
Tabel 2. 7 Nilai V0 dan Z0 untuk Berbagai Variasi Kondisi Permukaan Hulu
Sumber : SNI 1725:2016, tabel 28, pasal 9.6.1
Beban angin pada struktur (EWs) ππ·= ππ΅ . (πππ·π
π΅)2 (2. 8)
Tabel 2. 8 Tekanan Angin Dasar (PB) Komponen bangunan atas Angin tekan (MPa) Angin hisap (MPa) Rangka, kolom, dan
pelengkung 0,0024 0,0012
Balok 0,0024 N/A
Permukaan datar 0,0019 N/A
Beban angin pada kendaraan (EWl)
Tabel 2. 9 Komponen Beban Angin yang Bekerja pada Kendaraan
Sumber : SNI 1725:2016, tabel 31, pasal 9.6.1.2
ο· Pengaruh gempa
Berdasarkan SNI 1725:2016, beban gempa diambil sebagai gaya horizontal yang ditentukan berdasarkan perkalian antara koefisien respons elastic (Csm) dengan berat struktur ekivalen yang kemudian dimodifikasi dengan factor modifikasi respons (Rd) dengan formulasi sebagai berikut,
πΈπ = (πΆπ π π
π) . ππ‘ (2. 9)
Dimana :
EQ = Gaya gempa horizontal statis (Kn)
CSM = Koefisien respons gempa elastis
Rd = Faktor modifikasi respons
Wt = Berat total struktur (kN) Material
Penentuan mutu bahan yang digunakan dalam perencanaan ini adalah sebagai berikut,
- Mutu Beton (fβc) = 40 MPa
- Struktur Utama = BJ 41
- Tegangan Leleh Minimum (fy) = 250 Mpa
- Tegangan Putus Minimum (fu) = 410 Mpa
- Mutu baut sambungan menggunakan ASTM A325 dan
ASTM A490 untuk sambungan baut antar profil
Kontrol Material Struktur Utama
ο· Kontrol kapasitas tekanan
Kontrol kelangsingan :
π = (πΎπ . πΏ
π ) (2. 10)
π < 140
Menghitung parameter kelangsingan batang baja :
ππ = (π π) βππ¦ πΈ (2. 11) Ο = 1 (Ξ»c β€ 0,25) Ο = 1,43 1,6β0,67ππ (0,25<Ξ»c<1,2) Ο = 1,25 Ξ»2 (Ξ»c β₯ 1,2) Kuat Nominal : Untuk Ξ»c < 1,5 ππ = 0,66ππ2 . π΄π . ππ’ (2. 12) Untuk Ξ»c > 1,5
ππ =0,88 . π΄π . ππ’ππ2 (2. 13)
Syarat Kuat Rencana : Ξ¦Nn > Pu ; Ξ¦ = 0,85
ο· Kontrol kapasitas tarik
Kontrol Kelangsingan
ππππ₯ =ππ¦ πΏ (2. 14)
Untuk Struktur Primer : Ξ»max β€ 240
Untuk Struktur Sekunder : Ξ»max β€ 300 Kuat Nominal
ππ = Γ . π΄π . ππ¦ > ππ’ βΆ Γ = 0,9 (2. 15)
ο· Kontrol tekuk local
πππ¦ππ βΆ 2π‘π β€ π 170 βππ¦ (2. 16) π΅ππππ βΆ β π‘π€ β€ 1680 βππ¦ (2. 17)
ο· Kontrol kapasitas tekuk lokal
LB = Jarak penahan lateral
πΏπ = 1,76 . ππ¦ .ππ¦ πΈ (2. 18)
Dimana :
LB < LR (bentang pendek) LPβ€ LBβ€ LR (bentang menengah) LB> LR (bentang panjang)
ο· Kontrol kapasitas lentur
πΆπ=(2,5 π 12,5 ππππ₯
πππ₯ + 3ππ΄+ 4ππ΅+ 3ππΆ)β€ 2,3 (2. 20)
Kuat nominal lentur penampang
Bentang pendek : Mn = Mp
Bentang menengah :
ππ = πΆπ. [ππ + (ππβ ππ )πΏπΏπ β πΏπ΅
π β πΏπ] β€ ππ (2. 21)
Bentang panjang : Mn = Mcr
ο· Kontrol kapasitas geser β π‘π€ β€ 1100 βππ¦ (2. 22) ππ = 0,9 . 0,6 . ππ¦ . π΄π€ > ππ’ (2. 23) Cek Kapasitas ππ’ π·ππ + 8π·ππ’π₯ 9π·ππ’π₯ + 8π·ππ’π¦ 9π·ππ’π¦ < 1 (2. 24) Sambungan Baut
Baut adalah alat sambung dengan batang bulat dan berulir, salah satu ujungnya dibentuk kepala baut (umumnya bentuk kepala segi enam) dan ujung lainnya dipasang mur/pengunci.
Terdapat dua jenis baut yang biasa dipakai pada kontruksi baja. Pertama adalah baut biasa yang dipakai pada struktur ringan yang menahan beban statis atau untuk menyambung batang-batang sekunder. Jenis yang kedua adalah baut tegangan tinggi (mutu tinggi) dengan pemasangan dikencangkan sedemikian rupa sehingga menahan suatu tekanan yang besar dan bisa menjepit dengan keras bagian-bagian struktur yang disambung (Amon, Knobloch, dan Mazumder, 1988).
Gambar 2. 8 Detail Baut Secara Umum
ο· Kuat Rencana Sambungan Baut
Sebuah sambungan baut yang memikul gaya terfaktor, Ru, harus direncanakan sedemikian rupa sehingga selalu terpenuhi hubungan:
π π’ = Γ. π π (2. 25)
Dimana :
Ξ¦ = faktor reduksi kuat sambungan baut = 0,75
Rn = kuat nominal terkecil dari baut, elemen struktur yang disambung dan plat penyambung
Nilai kuat nominal Rn ditentukan sesuai dengan mekanisme transfer gaya-gaya dalam yang harus dipikul sistem sambungan.
ο· Baut dalam geser
Kuat geser rencana dari satu baut dihitung sebagai berikut:
ππ = Γ. ππ = Γπ. π1. πππ. π΄π (2. 26) Keterangan :
r1 = 0,5 untuk baut tanpa ulir pada bidang geser r1 = 0,4 untuk baut dengan ulir pada bidang geser Ξ¦f = 0,75 adalah faktor reduksi kekuatan fraktur fub = tegangan Tarik putus baut
Ab = luas bruto penampang baut pada daerah tak berulir Kuat geser nominal baut yang mempunyai beberap bidang geser (bidang geser majemuk) adalah jumlah kekuatan masingmasing yang dihitung untuk setiap bidang geser.
ο· Baut yang memikul gaya tarik
Kuat tarik rencana satu baut dihitung sebagai berikut :
ππ = Γ. ππ = Γπ. 0,75. πππ. π΄π (2. 27) Keterangan :
Ξ¦f = 0,75 adalah faktor reduksi kekuatan fraktur fub = tegangan Tarik putus baut
Ab = luas bruto penampang baut pada daerah tak berulir
ο· Baut pada sambungan tipe tumpu yang memikul
kombinasi geser dan tarik
Baut yang memikul gaya geser terfaktor, Vu, dan gaya tarik terfaktor, Tu, secara bersamaan harus memenuhi kedua persyaratan berikut ini :
ππ’π£ = ππ΄ππ’
ππ = Γπ. ππ = Γπ. π1. π΄π β₯ππ’π (2. 29)
π1β€ π1β π2. ππ’π£β€ π2 (2. 30)
dimana :
Ξ¦f = 0,75 adalah faktor reduksi kekuatan fraktur
n = jumlah baut
m = jumlah bidang geser
untuk bat mutu tinggi :
f1 = 807 MPa
f2 = 621 MPa
r2 = 1,9 untuk baut dengan ulir pada bidang geser r2 = 1,5 untuk baut tanpa ulir pada bidang geser untuk baut mutu normal :
f1 = 410 MPa
f2 = 310 MPa
r2 = 1,9
ο· Tata letak baut
1. Jarak tepi minimum
Jarak minimum dari pusat pengencang ke tepi plat atau plat sayap profil harus memenuhi spesifikasi:
- Tepi dipotong dengan tangan 1,75 db - Tepi dipotong dengan mesin 1,50 db - Tepi profil bukan hasil potongan 1,25 db
Dengan db adalah diameter nominal baut pada daerah tak berulir.
2. Jarak maksimum
Jarak antar baut ditentukan tidak boleh lebih besar dari 15 tp (dengan tp adalah tebal plat lapis tertipis di dalam sambungan), atau 200 mm.
3. Jarak tepi maksimum
Jarak dari pusat tiap pengencang ke tepi terdekat suatu bagian yang berhubungan dengan tepi yang lain tidak
boleh lebih dari 12 kali tebal plat lapis luar tertipis dalam sambungan dan juga tidak boleh melebihi 150 mm.
Struktur Bangunan Bawah Jembatan
Struktur bangunan bawah jembatan adalah bagian dari struktur jembatan yang umumnya terletak di sebelah bawah bangunan atas dengan fungsi untuk menerima dan memikul beban dari bangunan atas agar dapat disalurkan kepada pondasi. Bangunan bawah dibagi menjadi 2 (dua) bagian yaitu kepala jembatan (abutment) atau pilar (pier) dan pondasi untuk kepala jembatan atau pilar. Struktur bangunan bawah perlu didesain khusus sesuai dengan jenis kekuatan tanah dasar dan elevasi jembatan.
ο· Kepala Jembatan (Abutment)
Abutment terletak diujung dari sebuah jembatan. Selain meneruskan beban-beban dari struktur atas jembatan, abutment juga berfungsi sebagai penahan tanah. Umumnya, abutment dilengkapi dengan konstruksi dinding sayap (wing wall) yang berfungsi menahan tanah dalam arah tegak lurus as jembatan.
Gambar 2. 9 Abutment Jembatan
ο· Pilar Jembatan (Pier)
Berbeda dengan abutment, yang selalu ada di setiap jembatan, maka pilar belum tentu ada di suatu konstruksi jembatan. Pilar
merupakan suatu struktur yang berfungsi untuk membagi bentang suatu jembatan dan meneruskan beban struktur atas kepada pondasi.
Pada umumnya, pilar diletakkan ditengah bentang jembatan sehingga terkena pengaruh aliran sungai. Untuk menanggulangi masalah tersebut maka pada perencanaannya, direncanakan selain segi kekuatannya juga di lihat pula dari segi keamanannya.
Gambar 2. 10 Pilar Jembatan