Pengolahan Data

BAB IV ANALISA DATA

4.5. Pengolahan Data

Penelitian mesin pendingin siklus adsorpsi tenaga surya ini sudah terlebih dahulu dilakukan di berbagai negara dan beberapa orang dari Departemen Teknik Mesin USU juga telah melakukannya. Oleh karena itu, penelitian ini juga didasari oleh penelitian-penelitian tersebut dan dari hasil penelitian tersebut dapat disimpulkan beberapa hal seperti:

1. Bentuk kolektor yang sering digunakan adalah flat plate dan parabolic evacuated tube, tetapi di antara kedua kolektor tersebut yang paling sering digunakan adalah tipe flat plate karena lebih ekonomis, mudah perawatannya dan cukup efisien.

2. Kondensor yang digunakan adalah kondensor berpendingin udara sehingga proses kondensasinya berlangsung akibat konveksi alami/natural.

3. Evaporator yang digunakan langsung bersentuhan dengan air yang didinginkan (direct cooling).

4. Material utama komponen (kolektor/absorber, kondensor dan evaporator) yang biasa digunakan adalah copper atau bisa juga menggunakan Stainless steel.

5. Pasangan karbon aktif-metanol sudah banyak digunakan dalam penelitian-penelitian terdahulu. Karena temperatur akhir yang diperoleh mampu mencapai temperatur di bawah 0oC. Coefficient of Perfomance (COP) yang dihasilkan juga tinggi.

6. Massa optimum karbon aktif yang akan diisi ke dalam kolektor adalah 20 – 26 kg/m2.

7. Rasio penyerapan efektif terhadap metanol hanya 0,26 kg/kg karbon aktif.

Dengan kata lain, untuk 1 kg karbon aktif hanya mampu menyerap maksimal 26% dari massa karbon aktif yang digunakan.

Berdasarkan kesimpulan-kesimpulan diatas, dijadikan sebagai dasar pada penelitian ini yang dapat dijabarkan sebagai berikut:

1. Kolektor yang digunakan adalah tipe plat datar (flat plate).

2. Kondensor yang digunakan adalah kondensor berpendingin udara dengan penambahan fin berbentuk plat datar horizontal dengan tujuan mempercepat proses perpindahan panas dari kondensor ke udara lingkungan.

3. Evaporator yang digunakan bersentuhan langsung dengan air yang didinginkan. Oleh karena itu, pada bagian bawah evaporator terdapat penambahan fin (berlekuk bentuk trapesium) dengan tujuan memperbesar luas permukaan kontak dinding evaporator dengan air yang didinginkan sehingga mempercepat proses penyerapan panas/kalor dari air. Massa evaporator yang digunakan = 2,3 kg.

4. Material utama komponen (kolektor/absorber, kondensor dan evaporator) yang digunakan adalah Stainless steel dengan pertimbangan lebih ringan dan lebih murah walaupun konduktivitasnya lebih rendah dibandingkan copper namun tetap optimal digunakan pada mesin pendingin siklus adsorpsi.

5. Adsorben yang digunakan adalah karbon aktif biasa/teknis dengan pertimbangan harga yang lebih terjangkau, tersedia banyak dan mud ah

(purity 99,9%). Penggunaan metanol pro-analis ini karena kadar kemurniannya yang tinggi diharapkan mampu optimal diadsorpsi oleh karbon aktif .

6. Untuk kolektor dengan luas permukaan absorber 1m², maka:

Massa optimum karbon aktif yang digunakan adalah 20kg – 26kg. Pada pengujian sebelumnya, massa karbon aktif yang digunakan adalah 25kg.

Namun untuk meningkatkan efektivitas penyerapan, pada penelitian ini dilakukan pengurangan tebal kolektor setengah dari tebal kolektor sebelumnya dengan membuat ulang kolektor, sehingga massa karbon aktif yang dapat diisi pada kolektor adalah 18,5 kg.

7. Untuk 18,5 kg karbon aktif, maka:

Massa metanol maksimum = 26% x 18,5 kg karbon aktif

= 4,81 kg = 3,79 liter (𝜌 = 0,790 kg/liter) 8. Sudut Kemiringan Kolektor 0^o.

4.5.1. Pengolahan Data Kolektor

4.5.1.1. Perhitungan Energi Yang Sampai Ke Kolektor

Berikut ini adalah data intensitas radiasi matahari pada pengujian hari I kolektor sudut 0^o selama 60 menit dimulai dari pukul 08.00 WIB – 09.00 WIB pada tanggal 22 September 2016.

Tabel 4.11 Data Pengujian Hari I selama 60 menit Waktu Intensitas Radiasi Matahari / Gbn

(W/m²)

08:00 280,6

08:05 288,1

08:10 310,6

08:15 299,4

08:20 315,6

Dari data tabel 4.11 diambil nilai rata – rata intensitas radiasi matahari selama 60 menit sebesar 320,43 W/m² untuk dilanjutkan ke perhitungan jumlah energi yang sampai ke kolektor.

Tabel 4.12 Hasil Perhitungan Energi yang sampai ke kolektor Waktu

4.5.1.2. Perhitungan Energi yang Diserap Kolektor

Perhitungan energi yang diserap kolektor dapat dihitung dengan menggunakan pers. 2.13 :

dimana :

– θ1 = sudut datang matahari terhadap bidang vertikal θ1(12.00) = 0^o setiap 1 jam + 15^o

* L = tebal kaca = 8 mm = 0,008 m

Dengan menggunakan rumus diatas maka didapat nilai S dari pukul 08.00 – 06.00 WIB dari tanggal 22 – 23 September 2016 seperti pada tabel 4.13 berikut.

Tabel 4.13 Energi yang diserap kolektor

Waktu (WIB) θ1 θ2 r⟘ r|| 𝜏r 𝝉_𝒂 𝜏

08:00 – 09:00 52.5 31.32493 0.001757 0.1320065 0.881634 0.860844 0.758948943 09:00 – 10:00 37.5 23.51107 0.019052 0.076374 0.91035 0.869716 0.791745844 15:00 – 16:00 52.5 31.32493 0.001757 0.1320065 0.881634 0.860844 0.758948943 16:00 – 17:00 67.5 37.25948 0.023588 0.2712493 0.763583 0.851442 0.650146911 17:00 – 18:00 82.5 40.51912 0.341949 0.6363635 0.356296 0.845033 0.301082052 18:00 – 19:00 97.5 40.51912 2.924414 1.5714289 -0.3563 0.845033 -0.30108205

Dari tabel 4.13 diperoleh nilai energi panas total yang diserap oleh kolektor dari pukul 08.00 – 06.00 WIB pada tanggal 22 – 23 September 2016 sebesar S = 10,732 MJ. Dengan menggunakan cara yang sama seperti diatas maka didapat energi matahari yang sampai ke kolektor dan energi yang di serap oleh kolektor pada pengujian II, dan III dapat dilihat pada tabel berikut.

4.5.1.3. Panas Aktual yang diserap oleh kolektor 4.5.1.3.1. Nilai Qic Pada Pengujian Hari Pertama

Panas aktual yang diserap oleh kolektor untuk melepaskan ikatan methanol dan karbon aktif (desorpsi). Nilai ini dapat dengan pers. 2.20.

𝑄_𝑖𝑐 = (𝑚_𝑎𝐶𝑝_𝑎+ 𝑚_𝑟𝐶𝑝_𝑟)(𝑇𝑝_𝑎𝑣 − 𝑇𝑎_𝑎𝑣) + 𝑚_𝑟ℎ_𝑟𝑔 Data yang diperoleh pada pengujian hari pertama :

ma = 18,5 kg

Cpa = 1507.248 J/Kg.K Tpav = 72.69 ^oC

Taav = 26.6 ^oC Tf = 49.64 ^oC Vr = 1,02 L

ρr = 763.32 kg/m³ (dievaluasi pada Tf) mr = 0.778kg

Cpr = 2737.08 J/kg.K hr = 1251057.475 J/kg didapat nilai Qic,

𝑄𝑖𝑐 = (18,5 x 1507.248 + 0,778 𝑥 2737,08)(72,69 − 26,6) + 0,778 x 1251057,475

= 2357439.071 J

4.5.1.3.2. Nilai Qic Pada Pengujian Hari Kedua

Data yang diperoleh dari pengujian hari kedua : ma = 18,5 kg

Cpa = 1507.248 J/Kg.K Tpav = 76.02 ^oC

Taav = 27,06 ^oC Tf = 51,54 ^oC

Vr = 0,53 L

ρr = 761.45 kg/m³ (dievaluasi pada Tf)

mr = 0.403 kg

Cpr = 2748,103 J/kg.K hr = 1252823,77 J/kg Didapat nilai Qic,

𝑄𝑖𝑐 = (18,5 x 1507.248 + 0,403 𝑥 2748,103)(76,02 − 27,06) + 0,403 x 1252823,77

= 1925355,23 J

4.5.1.3.3. Nilai Qic Pada Pengujian Hari Ketiga

Data yang diperoleh pada pengujian hari ketiga : ma = 18,5 kg

Cpa = 1507.248 J/Kg.K Tpav = 76.34 ^oC

Taav = 26,65 ^oC

Vr = 0,677 L

ρr = 761.505 kg/m³ (dievaluasi pada Tf)

mr = 0.5159 kg

Cpr = 2747,874 J/kg.K hr = 1254965,85 J/kg

Didapat nilai Qic,

𝑄𝑖𝑐 = (18,5 x 1507.248 + 0,5159 𝑥 2747,874)(76,34 − 26,65) + 0,5159 x 1254965,85

= 2103572,46 J

4.5.1.4. Efisiensi Aktual Kolektor

4.5.1.4.1. Efisiensi Aktual Pengujian Pertama

Efisiensi aktual mesin pendingin dihitung dengan perbandingan antara energi panas aktual yang sampai ke kolektor dengan energi panas aktual yang diserap. Dimana pada pengujian pertama didapat 𝑄_𝑖𝑐 sebesar 2523030,232 J dan 𝑄_𝑖𝑡 sebesar 14713911 J. Dapat dihitung dengan menggunakan pers. 2.22 :

𝜂 = 𝑄_𝑖𝑐

𝑄_𝑖𝑡𝑥 100%

Maka didapat efisiensi pada pengujian pertama :

𝜂 =2523030,232

14713911 𝑥 100%

= 17,14 %

4.5.1.4.2. Efisiensi Aktual Pengujian Kedua

Pada pengujian hari kedua didapat nilai 𝑄_𝑖𝑐 sebesar 3129556,885 J dan nilai 𝑄_𝑖𝑡 sebsar 11556083,08 J. Maka didapat nilai efisiensi aktual pengujian kedua :

𝜂 =3129556.885

11556083.08𝑥 100%

= 27,08 %

4.5.1.4.3. Efisiensi Aktual Pegujian Ketiga

Pada pengujian hari kedua didapat nilai 𝑄_𝑖𝑐 sebesar 3129556,885 J dan nilai 𝑄_𝑖𝑡 sebsar 11556083,08 J. Maka didapat nilai efisiensi aktual pengujian kedua :

𝜂 = 3186942,56

9486180 𝑥 100%

= 33,59 %

Tabel 4.14 Rekapitulasi Nilai Qic, Qit, S Pengujian T∞ rata – rata

(^oC) Qic (J) Qit (J) S (J) 𝜼 (%)

Pertama 26,9 2523030,23 14713911 10732789,57 17,14

Kedua 31,07 3129556,88 11556083,08 8312193 27,08

Ketiga 28,6 3186942,56 9486180 6996735 33,59

4.5.2. Pengolahan Data Kondensor

Data temperatur rata-rata yang dimiliki oleh inlet dan outlet kondensor serta temperatur lingkungan hari pertama percobaan penelitian didapat :

Tin = 32,7285 ^oC , Tout = 31,2725 ^oC dan 𝑇_∞ = 28,733 ^oC Maka, 𝑇_𝑠 = (𝑇_𝑖𝑛+ 𝑇_𝑜𝑢𝑡)/2

𝑇_𝑠= (32,7285 + 31,2725)/2 𝑇_𝑠= 32,0 ^oC

Sifat fisik udara pada temperature film, adalah : 𝑇_𝑓 = (𝑇_𝑠+ 𝑇_∞)/2

𝑇_𝑓 = (32,0 + 28,733)/2 𝑇_𝑓 = 30,3669 ^oC

Nilai k, 𝜗, dan Pr didapat dari interpolasi data antara suhu 30 ^oC dengan suhu 35 ^oC, didapat :

k = 0.025982316 W/mK, 𝜗 = 1,621e-05 m²/s, dan Pr = 0,727812858

Nilai 𝛽 dihitung dengan rumus , 𝛽 = 1/(𝑇_𝑓+ 273) 1/K. Maka, 𝛽 = 1/(30,3669 + 273) = 0,003296 1/K

Mencari nilai Rayleigh: Karena pada kondensor terdapat pipa vertikal dan horizontal serta pelat horizontal (fin) maka dilakukan perhitungan terhadap keseluruhan:

- Untuk pipa vertikal:

𝑅_𝑎

𝐿 =𝑔𝛽(𝑇_𝑠− 𝑇_∞)𝐿³

𝜗² 𝑃𝑟

𝑅_𝑎

𝐿 =9,8𝑥0,003296 (32,0 − 28,733)𝑥0,4³

(1,621𝑒⁻⁵)² 𝑥 0,728097 𝑅_𝑎

𝐿 = 18958907

- Untuk pipa horizontal:

𝑅_𝑎

𝐷 =𝑔𝛽(𝑇_𝑠− 𝑇_∞)𝐷³

𝜗² 𝑃𝑟

𝑅_𝑎

𝐷 =9,8𝑥0,003296 (32,0 − 28,733)𝑥(0,0254)³

(1,621𝑒⁻⁵)² 𝑥 0,728097

Mencari nilai Nusslet serta daya aliran konveksi - Untuk pipa vertical

𝑁_𝑢

ℎ =^{𝑘 𝑥 𝑝}

Pada kondensor terdapat 5 pipa vertikal dan 2 pipa horizontal serta 17 sirip/fin kondensor, sehingga diperoleh 𝑄_{𝑐𝑜𝑛𝑣} total adalah total dari

Maka, dengan cara yang sama didapat hasil perhitungan untuk pengujian hari kedua dan ketiga adalah sebagai berikut.

Tabel 4.15 Rekapitulasi nilai 𝑄^̇_{𝑐𝑜𝑛𝑣}

𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 selama pengujian

Pertama 0,190411 0,393789 0,475467 16,443 Kedua 0,272645 0,555688 0,660314 20,436 Ketiga 0,20786 0,428514 0,515666 17,305

4.5.3. Perhitungan Data Evaporator

Evaporator dilapisi dengan kotak unsulasi. Fungsi utama kotak insulasi ini adalah untuk menghambat laju perpindahan panas dari lingkungan ke dalam sistem.

Gambar 4.10. Kotak Insulasi Evaporator

Maka, laju perpindahan panas dari lingkungan dapat kita hitung dengan cara :

𝑄̇_∞−𝑤 = 𝑇_{𝑎𝑤𝑎𝑙 𝑎𝑖𝑟} − 𝑇_{𝑎𝑘ℎ𝑖𝑟 𝑎𝑖𝑟} 𝑅_𝑡𝑜𝑡

Dimana, 𝑇_∞ dari data HOBO didapat 24,4666 ^oC, 𝑇_{𝑎𝑘ℎ𝑖𝑟 𝑎𝑖𝑟} dari pengujian didapat 9,82 ^oC, 𝑅_𝑡𝑜𝑡 adalah total resistansi konveksi dari udara serta resistansi donduksi dari insulasi, yaitu :

∑ 𝑅_𝑡𝑜𝑡 = 𝑅_𝑎𝑖𝑟+ 𝑅_{𝑖𝑟𝑜𝑛} + 𝑅_{𝑠𝑡𝑒𝑟𝑜𝑓𝑜𝑎𝑚} + 𝑅_{𝑟𝑜𝑐𝑘𝑤𝑜𝑜𝑙} + 𝑅_{𝑏𝑢𝑠𝑎} + 𝑅_{𝑡𝑟𝑖𝑝𝑙𝑒𝑘} + 𝑅_{𝑢𝑑𝑎𝑟𝑎}

Data dari design insulasi evaporator diperoleh :

Tabel 4.16 Data insulasi evaporator

Maka, laju perpindahan panas dari lingkungan adalah :

𝑄̇_∞−𝑤= 𝑇_∞− 𝑇_{𝑎𝑘ℎ𝑖𝑟 𝑎𝑖𝑟} 𝑅_𝑡𝑜𝑡

𝑄̇_∞−𝑤 =24,4666 ℃ − 9.82℃

Kalor sensibel yang diserap oleh permukaan stainless-steel evaporator dapat dihitung dengan cara :

𝑄_{𝑠 𝑝𝑙𝑎𝑡} = 𝑚 𝐶_𝑝 ∆𝑇

Dimana massa plat evaporator adalah 2,3 kg. dan 𝐶_𝑝 stainless-steel adalah 480 ^𝐽

𝑘𝑔 𝐾 , Maka :

𝑄_{𝑠 𝑝𝑙𝑎𝑡} = 2,3 𝑘𝑔 𝑥 480 𝐽

𝑘𝑔 𝐾 𝑥 (26,32 − 9,82)𝐾 𝑄_{𝑠 𝑝𝑙𝑎𝑡} = 18216 𝐽

Kalor sensibel yang diperlukan oleh methanol untuk menurunkan suhunya hingga mencapai suhu terendah dihitung dengan rumus :

𝑄_{𝑚𝑒𝑡ℎ𝑎𝑛𝑜𝑙} = 𝑉𝑚𝑒𝑡ℎ𝑎𝑛𝑜𝑙 𝑥 𝜌_{𝑚𝑒𝑡ℎ𝑎𝑛𝑜𝑙} 𝑥 𝐶_{𝑚𝑒𝑡ℎ𝑎𝑛𝑜𝑙} 𝑥 ∆𝑇 𝑄_{𝑚𝑒𝑡ℎ𝑎𝑛𝑜𝑙} = 5 𝐿 𝑥 0,790𝑘𝑔

𝐿 𝑥 2460 𝐽

𝑘𝑔 𝐾 𝑥 (24.5 − 9.82) 𝑄_{𝑚𝑒𝑡ℎ𝑎𝑛𝑜𝑙} = 180564 𝐽

Kalor yang diserap oleh methanol dari air dapat dihitung dengan rumus :

𝑄_𝑎𝑖𝑟 = 𝑉_{𝑎𝑖𝑟 𝑥} 𝜌_𝑎𝑖𝑟 𝑥 𝐶_𝑎𝑖𝑟 𝑥 ∆𝑇 𝑄_𝑎𝑖𝑟 = 6𝐿 𝑥 1000𝑘𝑔

𝑚³ 𝑥 4180 𝐽

𝑘𝑔 ℃ 𝑥 (26,32 − 9,82)

𝑄_𝑎𝑖𝑟 = 413820 𝐽

Dari penelitian didapat volume methanol yang menguap adalah 1,02 L, sehingga kalor yang diserap oleh methanol dapat dihitung dengan cara :

𝑄_{𝑝𝑒𝑛𝑔𝑢𝑎𝑝𝑎𝑛} = 𝑚𝑚𝑒𝑡ℎ𝑎𝑛𝑜𝑙 𝑡𝑒𝑟𝑢𝑎𝑝𝑥 ℎ_{𝑓 𝑚𝑒𝑡ℎ𝑎𝑛𝑜𝑙} 𝑄_{𝑝𝑒𝑛𝑔𝑢𝑎𝑝𝑎 𝑛} = 1,02 𝐿 𝑥 0,79𝑘𝑔

𝐿 𝑥 1100𝑘𝐽 𝑘𝑔 𝑄_{𝑝𝑒𝑛𝑔𝑢𝑎𝑝𝑎𝑛} = 1122 𝑘𝐽

Dari hukum kesetimbangan energi, dapat kita simpulkan bahwa kalor yang diserap oleh methanol untuk menguap harus sama atau hampir sama besarnya dengan kalor yang diserap oleh air ditambah dengan kalor dari lingkungan, kalor yang dipakai methanol serta kalor yang terserap oleh dinding evaporator, sehingga dari kalor kalor yang telah kita hitung diatas dapat kita buat persamaan

𝑄_{𝑝𝑒𝑛𝑔𝑢𝑎𝑝𝑎𝑛} = 𝑄_∞−𝑎+ 𝑄_{𝑠 𝑝𝑙𝑎𝑡}+ 𝑄_𝑎𝑖𝑟 + 𝑄_{𝑚𝑒𝑡ℎ𝑎𝑛𝑜𝑙} 1122 kJ = 454,701 kJ + 18,216 kJ + 413,82 kJ + 180,564 kJ 1122 kJ ≅ 1067,301 kJ

Laju perpindahan panas dari luar evaporator merupakan kerugian yang dialami oleh evaporator. Semakin bagus insulasi dibuat, semakin kecil kalor yang masuk dari luar evaporator maka semakin besar kalor yang diserap oleh methanol dari air sehingga membuat suhu air akan semakin rendah. Maka effisiensi evaporator dihitung dengan cara :

𝜂𝑒𝑣𝑎𝑝𝑜𝑟𝑎 𝑡𝑜𝑟 =(𝑄_{𝑠 𝑝𝑙𝑎𝑡} + 𝑄_𝑎𝑖𝑟+ 𝑄_{𝑚𝑒𝑡ℎ𝑎𝑛𝑜𝑙}) 𝑄_{𝑝𝑒𝑛𝑔𝑢𝑎𝑝𝑎𝑛}

𝜂𝑒𝑣𝑎𝑝𝑜𝑟𝑎 𝑡𝑜𝑟 =612,6 1122 𝜂_{𝑒𝑣𝑎𝑝𝑜𝑟𝑎𝑡𝑜𝑟} = 53,37 %

Dengan melakukan cara yang sama maka didapat hasil perhitungan untuk pengujian hari kedua dan ketiga adalah sebagai berikut :

Tabel 4.17 Rekapitulasi efiseinsi evaporator selama pengujian

Pengujian Pertama 454701,33 180564 18216 413820 1122000 53,37

Kedua 203652,2 88068 10499,04 238510,8 319000 65,44 Ketiga 166917 76383 231,84 5266,8 99000 51,51

4.5.4. Kapasitas Pendinginan Aktual (Quc) dan Koefisien Performansi (COP) Aktual Siklus

Kapasitas pendinginan aktual Quc dapat dihitung dengan menggunakan pers. 2.21.

𝑄_𝑢𝑐 = 𝑚_𝑤𝐶𝑝_𝑤∆𝑇_𝑤+ 𝑚_𝑖ℎ_𝑠𝑓+ 𝑚_𝑖𝐶𝑝_𝑖∆𝑇_𝑖

4.5.4.1. Pengujian Pertama

Dari pengujian pertama diperoleh data – data sebagai berikut : Vw = 6 L

ρw = 1000 kg/m³ mw = 6 kg

Cpw = 4179 J/kg.K

∆Tw = 16,08 ^oC

Dari pengujian yang telah dilakukan, tidak terdapat massa es yang dihasilkan, sehingga nilai 𝑚_𝑖ℎ_𝑠𝑓 dan 𝑚_𝑖𝐶𝑝_𝑖∆𝑇_𝑖 dianggap nol. Sehingga kapasitas pedinginan aktual pada pengujian pertama diperoleh.

Quc = 6 × 4179 × 16,08

= 403,189 kJ

Maka koefisien performansi (COP) aktual pengujian pertama di dapat.

COP = ^𝑄𝑢𝑐

𝑄_𝑖𝑐

= ^403189,92

2523030,23

= 0,1598

4.5.4.2. Pengujian Kedua

Dari pengujian diperoleh data – data sebagai berikut : Vw = 6 L

ρw = 1000 kg/m³ mw = 6 kg

Cpw = 4179 J/kg.K ∆Tw = 9,69 ^oC

Dari pengujian yang telah dilakukan, tidak terdapat massa es yang dihasilkan, sehingga nilai 𝑚_𝑖ℎ_𝑠𝑓 dan 𝑚_𝑖𝐶𝑝_𝑖∆𝑇_𝑖 dianggap nol. Sehingga kapasitas pedinginan aktual pada pengujian pertama diperoleh.

Quc = 6 × 4179 × 9,69

= 242,967 kJ

Maka koefisien performansi (COP) aktual pengujian pertama di dapat.

COP = ^𝑄𝑢𝑐

𝑄_𝑖𝑐

= ^242967,06

3129556,88

= 0,0776

4.5.4.3. Pengujian Ketiga

Dari pengujian diperoleh data – data sebagai berikut : Vw = 6 L

ρw = 1000 kg/m³ mw = 6 kg

Cpw = 4179 J/kg.K ∆Tw = 3,02 ^oC

Dari pengujian yang telah dilakukan, tidak terdapat massa es yang dihasilkan, sehingga nilai 𝑚_𝑖ℎ_𝑠𝑓 dan 𝑚_𝑖𝐶𝑝_𝑖∆𝑇_𝑖 dianggap nol. Sehingga kapasitas pedinginan aktual pada pengujian pertama diperoleh.

Quc = 6 × 4179 × 3,02

= 75,723 kJ

Maka koefisien performansi (COP) aktual pengujian pertama di dapat.

COP = ^𝑄𝑢𝑐

𝑄_𝑖𝑐

= ^75723,48

3186942,56

= 0,0237

BAB V