ANALISIS DAYA DUKUNG PONDASI BORE PILE PADA PROYEK PEMBANGUNAN HOTEL SANTIKA
JALAN PENGADILAN MEDAN
TUGAS AKHIR
Diajukan untuk Melengkapi Tugas-tugas Dan Memenuhi Syarat untuk Menempuh
Ujian Sarjana Teknik Sipil
oleh: FADLIANSYAH
080424011
PROGRAM PENDIDIKAN EKSTENSION JURUSAN TEKNIK SIPIL
FAKULTAS TEKNIK
UNIVERSITAS SUMATERA UTARA MEDAN
KATA PENGANTAR
Alhamdulillah, puja dan puji syukur penulis sampaikan kehadirat Allah SWT yang telah melimpahkan rahmat dan hidayahnya kepada penulis, sehingga dapat menyelesaikan Tugas Akhir ini. Shalawat serta salam kepada pemilik pribadi mulia Rasulullah Muhammad SAW beserta keluarga dan sahabatnya, yang membawa kita dari zaman jahiliyah kepada zaman yang penuh dengan ilmu pengetahuan.
Penyusunan Tugas Akhir ini dengan judul “Analisis Daya Dukung Pondasi Bore Pile Pada Proyek Pembangunan Hotel Santika” ini disusun guna melengkapi syarat untuk menyelesaikan jenjang pendidikan Program Strata satu (S-1) di Universitas Sumatera Utara.
Dalam penyusunan Tugas Akhir ini, penulis banyak memperoleh bantuan dan saran dari berbagai pihak, maka dalam kesempatan ini penulis ingin sampaikan terimakasih yang sebesar-besarnya kepada:
1. Bapak Dr. Ir. Roesyanto, MSCE, selaku dosen pembimbing utama yang telah membimbing penulis dalam penulisan Tugas Akhir ini;
2. Bapak Dr. Ing. Johannes Tarigan, sebagai Ketua Jurusan Teknik Sipil Universitas Sumatera Utara;
3. Bapak Ir. Zulkarnain A Muis, M.Eng.Sc, selaku Koordinator Program Pendidikan Ekstension;
5. Bapak Ir. Anwar Harahap, selaku dosen pembanding dan penguji yang telah memberikan saran dan masukan terhadap Tugas Akhir ini;
6. Ibu Ika Puji Astuti, ST, MT, selaku dosen pembanding dan penguji yang telah memberikan saran dan masukan terhadap Tugas Akhir ini;
7. Seluruh Dosen dan pegawai Universitas Sumatera Utara khususnya Jurusan Teknik Sipil yang telah mendidik dan membina penulis sejak awal hingga akhir perkuliahan;
8. Pimpinan dan seluruh Staff PT. DAKREA, sebagai Manajemen Konstruksi proyek yang telah memberi bimbingan kepada penulis;
9. Terimakasih yang teristimewa, penulis ucapkan kepada kedua orangtua tercinta, yang telah mengasuh, mendidik, dan membesarkan serta selalu memberikan dukungan baik moral, material, maupun do’a yang tak henti-hentinya mereka mohonkan kepada Allah SWT sehingga penulis dapat menyelesaikan Tugas Akhir ini; Begitu juga kepada keluarga yang telah memberikan seni kehidupan dan dukungan yang tiada henti-hentinya kepada penulis untuk menyelesaikan Tugas Akhir ini;
10.Terimakasih juga penulis ucapkan kepada rekan-rekan mahasiswa dan teman-teman yang memberikan dukungan kepada penulis untuk menyelesaikan Tugas Akhir ini.
Akhir kata, sekali lagi penulis sampaikan terimakasih kepada pihak yang telah banyak membantu dan semoga atas bimbingan serta bantuan moral dan material yang penulis terima mendapat imbalan dari Allah SWT.
Medan, Juli 2011
Penulis,
ABSTRAK
Pondasi merupakan suatu pekerjaan yang sangat penting dalam suatu pekerjaan teknik sipil, karena pondasi inilah yang memikul dan menahan suatu beban yang bekerja diatasnya yaitu beban konstruksi atas.
Tujuan dari studi ini untuk menghitung daya dukung tiang bor dari hasil sondir, standar penetrasi test (SPT), berdasarkan parameter kuat geser tanah dan data loading test. Kemudian membandingkan hasil daya dukung tiang bor, menghitung kapasitas kelompok ijin tiang dan menghitung penurunan yang terjadi pada tiang bor. Metode perhitungan daya dukung untuk data sondir menggunakan metode Aoki dan De Alencar dan meyerhof, untuk data SPT menggunakan metode Reese & Wright, untuk data Loading Test menggunakan metode Davidson dan Mazurkiewicz dan berdasarkan parameter kuat geser tanah.
Berdasarkan data sondir, SPT, parameter kuat geser tanah yang diperoleh dan dihitung dengan beberapa metode diperoleh hasil perhitungan untuk data sondir dengan menggunakan metode Aoki de Alencar titik-S7 Qult = 434,443ton, dengan metode Meyerhof diperoleh titik-S7 Qult = 3015,929 ton. Untuk data SPT menggunakan data Reese & Wright titik DB-2 Qult = 1062,963. Untuk data kuat geser tanah titik DB-2 Qult = 885,805 ton. Sedangkan untuk Loading test metode Davidson Qult = 942 dan metode Mazurkiewicz Qult = 930 ton. Untuk kapaitas kelompok ijin tiang menggunakan metode coverse-labarre sebesar 0,67. Untuk penurunan tiang tunggal dihitung menggunakan metode Poulus dan Davis sebesar 8,12mm, sedangkan untuk tiang kelompok sebesar 16,74mm.
DAFTAR ISI
Halaman
KATA PENGANTAR ... i
ABSTRAK ... iv
DAFTAR ISI ... v
DAFTAR TABEL ... viii
DAFTAR GAMBAR ... ix
DAFTAR NOTASI ... xi
BAB I. PENDAHULUAN 1.1.Latar Belakang ... 1
1.2.Tujuan ... 3
1.3.Manfaat ... 3
1.4.Pembatasan Masalah ... 4
1.5.Metode Pengumpulan Data ... 4
1.6.Sistematika Pembahasan... 5
BAB II. TINJAUAN PUSTAKA 2.1.Umum ... 6
2.2.Defenisi Tanah ... 7
2.3.Macam-macam Pondasi... 8
2.4.Penggolongan Pondasi Tiang Pancang ... 11
2.5.Pondasi Bore Pile ... 13
2.6.Pengaruh Pemasangan Bore Pile ... 21
2.8.Metode Pelaksanaan Pondasi Bore Pile ... 24
2.9.Tiang Dukung Ujung dan Tiang Gesek ... 29
Kapasitas Daya Dukung Bore Pile Dari Hasil Sondir ... 30
2.10.Faktor Aman ... 32
2.11.Kapasitas Daya Dukung Bore Pile Dari Hasil SPT ... 32
2.12.Kapasitas Daya Dukung Bore Pile Dari Data Parameter Kuat Geser Tanah ... 37
2.13.Pondasi Tiang Kelompok (Pile Group) ... 39
2.14.Kapasitas Kelompok dan Efesiensi Pondasi Tiang ... 41
2.15.Penurunan Tiang ... 44
2.16.Penurunan Diizinkan ... 52
2.17.Uji Beban Tiang………. 52
2.18.Letak Titik Pengujian………... 53
2.19.Sistem Pembebanan……….. 53
2.20.Pengukuran penurunan………... . 56
2.21.Macam-macam pengujian……….... 56
2.22.Kapsitas Daya dukung Bor Pile dari Hasil Loding Test Dengan Metode Davidson……… 59
BAB III. METODOLOGI PENELITIAN 3.1.Data Umum ... 62
3.2.Data Teknis Bore Pile ... 62
3.3.Metode Pengumpulan Data ... 65
3.4.Cara Analisis ... 65
BAB IV. HASIL DAN PEMBAHASAN
4.1.Gambaran Umum Lokasi Penelitian ... 68
4.2.Gambaran Umum Hotel Santika ... 68
4.3.Gambar Umum Penyelidikan Tanah ... 69
4.4.Gambar Stratifigasi Tanah ... 70
4.5.Metode Pelaksanaan Pondasi Bore Pile dengaan Metode RCD unit ... 75
4.6.Hasil dan Pembahasan ... 77
4.3.1. Menghitung kapasitas daya dukung bore pile ... 77
4.3.2. Menghitung kapasitas daya dukung bore pile dari data Loading test ... 88
4.3.3. Menghitung kapasitas kelompok tiang berdasarkan efisiensi ... 94
4.3.4. Menghitung beban tiang maksimum ... 96
4.3.5. Menghitung penurunan tiang tunggal (single pile), penurunan kelompok tiang (pile group), dan penurunan izin ... 98
4.3.6. Diskusi pondasi bangunan ... 103
4.3.7. Analisis Harga Pemakaian Pondasi Bangunan ... 104
BAB V. KESIMPULAN DAN SARAN 5.1.Kesimpulan ... 107
5.2.Saran ... 96 DAFTAR PUSTAKA
DAFTAR TABEL
Tabel Halaman
2.1 Macam-macam tipe pondasi berdasarkan kualitas material ... 12
2.2 Macam-macam tipe pondasi berdasarkan teknik pemasangannya ... 13
2.3 Faktor empiric Fb ... 33
2.4 Perkiraan angka poisson (μ ) ... 50
4.1 Perhitungan daya dukung ultimate dan ijin tiang bor (S-7) ... 81
4.2 Perhitungan daya dukung ultimate dan ijin tiang bor (S-7) ... 81
4.3 Perhitungan daya dukung tiang bor dari data SPT pada titik 1 (DB-2) ... 84
4.4 Perhitungan daya dukung tiang bor berdasarkan parameter kuat geser Tanah pada titik 1 (DB-2) ... 87
4.5 Penurunan rata-rata bore pile ... 89
4.6 Gaya – gaya yang berkerja ... 97
4.7 Perhitungan tiang kelompok ... 98
DAFTAR GAMBAR
Gambar Halaman
2.1 Macam-macam tipe pondasi ... 10
2.2 Jenis-jenis tiang bor... 14
2.3 Metode kering konstruksi pilar yang dibor ... 18
2.4 Metode acuan konstruksi pilar yang dibor ... 19
2.5 Metode adonan konstruksi pilar yang dibor ... 20
2.6 Metode pelaksanaan pondasi tiang bor ... 28
2.7 Tiang ditinjau dari cara mendukung bebannya ... 29
2.8 Daya dukung ujung batas tiang bor pada tanah pasiran ... 34
2.9 Tahanan geser selimut tiang bor pada tanah pasiran ... 35
2.10 Faktor Nq* ... 38
2.11 Tipe keruntuhan dalam kelompok tiang ... 42
2.12 Definisi jarak s dalam hitungan efisiensi tiang ... 43
2.13 Contoh kerusakan bangunan akibat penurunan ... 44
2.14 Faktor penurunan Io ... 47
2.15 Koreksi kompresi, Rk ... 47
2.16 Koreksi kedalaman, Rh ... 48
2.17 Koreksi angka Poisson, Rμ ... 48
2.18 Koreksi kekakuan lapisan pendukung, Rb ... 49
oleh penahan diatas tiang ... 54
2.20 Sistem pembebanan dengan reaksi dongkrak hidrolikditahan oleh tiang angker ... 55
2.21 Arloji pengukuran ... 56
2.22 Kurva beban penurunan untuk tanah tertentu ... 60
2.22 Metode davisson ... 60
3.1 Denah Lokasi ... 63
3.2 Detail bore pile ... 64
3.3 Bagan alir penelitian ... 66
DAFTAR NOTASI
Qu = Kapasitas daya dukung aksial ultimit tiang bor
Qp = Kapasitas tahanan di ujung tiang
Qs
=
Kapasitas tahanan kulitqb
=
Kapasitas daya dukung di ujung tiang persatuan luasAp
=
Luas di ujung tiangf = Satuan tahanan kulit persatuan luas qc
=
Perlawanan konusN = Harga SPT lapangan NC = Faktor daya dukung tanah q' = Tekanan vertikal efektif
σ'
v
=
Tegangan overburden efektif K0 = Koefisien tekanan tanah B = Lebar/diameter pondasi L = Panjang penanaman pondasi Ap=
Luas penampang pileQg = Beban maksimum kelompok tiang yang mengakibatkan keruntuhan Ep = Modulus elastis tiang
ABSTRAK
Pondasi merupakan suatu pekerjaan yang sangat penting dalam suatu pekerjaan teknik sipil, karena pondasi inilah yang memikul dan menahan suatu beban yang bekerja diatasnya yaitu beban konstruksi atas.
Tujuan dari studi ini untuk menghitung daya dukung tiang bor dari hasil sondir, standar penetrasi test (SPT), berdasarkan parameter kuat geser tanah dan data loading test. Kemudian membandingkan hasil daya dukung tiang bor, menghitung kapasitas kelompok ijin tiang dan menghitung penurunan yang terjadi pada tiang bor. Metode perhitungan daya dukung untuk data sondir menggunakan metode Aoki dan De Alencar dan meyerhof, untuk data SPT menggunakan metode Reese & Wright, untuk data Loading Test menggunakan metode Davidson dan Mazurkiewicz dan berdasarkan parameter kuat geser tanah.
Berdasarkan data sondir, SPT, parameter kuat geser tanah yang diperoleh dan dihitung dengan beberapa metode diperoleh hasil perhitungan untuk data sondir dengan menggunakan metode Aoki de Alencar titik-S7 Qult = 434,443ton, dengan metode Meyerhof diperoleh titik-S7 Qult = 3015,929 ton. Untuk data SPT menggunakan data Reese & Wright titik DB-2 Qult = 1062,963. Untuk data kuat geser tanah titik DB-2 Qult = 885,805 ton. Sedangkan untuk Loading test metode Davidson Qult = 942 dan metode Mazurkiewicz Qult = 930 ton. Untuk kapaitas kelompok ijin tiang menggunakan metode coverse-labarre sebesar 0,67. Untuk penurunan tiang tunggal dihitung menggunakan metode Poulus dan Davis sebesar 8,12mm, sedangkan untuk tiang kelompok sebesar 16,74mm.
BAB I PENDAHULUAN
1.1. Latar Belakang
Bentuk dan struktur tanah merupakan suatu peranan yang penting dalam suatu pekerjaan konstruksi yang harus dicermati karena kondisi ketidaktentuan dari tanah berbeda-beda. Sebelum melaksanakan suatu pembangunan konstruksi yang pertama-tama dilaksanakan dan dikerjakan dilapangan adalah pekerjaan pondasi (struktur bawah). Pondasi merupakan suatu pekerjaan yang sangat penting dalam suatu pekerjaan teknik sipil, karena pondasi inilah yang memikul dan menahan suatu beban yang bekerja diatasnya yaitu beban konstruksi atas
(upper structure). Pondasi ini akan menyalurkan tegangan-tegangan yang terjadi pada beban struktur atas kedalam lapisan tanah yang keras yang dapat memikul beban konstruksi tersebut.
Pondasi sebagai struktur bawah secara umum dapat dibagi dalam 2 (dua) jenis, yaitu pondasi dalam dan pondasi dangkal. Pemilihan jenis pondasi tergantung kepada jenis struktur atas apakah termasuk konstruksi beban ringan atau beban berat dan juga tergantung pada jenis tanahnya.
keadaan sekitar tanah bangunan sudah banyak berdiri bangunan–bangunan besar seperti gedung-gedung bertingkat sehingga dikhawatirkan dapat menimbulkan retak–retak pada bangunan yang sudah ada akibat getaran–getaran yang ditimbulkan oleh kegiatan pemancangan apabila dipakai pondasi tiang pancang. Daya dukung bore pile diperoleh dari daya dukung ujung (end bearing capacity) yang diperoleh dari tekanan ujung tiang dan daya dukung geser atau selimut (friction bearing capacity) yang diperoleh dari daya dukung gesek atau gaya adhesi antara bore pile dan tanah disekelilingnya.
Bore pile berinteraksi dengan tanah untuk menghasilkan daya dukung yang mampu memikul dan memberikan keamanan pada struktur atas. Untuk menghasilkan daya dukung yang akurat maka diperlukan suatu penyelidikan tanah yang akurat juga. Ada dua metode yang biasa digunakan dalam penentuan kapasitas daya dukung bore pile yaitu dengan menggunakan metode statis dan metode dinamis.
Penyelidikan tanah dengan menggunakan metode statis adalah penyelidikan sondir dan standart penetrasi test (SPT). Penyelidikan sondir bertujuan untuk mengetahui perlawanan penetrasi konus dan hambatan lekat tanah yang merupakan indikasi dari kekuatan daya dukung lapisan tanah dengan menggunakan rumus empiris.
Perencanaan pondasi bore pile mencakup rangkaian kegiatan yang dilaksanakan dengan berbagai tahapan yang meliputi studi kelayakan dan perencanaan teknis. Semua itu dilakukan supaya menjamin hasil akhir suatu konstruksi yang kuat, aman serta ekonomis.
1.2. Tujuan
Adapun tujuan dari penulisan Tugas Akhir ini adalah :
a. Menghitung daya dukung pondasi bore pile dari hasil sondir, standar penetrasi test, Loading Test dan berdasarkan parameter kuat geser tanah.
b. Membandingkan hasil daya dukung bore pile dengan metode penyelidikan dari data sondir, SPT, Loading Test dan parameter kuat geser tanah.
c. Menghitung kapasitas kelompok ijin tiang.
d. Menghitung penurunan yang terjadi pada pondasi bore pile.
1.3. Manfaat
Penulisan Tugas Akhir ini diharapkan bermanfaat bagi :
a. Sebagai bahan referensi bagi siapa saja yang membacanya khususnya bagi mahasiswa yang menghadapi masalah yang sama.
b. Diharapkan bermanfaan sebagai khasanah perkembangan ilmu pengetahuan di bidang geoteknik, terutama pondasi bore pile bagi penelitian dan pihak – pihak terkait.
1.4. Pembatasan Masalah
Pada pelaksanaan proyek pembangunan Hotel Santika jalan Pengadilan medan, terdapat banyak permasalahan yang dapat ditinjau dan dibahas, maka didalam laporan ini sangatlah perlu kiranya diadakan suatu pembatasan masalah. Yang bertujuan menghindari kekaburan serta penyimpangan dari masalah yang dikemukakan sehingga semua sesuatunya yang dipaparkan tidak menyimpang dari tujuan semula. Walaupun demikian, hal ini tidaklah berarti akan memperkecil arti dari pokok-pokok masalah yang dibahas disini, melainkan hanya karena keterbatasan belaka. Namun dalam penulisan laporan ini permasalahan yang ditinjau hanya dibatasi pada :
a. Hanya ditinjau untuk pondasi bore pile tegak lurus. b. Tidak meninjau akibat gaya horizontal.
c. Perhitungan penurunan hanya pada tanah pasir.
1.5. Metode Pengumpulan Data
Dalam penulisan Tugas Akhir ini dilakukan beberapa cara untuk dapat mengumpulkan data yang mendukung agar Tugas Akhir ini dapat diselesaikan dengan baik. Beberapa cara yang dilakukan antara lain:
a. Metode observasi
Untuk memperoleh data yang berhubungan dengan data teknis pondasi bore pile diperoleh dari hasil survey langsung ke lokasi proyek Pembangunan Hotel Santika.
Pengambilan data yang diperlukan dalam perencanaan diperoleh dari PT. DAKREA selaku konsultan utama berupa data hasil sondir, hasil SPT, hasil loading test, data laboratorium pemeriksaan tanah dan gambar struktur.
c. Melakukan studi keperpustakaan
Membaca buku-buku yang berhubungan dengan masalah yang ditinjau untuk penulisan Tugas Akhir ini.
1.6. Sistematika Pembahasan
Laporan tugas akhir ini terdiri dari lima bab dengan rincian sebagai berikut: BAB - I PENDAHULUAN
Pada bab ini diabahas mengenai latar belakang, tujuan, manfaat, pembatasan masalah dan metode pengumpulan data.
BAB – II TINJAUAN PUSATAKA
Bab ini berisikan tentang teori – teori dasar yang mendukung studi yang digunakan dalam laporan tugas akhir.
BAB – III METODOLOGI
Bab ini berisi meteologi penelitian,pengumpulan dan interpretasi data yang akan digunakan dalam tugas akhir ini.
BAB – IV ANALISIS DAN PERHITUNGAN
Bab ini berisi tentang analisis dan perhitungan kapsitas daya dukung pondasi bor pile berdasarkan dari data sondir, SPT, parameter tanah, dan loding test.
BAB – V KESIMPULAN DAN SARAN
BAB II
TINJAUAN PUSTAKA
2.1. Umum
Pondasi tiang adalah suatu konstruksi pondasi yang mampu menahan gaya orthogonal ke sumbu tiang dengan cara menyerap lenturan. Pondasi tiang dibuat menjadi satu kesatuan yang monolit dengan menyatukan pangkal tiang yang terdapat di bawah konstruksi, dengan tumpuan pondasi (K. Nakazawa, 1983).
Pondasi tiang digunakan untuk mendukung bangunan bila lapisan tanah kuat terletak sangat dalam. Pondasi jenis ini dapat juga digunakan untuk mendukung bangunan yang menahan gaya angkat ke atas, terutama pada bangunan-bangunan tingkat yang dipengaruhi oleh gaya-gaya penggulingan akibat beban angin. Tiang-tiang juga digunakan untuk mendukung bangunan dermaga. Pada bangunan ini, tiang–tiang dipengaruhi oleh gaya-gaya benturan kapal dan gelombang air (Hardiyatmo, 2002).
Fungsi dan kegunaan dari pondasi tiang adalah untuk memindahkan atau mentransfer beban-beban dari konstruksi di atasnya (super struktur) ke lapisan tanah keras yang letaknya sangat dalam. Kebanyakan pondasi tiang dipancangkan ke dalam tanah, akan tetapi ada beberapa type yang dicor setempat dengan cara dibuat lubang terlebih dahulu dengan mengebor tanah, pondasi ini dikategorikan sebagai pondasi bore pile.
Pondasi tiang digunakan untuk beberapa maksud, antara lain:
2. Untuk meneruskan beban ke tanah yang relatif lunak sampai kedalaman tertentu sehingga bangunan mampu memberikan dukungan yang cukup untuk mendukung beban tersebut oleh gesekan dinding tiang dengan tanah disekitarnya;
3. Untuk mengangker bangunan yang dipengaruhi oleh gaya angkat ke atas akibat tekanan hidrostatis atau momen penggulingan;
4. Untuk menahan gaya-gaya horizontal dan gaya yang arahnya miring; 5. Untuk memadatkan tanah pasir, sehingga kapasitas dukung tanah
tersebut bertambah;
6. Untuk mendukung pondasi bangunan yang permukaan tanahnya mudah tergerus air (Hardiyatmo, 2002).
2.2. Defenisi Tanah
Tanah, pada kondisi alam, terdiri dari campuran butiran-butiran mineral dengan atau tanpa kandungan bahan organik. Butiran-butiran tersebut dapat dengan mudah dipisahkan satu sama lain dengan kocokan air. Material ini berasal dari pelapukan batuan, baik secara fisik maupun kimia. Sifat-sifat teknis tanah, kecuali oleh sifat batuan induk yang merupakan material asal, juga dipengaruhi oleh unsur-unsur luar yang menjadi penyebab terjadinya pelapukan batuan tersebut.
berlanau adalah tanah lempung yang mengandung lanau dengan material utamanya adalah lempung dan sebagainya.
Tanah terdiri dari 3 komponen, yaitu udara, air dan bahan padat. Udara dianggap tidak mempunyai pengaruh teknis, sedangkan air sangat mempengaruhi sifat-sifat teknis tanah. Ruang diantara butiran-butiran, sebagian atau seluruhnya dapat terisi oleh air atau udara. Bila rongga tersebut terisi air seluruhnya, tanah dikatakan dalam kondisi jenuh. Bila rongga terisi udara dan air, tanah pada kondisi jenuh sebagian (partially saturated). Tanah kering adalah tanah yang tidak mengandung air sama sekali atau kadar airnya nol (Hardiyatmo, 1996).
2.3. Macam-macam Pondasi
Pondasi adalah bagian terendah bangunan yang meneruskan beban bangunan ketanah atau batuan yang berada dibawahnya. Klasifikasi pondasi dibagi 2 (dua) yaitu:
1. Pondasi dangkal
Pondasi dangkal adalah pondasi yang mendukung beban secara langsung seperti :
1. Pondasi telapak yaitu pondasi yang berdiri sendiri dalam mendukung kolom (Gambar 2.1b).
2. Pondasi memanjang yaitu pondasi yang digunakan untuk mendukung sederetan kolom yang berjarak dekat sehingga bila dipakai pondasi telapak ssinya akan terhimpit satu sama lainnya (Gambar 2.1a).
digunakan bila susunan kolom-kolom jaraknya sedemikian dekat disemua arahnya, sehingga bila dipakai pondsi telapak, sisi-sisinya berhimpit satu sama lainnya (Gambar 2.1c).
2. Pondasi dalam
Pondasi dalam adalah pondasi yang meneruskan beban bangunan ke tanah keras atau batu yang terletak jauh dari permukaan, seperti:
1. Pondasi sumuran (pier foundation) yaitu pondasi yang merupakan peralihan antara pondasi dangkal dan pondsi tiang (Gambar 2.1d), digunakan bila tanah dasar yang kuat terletak pada kedalaman yang relatif dalam, dimana pondasi sumuran nilai kedalaman (Df) dibagi lebarnya (B) lebih besar 4 sedangkan pondasi dangkal Df/B ≤ 1.
(a) (b)
(c)
(d) (e)
Gambar 2.1 Macam-macam tipe pondasi : (a) Pondasi memanjang, (b) Pondasi telapak, (c) Pondasi rakit, (d) Pondasi sumuran, (e) Pondasi tiang
2.4. Penggolongan Pondasi Tiang
Pondasi tiang dapat dibagi menjadi 3 kategori sebagai berikut: 1. Tiang Perpindahan Besar (large displacement pile).
Tiang perpindahan besar (large displacement pile), yaitu tiang pejal atau berlubang dengan ujung tertutup yang dipancang ke dalam tanah sehingga terjadi perpindahan volume tanah yang relatif besar. Termasuk dalam tiang perpindahan besar adalah tiang kayu, tiang beton pejal, tiang beton prategang (pejal atau berlubang), tiang baja bulat (tertutup pada ujungnya).
2. Tiang Perpindahan Kecil (small displacement pile)
Tiang perpindahan kecil (small displacement pile), adalah sama seperti tiang kategori pertama hanya volume tanah yang dipindahkan saat pemancangan relatif kecil, contohnya: tiang beton berlubang dengan ujung terbuka, tiang beton prategang berlubang dengan ujung terbuka, tiang baja H, tiang baja bulat ujung terbuka, tiang ulir.
3. Tiang Tanpa Perpindahan (non displacement pile)
Pondasi tiang dapat digolongkan berdasarkan kualitas material dan cara pembuatannya dan cara pemasangannya, seperti diperlihatkan pada tabel 2.1 dan tabel 2.2.
Pondasi tiang berdasarkan teknik pemasangannya dapat dilihat pada tabel 2.2 berikut ini:
Tabel 2.2 Macam-macam tipe pondasi berdasarkan teknik pemasangannya
( K. Nakazawa, 1983)
2.5. Pondasi Bore Pile
Ada berbagai jenis pondasi bore pile yaitu: 1. Bore pile lurus untuk tanah keras;
2. Bore pile yang ujungnya diperbesar berbentuk bel; 3. Bore pile yang ujungnya diperbesar berbentuk trapesium; 4. Bore pile lurus untuk tanah berbatu-batuan.
5.
Gambar 2.2 Jenis-jenis Bore pile (Braja M. Das, 1941)
Ada beberapa alasan digunakannya pondasi bore pile dalam konstruksi : 1. Bore pile tunggal dapat digunakan pada tiang kelompok atau pile cap. 2. Kedalaman tiang dapat divariasikan.
3. Bore pile dapat didirikan sebelum penyelesaian tahapan selanjutnya. 4. Ketika proses pemancangan dilakukan, getaran tanah akan
mengakibatkan kerusakan pada bangunan yang ada di dekatnya, tetapi dengan penggunaaan pondasi bore pile hal ini dapat dicegah.
sebelumnya bergerak ke samping. Hal ini tidak terjadi pada konstruksi pondasi bore pile.
6. Selama pelaksanaan pondasi bore pile tidak ada suara yang ditimbulkan oleh alat pancang seperti yang terjadi pada pelaksanaan pondasi tiang pancang.
7. Karena dasar dari pondasi bore pile dapat diperbesar, hal ini memberikan ketahanan yang besar untuk gaya keatas.
8. Permukaan diatas dimana dasar bore pile didirikan dapat diperiksa secara langsung.
9. Pondasi bore pile mempunyai ketahanan yang tinggi terhadap beban lateral.
Beberapa kelemahan dari pondasi bore pile :
1. Keadaan cuaca yang buruk dapat mempersulit pengeboran dan pembetonan.
2. Pengeboran dapat mengakibatkan gangguan kepadatan, bila tanah berupa pasir atau tanah berkerikil.
3. Pengecoran beton sulit bila dipengaruhi air tanah karena mutu beton tidak dapat dikontrol dengan baik.
4. Pembesaran ujung bawah tiang tidak dapat dilakukan bila tanah berupa pasir.
6. Akan terjadi tanah runtuh (ground loss) jika tindakan pencegahan tidak dilakukan.
7. Karena diameter tiang cukup besar dan memerlukan banyak beton, untuk pekerjaan kecil mengakibatkan biayanya sangat melonjak.
8. Walaupun peneterasi sampai ke tanah pendukung pondasi dianggap telah terpenuhi, kadang-kadang terjadi bahwa tiang pendukung kurang sempurna karena adanya lumpur yang tertimbun di dasar.
Ditinjau dari segi pelaksanaannya pondasi bore pile dapat dibedakan menjadi 3 macam type:
1. Sistem Augering
Pada sistem ini selain augernya sendiri, untuk kondisi lapangan pada tanah yang mudah longsor diperlukan casing atau bentonite slurry sebagai panahan longsor. Penggunaan bentonite slurry untuk kondisi lapisan tanah yang permeabilitynya besar tidak disarankan, karena akan membuat bentonite slurry yang banyak dengan terjadinya perembesan melalui lapangan permeable tersebut.
2. Sistem Grabbing
Pada penggunaan sistem ini diperlukan casing (continuous semirotary motion casing) sebagai penahan kelongsoran. Casing tersebut dimasukkan ke dalam tanah dengan cara ditekan sambil diputar. Sistem ini sebenarnya cocok untuk semua kondisi tanah, tetapi yang paling sesuai adalah kondisi tanah yang sulit ditembus.
Pada sistem ini diperlukan casing sebagai penahan kelongsoran dan juga pompa air untuk sirkulasi airnya yang dipakai untuk pengeboran. Sistem ini cocok untuk kondisi tanah pasir lepas. Untuk jenis bore pile ini perlu diberikan tambahan tulangan praktis untuk penahan gaya lateral yang terjadi. Penulangan minimum 2% dari luas penampang tiang.
Pada saat ini ada tiga metode dasar pengeboran (variable-variable tempat proyek mungkin juga memerlukan perpaduan beberapa metode), yaitu:
1. Metode Kering
Rangkaian pembuatannya seperti pada (Gambar 2.3). Pertama sumuran digali (dan dasarnya dibentuk lonceng jika perlu). Kemudian sumuran diisi sebagian dengan beton dan kerangka tulangan dipasang dan setelah itu sumuran telah selesai dikerjakan. Harap diingat bahwa kerangka tulangan tidak boleh dimasukkan sampai mencapai dasar sumuran karena diperlukan pelindung beton minimum, tetapi kerangka tulangan boleh diperpanjang sampai akhir mendekati kedalaman penuh dari pada hanya mencapai kira – kira setengahnya saja.
Gambar 2.3 Metode kering konstruksi pilar yang dibor
2. Metode Acuan
Bergantung pada kebutuhan site dan proyek, sumuran di bawah acuan akan dikurangi paling tidak sampai ID acuan kadang-kadang 25 sampai 50 mm kurangnya untuk jarak ruang bor tanah (auger) yang lebih baik.
Acuan bisa saja ditinggalkan dalam sumuran atau bisa juga dikeluarkan jika dibiarkan ditempat, maka ruangan melingkar antara OD acuan dan tanah (yang diisi dengan adonan atau lumpur hasil pengeboran) diganti dengan adukan encer (grout) maka adonan akan dipindahkan keatas puncak sehingga rongga tersebut diisi dengan adukan encer.
Gambar 2.4 Metode acuan konstruksi pilar yang dibor
3. Metode Adonan
rongga sumuran (shaft cavity). Langkah-langkah metode ini diuraikan dalam (Gambar 2.5).
Gambar 2.5 Metode adonan konstruksi pilar yang dibor Hal-hal yang perlu diperhatikan dalam metode ini adalah:
a. Jangan membiarkan adonan terlalu lama dalam sumuran sehingga terbentuk lapisan penyaring yang terlalu tebal pada dinding sumuran karena lapisan yang tebal sukar untuk digeserkan oleh beton selama pengisian sumuran;
c. Hati-hati sewaktu menggali lempung melalui adonan, sehingga penarikan kepingan yang besar tidak menyebabkan tekanan atau pengisapan pori negatif yang bisa meruntuhkan sebagian dari sumuran. Setelah sumuran selesai digali, tulangan kerangka dimasukkan ke dalam sumuran dan corong pipa-cor (treme) dipasang (urutan ini perlu diperhatikan sehingga corong pipa-cor tidak perlu ditarik sewaktu akan memasang kerangka (cage) dan lalu dipasang kembali yang pasti akan mengakibatkan terputusnya pembentukan lapisan adonan dalam sumuran). Beton dipompa dengan hati-hati sehingga corong pipa-cor selalu terendam dalam beton sehingga hanya ada sedikit daerah permukaan yang terbuka dan yang terkontaminasi oleh adonan.
2.6. Pengaruh Pemasangan Bore Pile 1. Bore pile dalam tanah granuler
2. Bore pile dalam tanah kohesif
Penelitian pengaruh pekerjaan pemasangan bore pile pada adhesi antara dinding tiang dan tanah sekitarnya, menunjukkan bahwa nilai adhesi lebih kecil dari pada nilai kohesi tak terdrainase (undrained cohesion) tanah sebelum pemasangan tiang. Hal ini, adalah akibat dari pelunakan lempung disekitar dinding lubang. Pelunakan tersebut adalah pengaruh dari bertambahnya kadar air lempung oleh pengaruh-pengaruh air pada pengecoran beton, pengaliran air tanah ke zone yang bertekanan yang lebih rendah disekitar lubang bor, dan air yang dipakai untuk pelaksanaan pembuatan lubang bor. Pelunakan pada tanah lempung dapat dikurangi jika pengeboran dan pengecoran dilaksanakan dalam waktu 1 atau 2 jam (Palmer dan Holland 1966).
Pelaksanaan pengeboran juga mempengaruhi kondisi dasar lubang yang di buat. Hal ini, mengakibatkan pelunakan dan gangguan tanah lempung di dasar lubang, yang berakibat menambah besarnya penurunan. Pengaruh gangguan ini sangat besar terutama bila diameter ujung tiang diperbesar, dimana tahanan ujungnya sebagian ditumpu oleh ujung tiang. Karena itu, penting untuk membersihkan dasar lubang. Gangguan yang lain dapat pula terjadi akibat pemasangan tiang yang tidak baik, seperti: pengeboran yang melengkung, pemisahan campuran beton saat pengecoran dan pelengkungan tulangan beton saat pemasangan. Hal-hal tersebut, perlu diperhatikan saat pemasangan.
2.7. Pemakaian tiang yang dibor
untuk menentukan mana yang lebih ekonomis antara tiang –tiang pancang atau pilar – pilar yang di bor.
Tiang yang dibor mempunyai kelebihan-kelebihan sebagai berikut : 1. Kedalaman tiang dapat bervariasi;
2. Tidak ada resiko kenaikan muka air tanah;
3. Memerlukan lebih sedikit tiang yang dibor yang berdiameter besar; 4. Tanah dapat diperiksa dan dicocokan dengan data laboraturium;
5. Eliminasi sungkup tiang (pile caps) seperti pantek-pantek penyambung (dowels) bisa dipasang dalam beton basah pada tempat yang diperlukan dalam rencana meskipun pusat pilar agak tidak ditempatkan segaris (misaligned) sebagai sambungan kolom;
6. Meniadakan cukup banyak getaran (vibrasi) dan suara gaduh yang biasanya merupakan akibat dari pendorongan tiang pancang;
7. Bisa menembus tanah berangkal yang dapat mengakibatkan tiang-tiang pancang yang didorong bengkok. Berangkal yang berukuran kurangdari sepertiga diameter sumuran bisa lansung dipindahkan. Berangkal lainnyabisa dihancurkan dengan alat khusus atau acuan sementara bisa dipasang sebagai jalan masuk untuk penggaliandengan tangan dan penghancuran bebatuan yang lebih besar;
8. Lebih mudah memperluas bagian puncak sumurantiang sehingga memungkinkan momen-momen lentur yang lebih besar;
10. Penulangan tidak diperngaruhi oleh tegangan pada waktu pengangkutan dan pemancangan;
Beberapa kelemahan tiang yang dibor, antara lain:
1. Keadaan cuaca yang buruk dapat mempersulit pengeboran dan pembetonan;
2. Pengeboran dapat mengakibatkan gangguan kepadatan, bila tanah berupa pasir atau tanah kerikil.
2.8. Metode Pelaksanaan Pondasi Bore Pile dengan metode kerja Kelly bar
Aspek teknologi sangat berperan dalam suatu proyek konstruksi. Umumnya, aplikasi teknologi ini banyak diterapkan dalam metode pelaksanaan pekerjaan konstruksi. Penggunaan metode yang tepat, praktis, cepat dan aman, sangat membantu dalam penyelesaian pekerjaan pada suatu proyek konstruksi. Sehingga target waktu, biaya dan mutu sebagaimana ditetapkan dapat tercapai.
Tahapan pekerjaan pondasi bore pile adalah sebagai berikut : A. Persiapan Lokasi dan Setting Out
1. Dilaksanakan pengukuran pada area yang akan menjadi lokasi pekerjaan pembuatan tiang bor. Koordinat - koordinat tiang bor yang direncanakan mengacu pada BM (Bench Mark) yang ada dilokasi pekerjaan.
2. Dilaksanakan stripping, cut and fill pada lokasi pembuatan tiang bor, agar kinerja peralatan yang digunakan effisien dan stabil.
B. Daftar Peralatan Utama Untuk Pekerjaan Pembuatan Tiang Bor 1. Hydraulic/Mechanical bored pile ring
2. Service Crane 3. Vibro Hammer 4. Peralatan Las
5. Peralatan Potong (oksigen dan LPG ) 6. Temporary Casing
7. Perlengkapan Bor (soil auger, bucket, rock auger, core barrel, chisel) 8. Accessoris (sorong tremie, pipa tremie, plat landasan, dll)
C. Proses Pelaksanaan Pekerjaan
1. Mesin bor yang digunakan dilengkapi dengan kelly bar dan soil auger. Mesin ini mempunyai kemampuan maksimum membuat tian bor sampai dengan kedalaman 40 meter.
2. Setelah mempersiapkan posisi/ titik yang akan di bor, mesin bergerak menuju titik, kemudian meletakan soil auger tetap dititik tersebut dan setting Kelly bar pada posisi vertikal
3. Pengeboran dapat dimulai pada pengeboran awal, maka segera dipasang preliminary casing panjang 3 – 6 meter pada lubang bagian atas. Pemasangan casing ini membantu juga dalam proses pengeboran pondasi tiang bor, karena dianggap sebagai leading sehingga prosses pengeboran pada kedalaman selanjutnya dapat tegak / lurus.
diperlukan, jika dalam proses pengeboran menemukan lapisan tanah keras/batu.
5. Prosses pengeboran dilanjutkan sampai dengan kedalaman yang direncanakan dan dikomfirmasikan kepada pengawas.
6. Setelah kedalaman tiang bor rencana sudah tercapai, maka dilaksnakan pembersihan lubang dengan cleaning bucket. Lubang sudah dianggap bersih jika bahan yang terangkat dalam cleaning bucket berupa ait. Praktis dasar lubang dinyatakan bersih/bebas dari endapan dan siap untuk melaksanakan pengecoran.
D. Instalasi Besi Keranjang Tiang Bor (Reinforcement Cage)
1. Keranjang besi tiang bor di pabrikasi di area yang tidak jauh dari lokasi pengecoran dan dibuat per section sesuai dengan tinggi angkat maksimum service crane. Sehingga akan memudahkan proses handling keranjang besi ke dalam lubang bor.
2. Besi keranjang tiang bor yang sudah siap diangkat dan dimasukan ke dalam lubang bor dengan menggunakan service crane. Joint per section didambung dengan cara pengelasan.
3. Keranjang besi tinag bor terpsaang sesuai dengan cut off level yang telah direncanakan.
E. Proses Pengecoran Lubang Bor
2. Pesanlah beton siap pakai (concrete ready mix) yang mempunyai nilai slump 18±2 cm, agar beton dapat mengalir dengan mudah melalui pipa tremie yang berdiameter 8” = 20 cm. Setelah truk – truck mixer beton tiba dilokasi proyek, pengecoran dapat segera di mulai. Beton lansung dituang dari truck mixer menuju lubang tremie melalui corong tremie yang sudah disediakan.
3. Selama pengecoran berlansung dan terutama pada saat pemotongan pipa tremie, agar ujung dari pipa tremie yang bawah selalu dijaga “terendam” dibawah lapisan beton yang paling awal dituang kedalam lubang.
4. Penuangan beton dilajutkan sampai dengan ±1.00 meter di atas cut off level. Maksudnya agar beton yang paling awal (yang terccampur dengan endapan lumpur) dapat terbuang. Selain itu untuk meyakinkan bahwa beton baik (tidak terkontaminasi) tercampur sampai dengan cut off level yang telah ditentukan. 5. Setelah proses pengecoran selesai, casing dicabut secara perlahan – lahan. Hal
ini untuk menjaga agar tidak terjadi kelongsoran (gap) antara besi keranjang bagian luar dan pinggir lubang, juga segresi dari beton sepanjang permukaan beton (shaff).
(a) (b)
(c) (d)
(e) (f)
(g) (h)
2.9. Tiang Dukung Ujung dan Tiang Gesek
Ditinjau dari cara mendukung beban, tiang dapat dibagi menjadi 2 (dua) macam (Hardiyatmo, 2002), yaitu :
1. Tiang dukung ujung (end bearing pile) adalah tiang yang kapasitas dukungnya ditentukan oleh tahanan ujung tiang. Umumnya tiang dukung ujung berada dalam zone tanah yang lunak yang berada diatas tanah keras. Tiang-tiang dipancang sampai mencapai batuan dasar atau lapisan keras lain yang dapat mendukung beban yang diperkirakan tidak mengakibatkan penurunan berlebihan. Kapasitas tiang sepenuhnya ditentukan dari tahanan dukung lapisan keras yang berada dibawah ujung tiang (Gambar 2.7a).
2. Tiang gesek (friction pile) adalah tiang yang kapasitas dukungnya lebih ditentukan oleh perlawanan gesek antara dinding tiang dan tanah disekitarnya (Gambar 2.7b). Tahanan gesek dan pengaruh konsolidasi lapisan tanah dibawahnya diperhitungkan pada hitungan kapasitas tiang.
(a) (b)
Gambar 2.7 Tiang ditinjau dari cara mendukung bebannya
2.10. Kapasitas Daya Dukung Bore Pile Dari Hasil Sondir
Diantara perbedaaan tes dilapangan, sondir atau cone penetration test
(CPT) seringkali sangat dipertimbangkan berperanan dari geoteknik. CPT atau sondir ini tes yang sangat cepat, sederhana, ekonomis dan tes tersebut dapat dipercaya dilapangan dengan pengukuran terus-menerus dari permukaan tanah-tanah dasar. CPT atau sondir ini dapat juga mengklasifikasi lapisan tanah-tanah dan dapat memperkirakan kekuatan dan karakteristik dari tanah. Didalam perencanaan pondasi tiang, data tanah sangat diperlukan dalam merencanakan kapasitas daya dukung (bearing capacity) dari bore pile sebelum pembangunan dimulai, guna menentukan kapasitas daya dukung ultimit dari pondasi tiang.
Untuk menghitung daya dukung tiang pancang berdasarkan data hasil pengujian sondir dapat dilakukan dengan menggunakan metode Meyerhoff.
Daya dukung ultimate pondasi tiang dinyatakan dengan rumus : Qult = (qc x Ap)+(JHL x K11) ... (2.0) dimana :
Qult = Kapasitas daya dukung tiang pancang tunggal. qc = Tahanan ujung sondir.
Ap = Luas penampang tiang.
JHL = Jumlah hambatan lekat. K11 = Keliling tiang.
Daya dukung ijin pondasi dinyatakan dengan rumus :
Qijin = Kapasitas daya dukung ijin pondasi. qc = Tahanan ujung sondir.
Ap = Luas penampang tiang.
JHL = Jumlah hambatan lekat. K11 = Keliling tiang.
Untuk menghitung daya dukung bore pile berdasarkan data hasil pengujian sondir dapat dilakukan dengan menggunakan metode Aoki dan De Alencar.
Daya dukung ultimate pondasi bore pile dinyatakan dengan rumus : Qult = (qb x Ap) ... (2.2)
dimana :
Qult = Kapasitas daya dukung bore pile. qb = Tahanan ujung sondir.
Ap = Luas penampang tiang.
Aoki dan Alencar mengusulkan untuk memperkirakan kapasitas dukung ultimit dari data Sondir. Kapasitas dukung ujung persatuan luas (qb) diperoleh
sebagai berikut :
qb =
qca (base) = Perlawanan konus rata-rata 1,5D diatas ujung tiang, 1,5D
dibawah ujung tiang dan Fb adalah faktor empirik
Fb = Faktor empirik yang tergantung pada tipe tanah. Faktor Fbdiberikan pada Tabel 2.1
Tabel 2.3 Faktor empirik Fb
Tipe Tiang Pancang Fb
Bore pile 3,5
Baja 1,75
Beton Pratekan 1,75
( Titi & Farsakh, 1999)
Pada perhitungan kapasitas pondasi bore pile dengan sondir tidak diperhitungkan daya dukung selimut bore pile. Hal ini dikarenakan perlawanan geser tanah yang terjadi pada pondasi bore pile dianggap sangat kecil sehingga dianggap tidak ada.
2.11. Faktor Aman
a. Untuk memperoleh kapasitas ijin tiang, maka diperlukan untuk membagi kapasitas ultimit dengan faktor aman tertentu.
- Untuk dasar tiang yang dibesarkan dengan d < 2 m Qa =
- Untuk dasar tiang tanpa pembesaran dibagian bawah Qa =
2 u
Q
... (2.5)
2.12. Kapasitas Daya Dukung Bore Pile Dari Hasil SPT
percobaan ini akan diperoleh kepadatan relatif (relative density), sudut geser tanah (Ф) berdasarkan nilai jumlah pukulan (N).
Perkiraan kapasitas daya dukung pondasi bore pile pada tanah pasir dan silt didasarkan pada data uji lapangan SPT, ditentukan dengan perumusan sebagai berikut :
1. Daya dukung ujung pondasi bore pile (end bearing), (Reese & Wright, 1977).
Qp = Ap . qp ... (2.6) dimana :
Ap = Luas penampang bore pile , m2.
qp = Tahanan ujung per satuan luas, ton/m2. Qp = Daya dukung ujung tiang, ton.
Untuk tanah kohesif :
qp = 9 cu ... (2.7) Untuk tanah non kohesif :
Gambar 2.8 Daya dukung ujung batas bore pile pada tanah pasiran (Reese & Wright, 1977)
dimana :
untuk N < 60 maka qp = 7 N (t/m2) < 400 (t/m2) untuk N > 60 maka qp = 400 (t/m2)
dimana :
N = Nilai rata-rata SPT
2. Daya dukung selimut bore pile (skin friction), (Reese & Wright, 1977). Qs = f . Li . p ... (2.8) dimana :
f = Tahanan satuan skin friction, ton/m2. Li = Panjang lapisan tanah, m.
p = Keliling tiang, m.
f = α . cu... (2.9) dimana :
α = Faktor adhesi.
- Berdasarkan penelitian Reese & Wright (1977) α = 0,55.
- Metode Kulhaway (1984), berdasarkan Grafik Undrained Shearing Resistance vs. Adhesion Factor.
cu = Kohesi tanah, ton/m2. Pada tanah non kohesif :
Untuk N < 53 maka f = 0,32 N (ton/m2)
Untuk 53 < N < 100 maka f diperoleh dari korelasi langsung dengan NSPT (Reese & Wright).
Gambar 2.9 Tahanan geser selimut bore pile pada tanah pasiran (Reese & Wright, 1977)
Nilai f juga dapat dihitung dengan formula :
f = K0 . σv’ . tan φ ... (2.10)
K0 = 1 – sin φ.
σv’ = Tegangan vertikal efektif tanah, ton/m2.
Terdapat perbedaan perhitungan daya dukung ujung tiang pondasi bore pile antara Reese & Wright dan Skempton. Dimana Reese & Wright menggunakan rumus 7 N sedangkan Skempton menggunakan rumus 12 N. Pada proses pengerjaan bore pile, keseimbangan tekanan tanah akan lenyap ketika lubang digali dan selanjutnya sejumlah tanah akan berpindah tempat. Sebagai hasilnya, keadaan dari tanah asli yang dipakai sebagai pedoman pada waktu merencanakan tiang akan sedikit berbeda setelah pekerjaaan pemasangan tiang selesai dilakukan. Oleh karena itu, daya dukung tiang yang diperkirakan juga akan berbeda dengan tanah sebenarnya. Karena itu Reese menggunakan rumus 7 N pada perhitungan daya dukung ujung tiang agar didapat hasil yang lebih sesuai di lapangan.
2.13. Kapasitas Daya Dukung Bore Pile Dari Data Parameter Kuat Geser Tanah
Berdasarkan hasil pemeriksaan tanah melalui beberapa percobaan akan didapatkan nilai berat isi tanah (γ), nilai kohesif tanah (c) serta nilai sudut geser tanah (φ).
Perkiraan kapasitas daya dukung pondasi bore pile pada tanah pasir dan silt didasarkan pada data parameter kuat geser tanah, ditentukan dengan perumusan sebagai berikut :
1. Daya dukung ujung pondasi bore pile (end bearing). Untuk tanah kohesif :
Qp = Ap . cu . Nc* ... (2.11) (Whitaker and Cooke, 1966).
Untuk tanah non kohesif :
Qp = Ap . q' (Nq* - 1) ... (2.13) dimana :
Qp = Tahanan ujung per satuan luas, ton. Ap = Luas penampang bore pile , m2.
q' = Tekanan vertikal efektif, ton/m2. Nq* = Faktor daya dukung tanah.
Vesic (1967) mengusulkan korelasi antara φ dan Nq* seperti terlihat pada Gambar 2.10 berikut ini :
Gambar 2.10 Faktor Nq* (Vesic, 1967) 2. Daya dukung selimut bore pile (skin friction).
Li = Panjang lapisan tanah, m. p = Keliling tiang, m.
Qs = Daya dukung selimut tiang, ton. Pada tanah kohesif :
f = αi* . cu ... (2.15)
dimana :
αi* = Faktor adhesi, 0,55 (Reese & Wright, 1977). cu = Undrained cohesion, ton/m2.
Pada tanah non-kohesif :
f = K0 . σv’ . tan δ ... (2.16)
dimana :
K0 = Koefisien tekanan tanah K0 = 1 – sin φ
σv’ = Tegangan vertikal efektif tanah, ton/m2. σv’ = γ . L’
L’ = 15D D = Diameter
δ = 0,8 . φ
2.14. Pondasi Tiang Kelompok (Pile Group)
Untuk mempersatukan tiang-tiang tersebut dalam satu kelompok tiang biasanya di atas tiang tersebut diberi poer (footing). Dalam perhitungan poer dianggap/dibuat kaku sempurna, sehingga :
1. Bila beban-beban yang bekerja pada kelompok tiang tersebut menimbulkan penurunan, maka setelah penurunan bidang poer tetap merupakan bidang datar.
2. Gaya yang bekerja pada tiang berbanding lurus dengan penurunan tiang-tiang.
2.12.1.Jarak antar tiang dalam kelompok
Berdasarkan pada perhitungan. Daya dukung tanah oleh Dirjen Bina Marga Departemen P.U.T.L. diisyaratkan :
S ≥ 2,5 D
S ≥ 3 D
dimana :
S = Jarak masing-masing. D = Diameter tiang.
Biasanya jarak antara 2 tiang dalam kelompok diisyaratkan minimum 0,60 m dan maximum 2,00 m. Ketentuan ini berdasarkan pada pertimbangan-pertimbangan sebagai berikut :
Apabila jarak antara sumbu tiang < 2,5 D, maka pengaruh kelompok tiang akan cukup besar pada tiang geser, sehingga gaya dukung setiap tiang di dalam kelompok akan lebih kecil dari gaya dukung tiang secara individu. Ini berarti bahwa efisiensi menurun, sehingga kemampuan tiang tidak dapat dimanfaatkan semaksimal mungkin.
2. Bila S > 3 D
Apabila S > 3 D maka tidak ekonomis, karena akan memperbesar ukuran/dimensi dari poer (footing).
2.15. Kapasitas Kelompok dan Efisiensi Pondasi Tiang
(a) (b) Gambar 2.11 Tipe keruntuhan dalam kelompok tiang : (a) Tiang tunggal,
(b) Kelompok tiang
( Hardiyatmo, 2002)
Umumnya model keruntuhan blok terjadi bila rasio jarak tiang dibagi diameter (S/D) sekitar kurang dari 2 (dua). Whiteker (1957) memperlihatkan bahwa keruntuhan blok terjadi pada jarak 1,5d untuk kelompok tiang yang berjumlah 3x3, dan lebih kecil dari 2,25d untuk tiang yang berjumlah 9x9.
Kapasitas ultimit kelompok tiang dengan memperlihatkan faktor efisiensi tiang dinyatakan dengan rumus sebagai berikut :
Qg = Eg . n . Qa ... (2.17) dimana :
Qg = Beban maksimum kelompok tiang yang mengakibatkan keruntuhan.
Beberapa persamaan efisiensi tiang telah diusulkan untuk menghitung kapasitas kelompok tiang, namun semuanya hanya bersifat pendekatan. Persamaan-persamaan yang diusulkan didasarkan pada susunan tiang, dengan mengabaikan panjang tiang, variasi bentuk tiang yang meruncing, variasi sifat tanah dengan kedalaman dan pengaruh muka air tanah. Salah satu dari persamaan-persamaan efisiensi tiang tersebut, yang disarankan oleh Converse-Labarre Formula, sebagai berikut :
Eg = 1 – θ
Eg = Efisiensi kelompok tiang. m = Jumlah baris tiang.
n' = Jumlah tiang dalam satu baris.
θ = Arc tg d/s, dalam derajat.
s = Jarak pusat ke pusat tiang (lihat Gambar 2.13) d = Diameter tiang.
Gambar 2.12 Definisi jarak s dalam hitungan efisiensi tiang
2.16. Penurunan Tiang
Dalam bidang teknik sipil ada dua hal yang perlu diketahui mengenai penurunan, yaitu :
a. Besarnya penurunan yang akan terjadi. b. Kecepatan penurunan.
Istilah penurunan (settlement) digunakan untuk menunjukkan gerakan titik tertentu pada bangunan terhadap titik referensi yang tetap. Umumnya, penurunan yang tidak seragam lebih membahayakan bangunan dari pada penurunan totalnya. Contoh-contoh bentuk penurunan dapat dilihat pada Gambar 2.13.
Gambar 2.13 Contoh kerusakan bangunan akibat penurunan
a. Pada gambar (a), dapat diperhatikan jika tepi bangunan turun lebih besar dari bagian tengahnya, bangunan diperkirakan akan retak-retak pada bagian tengahnya.
c. Pada gambar (c), penurunan satu tepi/sisi dapat berakibat keretakan pada bagian c.
d. Pada gambar (d), penurunan terjadi berangsur-angsur dari salah satu tepi bangunan, yang berakibat miringnya bangunan tanpa terjadi keretakan pada bagian bangunan.
Selain dari kegagalan kuat dukung (bearing capacity failure) tanah, pada setiap proses penggalian selalu dihubungkan dengan perubahan keadaan tegangan didalam tanah. Perubahan tegangan pasti akan disertai dengan perubahan bentuk, pada umumnya hal ini yang menyebabkan penurunan pada pondasi (Hardiyatmo, 1996).
2.15.1.Perkiraan penurunan tiang tunggal
Menurut Poulus dan Davis (1980) penurunan jangka panjang untuk pondasi tiang tunggal tidak perlu ditinjau karena penurunan tiang akibat konsolidasi dari tanah relatif kecil. Hal ini disebabkan karena pondasi tiang direncanakan terhadap kuat dukung ujung dan kuat dukung friksinya atau penjumlahan dari keduanya (Hardiyatmo, 2002).
Perkiraan penurunan tiang tunggal dapat dihitung berdasarkan : a. Untuk tiang apung atau tiang friksi
S = b. Untuk tiang dukung ujung
dimana : I = Io . Rk . Rb . Rμ dengan :
S = Penurunan untuk tiang tunggal. Q = Beban yang bekerja
Io = Faktor pengaruh penurunan untuk tiang yang tidak mudah mampat (Gambar 2.14).
Rk = Faktor koreksi kemudah mampatan tiang (Gambar 2.15).
Rh = Faktor koreksi untuk ketebalan lapisan yang terletak pada tanah keras (Gambar 2.16).
Rμ = Faktor koreksi angka Poisson μ (Gambar 2.17).
Gambar 2.16 Koreksi kedalaman, Rh (Poulos dan Davis)
Gambar 2.17 Koreksi angka Poisson, Rμ (Poulus dan Davis)
Gambar 2.18 Koreksi kekakuan lapisan pendukung, Rb (Poulos dan Davis) Pada Gambar 2.14, 2.15, dan 2.16, K adalah suatu ukuran kompresibilitas relatif dari tiang dan tanah yang dinyatakan oleh persamaan :
K = s
A p
E R E .
... (2.21)
dimana : RA =
2 . 4
1 d
Ap
dengan :
K = Faktor kekakuan tiang.
Ep = Modulus elastisitas dari bahan tiang. Es = Modulus elastisitas tanah disekitar tiang. Eb = Modulus elastisitas tanah didasar tiang.
Perkiraan angka Poisson (μ) dapat dilihat pada Tabel berikut ini. Tabel 2.4 Perkiraan angka poisson (μ )
Macam Tanah μ
Lempung jenuh Lempung tak jenuh Lempung berpasir Lanau
Berbagai metode tersedia untuk menentukan nilai modulus elastisitas tanah (Es), antara lain dengan percobaan langsung ditempat yaitu dengan menggunakan data hasil pengujian krucut statis (sondir). Karena nilai laboratorium dari Es tidak sangat baik dan mahal untuk mendapatkan (Bowles, 1977). Bowles memberikan persamaan yang dihasilkan dari pengumpulan data pengujian kerucut statis (sondir), sevagai berikut :
Es = 3qc (untuk pasir) ... (2.22a) Es = 2 sampai 8qc (untuk lempung) ... (2.22b)
qc (side) = Perlawanan konus rata-rata pada masing lapisan sepanjang
Dari analisa yang dilakukan secara mendetail oleh meyerhof, untuk nilai modulus elastisitas tanah dibawah ujung tiang (Eb) kira-kira 5-10 kali harga modulus elastisitas tanah di sepanjang tiang (Es).
Rumus untuk penurunan tiang elastis adalah : S =
ξ = Koefisien dari skin friction Ep = Modulus elastisitas
2.15.2.Pekiraan penurunan kelompok tiang (pile group)
Pada hitungan pondasi tiang, kapasitas izin tiang sering lebih didasarkan pada persyaratan penurunan. Penurunan tiang terutama bergantung pada nilai banding tahanan ujung dengan beban tiang. Jika beban yang didukung pertiang lebih kecil atau sama dengan tahanan ujung tiang, penurunan yang terjadi mungkin sangat kecil. Rumus penurunan kelompok tiang adalah :
Lg dan Bg = lebar poor tiang kelompok. qC = kapasitas tahanan ujung tiang.
2.17. Penurunan Diizinkan
Penurunan yang diizinkan dari suatu bangunan bergantung pada beberapa faktor. Faktor-faktor tersebut meliputi jenis, tinggi, kekakuan, dan fungsi bangunan, serta besar dan kecepatan penurunan serta distribusinya. Jika penurunan berjalan lambat, semakin besar kemungkinan struktur untuk menyesuaikan diri terhadap penurunan yang terjadi tanpa adanya kerusakan strukturnya oleh pengaruh rangkak (creep). Oleh karena itu, dengan alasan tersebut, kriteria penurunan pondasi pada tanah pasir dan pada tanah lempung berbeda.
Karena penurunan maksimum dapat diprediksi dengan ketetapan yang memadai, umumnya dapat diadakan hubungan antara penurunan diizinkan dengan penurunan maksimum. Dimana syarat perbandingan penurunan yang aman yaitu :
Stotal≤ Sizin
Sizin = 10 % . D ... (2.25) dimana :
D = Diameter tiang.
2.18. Penurunan uji beban tiang
1. Untuk menentukan grafik hubungan beban dan penurunan, terutama pada pembebanan di sekitar beban rencana yang diharapkan.
2. Sebagai percobaan guna menyakinkan bahwa keruntuhan pondasi tidak akan terjadi sebelum beban yang ditentukan tercapai. Beban ini nilainya bebarapa kali dari beban kerja yang dipilih dalam perancangan. Nilai pengali tersebut, kenudian dipakai sebagai faktor aman.
3. Untuk menentukan kapasitas utimit yang sebenarnya, yaitu untuk mengecek data hasil hitungan kapasitas tiang yang diperoleh dari rumus-rumus statis dan dinamis. (H. C. Hardiyatmo, 2002).
2.18. Letak titik pengujian
Tiang yang sebaiknya terletak pada lokasi di dekat titik tiang pancang saat penyelidikan tanah dilakukan, dimana karakteristiknya telah diketahui dan pada lokasi yang mewakili kondisi tanah paling jelek di lokasi rencana bangunan. (Hardiyatmo, 2002)
2.19. Sistem pembebanan
Terdapat beberap macam sistem pembebanan yang dapat digunakan dalam pelaksannan pengujian tiang, antara lain :
Gambar 2.19 Susunan sistem pembebanan dengan reaksi dongkrak hidrolik ditahan oleh penahan yang terletak diatas tiang (Hardiyatmo, 2002)
2. Gelagar reaksi yang dibebani dengan beban berat, dibangun melintasi tiang yang diuji. Sebuah dongkrak hidrolik (hydrolic jack) yang berfungsi untuk memberikan gaya ke bawah dan pengukur besar beban (load gauge atau proving ring) diletakkan diantara kepala tiang dan gelagar reaksi. Untuk memperkecil pengaruh pendukung gelagar reaksi terhadap penurunan tiang, pendukung gelagar disarankan berjarak lebih besar 1,25 m dari ujung tiang (gambar 2.11).
Gambar 2.19 Sistem pembebanan dengan reaksi dongkrak hidrolik ditahan oleh penahan diatas tiang (Hardiyatmo, 2002).
diantara gelagar reaksi dan kepala tiang (gambar 2.12). Tiang angker harus berjarak paling sedikit 3 kali diameter tiang yang diuji, diukur dari masing-masing sumbunya dan harus lebih besar dari 2 m. Jika tiang uji berupa tiang yang membesar ujungnya, jarak sumbu angker ke sumbu tiang harus 2 kali diameter atau 4 kali diameter badan tiang, dipilih mana yang lebih besar dari keduanya.
Gambar 2.20 Sistem pembebanan dengan reaksi dongkrak hidrolik ditahan oleh tiang angker (Hardiyatmo, 2002)
2.20. Pengukuran penurunan
Penurunan kepala tiang dapat diukur dari penurunannya terhadap sebuah sebuah titik referensi yang tetap atau dari arloji pengukur yang dihubungkan dengan tiang. Arloji pengukur dipasang pada sebuah gelagar yang didukung oleh dua angker (fondasi) yang kokoh, yang tidak dipengaruhi oleh penurunan tiang (Gambar 2.13)
Gambar 2.21 Arloji pengukur (Hardiyatmo, 2002) 2.21. Macam-macam pengujian
Pengujian tiang yang sering dilakukan adalah pengujian dengan beban desak, walaupun pengujian beban tarik dan beban lateral juga kadang-kadang dilaksanakan
Terdapat 4 macam metode pengujian, yaitu :
1. Slow Maintained Test Load Method) (SM Test)
a. Beban tiang dalam delapan tahapan yang sama (yaitu 25 %, 50%, 75%, 100%, 125%, 150%, 175%, dan 200%) hingga 200% beban rencana.
b. Setiap penambahan beban harus mempertahakan laju penurunan harus lebih kecil 0,01 in/jam (0,25 mm/jam).
c. Mempertahankan 200% beban selama 24 jam
d. Setelah waktu yang dibutuhkan didapat, lepaskan beban dengan pengurangan sebesar 25% dengan jarak waktu 1 jam diantara
waktu pengurangan
e. Setelah beban diberikan dan dilepas keatas, bebani tiang kembali untuk pengujian beban dengan penambahan 50% dari beban desain, menyediakan waktu 20 menit untuk penambahan beban, f. Kemudian tambahkan beban dengan penambahan 10% beban
desain hingga
Metode ini dianggap sebagai metode uji standart ASTM dan umumnya digunakan untuk penelitian dilapangan sebelum dilakukan pekerjaan selanjutnya.
2. Quick Maintained Load Test Method (QM Test)
Metode ini seperti tang direkomendasikan oleh departemen perhubungan Amerika serikat, pengelola jalan raya dan ASTM 1143-81 (opsional), terdiri dari bebarapa langkah berikut :
b. pertahankan setiap beban selama 5 menit dengan bacaan diambil setiap 2,5 menit
c. Tambahkan peningkatan beban hingga jacking kontinue dibutuhkan untuk mempertahankan beban uji atau uji telah dicapai. d. Setelah interval 5 menit, lepaskan atau hilangkan beban penuh dari
tiang dalam empat pengurangan dengan jarak diantara pengurangan 5 menit
Metode ini lebih cepat dan ekonomis. Waktu uji dengan metode ini adalah 3-5 jam. Metode ini lebih mendekati suatu kondisi. Metode ini tidak dapat digunakn untuk estimasi penurunan karena metode cepat. 3. Constant rate of Penetration Test Method (CRP Test)
Metode ini disarankan oleh komisi pile Swedia, Departemen perhubungan Amerika Serikat, dan ASTND1143-81 (opsional). Juga terdiri dari beberapa langkah utama :
a. Kepala tiang didorong untuk settle pada 0,05 in/memit (1,25 mm/menit).
b. Gaya yang dibutuhkan untuk mrncapai penetrasi akan dicatat. c. Uji dilakukan dengan total penetrasi 2-3 in (50-75 mm).
Keuntungan utama dari metode ini adalah lebih cepat (2-3) jam dan ekonomis.
4. Swedish Cyclic Test Method (SC Test)
Metode ini dianjurkan oleh komisi pile swedia terdiri beberapa langkah berikut :
b. Lepaskan beban hingga seperenam beban desain. Ulangi pembebanan dan pelepasan beban dalam siklus 20 kali.
c. Peningkatan beban dengan sebesar 50% dengan langkah (a) dan pengulangan seperti langakah (b).
d. Lanjutkan hingga kegagalan tercapai.
Metode ini adalah membutuhkan waktu dan siklus perubahan perilaku tiang sehingga tiang berbeda dengan yang aslinya. Ini hanya direkomendasikan atas proyek khusus dimana beban siklus dianggap sangat penting.
2.22. Kapasitas Daya Dukung Bored Pile Dari Hasil Loading Test Dengan Metode Davisson
Gambar 2.22 Kurva beban penurunan untuk tanah tertentu (Hardiyatmo, 2002).
Davisson (1973), mengusulkan cara yang telah banyak dipakai pada saat ini. Cara mendefenisikan kapasitas ultimit tiang pada penurunan tiang sebesar (Gambar 2.15) :
0,012 dr+ 0,1d/dr+ QD/(AE)...(2.26)
dengan,
d = diameter/lebar tiang
dr = lebar referensi = 1 ft =300 mm Q = beban yang bekerja pada tiang D = kedalaman tiang
A = luas tampang tiang E = modulus elastis tiang
BAB III
METODOLOGI PENELITIAN
3.1. Data Umum
Data umum dari proyek pembangunan Hotel Santika adalah sebagai berikut :
1. Nama Proyek : Hotel Santika
2. Lokasi Proyek : Jl Pengadilan medan - Medan 3. Sifat Kontrak : Unit Price
4. Konsultan : PT. HAERTE WIDYA
5. Kontraktor Utama : PT WASKITA KARYA (Persero) 6. Waktu Pelaksanaan : 450 hari kerja kalender
7. Peta Lokasi : Dapat dilihat pada Gambar 3.1
3.2. Data Teknis Bore Pile
Data ini diperoleh dari pihak kontraktor dengan data sebagai berikut : 1. Panjang Bore Pile : 15 m
2. Diameter Bore Pile : Ø 1200 mm 3. Mutu Beton Bore Pile : f’c 25 Mpa
4. Mutu Baja : - D (ulir) : BJTD 40 -
ø
(polos) : BJTP 245. Diameter Tulangan : D25
7. Jumlah Pile Cap dan Bore Pile :
:
8. Detail Bore Pile : Dapat dilihat pada Gambar 3.2 9. Denah Pile Cap : Dapat dilihat pada Lampiran 10.Denah Titik Bore Pile : Dapat dilihat pada Lampiran 11.Detail Bore Pile : Dapat dilihat pada Gambar 3.2
Gambar 3.2 Detail Bore Pile
3.3. Metode Pengumpulan Data
Untuk meninjau kembali perhitungan perencanaan pondasi bore pile pada proyek pembangunan Hotel Santika ini penulis memperoleh data antara lain dari Kontraktor Pelaksana PT. Waskita Karya diperoleh berupa data hasil sondir, hasil SPT, data laboratorium pemeriksaan tanah dan gambar struktur.
3.4. Cara Analisis
Dalam perhitungan perencanaan pondasi bore pile ini penulis melakukan langkah-langkah sebagai berikut :
1. Menghitung kapasitas daya dukung bore pile antara lain :
a. Dari data sondir dengan metode Aoki De Alencar dan metode Mayerhof b. Dari data SPT dengan metode Reese & Wright.
c. Dari data parameter kuat geser tanah.
d. Dari data Loding test dengan metode Davidson dan Mazurkiewicz
2. Menghitung kapasitas kelompok tiang berdasarkan efisiensi dengan metode
Converse-Labarre Formula.
Gambar 3.4 Bagan alir penelitian
3.5. Lokasi Titik Sondir dan Bor
Sondir yang dilaksanakan pada Hotel Santika terdiri dari 7 (tujuh) titik, sedangkan bor dilakukan pada 3 (tiga) titik.
Adapun petunjuk gambar lokasi titik sondir dan bor dapat dilihat pada gambar 3.4 :
1. Lokasi Titik Sondir : Dapat dilihat pada Gambar 3.4 2. Lokasi Titik Bor : Dapat dilihat pada Gambar 3.4
MULAI
PERSIAPAN
PENGUMPULAN DATA
ANALISA DATA
a. Menghitung kapasitas daya dukung pondasi bore pile;
b. Menghitung kapasitas kelompok tiang berdasarkan efisiensi;
c. Menghitung Penurunan.
ANALISA HASIL PERHITUNGAN
KESIMPULAN
BAB IV
HASIL DAN PEMBAHASAN
1.2. Gambaran Umum Lokasi Penelitian
Penelitian dilakukan pada Proyek Pembangunan Hotel Santika yang terletak di Jl. Pengadilan, Medan. Pada bab ini, penulis akan mengaplikasikan metode perhitungan daya dukung yang telah disampaikan pada Bab II.
1.3. Gambaran Umum Hotel Santika
Jenis konstruksi yang digunakan pada pembangunan Hotel Santika ini adalah pondasi bor pile.
Adapun data yang diperoleh pada Proyek ini antara lain : 1. Data hasil penyelidikan sondir;
2. Data hasil SPT;
3. Data parameter kuat geser tanah 4. Data Loading Test;
1.4. Gambaran Umum Penyidikan Tanah
Lokasi penyelidikan tanah dilakukan di daerah rencana yang akan dikembangkan untuk desain Bore Pile. Area keseluruhan diperkirakan memiliki lebar 60m dan panjang 120m. Titik bor, sondir dan Loding test memiliki daerah yang berdekatan satu sama yang lainnya sehingga memiliki nilai daya dukung yang relatif sama.
1.5. Gambaran Stratifigasi Tanah
Stratigrafi dilakukan dengan melakukan penggambaran lapisan tanah berdasarka kesamaan data pada lapisan tertentu yang mengacu pada data N-spt. Berdasarkan data tanah, terdapar 3 titik bor dan 7 titik sondir pada lokasi proyek. Stratifigasi dilakukan pada lokasi yang akan dibuat Bore Pile dan bertujuan untuk menentukan perkiraan lapisan tanah eksisting di lokasi.
Berdasarkan lokasi pengambilan sampel pada gambar 4.0, maka analisis pelapisan dilakukan di lokasi dimana Bore Pile akan di bangun. Stratifigasi dari masing – masing potongan dapat dilihat pada Gambar 4.1, 4.2, 4.3 dan 4.4.
1.7. Hasil dan Pembahasan
4.3.1. Menghitung kapasitas daya dukung bore pile
4.3.1.1. Menghitung kapasitas daya dukung bore pile dari data sondir Perhitungan kapasitas daya dukung bore pile dengan metode Aoki dan De Alencar pada titik S-7
i. Perhitungan di titik S-7 pada kedalaman bore pile 12,00 meter : Data bore pile :
a. Perhitungan kapasitas dukung ujung tiang (Qb)
Kedalaman Perlawanan konus
12,20 200
Gambar 4.2 Perkiraan nilai qca (base)
Nilai qca diambil rata-rata seperti dalam gambar 4.1
qca =
Dari persamaan (2.2), kapasitas dukung ujung persatuan luas (qb) : qb =
Daya dukung ultimate pondasi bore pile (Qult) :
Qult = qb x Ab
Qult = 38,413 x 11309,799
= 434443,309 kg = 434,443 ton Daya dukung ijin pondasi bore pile (Qijin) :
= 2
443 , 434
Perhitungan kapasitas daya dukung tiang pancang dengan Metode Meyerhof pada titik S-7
ii. Perhitungan di titik S-7 pada kedalaman bore pile 12,00 meter : Data yang diperoleh dari titik 1 kedalaman 1 meter adalah:
Perlawanan Penetrasi konus ( PPK ), qc = 20 kg/cm2 Dari persamaan (2.4), kapasitas daya dukung bore pile (Qult):
Qult = (qc . Ap) + (JHL . K11)
= ( 20 . 11309,733) + ( 200 . 376,991) = 301,593 ton
Dari persamaan (2.5), kapasitas daya dukung ijin pondasi (Qijin): Qijin =
Daya dukung terhadap kekuatan tanah untuk tiang tarik : Tult = JHL . K11
= 200 . 11309,733
= 2261946,6 kg = 2261,946 ton Daya dukung ijin tarik :
Qijin = Daya dukung terhadap kekuatan bahan :
