1 PEMBANGKIT LISTRIK TENAGA MIKRO HIDRO (PLTMH) BERKAPASITAS
4,88 kW DI KOTO ANAU KABUPATEN SOLOK Dafit Riandi, Kaidir1, dan Mulyanef2
Jurusan Teknik Mesin, Fakultas Teknologi Industri Universitas Bung Hatta
Email : dafit.riandi@gmail.com
ABSTRAK
Along with the progress and development of the age is by itself the science and the techology involved is growing rapidly and the need for greatly increased power and a vital one for the community. The lack of electricity supply due to the improvement of power generation state – owned companies lead the public to experience the “ Energy Crisis”. Due to the electrical energy consumpation.
Therefore, to meet the needs of the electrical energy is commonly used for lighting. the authors make planning micro Hydro Power (MHP) cross flow turbine with a capacity of 4,88 kw at Koto Anau Solok, in planning the cross flow turbine first thing to do field survey the calculation of the data obtained as follow : an outer diameter of 220 mm runner, runner rounds 238,88 rpm, shaft diameter 100 mm, length 15 cm nozzle and nozzle width of 12,25 cm and the number of blades 20 pieces.
1. PENDAHULUAN
1.1 Latar Belakang
Seiring dengan kemajuan dan perkembangan zaman maka dengan sendirinya ilmu dan teknologi ikut berkembang dengan pesat dan kebutuhan akan tenaga listrik sangat meningkat. Energi listrik merupakan salah satu penunjang kehidupan manusia yang sangat penting peranannya, baik digunakan untuk instalasi tenaga, hal ini terbukti dengan alat-alat elektronik dan rumah tangga lainnya.
Energi listrik pada saat sekarang merupakan salah satu kebutuhan vital bagi masyarakat. Minimnya pasokan listrik disebabkan adanya perbaikan pembangkit tenaga listrik milik perusahaan Negara mengakibatkan masyarakat mengalami “Krisis Energi”, karena kuranganya pasokan listrik dari perusahaan Listrik Negara menyebabkan masyarakat mencari energi listrik alternatif untuk memenuhi kebutuhan terhadap pemakaian energi listrik.
Oleh karena itu untuk memenuhi kebutuhan energy listrik yang bias dimanfaatkan untuk penerangan maka penulis membuat Perencanaan Pembangkit Listrik Tenaga Mikro Hidro (PLTMH) Turbin Cross Flow.
Mikro Hidro merupakan istilah yang digunakan untuk instalasi pembangkit listrik yang menggunakan energi air, kondisi air yang bias dimanfaatkan sebagai sumber daya (resources) penghasil listrik adalah memiliki kapasitas aliran dan ketinggian yang disebut debit air.
1.2 Batasan Masalah
Penelitian ini hanya untuk membahas tentang runner, poros dan guide vane pada perencanaan turbin cross flow Pembangkit Listrik tenaga tenaga mikro hidro (PLTMH). 1.2 Tujuan
Adapun tujuan dari pembuatan tugas akhir ini yaitu :.
2 1. Merencanakan diameter runner dan
luas pemasukan aliran air ke turbin cross flow dari data perencanaan. 2. Menghitung kecepatan air yang
masuk ke sudu-sudu turbin cross flow.
3. Merencanakan diameter poros yang akan dipergunakan pada runner. 1.3 Manfaat Penelitian
Adapun manfaat Proses Penghasilan Energi Listrik Tenaga Mikro Hidro (PLTMH) ini adalah:
1 Energi listrik yang dihasilkan dimanfaatkan atau digunakan sebagai penerangan atau suatu power house ataupun bisa digunakan sebagai penggerak motor-motor listrik.
2. Dapat mengetahui jenis-jenis beban yang bisa dilayani dan dapat mengetahui pengaruh dari masing-masing beban tersebut terhadap daya yang dihasilkan turbin.
3. Pembangkit Listrik Tenaga Mikro Hidro (PLTMH) yang telah dirancang ini dapat dimanfaatkan oleh mahasiswa berikutnya sebagai bahan penelitian untuk dapat dikembangkan lagi.
4. Energi listrik yang dihasilkan dapat dimanfaaatkan oleh masyarakat Desa Batu Anau.
2. TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Sejarah Turbin
Jan Andrej Segner mengembangkan turbin air reaksi pada pertengahan tahun 1700. Turbin ini mempunyai sumbu horizontal dan merupakan awal mula dari turbin air modern. saat ini untuk pembangkit listrik skala kecil.
Pada tahun 1820, Jean-Vicktor Poncelet mengembangkan turbin aliran
kedalam. Pada tahun 1826, Benoit Fourneyon mengembangkan turbin aliran dengan sudu lengkung satu dimensi. Pada 1849, James B. Francis meningkatkan efisiensi turbin reaksi aliran kedalam hingga lebih dari 90%..
Pada 1866, tukang pembuat gilingan di California, Samuel Knight menemukan sebuah mesin yang mengerjakan tuntas sebuah konsep yang berbeda jauh. Pada tahun 1879, Lester Pelton, melakukan percobaan dengan kincir Knight, dikembangkanlah desain ceruk ganda yang membuang air kesamping, menghilangkan beberapa energi yang hilang pada kincir Knight yang membuang sebagian air kembali melawan kincir. Sekitar tahun 1895. Turbin merupakan bentuk modern dari turbin Pelton yang saat ini dapat memberikan efisiensi hingga 92%.
2.2 Komponen-komponen Pada PLTMH Komponen – komponen sebuah PLTMH meliputi komponen sipil, komponen elektrikal dan komponen mekanikal.
2.2.1 komponen sipil antara lain : a. Bangunan DAM
b. Bak Pengendap c. Saluran pembawa air d. Bak Penenang e. Pipa Pesat f. Rumah Pembangkit g. Saluran Pembuangan 2.2.2 Komponen Mekanikal 1. Turbin air
Turbin air mengubah energi potensial air menjadi energi mekanis. Energi mekanis diubah dengan generator listrik menjadi tenaga listrik. Berdasarkan prinsip kerja turbin dalam mengubah energi potensial air menjadi energi mekanis, turbin air dibedakan
3 menjadi dua kelompok yaitu turbin impuls
dan turbin reaksi.
Tabel 2.1 Pengelompokan Turbin
high head medium head low head impulse turbines Pelton Turgo cross-flow multi-jet Pelton Turgo cross-flow reaction turbines Francis propeller Kaplan Sumber : Chapter II.pdf – Universitas Sumatra Utara
a. Turbin Impuls
Turbin impuls adalah turbin tekanan sama arena karena aliran air yang keluar dari nosel tekanannya adalah sama dengan tekanan atmosfir sekitarnya. Semua energi tinggi tempat dan tekanan ketika masuk ke sudu jalan turbin dirubah menjadi energi kecepatan.
b. Turbin Reaksi
Sudu pada turbin reaksi mempunyai profil khusus yang menyebabkan terjadinya penurunan tekanan air selama melalui sudu. Perbedaan tekanan ini memberikan gaya pada sudu sehingga runner (bagian turbin yang berputar) dapat berputar. Turbin yang bekerja berdasarkan prinsip ini dikelompokkan sebagai turbin reaksi.
Runner turbin reaksi sepenuhnya tercelup dalam air dan berada dalam rumah turbin.
2.2.3 Komponen Elektrikal 1. Generator
Generator berfungsi untuk mengubah energi mekanik putaran poros menjadi energi listrik. Generator memiliki bagian yang tetap yaitu stator dan bagian yang berputar yang disebut rotor, pada bagian stator dipasang kawat kumparan dan bagian rotornya dihubungkan dengan turbin.
2. Pengontrol (controller)
Controller berfungsi untuk mengendalikan putaran dan tegangan pada generator dan mengatur konpensasi beban untuk menyeimbangkan beban dengan daya output generator.
2.3 Pemilihan Turbin
setiap turbin memiliki kisaran tertentu berdasarkan data eksperimen. Kisaran kecepatan spesifik (ns dalam rpm) beberapa turbin adalah sebagai berikut :
Tabel 2.2 Pemilihan Daerah Operasi Turbin Jenis Turbin Range Ketingian
(Head) (m) Kaplan dan Propoller 2 ˂ H ˂ 40 Francis 10 ˂ H ˂ 350 Pelton 50 ˂ H ˂ 1000 Cross Flow 6 ˂ H ˂ 100 Turgo 50 ˂ H ˂ 250
Sumber: Studi kelayakan dan Penyusunan Basic Design Proyek PLTA
Dengan mengetahui kecepatan spesifik turbin maka perencanaan dan pemilihan jenis turbin akan menjadi lebih mudah.
4 Sumber : (Laymand, 1998)
Gambar 1. Pemilihan pengoperasian jenis turbin berdasarkan head dan flow.
2.4 Perhitungan Kecepatan Aliran Air Kecepatan Aliran air dapat dihitung dengan rumus : VS = … (2.1) Dimana :
Vs = kecepatan aliran air sungai (m/s) Ls = panjang lintasan sungai 5 m Ts = waktu tempuh (s)
2.5 Perhitungan Daya Turbin Ditetapkan :
Grafitasi (g) = 9.81 m/dt2 Efisiensi Turbin (ήt) = 75 % = 0.75 Efisiensi Generator (ήg) = 82%
2.5.1 Daya Keluaran Turbin
Dari kapasitas Q dan tinggi air jatuh (H) dapat diperoleh daya yang dihasilkan turbin yaitu : - Pa = Q . h . g . ήt … (2.2) = 0,12 x 9 x 9,81 x 0,75 = 7,946 kW Pt = Pa × ήt = Pa x 75 % = 7,946 × 0,75 = 5,959 kW = 6 kW PI = Pt x ήg = Pt x 82 % = 6 x 0,82 = 4,88 kW Dimana ; Pa = power air (kW) Pt = Daya Turbin (kW) PI = Daya Listrik (kW) g = Percepatan grafitasi (m/s2) Q = Debit aliran air (m3/s) He = Tinggi jatuh air efektif (m)
t
= Effisiensi turbin. Untuk turbin air harga effisiensi berkisar antara 84% - 94%.
2.6 Karakteristik Turbin Air
2.6.1 Kecepatan Jenis / Spesifik
Kecepatan jenis atau jenis (specific speed) adalah kecepatan model (turbin dengan bentuk sama tetapi skalanya berlainan), yang bekerja pada tinggi 1 satuan tinggi jatuh dan debit 1 satuan debit dan mengahasilkan daya (output) 1 satuan daya. Rumusnya sebagai berikut :
5 ns = … (2.5)
Dimana : n = putaran turbin (rpm) P = Daya yang keluar (kW) H = Tinggi jatuh effektif (m)
Daya yang dimaksud dalam hal ini daya yang keluar dari setiap rotor (runner) atau setiap mulut nozzle (pancaran).
Tabel 2.3 Kecepatan Spesifik Turbin Konvensional
No Jenis Turbin Kecepatan Spesifik 1 Pelton dan kincir 10 – 35 2 Francis 60 – 300 3 Cross-Flow 70 – 80 4 Kaplan dan Propoler 300 – 1000 Sumber : (Celso Penche, 1998) 2.7 Perencanaan Turbin Cross Flow
Turbin Cross-Flow adalah salah satu turbin air dari jeis turbin aksi (impulse turbine). Prinsip kerja turbin ini mula-mula ditemukan oleh seorang insinyur Australia yang bernama A.G.M. Michell pada tahun 1903. Kemudian turbin ini dikembangkan dan dipatenkan di Jerman Barat oleh Prof. Donat Banki sehingga turbin ini diberi nama Turbin Banki kadang disebut juga Turbin Michell-Ossberger.
Turbin cross flow terdiri atas dua bagian utama, nozel dan runner. Dua buah piringan sejajar disatukan pada lingkar luarnya oleh sejumlah sudu membentuk konstruksi yang disebut runner. Nozel berpenampang persegi, mengelurkan pancaran air ke selebar runner dan masuknya
dengan sudu 160 terhadap garis singgung lingkar luar runner. Bentuk pancaran adalah pesegi, lebar dan tidak terlalu tebal. Air masuk ke sudu-sudu pada rim runner mengalir diatasnya, keluar memintas ruang kosong diantara bagian dalam rim, dan akhirnya keluar dari runner.
2.7.1 Lintasan Pancaran Air Melalui Turbin
Dengan asumsi bahwa pusat pancaran air masuk roda turbin pada titik A dengan sudut absolut 1, Kecepatan relatif air pada sisi masuk, w1, bisa diketahui jika kecepatan tangensial pada sisi masuk tersebut, u1, diketahui. Sudut yang dibentuk oleh kecepatan relatif dengan kecepatan absolut dinamai sudut relatif , β1. Untuk mencapai efisiensi maksimum , sudut sudu harus sama dengan β1. Hal yang sama berlaku pada sisi keluar rim. Jika AB merepresentasikan sudu, maka kecepatan relatif air keluar dari rim, w2’ membentuk sudut β2’ terhadap kecepatan tangensial , u2’ , dan kecepatan absolutnya dapat ditentukan dari w2’, β2 , dan u2. Sudut antara kecepatan absolut tersebut dengan kecepatan tangesial adalah α2.
6 Sumber : Anjar Pengembangan Turbin Air Type
Cross Kedeputian Ilmu Pengetahuan Teknik Dengan menganggap pusat pancaran memasuki runner di titik A dengan sudut 1 terhadap garis singgung lingkar luar runner, kecepatan air sebelum masuk adalah :
c1 = C (2. G.H) ½ (m/det) ... (2.6) Dimana :
g = Percepatan gravitasi (m/dtk2) H = Head air (m)
C = Koefisien Nozzel
Alur mutlak lintasan air diatas lengkung sudut AB bisa ditentukan seperti halnya titik senyatanya tempat air meninggalkan sudu. Dengan menganggap kecepatan mutlak C2 tidak mengalami perubahan titik C tempat air kembali masuk rim dapat ditemukan. Dititik ini C2 menjadi C3 dan alur lintasan air diatas lengkung sudut CD bisa dipastikan pula.
Maka : 3 = 2 3 = 2 1 = 4
Karena semua sudut itu saling berkaitan pada sudu yang sama.
Gambar 3 : Segitiga Kecepatan
Sumber : Anjar-Pengembangan Turbin Air Type Cross Kedeputian Ilmu Pengetahuan
Teknik.
Tentu tidak keseluruhan pancaran dapat mengikuti alur mutlak ini, beberapa alur partikel air cenderung saling bersilangan didalam runner
2.7.2 Penggambaran Alur Aliran Mutlak
Alur aliran melintasi runner dapat digambarkan berdasarkan segitiga kecepatan dan rumus-rumus yang telah dipaparkan pada bahasan terdahulu. Demikian pun bahasan di bawah ini akan menjabarkan secara rinci alur aliran mutlak melintasi tingkat pertama runner. Sementara suatu elemen air mengalir disepanjang sudu dari sisi masuk ke sisi keluar, runner turbin berputar.Untuk memastikan titik sebenarnya tempat keluar suatu garis arus mutlak, harus memperhitungkan sudut putar runner yang terjadi selama selang waktu elemen air bergerak menempuh tingkat pertama itu. Dibuat segitiga-segitiga kecepatan perantara di seksi antara titik masuk dan keluar sudu runner.
7 Sumber : Anjar- Pengembangan Turbin Air
Type Cross Kedeputian Ilmu Pengetahuan Teknik
Rumus-rumus berikut disusun dengan urutan yang diperlukan untuk menghitung harga , rb dan r p berdasarkan besaran R1, R2, 1 dan 2 yang sudah diketahui. Konstruksi grafis geometri sudu dapat digunakan untuk memeriksa harga-harga besaran hasil perhitungan. (Anjar-Pengembangan Turbin Air Type Cross Kedeputian Ilmu Pengetahuan Teknik) a) C=√ ( ) …(2.7) √ ( ) = 141,77 mm b) ε = arc [ ( )] … (2.8) = arc ( ) ] = 17,78° c) = 1800 – (1 + 2 + ) … (2.9) = 180° - ( ) = 42,22° d) = 1 + 2 - (1800 - 2) … (2.10) = 30 + 90 - ( ) = 24,44° e) d = ( ) … (2.11) = ( ) = 33,88 mm f) δ = 1800 – 2 (1 + ) … (2.12) = 180 – 2( ) = 84,44° g) = ( ) … (2.13) = ( ) = 50,42 mm h) rp = √ - 2 … (2.14) = √ i) = 70,96 mm ~ 71 mm 2.7.3 Lengkung Pemasukan
Air dialirkan masuk turbin melalui pipa pesat berpenampang bulat adaptor, tempat perubahan penampang lingkaran menjadi persegi, menjelang masuk rumah turbin sebelum mencapai runner sekali lagi aliran disesuaikan agar masing-masing memenuhi dengan tepat persyaratan spesifik seperti :
a. Kecepatan masuk mutlak, c0 yang benar
b. Sudut masuk mutlak, 0 yang benar. Pada gambar 4 terlihat penampang aliran yang berbeda-beda disepanjang lintasannya dari pipa pesat sampai rumah turbin. Sisi pemasukan turbin melayani penyesuaian aliran diakir adaptor persegi menjadi pola aliran yang optimal diluasan masuk runner.
Gambar 5 : Aneka Penampang Aliran Di Sisi Masuk Turbin
Sumber : TA Erick 2011 – Politeknik Negeri Padang
Kecepatan air memasuki runner adalah : Co = (2gH)1/2 … (2.15)
8
2.7.4 Penstock
a. Bahan Penstock
Saat ini, bahan utama pipa pesat adalah pipa-pipa baja, pipa-pipa ductile dan pipa FRPM ( Fibri Reinforeed Plastic Multi-unit ). Sedangkan pembangkit tenaga air skala kecil menggunakan pipa-pipa hard vinyl chloride, pipa-pipa howell atau pipa-.
b. Menentukan Diameter Penstock Diameter penstock dapat ditentukan berdasarkan “ sudut rata-rata “ ( lihat gambar berikut ) dan “Disain Debit (Q)”.
Gambar 5 : Skema Pipa (Penstock) Menentukan diameter penstock
d = 1,273 × ( ) ... (2.16) Dimana :
Qd = debit m3/s
2.7.5 Diameter dan Lebar Runner
Luas pemasukan aliran adalah hasil kali lebar runner, bo dengan panjang busur pemasukan , L
A = … (2.17)
Dimana :
A = Luas penampang pipa pancar (m2) b0 = Lebar pipa pancar (m)
L = Panjang busur pemasukan (m)
Luasan pemasukan aliran (bo) bo = 3,623
√ … (2.18) L di tentukan oleh busur pemasukan
, ° , dan diameter raner, D1 = 2 R1.
L = … (2.19) Dengan tinggi terjun tertentu, luas pemasukan tergantung kepada kebutuhan debit aliran.
Q = A .v … (2.20) Dimana :
Q = debit air masuk turbin [ m3/ det] A = luas pemasukan aliran [ m2]
V = kecepatan aliran [m/det], tegak lurus terhadap luas pemasukan
Komponen kecepatan yang berarah tegak lurus terhadap luasan pemasukan adalah komponen kecepatan mutlak diarah bujur, cm. Sehingga dengan demikian maka : Q = A . cm … (2.21) Dimana :
Q = ka pasitas air yang mengalir (m3/detik) A = luas penampang pipa yang dipakai (m2) Cm = kecepatan aliran air (m/detik)
Komponen kecepatan di arah bujur ini dapat dinyatakan sebagai :
9 Dimana :
cm = Komponen kecepatan mutlak di arah bujur
c = Kecepatan mutlak α = Sudut kecepatan mutlak
Bila dikecepatan pancar bebas, dengan mengabaikan kerugian tinggi terjun akibat gesekan aliran, menggantikan kecepatan mutlak, maka :
C = √ … (2.23) Dimana :
g = percepatan gravitasi (m2) H = tinggi terjun bersih (m)
Menggunakan hubungan tersebut diatas, debit air masuk turbin dapat dinyatakan dengan : Q = A . cm Q = bo .L . cm Q = bo .2R1 . . o . cm 360o Q = bo . 2R1..o.c sin 360o Q = √ … (2.24) Persamaan ini memuat semua besaran yang berpengaruh terhadap debit aliran masuk turbin, yaitu :
= Lebar Pemasukan (mm) = Jari-Jari Raner (mm) = Sudut Busur Pemasukan
akar tinggi tejun netto (m) = sinus sudut kecepatan mutlak disisi masuk runner
2.7.6 Diameter dan Lebar Sudu
Lebar lingkaran sudu dapat diketahui dengan rumus sebagai berikut :
a = 0,19 . Di Dimana :
Di = 67 mm
R2 = R1 – a Dimana : R1 = 100 mm Diameter luar (L) dan lebar sudu sebagai berikut :
LD =
√ … (2.25) Dimana : Q = Debit air (m3)
H = tinggi air jatuh (m) Diameter dalam turbin (D2)
D2 = 2/3.D … (2.26) Dimana :
D = diameter yang dipilih Kecepatan max runner turbin (N)
N = √ ... (2.27) Jarak antar sudu (t)
t = 0,174.D ... (2.28) Jumlah sudu
10 3. Metodologi Penelitian
Gambar 6 : Diagram Alir Penelitian 4. Perencanaan Turbin Cross Flow 4.1 Dasar Perencanaan Turbin
QT = V x A V = s/t = 4 m / 5,5 dtk = 0,727 m/dtk A = 1 x h = 0,8 m x 0,5 m = 0,4 m QT = 0,727 x 0,4 = 0,290 m3/dtk = 290 ltr/dtk Data Perencanaan
Tinggi air jatuh / Head (h) = 9 m Debit Turbin (Q)= 120 Ltr /dtk =
0.12 m3/dtk Hlosses = 1/3 . Hnet
= 1/3 . 9 m = 3
- Heff = Hnet - Hlosses
= 9 m – 3 m = 6 m
4.2 Perhitungan Kecepatan Aliran Air
VSt = = = 0,49 m/s
Hasil perhitungan kecepatan aliran air berikutnya dapat ditabelkan seperti berikut :
Titik Waktu (s) Kecepatan Aliran Air (m/s) 0 0 0 1 11,2 0,49 2 11,5 0,47 3 10.9 0,5 4 11,1 0,49 5 11 0,5 6 11.4 0,48
4.3 Perencanaan Luasan Pemasukan Aliran Turbin
A. Luasan pemasukan aliran (bo) Data yang diperoleh dilapangan:
- Debit desain (Qd) = 120 ltr/dt = 0.12 m3/dt
- Tinggi jatuh air (h) = 9 m bo = 3,623 √ = 3,623 √ = 0.144 m = 144 mm ~ 140 mm
Jadi dari effisiensi yang ada bo ditetapkan menjadi 140 mm
11 B. Panjang busur pemasukan air (L)
Data perencanaan: - = 100 - = 21,78° L = = = 37,98 mm
Jadi besarnya luas pemasukan aliran (A) A = bo . L
= 140 . 37,98 = 5317,2
4.4 Perencanaan Komponen-Komponen Utama Turbin Cross Flow
4.4.1 Perencanaan Pipa pesat Dp = (1,273 x Qd/Vopt)0,5 = (1,273 x 0,12/2,80)0,5 = 0,23 m = 23 cm 4.4.2 Nozzle Gambar 7 : Nozzle Panjang A – A = Le = 15 cm = 150 mm Panjang A – B = be = 12,25 cm = 50 mm
Sedangkan penampang C – C dan D – D merupakam lobang air keluar dari nozzle dimana ukuran dari penampang.
Panjang C – C = D – D = 150 mm.
4.4.3 Geometri Sudu
Gambar 8 : Kontruksi Geometri Sudu 4.4.4 Perencanaan Sudu Runner
A. kecepatan air masuk sudu-sudu (V): V = √ = √ = 13.28 m/dt B. putaran runner (n): n = 238,88 rpm C. Momen puntir (T) T = 9,74.105. = 9,74.105. = 19480 N/mm Diameter Poros = ⁄ = ⁄ = 14,68 mm 4.4.5 Perencanaan Runner
Ditentukan kecepatan spesifik maximum turbin cross flow:
ns -max = 650 . H -0.5
= 650 x 9-0.5 = 216.66 m/ kW
12 n = (ns x H 5/4 ) / P1/2 = = 1528,87 rpm D = N x H5/4 D = 1528,87 x 95/4 = 216.57 mm
Jadi diameter runner dibulatkan menjadi 220 mm
Kesimpulan Dan Saran 5.1 Kesimpulan
Dari hasil perhitungan didapat data-data dimensi komponen utama turbin sebagai berikut :
1. Turbin
Jenis Turbin
= Turbin Cross Flow Daya Turbin
= 4,88 kW Putaran Turbin
= 238,88 rpm
Putaran Spesifikasi Turbin = 33,682 rpm Head Turbin = 9 m Kapasitas Aliran = 0.12 m3/dtk 2. Pipa Pesat
Diameter Pipa Pesat = 0,23 m 3. Nozzle Panjang Nozzle = 15 cm Lebar Nozzle = 12,25 cm 4. Runner
Diameter Luar Runner = 220 mm Putaran Runner = 238,88 rpm Diameter Poros = 100 mm Momen Puntir = 19480 N/mm Jarak antar sudu
= 8,15 cm
Jumlah sudu gerak (Z) = 20 buah
Dengan memperhatikan data hasil perencanaan maka dapat diambil kesimpulan sebagai berikut :
1. Debit aliran dan tinggi air jatuh merupakan langkah awal perencanaan untuk merencanakan dimensi dari turbin..
2. Turbin aliran silang (cross flow) sangat cocok digunakan pada kondisi alam dengan debit air yang terbatas. 3. Untuk kontruksi dan pembuatan
turbin cross flow sangat sederhana dan biaya pembuatannya pun lebih murah..
5.2 Saran
1. Untuk mendapatkan hasil putaran turbin yang lebih tinggi maka penyesuaiannya tekanan dan kecepatan air penggerak turbin diusahakan konstan agar kecepatan putaran turbin tidak berubah – rubah (konstan).
2. Pengambilan data awal akan mempengaruhi data dan perencanaan berikut nya, maka perencanaan awal tersebut diharapkan mempunyai ketelitian yang tinggi.
DAFTAR PUSTAKA
Alex Artel, Euler Meiler,1990. “ Hydraulics
13 Labortorium Mesin – Mesin Fluida,
ITB.
Arismunandar,A.1987,” Teknik Tenaga
listrik,”. Pradaya Paramita.
Dietzel, Frits, Daksono Sriyono, 1993. “
Turbin pompa dan Compresor “.
Erlangga, Jakarta
Sularso, 1983.“ Dasar Perencanaan dan
Pembuatan PLTM ”, Pradya Paramita,
Sularso, 1996.“ Pompa & kompresor ”, Pradya Paramita.
Suwarchid, 2006.”Ilmu Turbin”, Seri Buku Teks. http://europa.eu.int/en/comm/dg17/hydro/lay man2.pdf http://lingolex.com/bilc/engine.html www.google.com www.wikipedia.com
