dişli projesi son.doc

(1)

YILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ

Makine Tasarımı 2

2 Kademeli Dişli Kutusu Tasarımı

Cihan Demir

UTKU ÇETİN 09066063 1/14/2013

(2)

1 . VERİLEN BİLGİLER:

VERİLENLER

Giriş gücü = Pgiriş = 10000 W

Giriş mil devri = ng = 1440 devir/dakika

1. Çevrim Oranı = İ12 = 4,33

2. Çevrim Oranı = İ12 = 2,77

Kademe sayısı = 2

1.Kademe dişli tipi = Düz dişli çark 2.Kademe dişli tipi = Helisel dişli çark

2 . BAŞLANGIÇ İÇİN SEÇİLEN BİLGİLER :

Birinci kademe dişlilerin malzemesi : 16 MnCr5 (Sementasyon çeliği) İkinci kademe dişlilerin malzemesi : 16 MnCr5 (Sementasyon çeliği) Birinci kademe düz dişlilerin verimi = i12 = 0,96

İkinci kademe düz dişlilerin verimi = i34 = 0,96

Böylece, toplam verim = itoplam = 0,96 . 0,96 = 0,9216

3 . DİŞLİ SAYILARININ VE DEVİR SAYILARININ HESABI :

Çevrim oranı İtoplam ; giriş mil devrinin çıkış mil devrine bölünmesiyle bulunur.

İtop = ng / nç ise İtop=12

İ12 = n1 / n2

n2 = n1 / İ12

n2 = 1440 / 4,33

n2 = 332,56

n2 = n3 ( aynı mil üzerinde olduklarından )

İ34 = n3 / n4

n4 = n3 / İ34

n4 = 332,56 / 2,77

n4 = 120

(3)

BU DURUMDA ; z1 = 18 seçildi.

z2 = 78 ( z1 sayısı 1. kademedeki hız düşüşü olan İ12 ile çarpılırsa z2 elde edilir. )

z3 = 20seçildi.

z4 = 56 ( z3 sayısı 2. kademedeki hız düşüşü olan İ34 ile çarpılırsa z4 elde edilir. )

4 . GÜÇ HESABI :

Giriş gücü olan Pgiriş = 10000 W idi

Çıkış gücü olan Pçıkış ; giriş gücü ile toplam verimin çarpılması sonucunda bulunabilir.

Pçıkış = Pgiriş . itop = 10000 . 0,9216 = 9216 W bulunur.

Toplam redüktördeki güç kaybı ise Pgiriş – Pçıkış = 10000 – 9216 = 784 W olarak bulunur.

5 . DÖNDÜRME MOMENTLERİ HESABI :

Md= (9550.P)/n

Md1 =66319 N.mm

Md2 = 275679 N.mm

Md3 = 275679 N.mm ( Md2 ve Md3 aynıdır .Çünkü aynı mildir. )

Md4 = 733440 N.mm

Mil ve dişlilerin boyutlandırılmasında bu momentler S katsayısı ile çarpılarak muhtemel maximum momentler bulunacaktır.

Emniyet darbe faktörü S = 1,25 tercih edilmiştir.

6 . MODÜLLERİN VE DİŞLİ ÇARKLARIN BOYUT HESAPLARI :

(4)

Bir dişli çarkın m ve z değerleri bilindiği takdirde, diğer bütün ölçüleri hesaplanabilir.Burada m değerinin (yani modülün) hesaplanabilmesi için bir takım seçimler yapmamız gerekecek.

A - ) Genişlik sayısı (Ψ) :

Genişlik sayısı modüle göre (Ψm), çapa göre (Ψd), yada adıma göre (Ψt), verilebilir.Burada

modüle göre seçim yapılacaktır.Hassas işlenmiş ve iki taraftan yataklanmış dişlilerde Ψm = 18

– 20 arasında seçilmesi uygundur.

Ψm = 20 seçildi.

B - ) Form faktörü (Kf ) :

α = 18o_{için z = 18 olması durumunda tablodan bakılarak bulunur.}

Kf = 3 bulundu.

C - ) Kavrama oranı (ε) :

Kavrama oranı 1,1 – 1,4 arasında alınması tavsiye edilir.Eğer sistemin daha emniyetli çalışmasını istiyorsak küçük alınmasında fayda vardır.

ε = 1,25 seçildi. D - ) Malzeme :

Birinci kademe dişlilerin malzemesi olarak 16 MnCr5 seçilmişti.Bu malzemenin değerleri aşağıda verilmiştir.

σk = 635 N/mm2 ( Kopma mukavemeti )

HB = 2100 N/mm2_{( Brinel sertlik değeri )}

E = 2,1 . 105_N/mm2 _{( Elastisite katsayısı )}

σd = 500 N/mm2 ( Tam değişken mukavemet değeri )

Kç = 1,6 ( Diş kökünde çentik faktörü )

σem = σd / Kç = 310 N/mm2

ρem = 0,25 . HB=550 N/mm2

Böylece diş kökü mukavemetine ve diş yüzeyi ezilmesine göre modülleri hesaplamak için gereken tüm değerler seçilmiş oldu.

Diş kökü mukavemetine göre modül :

m = 3 1 1 . . . . . . 2 em m f d z K M S σ ε ψ = 3 18.20.1,25.310 0 , 3 . 66319 . 25 , 1 . 2 = 1,645 mm

(5)

Diş yüzeyi ezilmesine göre modül : m = 3 2 2 1 12 12 1 . . . 1 . . . . 2 em m d z i i E M S ρ ε ψ + = 3 2 2 5 525 . 25 , 1 . 20 . 18 33 , 4 33 , 5 . 10 . 1 , 2 . 66319 . 25 , 1 . 2 = 2,677 mm m ≥ 1,645 m = 3 olarak seçilir. m ≥ 2,677

Bulunan bu m değerini yüzey ezilmesi açısından ve eğilmeden ötürü diş dibi kırılması açısından kontrol etmek gerekir.

Eğilmeden ötürü diş dibi kırılması açısından kontrol :

Çevre kuvveti Fç = 2 . S .Md1 / d1 bağıntısıyla bulunabilir.Burada d1 yuvarlanma dairesi çapıdır

ve d1 = m . z1 bağıntısıyla bulunabilir. d1 = m . z1 = 3 . 18 = 54 mm Fç = (2 . 1,25 . 66319 ) / 54 = 3070 N alınır . σemax = Kf . b m F_ç . .ε ≤ σem olmalı.Burada Kf = 3 b = ψm . m = 20 . 3 = 60 mm dir. σemax = 3. 60 . 3 3070 = 51,16 ≤ ₀_,₈₉₄₄500_.₁_,₂₅_.₁_,₆=279,51 N/mm2_{olduğundan EMNİYETLİDİR}

Yüzey ezilmesi açısından kontrol :

Yüzey ezilmesi açısından kontrol yapmak için hertz bağıntısına bakılır.

ρmax = Km . Kα . Kε . 1 12 12 . 1 d b i i F_ç + ≤ ρem olmalıdır.

Burada, malzeme katsayısı Km = 0,35.E bağıntısından bulunabilir ( Dişli çarkların

(6)

Yuvarlanma noktası katsayısı Kα= 1_sinα_._cosα bağıntısından bulunabilir.Burada α = 20°

seçilmişti.

Diş uzunluk katsayısı Kε = _ε

1

bağınıtısından bulunabilir.ε = 1,3 alınmıştı.Bu durumda :

Km = 271,108834 Kα = 1,763930 Kε = 0,89 alınır . ρmax = 271,108834 . 1,763930 . 0.89 . 54 . 60 33 , 4 33 , 5 . 25 , 1 . 3070 = 512,76 ≤ 525 N/mm2

olduğu için EMNİYETLİDİR

6.2 . BİRİNCİ KADEME DİŞLİ ÇARKLARIN BOYUTLARI :

Döndüren dişli (z1 = 18) Döndürülen dişli (z2 =78)

Modül (m) 3 mm 3 mm

Adım t = π . m , ( taksimat (P) 9,4247 mm 9,4247 mm

Diş genişliği b = ψm . m 60 mm 60 mm

Yuvarlanma dairesi çapı D1,2 = m . z1,2

54 mm 234 mm

Baş dairesi çapı da1,2 = d1,2 + 2.m

60 mm 234 mm

Taban dairesi çapı df1,2 = d1,2 – 2,5.m

46,5 mm 226,5mm

Mil eksenleri arasındaki uzaklık a = (d1 + d2 )/2 a = 144 mm

6. 3 . İKİNCİ KADEME İÇİN MODÜLÜN HESAPLANMASI :

Kavrama açımız

α

0=15

°

alınmıştır.

A - ) Genişlik sayısı (Ψ) :

Genişlik sayısı modüle göre (Ψm), çapa göre (Ψd), yada adıma göre (Ψt), verilebilir.Burada

modüle göre seçim yapılacaktır.Hassas işlenmiş ve iki taraftan yataklanmış dişlilerde Ψm = 18

– 20 arasında seçilmesi uygundur.

Ψm = 20 seçildi.

(7)

α = 20° için z = 20 olması durumunda tablodan bakılarak bulunur.

Kfn = 2,86 bulundu.

C - ) Kavrama oranı (ε) :

ε = 1,65 seçildi.

D - ) Malzeme

İkinci kademe dişlilerin malzemesi olarak 16 MnCr5 seçilmişti.Bu malzemenin değerleri aşağıda verilmiştir.

σk = 635 N/mm2 ( Kopma mukavemeti )

HB = 2100 N/mm2_{( Brinel sertlik değeri )}

E = 2,1 . 105_N/mm2 _{( Elastisite katsayısı )}

σd = 500 N/mm2 ( Tam değişken mukavemet değeri )

Kç = 1,6 ( Diş kökünde çentik faktörü )

σem = σd / Kç = 310 N/mm2

ρem = 0,25 . HB=550 N/mm2

Böylece diş kökü mukavemetine ve diş yüzeyi ezilmesine göre modülleri hesaplamak için gereken tüm değerler seçilmiş oldu.

Diş kökü mukavemetine göre modül :

= 3 3 3 . . . . . . 2 em m f d z K M S σ ε ψ = = 2,265

Diş yüzeyi ezilmesine göre modül :

m = 3 2 2 3 34 34 3 . . . 1 . . . . 2 em m d z i i E M S ρ ε ψ + = 3,88 mm m ≥ 2,265 m = 4 olarak seçilir. m ≥ 3,88

(8)

Bulunan bu m değerini yüzey ezilmesi açısından ve eğilmeden ötürü diş dibi kırılması açısından kontrol etmek gerekir.

Eğilmeden ötürü diş dibi kırılması açısından kontrol :

Çevre kuvveti Fç = 2 . S .Md3 / d3 bağıntısıyla bulunabilir.Burada d3 yuvarlanma dairesi çapıdır

ve d3 = m . z3 bağıntısıyla bulunabilir. d3 = m . z3 = 4 . 20 = 80 mm Fç = (2 . 1,25 . 275679) / 80 = 8323 N alınır . σemax = Kf . b m F_ç . .ε ≤ σem olmalı.Burada Kf = 3,09 b = ψm . m = 20 . 2,5 = 50 mm dir. σemax = 2,86.1,25 . ₄_.₁_,₆₅_.₈₀ 8323 = 56,35 ≤ 310 N/mm2_{olduğundan EMNİYETLİDİR}

Yüzey ezilmesi açısından kontrol :

Yüzey ezilmesi açısından kontrol yapmak için hertz bağıntısına bakılır.

ρmax = Km . Kα . Kε . 3 34 34 . 1 d b i i F_ç + ≤ ρem olmalıdır.

Burada, malzeme katsayısı Km = 0,35.E bağıntısından bulunabilir ( Dişli çarkların

malzemesi aynı seçildiği için )

Yuvarlanma noktası katsayısı Kα= 1_sinα_._cosα bağıntısından bulunabilir.Burada α = 20°

seçilmişti.

Diş uzunluk katsayısı Kε = _ε

1

bağınıtısından bulunabilir.ε = 1,3 alınmıştı.Bu durumda :

Km = 271,108834

Kα = 1,763930 Kε = 0,778 alınır .

(9)

6. 4 . İKİNCİ KADEME DİŞLİ ÇARKLARIN BOYUTLARI :

Döndüren dişli (z3 = 20) Döndürülen dişli (z4 =56)

Modül (mn) 4 mm 4 mm

ma 4,14 mm 4,14 mm

Diş genişliği b = ψm . m 80 mm 80 mm

Yuvarlanma dairesi çapı D3,4 = m . z3,4

82,8 mm 223,5 mm

Baş dairesi çapı da3,4 = d3,4 + 2.m

90,8 mm 240 mm

Taban dairesi çapı df3,4 = d3,4 – 2,5.m

80,8 mm 230 mm

Mil eksenleri arasındaki uzaklık a = (d3 + d4 )/2

a = 157,3mm Kavrama Açısı 20 20

7 . DİŞ KUVVETLERİ VE YATAKLARA GELEN TEPKİLER :

Kuvvet ve momentlerin word dosyasi üzerinde gösterimi oldukça zor ve zahmetli oldugu için elde hesaplamış oldugum degerleri yaziyorum.Hesapların orjinalini ve scan edilmiş hali ekte devam sayfalarındadır.

1.MİL (GİRİŞ MİLİ )

1. Ft1=2456 N ; Fr1=894 N (Dişli Çarkın Mile Uyguladıgu Kuvvetler)

2. FAy=682,3 N ;FBy=211,7 N | Faz=1874,4 N , FBz=581,6 N (Yatak Kuvvetleri) 3. MmaxA-B=179826 N.mm 2 . MİL ( ARA MİL ) 1. Ft2=2456 N , Fr2=894 N | Ft3=6659 N , Fr3=2579 N , Fa3=1784 N 2. FCy=-1060 N ;FDy=1183 N | FCz=3784 N , FDz=5331 N 3. MmaxC-D=856916 N.mm

(10)

3.MİL (ÇIKIŞ MİLİ )

1. Ft4=6659 N , Fr4=2579 N , Fa4=1784 N

2. FEy=1009 N ;FFy=1570 N | FEz=2103 N , FFz=4456 N

3. MmaxE-F=578965 N.mm

8 . MİLLERİN MUKAVEMET VE DEFORMASYON KONTROLLERİ :

1.MİL (GİRİŞ MİLİ ) :

Malzeme : Ck 15 seçildi.z1 çarkı ile yekpare üretilecektir. σAK (ç) = 440 N / mm2 σD (e) = 370 N / mm2 τAK = 250 N / mm2 σeT = 420 N / mm2 σeTD = 280 N / mm2 τT = 210 N / mm2 τTD = 180 N / mm2

1.mildeki bileşke eğilme momenti ve burulma momenti :

Me1 = Memax1 = M_ey₁2+M_ez₁2 = 613802 +1686602 = 179826 N.mm (Çark

merkezinde)

Mbmax = S . Md1 = 1,25 . 66319 N.mm = 82898 N.mm alındı.

(S = çalışma emniyet katsayısı)

Mil çapı için ön hesap :

τem = τAK / Smil = 250 / 12 = 20,833 N / mm2 d > 3 max 833 , 20 . . 16 π b M

= 27,26 mm (Sadece burulmanın bulunduğu giriş kısmı için)

d = 40 mm seçildi.

(11)

Kesit burulmaya ve dinamik eğilmeye zorlanmaktadır. Analitik yöntem : Eğilme gerilmesi σe =

W

M

_e = _.(₄₀ ₎ 32 179826 3 π = 28,62 N / mm2 Burulma gerilmesi τb = p b W M = _.(₄₀ ₎ 16 82898 3 π = 6,5968 N / mm2 τhesap = τem = 6,5968 = τT / S ( S = 12 ) seçilirse τT = τem . S = 6,5968 .12 = 80 N / mm2 τT = 210 > 80 / mm2 σmuk = σ2 + 2 . τ2 σmuk = 28,62 2 + 2 . 6,5968 2 σmuk = 30,102 N / mm2

σmuk em = σmuk hesap / S ( S = 5 ) σmuk hesap = σmuk em . S

σmuk hesap = 30,102 . 5 σmuk hesap = 150,51 N / mm2

σeTD = 280 > 208,635 N / mm2 olduğu için EMNİYETLİDİR

2 . MİL ( ARA MİL ) : Malzeme : 16 MnCr5 seçildi. σAK (ç) = 640 N / mm2 σD (e) = 440 N / mm2 τAK = 360 N / mm2 σeT = 700 (840 ) N / mm2 σeTD = 420 N / mm τT = 430 N / mm2 τTD = 270 N / mm

(12)

Me2 = 309480 2 +799080 2 = 856916 N . mm

Mbmax = S . Md2 = 1,25 . 275679 = 344598,75 N.mm

τem = τAK / Smil = 360 / 12 = 30 N / mm2 d > 3 max 30 . . 16 π b M = 38,81 d = 47,5 mm seçildi.

Kesit burulmaya ve dinamik eğilmeye zorlanmaktadır.

Eğilme gerilmesi σe = W M_e = _.(₄₇_,₄₄ ₎ 32 856916 3 π = 81,443mm2 Burulma gerilmesi τb = p b W M = _.(₄₇_,₅ ₎ 16 75 , 344598 3 π = 16,375 / mm2 τhesap = τem = 16,375 = τT / S ( S = 12 ) seçilirse τT = τem . S = 16,375 .12 = 196,5 N / mm2 τT = 430 > 196,5 N / mm2 σmuk = σ2 + 2 . τ2 σmuk = 81,443 2 + 2 .16,375 2 σmuk = 83,859 N / mm2

(13)

σmuk hesap = 55,879 . 5

σmuk hesap = 419 N / mm2

σeTD = 420 > 419 N / mm2 olduğu için EMNİYETLİDİR

3.MİL (ÇIKIŞ MİLİ ) Malzeme : Ck 15 seçildi. σAK (ç) = 440 N / mm2 σD (e) = 370 N / mm2 τAK = 250 N / mm2 σeT = 420 N / mm2 σeTD = 280 N / mm2 τT = 210 N / mm2 τTD = 180 N / mm2

Me = Memax = M_ey2+M_ez2 = 2219802 +5347292 = 578965 N.mm (Çark merkezinde)

Mbmax = S . Md4 = 1,25 . 733440= 916800N.mm alındı. (S = çalışma emniyet katsayısı)

τem = τAK / Smil = 250 / 12 = 20,833 N / mm2 d > 3 max 833 , 20 . . 16 π b M

= 60,743 mm (Sadece burulmanın bulunduğu giriş kısmı için) d = 65 mm seçildi.

Z4 kesitinin sürekli mukavemet kontrolü :

Kesit burulmaya ve dinamik eğilmeye zorlanmaktadır. Analitik yöntem :

(14)

Eğilme gerilmesi σe = W M_e = _.(₆₅ ₎ 32 578965 3 π = 21,473 N / mm2 Burulma gerilmesi τb = p b W M = _.(₆₅ ₎ 16 916800 3 π = 17,002N / mm2 τhesap = τem = 17,002 = τT / S ( S = 12 ) seçilirse τT = τem . S = 17,002 .12 = 204 N / mm2 τT = 210 > 204N / mm2 σmuk = σ2 + 2 . τ2 σmuk = 21,473 2 + 2 . 17,002 2 σmuk = 32,41 N / mm2

σmuk hesap = 32,41

σmuk hesap = 162,225 N / mm2

σeTD = 280 > 162,225 N / mm2 olduğu için EMNİYETLİDİR

8 . 1 . MİLLERİN DEFORMASYONLARININ KONTROLÜ :

1 . MİL (burulma kontrolü) : ϕmax≤ ϕem olmalı Ip = π. d4 / 32 = π . (40)4 / 32 = 251327 mm4 ϕmax = Mbmax . L / G . Ip =82898. 380 /( 80000 .251327 ) = 0,001566 ϕem = G r l S AK _. _.1 τ = 80000 1 . 20 380 . 12 250 = 0,004947

(15)

ϕmax≤ ϕem koşulu sağlandığı için mil EMNİYETLİDİR. 2 . MİL (burulma kontrolü) : ϕmax≤ ϕem olmalı Ip = π. d4 / 32 = π . (47,5)4 / 32 = 499774 mm4 ϕmax = Mbmax . L / G . Ip = 344598 . 380 / ( 80000 . 499774 ) = 0,003275 ϕem = G r l S AK _. _.1 τ = 80000 1 . 75 , 23 380 . 12 360 = 0,006

ϕmax≤ ϕem koşulu sağlandığı için mil EMNİYETLİDİR .

3 . MİL ( burulma kontrolü ) : ϕmax≤ ϕem olmalı Ip = π. d4 / 32 = π . (65)4 / 32 = 1752481 mm4 ϕmax = Mbmax . L / G . Ip = 733440. 360 / ( 80000 . 1752481 ) = 0,00188 ϕem = G r l S AK _. _.1 τ = 80000 1 . 5 , 32 360 . 12 250 = 0,00288

ϕmax≤ ϕem koşulu sağlandığı için mil EMNİYETLİDİR.

9 . KAMALARIN BOYUTLANDIRILMASI

:

z2 , z4 ve dişli çarkları kamalarla bağlanmıştır.Kama malzemeleri olarak St37 – 2

alındı.Kamalar mil ve dişliden daha yumuşak alındığı için ezilme kontrolleri sadece kama açısından yapılacaktır.

σAK = 240 N / mm2 τAK = 140 N / mm2

σem≈ ρem = 120 N / mm2

τem = 70 N / mm2

z2 çarkını bağlayan kama :

Mil çapı d = 47,5 mm için kama genişliği b =14mm , h = 9mm , t1 = 5 mm, t2 = 3,8 mm

(16)

Fç = 2 . S . Md2 / d = 2 . 1,25 . 275979 / 47,5 = 14525 N

Kesilmeye göre kama boyunun belirlenmesi :

τ =

l b F_ç

. ≤ τem olmalıdır. τ = τem alınıp l çekilirse.l ≥ Fç / ( b . τem ) alınır. L ≥ 14525 / ( 14 . 70 ) = 15 mm

Standart bir boy olarak l = 35 mm

Ezilme kontrolü : ρ = 2 . . tl F_ç = 14525₃₅_.₃_,₈ = 109,210 N / mm2_<_ρ

em olduğu için EMNİYETLİDİR.

Z4 çarkını bağlayan kama :

Mil çapı d = 65 mm için kama genişliği b =20mm , h = 12mm , t1 = 7,5 mm, t2 = 4,9 mm

okundu.Kamayı ezilmeye ve kesmeye zorlayan kuvvet ;mil çevresindeki çevre kuvvetidir. Fç = 2 . S . Md4 / d = 2 . 1,25 733440 / 65 = 28209 N

Kesilmeye göre kama boyunun belirlenmesi : τ =

l b F_ç

. ≤ τem olmalıdır. τ = τem alınıp l çekilirse.l ≥ Fç / ( b . τem ) alınır. L ≥ 28209 / ( 20 . 70 ) = 20,149 mm

Standart bir boy olarak l = 50 mm alındı.

Ezilme kontrolü : ρ = 2 . . tl F_ç = 9 , 4 . 50 28209 = 115,596 N / mm2_<_ρ

em olduğu için EMNİYETLİDİR.

10 . RULMANLI YATAKLARIN SEÇİLMESİ :

1 . MİLİN ( GİRİŞ MİLİNİN) YATAKLANMASI :

Eksenel yük yoktur.

n1 = ngiriş = 1440 d / d , Lh = 15000 saat(günde 8 saat ile öngörülen ömür) , p =

(17)

Rulman seçimlerini elimdeki tablo yetersizliğinden dolayı SKF’nin rulman seçim uygulamasından yapıyorum.

A-B yatağının seçimi :

Yatağın oturacağı çap =40 mm dir .

1. FAy=682,3 N ;FBy=211,7 N | Faz=1874,4 N , FBz=581,6 N (Yatak Kuvvetleri) 2. FAR=1994 ,FBR=619 L = ( Lh . n1 . 60 ) L = ( 15000 . 1440 . 60 ) L = 1296 . 106 L = ( C / FAr )p . 106 => 1296 . 106 = (C / 1994 )3 . 106 C = 21740 N C = 21,74 KN

İç çapı 40 mm olan ve dinamik yük sayısı gerekenden daha büyük olan bir rulman seçeriz.

6208

2 . MİLİN ( ARA MİLİN) YATAKLANMASI :

n2 = n3 = 450 d / d , Lh = 15000 saat , p = ömür denklem üssü = 3 , C = dinamik yük sayısı

1. FCy=-1060 N ;FDy=1183 N | FCz=3784 N , FDz=5331 N

2. FCR=3929 ,FDR=5460 N ve 1784 N eksenel kuvvet

Eksenel yük vardir.

D yatağının seçimi :

Yatağın oturacağı çap =50 mm dir . FDr = 5460 ve FDe=1784 FDe/FDr=0,326 L = ( Lh . n2 . 60 ) L = ( 15000 . 332,56 . 60 ) L = 300*10^6 L = ( C / FCr )p => 300. 106= ( C / 5460 )3 . 106

İç çapı 50 mm olan ve dinamik yük sayısı gerekenden daha büyük olan (c=36,55)

(18)

3. MİL (ÇIKIŞ MİLİNİN ) YATAKLANMASI :

n = nçıkış = 120 d / d , Lh = 15000 saat , p = ömür denklem üssü = 3 ,

C = dinamik yük sayısı

1. FEy=1009 N ;FFy=1570 N | FEz=2103 N , FFz=4456 N

2. FEr=2332 N FFr=4724 N ve eksenel kuvvet =1784 N

F-E yatağının seçimi :

Yatağın oturacağı çap = 65 mm dir . FFr = 4724 N ve FFe=1784 N FFe/FFr=1784/4724=0,377 L = ( Lh . nç . 60 ) L = ( 15000 . 120 . 60 ) L = 1296 . 105 L = ( C / FEr )p => 1296 . 105 = ( C /4724)3 . 106

İç çapı 65 mm olan ve dinamik yük sayısı gerekenden daha büyük olan ( C = 23,9 )

(19)