• Tidak ada hasil yang ditemukan

Yalçın Güler-Çift Kademeli Helisel Dişli Kutusu

N/A
N/A
Protected

Academic year: 2021

Membagikan "Yalçın Güler-Çift Kademeli Helisel Dişli Kutusu"

Copied!
15
0
0

Teks penuh

(1)

ÖNSÖZ...I

İÇİNDEKİLER...II

Projenin Tanıtımı...1

Proje Sorusu...2

Modül Hesabı...3

1. Kademenin Boyutlandırılması...4

2. Kademenin Boyutlandırılması...5

Kaba Mil Çapı Hesabı...6

Dişlilere Etkiyen Kuvvetler...6

Genel Kuvvet Diyagramı...7

Giriş Milin Kuvvet Moment Diyagramı...8

Giriş Miline Etkiyen Kuvvetler...9

Ara Mil Kuvvet Moment Diyagramı...10

Ara Mile Etkiyen Kuvetler...11

Çıkış Mili Kuvvet Moment Diyagramları...12

Çıkış Miline Etkiyen Kuvvetler...13

Birleşik Zorlanmaya Göre Mil Çapı Hesabı...14

Giriş Mili Yatak Seçimi...14

Ara Mili Yatak Seçimi...15

Çıkış Mili Yatak Seçimi...15

Ara Mile Dişli Çarkın Yerleştirilmesi...16

Çıkış Miline Dişli Çarkın Yerleştirilmesi...17

Giriş Mili İçin Kritik Kesit Hesabı...19

Isınma Kontrolü...20

(2)

PROJENİN AMACI VE TANITIMI

Konstrüktif bakımdan redüktörler, gövde içine yerleştirilmiş dişli çarklar, yataklar

v.s gibi elemanlardan oluşan sistemlerdir. Redüktörlerde kullanılan yataklar genellikle

rulmanlı yataklardır. Ancak bazı durumlarda çok alçak veya çok yüksek hızlarda kaymalı

yataklarda kullanılabilmektedir. Redüktör kutusu cıvatalar ile birbirine bağlanan alt ve üst

gövde olmak üzere iki parçadan oluşmaktadır. Gövdeler seri imalatta dökme demirden yapılır.

Bazı durumlarda dökme çelik kullanılır ve çok az sayıda yapıldığı durumlarda kaynak yoluyla

çelikten imal edilir. Gövdenin cidar kalınlığı tecrübelere dayanılarak tayin edilir.

Burada l kutunun toplam uzunluğudur. Gövdede yağ seviyesi kontrol tertibatının, boşaltma

tapasının, gözetleme ve bakım deliğinin, yağ buharının boşaltılması için havalandırma tertibatının ve taşıma tertiblerinin ( konstrüksiyonlarda bu görevi halka başlı cıvatalar yapmaktadır.) bulundurulması gereklidir. Ayrıca sistemin rijitliğini arttırmak için yatakların bulunduğu yerlere kaburgalar öngörülür. Millerin giriş ve çıkış yerlerinde sızdırmazlık

sistemleri bulundurulur. Sistemin soğutulmasını sağlamak amacıyla özellikle sonsuz vida

redüktörlerinde ek kaburgalarla dış soğutma alanı büyütülür ve/veya vantilatör eklenir.

Günümüzde bu redüktörler çeşitli firmalar tarafından standart boyutlarda imal edilerek

piyasaya sürülmektedir.

Yağ keçesi DIN 5419’a göre alınmıştır. Mil uçları DIN 783’e göre alınmıştır.

Dökme demirden yapılmış gövdelerde şu çidar kalınlıkları tavsiye edilir. Alt gövde kalınlığı S=0,012L+5mm (S>=8,10 mm)

Üst gövde kalınlığı S’=( 0,8....1)S Flens kalınlığı Sf=1,5 S

(3)

SORU : P=15BG kapasitesindeki çift kademeli helisel dişli mekanizmasında giriş devir sayısı n1= 1400 d/d ve çıkış devir sayısı n2 = 125 d/d dır. Giriş ve çıkış milleri arasındaki uzaklık a0 =275 mm

olan silindirik helisel dişli mekanizmayı projelendirin.

ÇÖZÜM : 1. kademe için ( z1 = 22 ) z2 =i1 . z1 = 22 . 3,34664 = 73,62≅ 73 i1(g) = 73/22 =3,31818 i2 = iT/ i1(g) = 3,37534 2. kademe için ( z3 =18 ) z4 = i2 . z3 = 18 . 3,37534 = 60,7≅ 61 i2(g) =61/18 =3,3888 iT =i1(g) . i2(g) =11,2449 % Hata = 0,00339

Aşınmaya göre modül hesabı :

Pinyon malzemesi : St 60 Pem = 4800 daN/cm2 =1300 daN/cm2 k =1,25 ξ =1,1 E=1,59 . 106 daN/cm2 β01 = 20,3 β02 =21,3 ψ =8 ∈P1 =1,6428 ∈P2 =1,6188 ψ =8 i i it = 1. 2 (i1=i2) 2 , 11 1= i 34664 , 3 1= i σem 31818 , 3 1= i 3888 , 3 2= i

(4)

tgαa1 = tgαn0/Cosβ0 =tg20 / Cos20,3 =0,388 αa1 = 21,2090 tgαa2 = tgαn0 / Cosβ0 = tg20 / Cos21,3 = 0,39 αa2 = 21,338 Mb1 =71620 . P/n1 =71620 . 15/1400 = 767,357 daN. cm Mb2 =Mb1 . i1 = 767,357 . 3,31818 =2546,2 daN . cm Mb3= Mb2 . i2 =2546,2 . 3,3888 = 8628,66 daN . cm = 9 z12. P2em . i . ψ . p 222.(4,8)2.106.3,3888.8.1,6428 182.(4,8)2.106.3,3888.8.1,6188

Dişdibi mukavemetine göre modül kontrolü

γn1=7,68 γn2 =7,98 A0 = mn1 + mn2 3 4 ) )( 1 .( . .ξ E i Cosβ0 k +

m

n1

9

2

=

m

n 03 , 2 =

9

1

=

m

n 3 1,25.1,1.2546,22865..4,3888.1,59.10 . 21,3 4 6 Cos 3 1,25.1,1.767,357.1,59.10 .4,31818. 20,3 4 6 Cos 45 , 3 = için Cos ze 26,67 27 3 , 20 3 22 1= = = için Cos ze 22 3 , 21 3 18 2= = 3 . . . 0 . . 2 . . 6 ε ψ σ β γ ξ p em z Cos n M b k ma= 64 , 1 3 6428 , 1 . 8 . 1300 . 22 3 , 20 . 68 , 7 . 357 , 767 . 1 , 1 . 25 , 1 6 1= Cos = ma 65 , 2 3 6188 , 1 . 8 . 1300 . 18 3 , 21 . 98 , 7 . 22865 , 2546 . 1 , 1 . 25 , 1 6 2= Cos = ma β01 2 2 1 Cos z z + 000209 , 275 02 2 4 3+ = β Cos z z

(5)

Kaba mil çapı hesabı (St 60 malzemesi için )

Dişlerde meydana gelen kuvvetler:

Teğetsel Kuvvetler; Radyal Kuvvetler; mm daN em=1,8 / τ 3 . . 1 . 16 . 716200 τ π em n P d ≥ 89 , 27 ≥ d g 6 , 41 2≥ d 4 , 62 ≥ d ç d ç=65mm mm d2=45 mm d g =30 dAN d M b F t 2.7675,8,3 261,7 01 1 . 2 1= = = dAN d M b F t 2.62546,7 753,1 03 2 . 2 2= = = dAN Cos tg Cos a tg F t F r 108,286 3 , 20 2 , 21 . 7 , 261 0 0 1 1= β = = α dAN Cos tg Cos a tg F t F r 753,1. 2121,3,3 315,7 0 0 2 2= β = = α

(6)

mm dAN l F Ar M a1= ' . 1=13,5.56,4=762,35 . mm dAN l F ArT M r M a M ar1= 1+ 1= . 1=92,7.56,4=5229 . mm daN M ar M t1) ( 1) 11994 . ( 2+ 2 = 2, Düzlem

Eksenel kuvvet etkisiyle meydana gelen radyal kuvvet:

A yatağında meydana gelen toplam radyal kuvvet:

B yatağında meydana gelen toplam radyal kuvvet:

Radyal kuvvetin meydana getirdiği max. moment:

Eksenel kuvvetin meydana getirdiği max. moment:

2. düzlemde meydana gelen radyal kuvvetlerin toplama ile oluşan max.moment:

1. ve 2. düzlemlerde meydana gelen max. moment:

=M1max

A yatağındaki toplam kuvvet

B yatağındaki toplam kuvvet

0 = ∑M A 285 , 70 210 . 4 , 56 . 7 , 261 . 1 . 1 l =F tBl⇒ =F tBF tB= F t dAN F tA F tB F t F tB F tA+ = 1⇒70,285+ =261,7⇒ =191,415 mm dAN l F tA M t1= .1=191,415.56,4=10795,8 . 0 = ∑M Ar dAN F Br F Br l F r l F Br. = 1.1⇒ .210=108,286.56,4⇒ =29,08 dAN F Ar F r F Ar F Br+ = 1⇒ =108,286−29,08=79,206 dAN l d F a F Br F Ar' = ' = 1. 20.1=96,8.582,6.2101 =13,5 dAN F Ar F Ar F rA T = + ' =79,206+13,5=92,7 dAN F Br F Br F rB T = − ' =29,08−13,5=15,5 dAN l F Ar M r1= .1=79,206.56,4=4467,2 daN F At F Ar F Ar F A= ( + ' )2+( )2 =212,68 daN F Bt F Br F Br F B= ' − )2 +( )2 =72

(7)

Teğetsel kuvvet etkisiyle meydana gelen max. moment:

2. Düzlem

C yatağında meydana gelen max. radyal kuvvet:

D yatağında meydana gelen max. radyal kuvvet:

Radyal kuvvetin etkisiyle meydana gelen max. moment:

Eksenel kuvvetin meydana getirdiği max. moment:

2. düzlemde meydana gelen max. moment:

1. ve 2. Düzlemlerde meydana gelen max. moment

C yatağındaki toplam kuvvet

D yatağındaki toplam kuvvet

0 = ∑M D l F t l F Ct l l F t1.( 3+ 4)+ . = 2. 4 dAN F Ct F Ct.210 753,1.69 56 6 , 153 . 7 , 261 + = ⇒ = mm dAN l F Dt M t2= . 4=435,4.69=30040 . 0 = ∑M D l F r l l F r l F Cr. + 1.( 3+ 4)= 2. 4 dAN F Cr F Cr.210+108,2.153,6=315,7.69⇒ =24,55 dAN F Dr F r F Dr F r F Cr+ 1+ = 2⇒ =315,7−(24,55+108,2)=182,9 dAN F Cr F Dr F Dr l F Dr d F a d F a ' ' 92,1 2 6 , 67 . 6 , 293 2 6 , 194 . 8 , 96 210 . ' . ' 2 . 2 2 . 1 02+ 03 = ⇒ = + ⇒ = = dAN F Cr F Cr F rC T = + ' = 24,55+92,1=116,65 dAN F Dr F Dr FDr T 182,9 92,1 90,8 ' = = − = mm dAN l F Dr M r22= . 4=182,9.69=12622,5 . mm dAN d F a M a2= 2. 203=293,6.672,6 =9923,68 .

)

(

dANmm M ar= 24,55+92,12.141+108,3.84,6−9418,65=16193 . dAN F Dt F t F Dt F t F ct+ 1+ = 2⇒ =753,1−(56+261,7)=435,4 daN F ct F cr F cr F c= ( + ' )2+( )2 =129,4

(

'

)(

. 1 3

)

1. 3 1. 2 2 F cr F cr l l F r l F a d02 M a = + + + −

(

F Dr F Dr

)

F Dr daN F D= − ' 2+ 2 =444,7 M mm dAN M ar M t2) ( ) 34125( . ) 2max ( 2+ 2 = =

(8)

Teğetsel kuvvet etkisiyle meydana gelen max. moment:

2. Düzlem

Radyal kuvvetin meydana getirdiği max. moment:

Eksenel kuvvetin meydana getirdiği radyal kuvvetler:

2.Düzlemde meydana gelen max. moment:

F yatağında meydana gelen toplam kuvvetler:

E yatağında meydana gelen toplam kuvvetler:

1.ve 2. Düzlemlerde meydana gelen max. moment: 0 =

M E dAN F Ft F Ft l F t l F Ft. = 1. 6⇒753,1.141= .210⇒ =505,65 dAN F Ft F t F Et F Ft+ = 1⇒ =753,1−505,65=247,45 mm dAN l F Et M t3= . 6=247,45.141=34890 . 0 =

M F dAN F Er F Er l F Er l F r2. 5= . ⇒315,7.69= .210⇒ =103,75 dAN F Fr F r F Fr F Er+ = 2⇒ =315,7−103,75=212 mm dAN l F Er M r3= . 6=103,75.141=14628,75 . dAN F Er F Er l F Fr l F Er d F a ' .210 ' 160,2 2 15 , 229 6 , 293 . ' . ' 2 . 2 04 = = ⇒ = ⇒ = mm dAN M ar 56,45.141 33641,6 25682 . 32=− + =

(

)

2 . . ' 6 2 04 32 d F l F F Mar =− ErEr + a

(

F F

)

F daN FF = Fr+ 'Fr 2+ Ft2 =627,86

(

F F

)

F daN FE 'Er Er Et2 253,8 2+ = − = mm daN M M M3 t32 ar 2 43323 . 32 max= + =

(9)

Birleşik zorlanmaya karşı mil çapı hesabı:

Giriş milinde meydana gelen max. moment:

St 60 malzemesi için;

*Birleşik zorlanmaya karşı mil çapları uygun çıktı:

Yatak seçimi:

Yatak ömrü: Yılın 360 günü, günde 8 saat süreyle yataklar çalışacaklardır.Yatakların 4 yılda bir değiştirilmek üzere dizaynı istenmektedir.

A yatağı d1’=35mm Lh=360.8.4=11520 saat 22207 C nolu yatak, Tablodan e=0,32 mm dAN M b1=7673,5 . mm dAN M b2=25462 . mm dAN M b3=86286,6 .

(

M

)

( )

M b

(

)

(

)

dANmm M eş1= 1max 2 +12. 1 2 = 11994 2 +12.7673,5 2 =13164 .

(

M

)

(

M b

)

(

)

(

)

dANmm M eş2= 2max 2+12. 2 2 = 34125 2+12.25462 2 =38583 .

(

M

)

( )

M b

(

)

(

)

dANmm M eş3= 3max 2+12. 3 2 = 43323 2+12.86286,6 2 =74830 .

(

/ 2

)

5 , 7 dAN mm em= σ mm em M eş d 26 5 , 7 13164 . 32 1 . 32 1≥3 π σ =3 π = . 37 5 , 7 38583 . 32 2 . 32 2 3 3 mm em M eş d ≥ = π = σ π . 47 5 , 7 74830 . 32 3 . 32 3 3 3 mm em M eş d ≥ = π = σ π r milyondevi Lh n L 967,68 10 11520 . 1400 . 60 10 . . 60 6 6 1 = = = dAN F r =212,68 dAN F a=96,81 45 , 0 = F r F a 1 , 3 67 , 0 = = ⇒ >e X veY F r F a

(10)

4086>9670,68 olduğundan 22207 C nolu yatak uygundur.

D yatağı : d2’=45 mm. 22209 C nolu yatak, Tablodan e=0,27

12420>292 olduğundan 22209 C yatak uygundur.

F yatağı :d3’=70 mm.

783>86,4 olduğundan 22214 c nolu yatak uygundur.

dAN F a Y F r X F eş= . + . =0,67.212,68+3,1.96,804426 r milyondevi F C L 4086 4426 55000 3,3 = = =

ε r milyondevi Lh n L 292 10 11520 . 422 . 60 10 . 2 . 60 6 6 = = = dAN F r =444,7 0 = F a 0 = F r F a 0 1 = = ⇒ <e X veY F r F a dAN F r X F eş= . =1.444,7= 444,7 r milyondevi F C L 12420 4447 67000 3,3 = = =

ε d m L n L h 86,4 . 10 11520 . 125 . 60 10 . . 60 6 6 3 = = = dAN F r =627,86 dAN F a=293,6 467 , 0 = F F r a 4 , 4 67 , 0 = = ⇒ >e X veY F F r a N F a Y F r X F eş= . + . =0,67.627,86+4,4.293,6=17126 d m F C L 783 . 17126 129000 3,3 = = =

ε

(11)

2 6 / 10 . 1 , 2 dAN cm E M = 2 / 3300dAN cm Ak= σ 2 / 2700dAN cm em= σ 3 / 10 =

ν

M 2 6 / 10 dAN cm EG= 2 / 2600dAN cm K = σ 2 / 1300dAN cm em= σ 4 =

ν

G

*Çarkların millere yerleştirilmesi:

Ara mile çarkın sıkı yerleştirilmesi (d2*=55 mm ) :

St 60 mil malzemesi için ;

(İsmail Cürgül Mak. El. 1 sayfa 220)

(İsmail Cürgül Mak. El. 1 sayfa 223) ( ince torna edilmiş ) Göbek için (GG 25) ;

µ=0,12 (mil ile göbek arası sürtünme katsayısı)

Göbek H 6 (Φ 45)0+16

İletilebilecek en büyük moment;

MS=k.Mb=1,5.2546=3819 (dANcm) bu momentin iletilebilmesi için gereken min. yüzey basıncı

Göbekte meydana gelen en büyük yüzey basıncı;

mm dAN M b1=2546 . 5 , 1 = k m Rt=4µ m Rt=10µ ) / 1 ( 10 5 C G ο α = − ) / ( 8 , 158 12 , 0 . 3 , 6 ) 5 , 4 .( 3819 . 2 . . . . 2 min 2 2 dAN cm2 l d M s P = = = π µ π σ θ θ σ θ θ σ G P em P em G G G G . 3 1 max 1 3 . max max 4 4 4 4 + − = ⇒ ≤ − + = 23 , 0 195 45 = = = d Gd d Gi G θ 2 1300 2

(12)

Ezilerek kaybolan sıkılık; Bağlantıdan önce verilmesi gereken toplam sıkılık; Mil töleransı t6 seçilirse t6 (Φ55)+66+85

Umin*<Umin

olduğundan uygun töleranslar seçilmiştir. Umax*>Umax

Çıkış miline çarkın sıkı yerleştirilmesi (d3*=75 mm)



− − + + + − + = ν θ θ ν θ θ M M M G G G E M EG d P U 1 1 1 . 1 1 1 1 . 1 . . 2 2 2 2

(

cm m U 2536,5.10 25,36µ 33 , 3 1 1 . 10 . 1 , 2 1 4 1 23 , 0 1 23 , 0 1 . 10 1 . 8 , 158 . 5 , 4 min 2 6 6 2 6 + + − = = + = −



m Umax=4,5.710,5.3,55.10−6 =113,5µ

(

RtM RtG

)

(

)

m U =0,8. + =0,8.4+10 =11,2µ ∆ m U U U*min= min+∆ =25,36+11,2=36,56µ m U U U*max= max+∆ =113,5+11,2=124,7µ m U'min=66−19=47µ m U'max=85−0=85µ cm daN Mb3=8628,6 . cm daN M k Ms2= . b3=1,5.8628,6≅12943 . 2 2 2 min 138,7 / 12 , 0 . 8 , 8 . 5 , 7 . 12943 . 2 . . . 2 cm daN l d M P = S = = π µ π ) 1 .( 3 2 4 max θ θ σ G em G P − + = 2 2 4 max .(1 0,326 ) 669,5 / 326 , 0 3 1300 cm daN P − = + = 326 , 0 230 75 = = = d d dG İG G θ

(13)

Yalçın GÜLER 13 Umax= 7,5.669,5.3,81.10-6=19130,96.10-6cm=191,3µm ∆U=0,8(4+10)=11µm

Umin*=Umin+U=39,63+11,2=50,83µm

Umax*=Umax+U=191,3+11,2=202,5µm

U’min=102-19=83µm U’max=176-0=176µm U* min < U’min

Olduğundan tölerans değerleri uygundur U*

max > U’max

Giriş mili için kritik kesit hesabı:



− − + + + − + = ν θ θ ν θ θ M M M G G G E M EG d P U 1 1 1 . 1 1 1 1 . 1 . . 2 2 2 2

(

cm m U 3963.10 39,63µ 33 , 3 1 1 . 10 . 1 , 2 1 4 1 326 , 0 1 326 , 0 1 . 10 1 . 7 , 138 . 5 , 7 min 2 6 6 2 6 + + − = = + = −



19 0 ) 75 ( 6φ + H u9(φ75)++176102

(14)

) ( 2 , 4 32 5 , 3 . 32 .d3 3 cm3 W e=π =π = ) ( 4 , 8 16 5 , 3 . 16 .d3 3 cm3 W b=π =π = ) / ( 273 ) 1 , 90 .( 4 7 , 205 4 2 2 2 2 2 dAN cm em b = σ + τ ≤σ ⇒σ = + = σ S k b b değ em . 0 . 1 . β σ σ =

N noktasındaki moment daha büyüktür.

(Bu değerler İsmail Cürgülün Mak. El. 1 kitabından sayfa 46,47,48,49 daki tablo ve grafiklerden alınmıştır)

St 60için σem=2800 (dan/cm2)

(çap düzeltme faktörü) (yüzey kalitesi faktörü) S=2 (emniyet katsayısı) (çentik faktörü)

αk=1,2 (şekil faktörü)

δw=1,05 (etki sayısı, x=(2/d)+(2/ρ) değerine bağlı olarak grafikten elde edilir.Burada d

çentik etkisindeki çap, ρ çentiğin yarıçapıdır.)[x=(2/40)+(2/10)=0,25]

olduğundan N noktası emniyetli.

Giriş milinin çapı en küçük olduğu için kontrolü sadece buradaki kritik noktalar için yapsak

yeterlidir. Isnma kontrolü: ) . ( 8640 dANmm M eN= ) . ( 3 , 757 1 dANcm M b = ) . ( 7 , 205 2 , 4 864 dANcm2 W e M e e= = = σ ) / ( 1 , 90 4 , 8 3 , 757 dAN cm2 W b M b b= = = τ 8 , 0 0= b 9 , 0 1= b δ α β w k k= ) 2 2) 273( / / ( 884 2 . 14 , 1 8 , 0 . 9 , 0 . 2800 cm dAN cm dAN em= = >σ = σ

(15)

Yağ yüksekliği: Bu yükseklik ara milin çarkından (10.mn1+tabandan ara mil çarkına olan uzaklık) daha yukarıdadır.

Yağ yüksekliği=10.2,5+32=55mm.

Yağ hacmi=0,55.1,75.4,6=4,4 dm3 (lt) (Dişli kutusunun iç kısmı dikdörtgenler prizması şeklinde

düşünerek hesap yaparız)

Çevre hızı: <8-12(m/s) olduğundan daldırma yağlama

uygundur aksi durumda pompalı yağlama yapılır.

Mekanizmanın verimi η ise meydana gelen ısı, Niemann’a göre;

Dişli kutusunun hacmi: Bunu da dikdörtgenler prizması şeklinde düşünüp hesap yaparız.

A=2.(480.280)+2.(250.280)+2.(480.250)=0,6(m2)

Krater sıcaklığı ile çevre sıcaklığı arası fark 30-40°C den fazla ise yağ soğutulmalıdır aksi takdirde kendi kendine soğutma yapılır.

Olduğundan soğutma kendi kendine yapılır.

(α ısı iletim katsayısı 75366 J/ °C.m2.h olarak Mak.El.2 kitabı sayfa 230 dan alınmıştır.)

Saatte mekanizmada dolaşması gereken yağ miktarı;

∆ts=5-10 °C (soğutucu sıvının çıkış ve giriş sıcaklık farkları) Cyağ=1675-2100 J/dAN.°C (Yağın özgül ısısı)

γ=0,9 dAN/dm3 ) / ( 4 60 058 , 0 . 1400 . 60 01 . 1 . s m d n V =π =π = ) ( 10 . 4 ) 2 4 03 , 0 22 1 , 0 .( 15 . 10 . 46 , 26 2 03 , 0 1 1 , 0 . 10 . 46 , 26 5 .( ) 5 5 J v z P Q = + + + = + = ° < ° ≅ = = ∆ 10 30 6 , 0 . 75366 10 . 4 . 5 C Ak Q t α ) / ( . . t s lt h C Q V s= γ ) / ( 30 9 , 0 . 8 . 2000 400000 h lt V s= ≅

Referensi

Dokumen terkait

Sistem drainase mayor yaitu sistem saluran/badan air yang menampung dan mengalirkan air dari suatu daerah tangkapan air hujan (Catchment Area).Pada umumnya sistem drainase mayor

signifikan terhadap Earning Per Share (EPS), Semakin tinggi nilai Debt to Asset Ratio (DAR) menunjukkan bahwa porsi hutang dan beban tetap yang digunakan perusahaan

Selain dengan menggunakan data di buku defecta, perencanaan pengadaan obat dan perbekalan kesehatan lainnya dilakukan berdasarkan analisis pareto (Sistem ABC) yang berisi

Siswa dapat menyelesaikan masalah kontekstual yang berkaitan dengan mean, median, dan modus pada data kelompok Penilaian kinerja/ LKPD Pedoman Penskoran Google meet. -

Dalam menjalin hubungan manusia terutama dengan pihak orang tua siswa, kepala sekolah selalu mengadakan rapat dengan tujuan agar program- program yang akan dijalankan

Dalam penulisan skripsi ini ada tiga tujuan yang akan dibahas yaitu: (1) Mengetahui kondisi Rusia sebelum pemerintahan Boris Yeltsin, (2) Mengetahui dan memahami perkembangan

Tidak hanya bantuan berupa persenjataan yang diberikan kepada kelompok oposisi Suriah, namun Amerika Serikat juga memberikan bantuan berupa pasokan obat dan

Tujuan dari penelitian ini adalah untuk membandingkan kinerja dua jenis pendekatan pembentukan yield curve yang nantinya akan dibentuk menggunakan data-data