5. Input Beban Gempa

1. DATA PERHITUNGAN

DATA BANGUNAN

Letak bangunan berdiri di, Bali

Ketinggian Bangunan, (m), 14.0

Jumlah Lantai, "N" , 4.0

Jenis Pemanfaatan Bangunan, Sistem Struktur Sumbu X, Sistem Struktur Sumbu Y,

Parameter Periode Pendekatan Sumbu X, Parameter Periode Pendekatan Sumbu Y,

Kategori Desain Seismik, D

Tipe Tanah Dasar,

Tipe Struktur Untuk Simpangan Antar Lantai,

Periode Getar Alami Yang Digunakan, Formula 1

2 PERHITUNGAN BEBAN GEMPA (SNI 1726 2012)

A. Menentukan Jenis Tanah (Kelas Situs)

Lapisan N-SPT1 N-SPT2 N-SPT3 N-SPTav Kedalama_{n (m)} Tebal _(m) N' ∑ N' N

0 4 6 5.00 0 0.0 0 1 5 6 5.50 2 2.0 0.36 2 4 3 3.50 4 2.0 0.57 3 8.0 4 6.00 6 2.0 0.33 4 15.0 20 17.50 8 2.0 0.11 5 24.0 22 23.00 10 2.0 0.09 6 50.0 25 37.50 12 2.0 0.05 7 26.0 26 26.00 14 2.0 0.08 8 50.0 50 50.00 16 2.0 0.04 9 50.0 50 50.00 18 2.0 0.04 10 50.0 50 50.00 20 2.0 0.04 11 50.0 50 50.00 22 2.0 0.04 12 50.0 50 50.00 24 2.0 0.04 13 50.0 50 50.00 26 2.0 0.04 14 50.0 50 50.00 28 2.0 0.04 15 50.0 50 50.00 30 2.0 0.04 ∑ 30

Termasuk Jenis Tanah =

ANALISIS STRUKTUR TERHADAP BEBAN GEMPA (SNI 1726 2012)

Tanah Sedang

(SRPM) Rangka baja pemikul momen khusus (SRPM) Rangka baja pemikul momen khusus

1.9 15.63

Rangka baja pemikul momen Rangka baja pemikul momen

Stiff Soil (Tanah Sedang) Gedung apartemen/ Rumah susun

B. Menentukan Parameter Gempa Desain

Deskripsi Value

Kategori Risiko = II

Faktor keutamaan Gempa Ie = 1

Percepatan batuan dasar pada periode pendek Ss = 0.98 Sec

Percepatan batuan dasar pada periode 1 detik S1 = 0.35 Sec

Kelas Situs = SD

Nilai Parameter Periode Pendekatan Sumbu X

Ct-X = 0.0724 0.028 x-X = 0.8

Nilai Parameter Periode Pendekatan Sumbu Y

Ct-Y = 0.0724 0.028 x-X = 0.8

Nilai Parameter Sistem Struktur Sumbu X

Koefisien Modifikasi Respons RaMax = 8

RaUse = 8

Faktor kuat lebih sistem Ω0g = 3

Faktor pembesaran defleksi Cd

b

= 5.5

Nilai Parameter Sistem Struktur Sumbu Y

Koefisien Modifikasi Respons RaMax = 8

RaUse = 8

Faktor kuat lebih sistem Ω0g = 3

Faktor pembesaran defleksi Cd

b

= 5.5

Faktor amplifikasi getaran terkait percepatan pada getaran perioda pendek Fa = 1.11 Faktor amplifikasi terkait percepatan yang mewakili getaran perioda 1 detik Fv = 1.69 Accele. param. at short periods SMs = Fa * Ss = 1.09 g

Accele. param. at period 1sec SM1 = Fv * S1 = 0.60 g

Parameter percepatan spektra desain untuk periode pendek SDS = 2 / 3 SMs = 0.73 Sec Parameter percepatan spektra desain untuk periode 1 detik SD1 = 2 / 3 SM1 = 0.40 Sec Koefisien untuk batas atas pada perioda yang dihitung Cu = 1.40

Periode 0 T0 = 0,2 * SD1 / SDs = 0.11 Sec

Periode 1 Ts = SD1 / SDs = 0.55 Sec

Long-period transition period TL = 12.00

Kategori Desain Seismic berdasarkan SDs (Kategori I, II, III) KDS = D (I,II,III) Kategori Desain Seismic berdasarkan SDs (Kategori IV) KDS = -Kategori Desain Seismic berdasarkan SD1 (Kategori I, II, III) KDS = D (I,II,III) Kategori Desain Seismic berdasarkan SD1 (Kategori IV) KDS =

-Faktor Redudansi ρ = 1.30 ρUse= 1.00

Grafik Spektrum Respons Desain 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0 1 2 3 4 5 sa Periode (T) detik Desain Spektra @KSc.2017 Page 2

C. Prosedur Gaya Lateral Ekivalen

Nilai Waktu Getar Alami Hasil Running Program

Case Mode Period UX UY

sec

Modal 1 1.353 0.702 0.000 Mode Shape 1 = x

Modal 2 1.137 0.000 0.676 Mode Shape 2 = y

Modal 3 1.096 0.001 0.027 Mode Shape 3 = Rotate

Modal 4 0.488 0.062 0.000 Modal 5 0.478 0.006 0.000 Modal 6 0.428 0.000 0.026 Modal 7 0.415 0.001 0.056 Modal 8 0.388 0.007 0.007 Modal 9 0.352 0.037 0.000 Modal 10 0.330 0.000 0.000 Modal 11 0.300 0.000 0.001 Modal 12 0.269 0.000 0.019 Deskripsi Value X_Dir TX = 1.353 Sec Y_Dir TY = 1.137 Sec

Waktu Getar Alami Pundamental Minimum X_Dir

Waktu getar alami minimum TaMin = Ct-X * Hnx-X = 0.598 Sec

Waktu getar alami maksimum TaMak = Cu * TaMin = 0.837 Sec

Waktu Getar Alami Pundamental Minimum Y_Dir

Waktu getar alami minimum TaMin = Ct-Y * Hnx-Y = 0.598 Sec

Waktu getar alami maksimum TaMak = Cu * TaMin = 0.837 Sec

Waktu Getar Alami Fundamental Yang Digunakan

X_Dir - > Ta-Max - TX = 0.837 Sec

Type long period acceleration

Y_Dir - > Ta-Max - TY = 0.837 Sec

Type long period acceleration

Koefisien Respons Seismik, (Cs) X_Dir

Response coefficient CS = SDS / ( R / I ) = 0.091

Max. acc. CS = SD1 / ( T * R / I ) for T ≤ TL = 0.060

Max. acc. CS = SD1 / ( T2 * R / I ) for T > TL = 0.000

Cs minimum CS = 0.044 * SDS *I ≥ 0.01 = 0.032

Cs min. for S1 >= 0.6g CS = 0.5 * S1 / ( R / I ) = 0.000

Used Seismic Response Coefficient Cs CSX = 0.060

Base Shear Wt = 21158 kN Vx = CsX * Wt = 1262 kN

Koefisien Respons Seismik, (Cs) Y_Dir

Response coefficient CS = SDS / ( R / I ) = 0.091

Max. acc. CS = SD1 / ( T * R / I ) for T ≤ TL = 0.060

Max. acc. CS = SD1 / ( T

2

* R / I ) for T > TL = 0.000

Cs minimum CS = 0.044 * SDS *I ≥ 0.01 = 0.032

Cs min. for S1 >= 0.6g CS = 0.5 * S1 / ( R / I ) = 0.000

Used Seismic Response Coefficient Cs CSY = 0.060

D. Statik Ekivalen arah (x)

Eksponen yang terkait dengan periode struktur, k = 1.17

Base Shear, Vx = 1262 kN Lantai hsx h W * hk Cvx Fx Vx (m) (m) (kg) (kN) (kN) (kN) (kN) LT 4 3.5 14 251337 2513.4 54898 0.229 288 288 LT 3 3.5 11 877903 6265.7 97784 0.407 514 802 LT 2 3.5 7 1508265 6303.6 61252 0.255 322 1124 LT 1 3.5 4 2115830 6075.7 26264 0.109 138 1262



21158 240198 1262 OK

E. Statik Ekivalen arah (y)

Eksponen yang terkait dengan periode struktur, k = 1.17

Base Shear, Vx = 1262 kN Lantai hsy h W * hk Cvy Fy Vy (mm) (mm) (kg) (kN) (kN) (kN) (kN) LT 4 3.5 14 251337 2513.4 54898 0.229 288 288 LT 3 3.5 11 877903 6265.7 97784 0.407 514 802 LT 2 3.5 7 1508265 6303.6 61252 0.255 322 1124 LT 1 3.5 4 2115830 6075.7 26264 0.109 138 1262



21158 240198 1262 OK

3 PENENTUAN GAYA DESAIN SEISMIC (SNI 1726 2012)

A. Cek Waktu Getar Struktur

` Period _(T) % Ket.

1 1.3530 16.0% Trans

2 1.1370 3.6% Trans

3 1.0960 55.5% Rot Ket.

4 0.4880 2.0% Analisis Menggunakan Metode 'CQC'

5 0.4780 10.5% 6 0.4280 3.0% 7 0.4150 6.5% 8 0.3880 9.3% 9 0.3520 6.2% 10 0.3300 9.1% 11 0.3000 10.3% 12 0.2690 -Massa Massa @KSc.2017 Page 4

B. Penentuan Gaya Gempa Terpakai / Desain

Nilai base shear statik ekivalen arah x & y adalah :

Beban Geser Dasar nominal Statik Ekivalen (V)

Vx = 1262 kN

Vy = 1262 kN

Nilai base shear dinamik arah - x adalah :

Story Load Location P VX VY T MX MY

Case kN kN kN kNm kNm Knm LT 4 RSPx Top 0 185 9 2016 39 840 LT 3 RSPx Top 0 416 7 4614 63 2146 LT 2 RSPx Top 0 575 6 6401 51 3977 LT 1 RSPx Top 0 670 12 7439 34 6136 Vdin-X = 670

Nilai base shear dinamik arah - y adalah :

Story Load Location P VX VY T MX MY

Case kN kN kN kNm kNm Knm LT 4 RSPy Top 0 6 215 5062 948 28 LT 3 RSPy Top 0 10 485 11428 2512 55 LT 2 RSPy Top 0 4 678 16007 4713 50 LT 1 RSPy Top 0 13 788 18627 7303 36 Vdin-y = 788

Arah – X :

Gaya gempa tingkat yang dipakai ( USE )= Gaya gempa tingkat dinamik x Faktor skala

Faktor Skala =

0,85 * V1 = 1072 = 1.602 Used = 1.602

Vt 670

Tabel perbandingan gaya geser lantai (arah x)

Story h FxSt

0,85*

FxSt FxDin Cum. St.

Cum.

0,85*St Cum. Din Cum. USE USE Fx

(m) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) LT 4 14 288 245 185 288 245 185 297 297 LT 3 11 514 437 231 802 682 416 666 370 LT 2 7 322 273 159 1124 955 575 921 255 LT 1 4 138 117 94 1262 1072 670 1072 151 0 0 0 0 1262 1072 670 1072 0

Arah – Y :

Gaya gempa tingkat yang dipakai ( USE )= Gaya gempa tingkat dinamik x Faktor skala

Faktor Skala =

0,85 * V1 = 1072 = 1.360 Used = 1.360

Vt 788

Tabel perbandingan gaya geser lantai (arah y)

Story h FYSt

0,85*

FYSt FYDin Cum. St.

Cum.

0,85*St Cum. Din Cum. USE USE FY

(m) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) LT 4 14 288 245 215 288 245 215 293 293 LT 3 11 514 437 270 802 682 485 660 367 LT 2 7 322 273 193 1124 955 678 922 263 LT 1 4 138 117 110 1262 1072 788 1072 150 0 0 0 0 1262 1072 788 1072 0 0 2 4 6 8 10 12 14 16 0 100 200 300 400 500 600 Tinggi lantai (m)

Gaya Gempa Horizontal Arah - X (kN) Grafik Perbandingan Gaya Lateral Lantai Arah - X

Fx STATIK 0,85 * Fx STATIK Fx DINAMIK Fx USE 0 2 4 6 8 10 12 14 16 0 500 1000 1500 Tinggi lantai (m)

Gaya Geser Dasar Arah - X (kN) Grafik Perbandingan Gaya Geser Lantai Arah - X

Vx STATIK 0,85 * Vx STATIK Vx DINAMIK Vx USE

C. Pengecekan Faktor Redudansi (

r

)

Arah – X :

Base Shear - X,

Vx = 1072 kN

Tabel Penentuan Nilai Faktor Redudansi (arah x)

Story h Vx USE Fx 0,35*Vx r Vx.Use USE Fx

(m) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) LT 4 14 297 297 375 1.3 386 386 LT 3 11 666 370 375 1.0 666 281 LT 2 7 921 255 375 1.0 921 255 LT 1 4 1072 151 375 1.0 1072 151 0 1072 0 375 0 1072 0 0 0 2 4 6 8 10 12 14 16 0 100 200 300 400 500 600 Tinggi lantai (m)

Gaya Gempa Horizontal Arah - y (kN 0 Grafik Perbandingan Gaya Geser Lantai Arah - y

Fy STATIK 0,85 * Fy STATIK Fy DINAMIK Fy USE 0 2 4 6 8 10 12 14 16 0 500 1000 1500 Tinggi lantai (m)

Gaya Geser Dasar Arah - y (kN) Grafik Perbandingan Gaya Geser Lantai Arah - y

Vy STATIK 0,85 * Vy STATIK Vy DINAMIK Vy USE

Arah – Y :

Base Shear - Y,

Vy = 1072 kN

Tabel Penentuan Nilai Faktor Redudansi (arah Y)

Story h Vy USE Fy 0,35*Vy r Vy.Use USE Fy

(m) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) LT 4 14 293 293 375 1.3 381 381 LT 3 11 660 367 375 1.0 660 279 LT 2 7 922 263 375 1.0 922 263 LT 1 4 1072 150 375 1.0 1072 150 0 1072 0 375 0 1072 0 0 0 2 4 6 8 10 12 14 16 0 100 200 300 400 500 Tinggi lantai (m)

Gaya Gempa Horizontal Arah - X (kN) Grafik Perbandingan Gaya Lateral Lantai Arah - X

Fx use, Redudansi = 1,3 Fx, Redudansi = 1 0 2 4 6 8 10 12 14 16 0 200 400 600 800 1000 1200 Tinggi lantai (m)

Gaya Geser Dasar Arah - X (kN) Grafik Perbandingan Gaya Geser Lantai Arah - X

Vx Use, Redudansi = 1,3 35% Vx

Vx, Redudansi =1

INPUT KE ETABS

D. Cek Rasio Partisipasi Massa (>= 90 %)

Modal Load Participation Ratios

Case Item Type Item Static Dynamic

% %

Modal Acceleration UX 100 94.84

OK. ≥ 90 %

Modal Acceleration UY 99.99 98.23

OK. ≥ 90 %

Modal Acceleration UZ 0 0

4 EKSENTRISITAS RENCANA STRUKTUR ATAS

Eksentrisitas Rencana - X,

e

x

= e

ox

+ ( 0.05B A

x

)

Eksentrisitas Rencana - Y,

e

y

= e

oy

+ ( 0.05L A

y

)

Faktor torsi tak terduga,

A

x

Atau A

y

=( δ

max

/ 1.2δ

avg

)

2

A

x

& A

y

> 1

A. Faktor Pembesaran Torsi Tak Terduga

Displacement - x Displacement - y

Lantai

d

_{A. Max}

d

_Avg

d

_{B. Min}

A

x

d

A. Max

d

Avg

d

B. Min

A

y

(mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) LT 4 42.91 42.27 41.626 1.00 32.31 30.91 29.506 1.00 LT 3 33.39 32.82 32.251 1.00 22.95 22.72 22.482 1.00 LT 2 21.46 21.094 20.728 1.00 14.97 14.64 14.296 1.00 LT 1 8.86 8.707 8.558 1.00 6.45 6.38 6.320 1.00

0

0

0.00

0

0 2 4 6 8 10 12 14 16 0 100 200 300 400 Tinggi lantai (m)

Gaya Gempa Horizontal Arah - Y (kN) Grafik Perbandingan Gaya Lateral Lantai Arah - Y

Fy, Redudansi = 1,3 Fy, Redudansi = 1 0 2 4 6 8 10 12 14 16 0 200 400 600 800 1000 1200 Tinggi lantai (m)

Gaya Geser Dasar Arah - Y (kN) Grafik Perbandingan Gaya Geser Lantai Arah - Y

Vy Use, Redudansi = 1,3 35% Vy

B. Eksentrisitas Torsi Bawaan

ETABS ( Centres of cumulative mass dan centers of rigidity ) Eksentrisitas Awal

XCM YCM XCR YCR eox eoy

Lantai Diaphragm MassX MassY x1 y1 x2 y2 (x1-x2) (y1-y2)

(kN) (kN) (m) (m) (m) (m) (m) (m) LT 4 D4 2513.4 2513.4 23.2 10.5 23.5 10.4 -0.36 0.08 LT 3 D3 6265.7 6265.7 20.3 10.7 24.0 10.4 -3.66 0.30 LT 2 D2 6303.6 6303.6 20.3 10.7 23.8 10.5 -3.47 0.22 LT 1 D1 6075.7 6075.7 19.9 10.7 23.2 10.5 -3.28 0.22

0

0

0.00

0

C. Eksentrisitas Rencana

Eksentrisitas rencana arah - x

Lantai eox eoy bx = Ly 0.05bx Ax ex ey Comx Comy

(m) (m) (kN) (kN) (m) (m) (m) (m) (m) LT 4 -0.355 0.076 13.9 0.7 1.0 0.3 0.8 23.9 11.19 LT 3 -3.661 0.305 13.9 0.7 1.0 -3.0 1.0 21.0 11.40 LT 2 -3.472 0.221 13.9 0.7 1.0 -2.8 0.9 21.0 11.37 LT 1 -3.278 0.225 13.9 0.7 1.0 -2.6 0.9 20.6 11.43

0

0

0.00

0

Eksentrisitas rencana arah - y

Lantai eox eoy by = Lx 0.05by Ay ex ey Comx Comy

(m) (m) (kN) (kN) (m) (m) (m) (m) (m) LT 4 -0.355 0.076 48.0 2.4 1.0 2.0 2.5 25.6 12.90 LT 3 -3.661 0.305 48.0 2.4 1.0 -1.3 2.7 22.7 13.11 LT 2 -3.472 0.221 48.0 2.4 1.0 -1.1 2.6 22.7 13.08 LT 1 -3.278 0.225 48.0 2.4 1.0 -0.9 2.6 22.3 13.14

0

0

0.00

0

5 KONTROL SIMPANGAN ANTAR LANTAI (SNI 1726 2012)

A. Perhitungan Story Drift kinerja batas ultimit arah (x)

Faktor Pembesaran Defleksi, Cd = 5.5

Faktor Batas Simpangan Antar Lantai, Factor = 0.020

Perpindahan,

D

=

d

e-Top

-

d

e-Bott

Story Drift,

d

x

= [(

d

e-Top

-

d

e-Bott

) * C

d ]

/ I

e

Story Drift Izin,

Factor * (h

Top

- h

Bot

)

Lantai hsx dxe Δ dx Δa Δ < Δa Drift (m) (mm) (mm) (mm) (mm) Ratio (%) 0.020 LT 4 14.0 40.10 9.44 51.90 70.00 Ok 0.015 0.020 LT 3 10.5 30.67 12.03 66.15 70.00 Ok 0.019 0.020 LT 2 7.0 18.64 9.75 53.62 70.00 Ok 0.015 0.020 LT 1 3.5 8.89 8.89 48.90 70.00 Ok 0.014 0.020

0

0

0

0.00

0

0 @KSc.2017 Page 10

B. Perhitungan Story Drift kinerja batas ultimit arah (Y)

Faktor Pembesaran Defleksi, Cd = 5.5

Faktor Batas Simpangan Antar Lantai, Factor = 0.020

Perpindahan,

D

=

d

e-Top

-

d

e-Bott

Story Drift,

d

y

= [(

d

e-Top

-

d

e-Bott

) * C

d ]

/ I

e

Story Drift Izin,

Factor * (h

Top

- h

Bot

)

Lantai h dye Δ dy Δa Δ < Δa Drift (m) (mm) (mm) (mm) (mm) Ratio (%) LT 4 14.0 32.31 9.36 51.46 70.00 Ok 0.015 LT 3 10.5 22.95 7.98 43.89 70.00 Ok 0.013 LT 2 7.0 14.97 8.53 46.90 70.00 Ok 0.013 LT 1 3.5 6.45 6.45 35.45 70.00 Ok 0.010 0.0

-Grafik Simpangan Antar Lantai

0 2 4 6 8 10 12 14 16 0.000 0.005 0.010 0.015 0.020 0.025 Ti ng gi l a nt a i (m ) Rasio Simpangan

GRAFIK SIMPANGAN ANTAR LANTAI ARAH - X & Y

Drift Ratio-X Drift Ratio-Y Drift Ratio - Ijin

5 KONTROL PENGARUH P-DELTA (SNI 1726 2012)

A. Pengaruh P-Delta arah (x)

Faktor pembesaran defleksi, Cd = 5.5

Base Shear, Vx = 1262 kN

Pengaruh P-Delta di perhitungkan jika,

q

= P *

d

y

/ V

x

* h

sy

* C

d

> 1

q

max

= 0,5 /

b

* C

d

P

Beban vertikal ( 1,2DL + 1LL )

d

x Story Drift

V

x Gaya geser dasar

h

sx Tinggi efektif lantai

b

Secara konservatif dapat di ambil = 1

Lantai h Δx P V q q max Ket.

(m) (mm) (kN) (kN)

0.10 LT 4 14 51.9 3355 297 0.0076 0.0909 Ok

0.10 LT 3 11 66.1 11475 666 0.0197 0.0909 Ok

0.10 LT 2 7 53.6 19640 921 0.0297 0.0909 Ok

0.10 LT 1 4 48.9 27532 1072 0.0652 0.0909 Ok

B. Pengaruh P-Delta arah (y)

Faktor pembesaran defleksi, Cd = 5.5

Base Shear, Vy = 1262 kN

Pengaruh P-Delta di perhitungkan jika,

q

= P *

d

y

/ V

y

* h

sy

* C

d

> 1

q

max

= 0,5 /

b

* C

d

P

Beban vertikal ( 1,2DL + 1LL )

d

y Story Drift

V

y Gaya geser dasar

h

sy Tinggi efektif lantai

b

Secara konservatif dapat di ambil = 1

Lantai h Δx P V q q max Ket.

(mm) (mm) (kN) (kN) LT 4 14 51.5 3355 293 0.0077 0.0909 Ok LT 3 11 43.9 11475 660 0.0132 0.0909 Ok LT 2 7 46.9 19640 922 0.0259 0.0909 Ok LT 1 4 35.5 27532 1072 0.0473 0.0909 Ok @KSc.2017 Page 12

6 PENGECEKAN KETIDAKBERATURAN STRUKTUR HORISONTAL

6 .1 Ketidakberaturan Horizontal Tipe 1, ( Ketidakberaturan Torsi )

d

_max

< 1,2

d

_avg



Tanpa Ketidakberaturan Torsi

1,2

d

_avg

<

d

_max

< 1,4

d

_avg



Ketidakberaturan Torsi 1a

d

_max

> 1,4

d

_avg



Ketidakberaturan Torsi 1b 0 2 4 6 8 10 12 14 16 0.000 0.020 0.040 0.060 0.080 0.100 Ting gi la nta i (m) Koefisien Stabilitas

GRAFIK KOEFISIEN STABILTAS P-delta EFEK ARAH - X & Y

Koefisien Stabilitas - X Koefisien Stabilitas - Y Koefisien Stabilitas Max Koefisien Stabilitas Batas

a. Untuk arah (x)

Lantai

d

_{A. Max}

d

_{B. Min}

d

_Avg

1,2

d

Avg

1,4

d

Avg Ketidak beraturan 1a Ketidak beraturan 1b (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 1,2 davg < dmax < 1,4 davg

d

max

> 1,4

d

avg

LT 4 42.91 41.63 42.27 50.72 59.17 Beraturan

-LT 3 33.39 32.25 32.82 39.38 45.95 Beraturan

-LT 2 21.46 20.73 21.09 25.31 29.53 Beraturan

-LT 1 8.86 8.56 8.71 10.45 12.19 Beraturan

-b. Untuk arah (y)

Lantai

d

_{A. Max}

d

_{B. Min}

d

_Avg

1,2

d

Avg

1,4

d

Avg Ketidak beraturan 1a Ketidak beraturan 1b (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 1,2 davg < dmax < 1,4 davg

d

max

> 1,4

d

avg

LT 4 32.31 29.51 30.91 37.09 43.27 Beraturan -LT 3 22.95 22.48 22.72 27.26 31.81 Beraturan -LT 2 14.97 14.30 14.64 17.56 20.49 Beraturan -LT 1 6.45 6.32 6.38 7.66 8.94 Beraturan -0 5 10 15 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 Ting gi la nta i (m) Rasio

GRAFIK KETIDAKBERATURAN TORSI ARAH-X & Y Arah - x Arah - Y Batas Ketidakberaturan Torsi 1a Batas Ketidakberaturan Torsi 1b @KSc.2017 Page 14

6 .2 Ketidakberaturan horizontal tipe 2, ( ketidakberaturan sudut dalam )

Didefinisikan ada jika kedua proyeksi denah struktur dari sudut dalam lebih besar dari 15 persen

dimensi denah struktur dalam arah yang ditentukan.

Dari bentuk denah pada setiap lantai bisa dikategorikan bangunan ini tidak termasuk

dalam ketidakberaturan sudut dalam.

6 .3 Ketidakberaturan horizontal tipe 3, ( ketidakberaturan diskontinuitas difragma )

Pada bangunan ini semua opening pada tiap lantai tidak ada yang melebihi 50% dari luas lantai.

6 .4 Ketidakberaturan horizontal tipe 4, ( ketidakberaturan pergeseran melintang terhadap bidang )

Pada bangunan ini semua elemen vertical tidak ada yang mengalami pergeseran

melintang terhadap bidang.

6 .5 Ketidakberaturan horizontal tipe 5, ( ketidakberaturan system non paralel )

Pada bangunan ini semua elemen vertical parallel terhadap sumbu-sumbu utama

struktur.

7 PENGECEKAN KETIDAKBERATURAN STRUKTUR VERTIKAL

7 .1 Ketidakberaturan vertikal tipe 1, ( ketidakberaturan tingkat lunak )

Ketidakberaturan ini tidak ada bila, tidak satupun rasio drift tingkat yang nilainya lebih dari

1.3 kali rasio drift tingkat diatasnya.

Lantai hs dx Drift dy Drift Drift

(m) (mm) Ratio x (mm) Ratio y Batas

LT 3 10.5 66.15 1.27 43.89 0.85 1.30

LT 2 7.0 53.62 0.81 46.90 1.07 1.30

LT 1 3.5 48.90 0.91 35.45 0.76 1.30

-Dari grafik di atas terlihat bahwa rasio drift tingkat di tiap lantai idak ada yang melebihi 1.3,

jadi struktur tidak termasuk kategori ketidakberaturan vertical tipe 1.

0 2 4 6 8 10 12 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 Ting gi la nta i (m) Rasio Simpangan

GRAFIK RASIO DRIFT TINGKAT ARAH - X & Y

Drift Ratio Tingkat Batas Drift Ratio Tingkat - X Drift Ratio Tingkat - Y @KSc.2017 Page 18

7 .2 Ketidakberaturan vertikal tipe 2, ( ketidakberaturan berat massa )

Ketidakberaturan ini tidak ada bila, tidak satupun rasio drift tingkat yang nilainya lebih dari

1.3 kali rasio drift tingkat diatasnya

Dari grafik di atas terlihat bahwa rasio drift tingkat di tiap lantai idak ada yang melebihi 1.3,

jadi struktur tidak termasuk kategori ketidakberaturan vertical tipe 2.

0 2 4 6 8 10 12 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 Ti ng gi l a nt a i (m ) Rasio Simpangan

GRAFIK RASIO DRIFT TINGKAT ARAH - X & Y

Drift Ratio Tingkat Batas Drift Ratio Tingkat - X Drift Ratio Tingkat - Y

7 .3 Ketidakberaturan vertikal tipe 3, ( ketidakberaturan geometri vertikal )

Ketidakberaturan ini didefinisikan ada bila dimensi sistem penahan beban lateral pada

sebarang tingkat lebih dari 130% dimensi dari sebarang tingkat yang ada di dekatnya.

Lantai hs dalong-X Ratio dalong-y Ratio Batas

(m) (m) x (m) y Ratio

LT 3 10.5 48.00 1.00 13.85 1.00 1.3 LT 2 7.0 48.00 1.00 13.85 1.00 1.3 LT 1 3.5 48.00 1.00 13.85 1.00 1.3

0.0

-Dari grafik di atas terlihat bahwa rasio dimensi penahan beban lateral tingkat di tiap lantai

tidak ada yang melebihi 1.3, jadi struktur tidak termasuk kategori ketidakberaturan vertical tipe 3.

0 2 4 6 8 10 12 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 Ting gi la nta i (m) Rasio Simpangan GRAFIK RASIO DIMENSI PENAHAN

BEBAN LATERAL Rasio Dimensi Batas Rasio Dimensi Searah-X Rasio Dimensi Searah-Y @KSc.2017 Page 20

7 .4 Ketidakberaturan vertikal tipe 4, ( ketidakberaturan diskontinues pada bidang )

Ketidakberaturan ini didefinisikan ada bila terdapat pergeseran elemen penahan yang lebih

besar dari lebar elemen tersebut atau terdapat reduksi kekakuan elemen penahan pada

tingkat di bawahnya.

Pada bangunan ini tidak terdapat pergeseran elemen penahan atau semua kolom dan

shearwall berada dalam satu garis secara vertikal.

7 .5 Ketidakberaturan vertikal tipe 5, ( ketidakberaturan kuat lateral tingkat )

Ketidakberaturan 5a didefinisikan ada bila kuat lateral sebarang tingkat kurang dari 80% kuat

tingkat di atasnya.

Ketidakberaturan 5b didefinisikan ada bila kuat lateral sebarang tingkat kurang dari 65% kuat

tingkat di atasnya.

Lantai hs Stiffness X Ratio Stiffness Y Ratio Batas Batas

(m) (kN/m) x (kN/m) y 5a 5b

LT 3 10.5 55083 1.35 55612 1.36 0.80 0.65

LT 2 7.0 78083 1.42 77599 1.40 0.80 0.65

LT 1 3.5 126272 1.62 126202 1.63 0.80 0.65

-Dari grafik di atas terlihat bahwa kuat lateral tingkat lebih besar dari 80% dan 65%kuat lateral tingkat

di atasnya, sehingga bangunan ini tidak termasuk dalam ketidakberaturan vertical tipe 5a dan 5b.

0 2 4 6 8 10 12 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 Ting gi la nta i (m) Rasio Kekakuan

KETIDAKBERATURAN VERTIKAL TIPE 5 Arah-X Rasio Kuat Geser Tingkat Batas 5a, 80% Batas 5b, 65% 0 2 4 6 8 10 12 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 Ting gi la nta i (m) Rasio Kekakuan

KETIDAKBERATURAN VERTIKAL TIPE 5 Arah-Y Rasio Kuat Geser Tingkat Batas 5a, 80% Batas 5b, 65% @KSc.2017 Page 22

8 KOMBINASI BEBAN GEMPA (SNI 1726 2012)

a. Kombinasi Beban Service (Gravity)

Comb 1 1 DL + 1 SDL Comb 2 1 DL + 1 SDL + LL

b. Kombinasi Beban Untuk Struktur (Metode Ultimit)

Comb 1 1,4 DL Comb 2 1,2 DL + 1,6 LL + 0,5 R Comb 3 1,2 DL + 1,6 R + 0,5 W Comb 4 1,2 DL + 1 LL + 0,5 R + 1 W Comb 5 (1,2 + 0,2 SDs) DL + 1 LL +

r

Q

E * (0,3 Ex + 1 Ey) Comb 5 (1,2 + 0,2 SDs) DL + 1 LL +

r

Q

E * (1 Ex + 0,3 Ey) Comb 6 0,9 DL + 1 W Comb 7 (0,9 - 0,2 SDs) DL +

r

Q

E * (0,3 Ex + 1 Ey) + 1,6 H Comb 7 (0,9 - 0,2 SDs) DL +

r

Q

E * (01 Ex + 0,3 Ey) + 1,6 H Comb 8 (1,2 + 0,2 SDs) DL + 1 LL +

r

Q

E * (0,3 RSPx + 1 RSPy) Comb 8 (1,2 + 0,2 SDs) DL + 1 LL +

r

Q

E * (1 RSPx + 0,3 RSPy) Comb 9 (0,9 - 0,2 SDs) DL +

r

Q

E * (0,3 RSPx + 1 RSPy) + 1,6 H Comb 9 (0,9 - 0,2 SDs) DL +

r

Q

E * (01 RSPx + 0,3 RSPy) + 1,6 H

c. Kombinasi Beban Untuk Pondasi (Metode Ultimit)

Comb 1 1,4 DL Comb 2 1,2 DL + 1,6 LL + 0,5 R Comb 3 1,2 DL + 1,6 R + 0,5 W Comb 4 1,2 DL + 1 LL + 0,5 R + 1 W Comb 5 (1,2 + 0,2 SDs) DL + 1 LL +

W

0

Q

E * (0,3 Ex + 1 Ey) Comb 5 (1,2 + 0,2 SDs) DL + 1 LL +

W

0

Q

E * (1 Ex + 0,3 Ey) Comb 6 0,9 DL + 1 W Comb 7 (0,9 - 0,2 SDs) DL +

W

0

Q

E * (0,3 Ex + 1 Ey) + 1,6 H Comb 7 (0,9 - 0,2 SDs) DL +

W

0

Q

E * (01 Ex + 0,3 Ey) + 1,6 H Comb 8 (1,2 + 0,2 SDs) DL + 1 LL +

W

0

Q

E * (0,3 RSPx + 1 RSPy) Comb 8 (1,2 + 0,2 SDs) DL + 1 LL +

W

0

Q

E * (1 RSPx + 0,3 RSPy) Comb 9 (0,9 - 0,2 SDs) DL +

W

0

Q

E * (0,3 RSPx + 1 RSPy) + 1,6 H Comb 9 (0,9 - 0,2 SDs) DL +

W

0

Q

E * (01 RSPx + 0,3 RSPy) + 1,6 H

d. Kombinasi Beban Daya Dukung Tanah (Nominal)

Comb 1 1 DL Comb 2 1 DL + 1 LL + 0,5 R Comb 3 1 DL + 1 R + 0,5 W Comb 4 1 DL + 1 LL + 0,5 R + 1 W Comb 5 (1 + 0,14 SDs) DL + F + 0,7 * r * (0,3 Ex + 1 Ey) Comb 5 (1 + 0,14 SDs) DL + F + 0,7 * r * (1 Ex + 0,3 Ey) Comb 6 (1 + 0,105 SDs) DL + H + 0,75 L + F + 0,525 * r * (0,3 Ex + 1 Ey)+ 0.75 (Lr atau R) Comb 6 (1 + 0,105 SDs) DL + H + 0,75 L + F + 0,525 * r * (1 Ex + 0,3 Ey)+ 0.75 (Lr atau R) Comb 7 (0,6 - 0,14 SDs) DL + F + 0,7 * r * (0,3 Ex + 1 Ey) Comb 7 (0,6 - 0,14 SDs) DL + F + 0,7 * r * (1 Ex + 0,3 Ey)

e. Kombinasi Beban Daya Dukung Tanah (Capacity)

Comb 1 1 DL Comb 2 1 DL + 1 LL + 0,5 R Comb 3 1 DL + 1 R + 0,5 W Comb 4 1 DL + 1 LL + 0,5 R + 1 W Comb 5 (1 + 0,14 SDs) DL + F + 0,7 * Ω0 * (0,3 Ex + 1 Ey) Comb 5 (1 + 0,14 SDs) DL + F + 0,7 * Ω0 * (1 Ex + 0,3 Ey) Comb 6 (1 + 0,105 SDs) DL + H + 0,75 L + F + 0,525 * Ω0 * (0,3 Ex + 1 Ey)+ 0.75 (Lr atau R) Comb 6 (1 + 0,105 SDs) DL + H + 0,75 L + F + 0,525 * Ω0 * (1 Ex + 0,3 Ey)+ 0.75 (Lr atau R) Comb 7 (0,6 - 0,14 SDs) DL + F + 0,7 * Ω0 * (0,3 Ex + 1 Ey) Comb 7 (0,6 - 0,14 SDs) DL + F + 0,7 * Ω0 * (1 Ex + 0,3 Ey)

f. Syarat Batas Tegangan Pada Pondasi

Jenis Pembebanan Syarat

Gravity 1 x QIjin

Nominal 1,3 x QIjin

Kapasitas 1,56 x QIjin

Cabut 30 % Qijin