ANALISA DIMENSI DAN BIAYA STRUKTUR BAJAN

ANALISA DIMENSI DAN BIAYA STRUKTUR BAJA

M. Ikhsan Setiawan

ABSTRAK

Perhitungan-perhitungan struktur yang dilakukan dalam penelitian ini disesuaikan dengan peraturan-peraturan yang berlaku seperti SKSNI T-15-1991-03, , PPBBI 1984, PPIUG 1983. Setelah dilakukan analisa ulang terhadap gedung RSUD Surabaya Barat, peneliti mendapatkan pengurangan dari data awal dengan data hasil analisa terhadap dimensi struktur atap. Pada data awal, untuk struktur atap baja, menggunakan WF 250x125x6x9 dengan tegangan ijin < 1600 kg/m2 pada rafternya. Sedangkan untuk gordingnya menggunakan C 150x65x20x3,2 dengan untuk kolom pendek menggunakan WF 300.175.7.11 dengan tegangan ijin < 1600 kg/m2, tetapi profil tersebut dipasaran tidak tersedia. Pada rafter dan kolom pendek menggunakan WF 250x125x5x8 dengan tegangan ijin <1600 kg/m2 sedangkan untuk gordingnya menggunakan C 125x50x20x2.3 dengan tegangan ijin < 1600 kg/m2 dan untuk kolom pendek menggunakan WF300.175.6.9. Dari hasi analisa untuk proyek pembangunan Blok A RSUD.Surabaya Barat untuk Kuda-kuda menggunakan WF 250.125.5.8,untuk Gording menggunakan C 150.65.20.2.3, dan untuk Kolom pendek menggunakan WF 300.175.6.9 dengan tegangan ijin lebih kecil dari < 1600 kg/m2 masih aman untuk dipakai. Biaya pelaksanaan untuk rangka atap baja pada proyek pembangunan Blok A RSUD.Surabaya Barat pada data awal sebesar Rp.186,231,123, setelah dianalisa biaya pelaksanaan proyek untuk rangka atap baja pada proyek pembangunan Blok A RSUD Surabaya Barat sebesar Rp.161,706,10.

Kata Kunci: efisiensi, dimensi, atap baja, biaya

PENDAHULUAN Latar Belakang

Dari data awal pembangunan proyek Blok A RSUD Surabaya barat menggunakan profil rangka atap baja WF dengan model rangka atap perisai. Dari data yang sudah ada peneliti mencoba menganalisa desain profil baja WF dengan menggunakan profil baja WF yang lebih ekonomis dan efisien dengan desain kuda-kuda dan jarak yang sesuai dengan Peraturan Perencanaan bangunan Baja Indonesia (PPBBI 1984).

Rumusan Masalah `

Akan dilakukan analisa desain dari data awal WF250.125.6.9 (A) yang di gunakan sesuai dengan tabel profil baja tegangan ijinnya memenuhi, tetapi WF250.125.6.9 tidak ada, yang ada dipasaran adalah WF250.125.5.8 (B) sehingga dimensi WF250.125.5.8 tersebut harus dianalisa lebih lanjut untuk mengetahui kelayakan tegangan ijin tersebut. TINJAUAN PUSTAKA

Tegangan – Tegangan Baja:

a) Tegangan-tegangan leleh dan tegangan-tegangan dasar dari bermacam-macam baja bangunan. Apabila titik lelehnya tidak jelas, maka tegangan leleh tersebut didefinisikan sebagai tegangan yang menyebabkan regangan tetap sebesar 0,2 % b) Untuk dasar perhitungan tegangan-tegangan diizinkan pada suatu kondisi

pembebanan tertentu, dipakai tegangan dasar yang besarnya dapat dihitung dari persamaan :

c) Tegangan geser yang diizinkan untuk pembebanan tetap, besarnya sama dengan 0,58 kali tegangan dasar.

 = 0,58  ...kg/cm2

d) Untuk elemen baja yang mengalami kombinasi tegangan normal dan tegangan geser, maka tegangan ideal yang terjadi tidak boleh melebihi tegangan dasar.

₁ ≤  ...kg/cm2

e) Untuk pembebanan sementara akibat berat sendiri, beban berguna, dan gaya gempa atau gaya angin, maka besarnya tegangan dasar boleh dinaikkan sebesar 30 %.

sem = 1,30 ×  ...kg/cm2

Stabilitas Batang – Batang Tekan

1. Batang-batang tekan harus direncanakan sedemikian rupa sehingga terjamin stabilitasnya ( tidak ada bahaya tekuk ), hal ini harus diperlihatkan dengan menggunakan persamaan :

A N

 ≤  ... kg/cm2 Dimana :

N = gaya tekan pada batang tersebut.

A = luas penampang batang.  = tegangan dasar.

 = faktor tekuk yang tergantung dari kelangsingan () dari macam bajanya. Harga  dapat juga ditentukan dengan persamaan :

 . . 7 , 0 



g  E

g

s 

  

Dimana :

= angka kelangsingan batang

s= Jarak antara sumbu- kesumbu dari 2 baut yang berurutan Untuk : _s 0,183maka  1

Untuk : 0,183  _s 1 maka   Untuk : _s  1  maka   2,381 2_s

2. Kelangsingan pada batang-batang tunggal dicari dengan persamaan :

i L_k 



Dimana : 

k

L panjang tekuk batang tersebut.

i = jari-jari kelembaman batang itu.

Karena batang-batang mempunyai dua jari-jari kelembaman, umumnya akan terdapat dua harga . Yang menentukan adalah harga  yang terbesar. Apab ila dapat dipastikan bahwa bahaya tekuk hanya ada pada satu arah, maka diambil harga untuk arah itu.

1. Yang dimaksud dengan balok-balok yang penampangnya tidak berubah bentuk, adalah balok-balok yang memenuhi syarat-syarat :

 terhadap kemungkinan terjadinya lendutan ke samping.

2. Tegangan tekan yang terjadi adalah tegangan tekan pada tengah bentang L, dimana L

tidak boleh lebih besar dari tegangan kip yang diizinkan.

3. Pada balok-balok statis tertentu dimana pada perletakan pelat badan balok diberi pengaku samping, maka tegangan kip yang diizinkan dihitung dari:

Jika c₁ ≤ 250 ; maka :

 tegangan dasar

1. Jika pada balok statis tertentu dimana pada perletakan, pelat badan balok tidak diberi pengaku samping maka tegangan kip yang menentukan adalah kip terkecil

dan harus memenuhi : 042 pengaku samping, maka tegangan kip yang diizinkan dihitung dari :

Jadi c₁c₃ ; maka :



 0,7

1 3  

c c kip

Dimana :

c₃ = 0,21 ( 1 +  ) ( 3 - 2 )



E



 =

jep ka ki

M M M

2 

3. M adalah momen lentur terbesar akibat gaya-gaya yang berkerja diantara kedua ujung ,ujung tadi dengan mengganggap bahwa titik tumpul pada kedua ujung batang itu adalah sendi

ki

M dan M_ka adalah momen pada ujung-ujung bagian balok antara pelat-pelat kopel yang jaraknya L.

M_jep = momen pada ujung-ujung balok antara pelat-pelat kopel yang jaraknya Ldengan anggapan bahwa ujung-ujung itu terjepit.

4. Jika pada balok statis tak tentu dimana pada perletakan, pelat badan tidak diberi pengaku samping maka tegangan kip yang menentukan adalah kip terkecil dan

harus memenuhi :



 3

2 1. .[ ] .

042 , 0

h t c

c b

kip 

Pembebanan

Beban Mati { PPIUG 1983 Pasal 1.0 (1) }

Beban mati adalah berat dari semua bagian dari suatu gedung yang bersifat tetap, termasuk segala unsur tambahan, penyelesaian-penyelesaian, mesin-mesin serta peralatan tetap yang merupakan bagian yang tak terpisahkan dari gedung itu. Dalam menentukan beban mati struktur bangunan sebagai berikut: Beban mati pada konstruksi atap terdiri dari: berat penutup atap, berat gording, berat sendiri rafter, berat alat penyambung

Beban Hidup pada atap gedung (PPIUG 1983)

1. Beban hidup, pada atap dan atau bagian atap serta pada struktur tudung (canopy) yang dapat dicapai dan dibebani oleh orang, harus diambil minimum sebesar 100 kg / m² bidang datar.

2. Beban hidup pada atap dan atau bagian yang tidak dapat dicapai dan dibebani oleh orang, harus diambil yang paling menentukan diantara dua macam beban berikut :

a. Beban terbagi rata per m² bidang datar berasal dari beban air hujan sebesar ( 40 - 0,8  ) kg / m². Dimana  adalah sudut kemiringan atap dalam derajat, dengan ketentuan bahwa beban tersebut tidak perlu diambil lebih besar dari 20 kg / m² dan tidak perlu ditinjau bila kemiringan atapnya adalah lebih besar dari 50º.

3. Pada balok tepi atau dari atap yang tidak cukup ditunjang oleh dinding atau penunjang lainnya dan pada kantilever harus ditinjau kemungkinan adanya beban hidup terpusat sebesar minimum 200 kg.

Beban Angin ( PPIUG 1983 Pasal 1.0 (3))

Beban angin ialah semua beban yang bekerja pada gedung atau bagian gedung yang disebabkan oleh selisih dalam tekanan udara. Beban angin ditentukan dengan menganggap adanya tekanan positip dan tekanan negatip (isapan), yang bekerja tegak lurus pada bidang-bidang yang ditinjau. Besarnya tekanan positip dan tekanan negatip ini dinyatakan dalam kg/ m2, ditentukan dengan mengalikan tekanan tiup yang ditentukan kemudian dengan koefisien-koefisien angin yang ditentukan pula.

1. Tekanan tiup.

a. Tekanan tiup harus diambil minimum 25 kg / m², kecuali yang ditentukan dalam ayat-ayat (a),(c), dan (d ).

b. Tekanan tiup di laut dan di tepi laut sampai sejauh 5 km dari pantai harus diambil minimum 40 kg / m², kecuali yang ditentukan dalam ayat-ayat ( c ) dan ( d ).

c. Untuk daerah-daerah didekat laut dan daerah-daerah lain tertentu, dimana terdapat kecepatan-kecepatan angin yang mungkin menghasilkan tekanan tiup yang lebih besar dari pada yang ditentukan dalam ayat-ayat ( a ) dan ( b ), tekanan tiup ( p ) harus dihitung dengan rumus :

P = ( / ) 16

2 2

m kg V

Dimana V adalah kecepatan angin dalam m / det, yang harus ditentukan oleh instansi yang berwenang.

d. Pada cerobong, tekanan tiup dalam kg / m² harus ditentukan dengan rumus (42,5 + 0,6 h), dimana h adalah tinggi cerobong seluruhnya dalam meter, diukur dari lapangan yang berbatasan.

e. Apabila dapat dijamin suatu gedung terlindung efektif terhadap angin dari suatu jurusan tertentu oleh gedung-gedung lain, hutan-hutan pelindung atau penghalang-penghalang lain, maka tekanan tiup dari jurusan itu menurut ayat-ayat (a) s/d (d) dapat dikalikan dengan koefisien reduksi sebesar 0,5.

2. Koefisien angin Sumber: PPIUG 1983 Hal : 23 1. Gedung tertutup

Untuk bidangbidang luar, koefisien angin (+ berarti tekanan dan -berarti isapan), adalah sebagai berikut :

a. Dinding vertikal :

di pihak angin +0,9

di belakang angin -0,4

sejajar dengan arah angin -0,4 b. Atap segi tiga dengan sudut kemiringan :

β22º : untuk bidang lengkung di pihak angin : pada seperempat busur pertama 0,6 pada seperempat busur kedua -0,7 untuk bidang lengkung dibelakang angin : pada seperempat busur pertama -0,5 pada seperempat busur kedua -0,2 β> 22º : untuk bidang lengkung di pihak angin :

pada seperempat busur pertama -0,5 pada seperempat b usur kedua -0,6 untuk bidang lengkung di belakang angin : pada seperempat busur pertama -0,4 pada seperempat busur terakhir -0,2 Catatan :

Sudut pangkal adalah sudut antara garis penghubung titik pangkal dengan titik puncak dan garis horisontal.

d. Atap segitiga majemuk :

Untuk bidang-bidang atap di pihak angin :

 65º ( 0,2 - 0,4 )

65º   90º +0,9

Untuk semua bidang atap di belakang angin, kecuali yang vertikal menghadap angin, untuk semua  -0,4

Untuk semua bidang atap vertikal di belakang angin yang

menghadap angin +0,4

2. Gudang terbuka sebelah PPIUG 1983 Hal : 24

Untuk bidang luar, koefisien angin yang ditentukan dalam ayat ( a ) tetap berlaku, sedangkan pada waktu yang bersamaan didalam gedung dianggap bekerja suatu tekanan positip dengan koefisien angin +0,6 apabila bidang yang terbuka terletak di pihak angin dan suatu tekanan negatip dengan koefisien angin -0,3 apabila bidang yang terbuka terletak di belakang angin.

Desain dengan SAP 2000

Salah satu program aplikasi yang paling populer dalam dunia disain struktur konstruksi adalah SAP 2000. Hal ini tidak lepas dari kemudahan yang ditawarkan software ini yang antara lain dengan menyediakan modus grafis dan sepenuhnya bekerja dalam lingkungan sistem operasi Windows.

SAP 2000 benar-benar mampu mengambil tugas analisis struktur karena jika kita sudah melakukan input data dengan benar, maka proses analisis akan langsung diambil alih oleh SAP 2000 dan prosesnya tergolong sangat cepat (tergantung spesifikasi komputer yang digunakan). Dengan kondisi ini maka asumsi yang disampaikan bahwa tugas utama seorang Teknik semestinya adalah tugas perancangan dan bukan pada proses perhitungan analisis mendapatkan pembenaran. Dengan SAP 2000, tugas analisis dari konstruktor bergeser dari menghitung ke analisis hasil output.

untuk struktur baja, SAP2000 menyediakan fasilitas Auto Selectyang mampu mendisain profil baja yang paling optimal.

Salah satu kelebihan program SAP 2000 adalah kita tidak hanya berhenti pada analisis struktur (untuk mengetahui gaya dalam yang timbul) saja, tapi juga bisa melanjutkan ke bagian check/disain struktur untuk mengetahui tegangan yang timbul pada profil (baja).

Secara garis besar, perancangan model struktur frame dengan SAP 2000 ini akan melalui 7 tahapan yaitu :

1. Menentukan geometri model struktur. 2. Mendefinisikan data-data ;

- Jenis dan kekuatan bahan.

- Dimensi penampang elemen struktur. - Macam beban.

- Kombinasi pembebanan.

3. Menempatkan (assign) data-data yang telah didefinisikan ke model struktur ; - Data penampang.

- Data beban. 4. Memeriksa input data.

5. Analisis Mekanika Teknik ( MT ).

6. Disain struktur baja sesuai aturan yang ada. 7. Modifikasi struktur/re-design.

Data dan Metode a. Data Awal

Bahan Kuda – Kuda : Baja WF 250 x 125 x 6 x 9 Bahan Gording : Light Channel C 150x65x20x3.2 Mutu baja : BJ 37 ( σ= 1600 kg/cm2) Jenis Bangunan : Konstruksi Tertutup Bahan Penutup Atap : Genteng Tegola Berat Penutup Atap : 8.5 kg/m2

Bentang Kuda-Kuda : 13 m ; Panjang rafter 1 sisi = 10.68 m Jarak Kuda-Kuda : 3 m

Jenis Atap : Perisai

Jarak Antar Gording : 1,3 m Sudut Miring Atap Atas ( α) : 54o

Sin α= 0.80 ; Cos α= 0.58 Rencana Beban Angin : 40 kg/m2

Tabel 1: Rencana Anggaran Biaya

NO URAIAN PANJANG ( m) JUMLAH BERAT (kgm) VOLUME I. A . Kuda-kuda

1 WF250x125x6x9 3,945 4 29,6 467,088 2 WF250x125x6x9 4,32 8 29,6 1,022,976 3 WF250x125x6x9 14,64 2 29,6 866,688 4 WF250x125x6x9 15,695 1 29,6 464,572 5 WF250x125x6x9 2,159 1 29,6 639,064 6 WF250x125x6x9 16,14 1 29,6 477,774 7 WF250x125x6x9 10,125 2 29,6 20,25 8 WF250x125x6x9 11,185 3 29,6 993,228 9 WF250x125x6x9 9,085 1 29,6 268916 10 WF150x75x5x7 9,405 2 14 263,34 11 WF150x75x5x7 10,347 1 14 144,858 12 WF150x75x5x7 2,062 1 14 28,868

JUMLAH A 5,082,464

II. B. KOLOM PENDEK

13 WF300x175x7x11 0,75 10 49,6 372

JUMLAH B 372

III. C.GORDING

14 C 150x65x20x3,2 27,093 18 7,51 3,662,432

JUMLAH C 3,662,432

IV. D.RG-1

15 C150x65x20x2,3 13,7 1 5,5 75,35 16 C150x65x20x2,3 10,75 2 5,5 118,25 17 C150x65x20x2,3 15,2 2 5,5 167,2 18 C150x65x20x2,3 12,106 1 5,5 66,583 19 C150x65x20x2,3 12,131 1 5,5 667,205 C150x65x20x2,3 JUMLAH D 4,941,035

Total Volume Keseluruhan : A + B + C + D

5082.4644 + 372 + 3662.432 + 494.1035 = 9610.9999 x Harga Satuan

= 9610.9999 x 19375 Rp= 186,213,123

Data Rencana

 Lokasi Jl.Sememi Surabaya Barat  Luas Bangunan : 1553.180625 M²  Kuda-kuda = WF 250.125.6.9  Gording = C 150.65.20.3,2

 Kolom Pendek = WF 300.175.7.11  Balok GR-1 = WF 150.65.20.2,3  Mutu Baja Bj 37

 Jenis Bangunan Tertutup

 Genteng tegola,Berat = 8.5 kg/m²  Bentang Kuda-kuda =13 m  Jarak Kuda-kuda = 3 m  Jarak Antar Gording = 1.3 m  Sudut miring Atas 54º

A. Perhitungan Konstruksi Baja Atap

Data-data perhitungan Kuda-Kuda ( Data Analisa )

Bahan Kuda – Kuda : Baja WF 250 x 125 x 5 x 8 Bahan Gording : Light Channel C 150x65x20x2.3 Mutu baja : BJ 37 ( σ= 1600 kg/cm2) Jenis Bangunan : Konstruksi Tertutup Bahan Penutup Atap : Genteng Tegola Berat Penutup Atap : 8.5 kg/m2

Bentang Kuda-Kuda : 13 m ; Panjang rafter 1 sisi = 10.68 m Jarak Kuda-Kuda : 3 m

Jenis Atap : Perisai

Jarak Antar Gording : 1,3 m Sudut Miring Atap Atas ( α) : 54o

Sin α= 0.80 ; Cos α= 0.58 Rencana Beban Angin : 40 kg/m2

Penggantung Gording : untuk bentang 3.00 m = 1 buah B. Perhitungan Gording

Dicoba Lip Channel C 150 x 65 x 20 x 2.3

Diperoleh dari tabel Profil Baja Hal : 70 ( Baja Kanal Tipis ) Dengan data – data sbb :

Berat : 5.50 kg/m Ix : 284 cm4

Wx : 33.0 cm4

Iy : 41.1 cm4

Wy : 9.37 cm4

ix : 5.94 cm4 iy : 2.42 cm4

Pembebanan Akibat Beban Mati :

Diperoleh dari tabel PPIUG Hal : 11,12.pasal 2.1

 Berat sendiri gording = 5.50 kg/m²

 Berat atap ( 1.3 x 8.5 ) = 11.05 kg/m²

 Usuk reng ( 1.3 x 40 ) = 52 kg/m²

 Beban air hujan ( 1.3 x 20 ) = 26 kg/m²

 Trekstang Ø 10 + ikatan angin Ø 10 = 1.2 kg/m²

 Berat pengantung langit-langit enternit Dari asbes semen 11 + 7 = 17 kg/m² WD total = 112.75 kg/m² Pembebanan Akibat Beban Hidup :

Diperoleh dari Tabel PPIUG Hal : 17,pasal 3.1

 Beban terpusat ( P ) = 100 kg/m²

 Beban hidup = 250 kg/m² WL total = 350 kg/m² Pembebanan Akibat Beban Angin :

 Koefisien angin kanan = 0.02 x ( 54 ) – 0.4

Diperoleh dari tabel SKSNI 15-1991-03, Hal : 13 1. WD = 112.75 kg/m² Tegangan yang terjadi :

Wy

Lendutan yang terjadi :

= 0.041458 cm 2 2

y x

tot  

  

= _0.0014472 _0.0414582 = 0.0414 cm

L ijin

360 1





= (10.82) 360

1

= 0.030 cm > 0.0414 cm………..( OK ) C. Perhitungan Kuda-Kuda

Dicoba WF 250 x 125 x 5 x 8

Diperoleh dari Tabel Profil Baja Hal : 23 Berat : 25.7 kg/m

A : 32.68 cm2

Ix : 3.540 cm4

Iy : 255 cm4

Wx : 285cm3

Wy : 41.4 cm3

ix : 10,4 cm4

iy : 2,79 cm4

Pembebanan Akibat Beban Mati :

Diperoleh Dari PPIUG Hal : 11,12. tabel 2.1

 Berat gording ( 3x18x5.50) = 297 kg m²

 Berat atap ( 3x8.5x13.5) = 344.25 kg m²

 Usuk + reng ( 3x13.5x40) = 1620 kg m²

 Beban air hujan ( 3x20x13.5 ) = 8.1 kg m

 Berat alat penyambung ( 10%) = 60 kg m² Wdtotal = 2329 kg

Berat per m1 = 2329 / 13.5 = 172.5 kg/m1 Beban dalam arah vertikal = 172.5 / cos 540

= 297.4 kg/m1 Pembebanan Akibat Beban Hidup :

 Beban terpusat ( P ) = 100 kg/m²

 Beban hidup = 250 kg/m² WLtotal = 350 kg/m² Pembebanan Akibat Beban Angin

Diperoleh dari tabel PPIUG Hal : 23,pasal 4.3

 Koefisien angin kanan = 0.02 x ( 54 ) – 0.4 = 0.68 kg/m² ( Tekan )

 q angin kanan = 0.68 x ( 40 ) x ( 1.3 ) = 35 kg/m² ≥ 25 kg/m²... ok

 q angin kiri = -0.4 ( 54) ( 1.3 )

= 28.08 kg/m ² ≥ 25 kg/m² Q total angin kanan + kiri = 35 + 28.08 = 63.08 kg/m²

 Kontrol Kestabilan kuda-kuda : Dari Output SAP diketahui :

N : 40890 Kgm M : 19810 Kgm D : 14649 Kgm

 Stabilitas batang tekan

Lk = 10.68 m = 1068 cm

 Kontrol terhadap tegangan ₂

 Stabilitas terhadap KIP ( Lateral Torsional Buckling )

tb Penampang tidak berubah bentuk.

8

2 Cm 32.68

Kg 40890 1.000

A N

ω

σ 

= 1251.22 Kg / Cm2 < 1600 Kg / Cm2 ( OK ) d. Perhitungan Kolom Pendek

Dicoba WF 300 x175 x 6 x 9

Diperoleh dari Tabel Profil Baja Hal : 23 Dengan data – data sbb :

Berat : 41.1 kg/m

A : 52.68 cm2

Ix : 11.100 cm4

Iy :792 cm4

Wx : 641 cm3

Wy : 91.0 cm3

ix : 14.5 cm

iy : 388 cm

 Kontrol Kestabilan Kolom Pendek Dari Output SAP diketahui : N : 38907 Kgm

M : 18786 Kgm D : 25048 Kgm

 Stabilitas batang tekan Lk = 750 mm = 75 cm

- 0.180cm

3.88 75 i

L λ

min

k  



000 . 1

ω { Tabel 3 PPBBI 1984 }

 Kontrol terhadap tegangan 2 Cm 52.68

Kg 38907 1.000

A N

ω

σ 

= 738.55 Kg / Cm2 < 1600 Kg / Cm2 (OK)

Tabel 2: Analisa Biaya Kontruksi Baja

NO URAIAN PANJANG ( m) JUMLAH BERAT (kgm) VOLUME I. A . Kuda-kuda

1 WF250x125x5x8 3,945 4 25.7 405.546 2 WF250x125x5x8 4,32 8 25.7 888.192 3 WF250x125x5x8 14,64 2 25.7 752.496 4 WF250x125x5x8 15,695 1 25.7 403.3615 5 WF250x125x5x8 2,159 1 25.7 55.4863 6 WF250x125x5x8 16,14 1 25.7 414.798 7 WF250x125x5x8 10,125 2 25.7 520.425 8 WF250x125x5x8 11,185 3 25.7 862.3635 9 WF250x125x5x8 9,085 1 25.7 233.4845 10 WF125x60x6x8 9,405 2 13.2 248.292 11 WF125x60x6x8 10,347 1 13.2 136.5804 12 WF125x60x6x8 2,062 1 13.2 27.2184

JUMLAH A 4948.244

II. B. KOLOM PENDEK

13 WF300x175x6x11 0,75 10 41.4 310.5

JUMLAH B 310.5

III. C.GORDING

14 C 150x65x20x2.3 27,093 18 5.5 2682.207

JUMLAH C 2682.207

IV. D.RG-1

15 C150x50x20x2,3 13,7 1 4.51 61.787 16 C150x50x20x2,3 10,75 2 4.51 96.965 17 C150x50x20x2,3 15,2 2 4.51 137.104 18 C150x50x20x2,3 12,106 1 4.51 54.59806 19 C150x50x20x2,3 12,131 1 4.51 54.71081 405.1709

F. Total Volume Keseluruhan A + B + C + D

4948.2436 + 310.5 + 2682.207 + 405.17087 = 8346.12147 x Harga Satuan

= 8346.12147 x 19375

Rp= 161.706.103

KESIMPULAN

Pada pekerjaan kontruksi baja pada proyek pembangunan RSUD.Surabaya Barat, terjadi pengefisiensian dimensi profil baja untuk kuda –kuda .Pada data awal ,dimensi profil untuk kuda-kuda baja WF 250x125x6x9.Setelah dilakukan analisa ulang ,dimensi profil untuk kuda-kuda dengan menggunakan WF 250x125x5x8, pengefisiensian dimensi profil baja berlaku juga untuk profil gording, dan kolom pendek.Berdasarkan analisa teknis WF 250x125x5x8 masih cukup aman untuk digunakan yaitu dengan tegangan yang terjadi kurang dari tegangan ijin (σactual = 1251

kg/cm2< σijin = 1600 kg/m2).Penefisiensian/ pengurangan dimensi profil berakibat pada

besarnya biaya yang diperlukan dalam melaksanakan pekerjaan tersebut. Data hasil analisa adalah sebagai berikut:

 Tegangan ijin WF 250 .125.5.8 = 1251kg/m2 < 1600 kg/m2... ok

 Tegangan ijin C 150.65.20.2,3 =1534 kg/m2 < 1600 kg/m2 ... ok

 Tegangan ijin WF 300.175.6.9 = 738.55kg/m2 < 1600 kg/m2.. ok b.menggunakan WF250.125.6.9 : (Data awal )

 Tegangan ijin WF 250.125.6.9 = 1103 kg/m2 < 1600 kg/m2... ok

 Tegangan ijin C 150.65.20.3.2 = 1258.2 kg/m2 < 1600kg/m2...ok

 Tegangan ijin WF 300.175.7.11 = 612,3 kg/m2 < 1600kg/m2...ok 2.Dari analisa kemudian ditinjau dari segi biaya :

a.WF250.125.5.8 =Rp.161,706,103 b.WF250.125.6.9 =Rp.186,706,103

Tabel 3: Perbandingan Biaya

STRUKTUR DATA AWAL BIAYA DATA DATA HASIL BIAYA DATA EFISIENSI

AWAL ANALISA ANALISA

KUDA-KUDA WF250,125,6,9 WF250,125,5,8

K.PENDEK WF300,175,7,11 Rp.186,213,123 WF300,175,7,11 Rp.161,706,103 86%

GORDING C 150,65,20,3,2 C 150,65,20,3,2

Daftar Pustaka

Departemen Pekerjaan Umum, Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung (PPIUG 1983),Yayasan Lembaga Penyelidiki Masalah Bangunan , Bandung

Departemen Pekerjaan Umum, Peraturan Perencanaan Bangunan Baja Indonesia (PPBBI 1984), Yayasan Lembaga Penyelidiki Masalah Bangunan , Bandung

Santoso H.Ir, Tabel Profil Baja