PADA JALAN LINGKAR LUAR BARAT KOTA SURABAYA TERHADAP PENYIMPANGAN M CRACK

(1)

KAJIAN SPUN PILE PADA JALAN LINGKAR LUAR BARAT KOTA SURABAYA TERHADAP PENYIMPANGAN M CRACK SESUAI BROSUR

PT.WIKA

( Studi Kasus : Jalan Lingkar Luar Barat Kota Surabaya )

Ardi Andhika Dosen Pembimbing :

Dr. Muhtar, ST,MT ; Ir. Pujo Priyono, MT

Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Muhammadiyah Jember

Jalan Karimata 49, Jember 68172, Indonesia Email :ardiandhika71@yahoo.co.id

Abstrak

Pada jalan lingkar luar barat (JLLB) kota Surabaya tiang pancang menggunakan diameter 600 mm. Tiang pancang menggunakan produk dari PT WIKA, yang mempunyai spesifikasi yang cukup jelas. Akan tetapi untuk mencapai nilai M crack yang dispesifikasikan tersebut oleh spun pile sangat dipengaruhi oleh mutu beton dan juga mutu tulangan lentur ataupun tulangan geser yang dipasang di dalam konstruksi tiang. Spun pile merupakan salah satu jenis pondasi dalam (deep foundation). Pondasi tiang pancang berfungsi meneruskan beban-beban pada suatu struktur ke dalam tanah. Kedalaman pemancangan tiang bergantung pada besarnya beban kerja (working load), jenis tanah, dan spesifikasi tiang yang digunakan. Tiang yang berbentuk bulat dengan mutu beton relatif tinggi dan pembuatannya dibuat di pabrik karena memerlukan proses spinning dari mesin yang menghasilkan gaya sentrifugal. Nilai Mu sebesar 564,626 kN-m lebih kecil dari brosur sebesar 580 kN-m (aman), dan nilai Mcrack 225,850 kN-m lebih kecil dari brosur sebesar 290 kN-m (aman), Kontrol terhadap Mu dan Pu yang terjadi dalam keadaan aman (memenuhi).

Kata kunci : Jalan lingkar luar barat kota Surabaya, M Crack spun pile

PENDAHULUAN

Pembangunan infrastuktur jalan dan jembatan bertujuan untuk mendukung disribusi lalu lintas barang maupun manusia dan berbentuk struktur ruang dan wilayah

RUMUSAN MASALAH

Rumusan masalah yang akan dibahas antara lain :

1. Bagaimana mencari M Crack suatu tiang pancang?

2. Seberapa besar M Crack yang terjadi pada tiang pancang sesuai brosur PT.WIKA?

BATASAN MASALAH

Untuk penyusunan tugas akhir ini, dibatasi masalah sebagai berikut :

1. Pondasi spun pile menggunakan produk PT.WIKA

2. Pengujian hanya menggunakan

brisur

yang

di

syaratkan

PT.WIKA

MANFAAT PENELITIAN

Penyusunan tugas akhir ini ada beberapa manfaat yaitu sebagai berikut :

a. Sebagai sarana untuk menerapkan pengetahuan yang diperloleh selama menempuh studi, khusunya dalam pondasi tiang pancang. b. Laporan tugas akhir ini dapat

dijadikan sebagai sarana tambahan referensi di perpustakaan Universitas Muhammadiyah Jember.

c. Laporan tugas akhir ini dapat dijadikan tambahan pengetahuan

(2)

dalam pengembangan ilmu teknik sipil.

PENGETIAN PONDASI

Pondasi adalah struktur bagian bawah bangunan yang berhubungan langsung dengan tanah dan suatu bagian dari konstruksi yang berfungsi menahan gaya beban diatasnya. Pondasi dibuat menjadi satu kesatuan dasar bangunan yang kuat yang terdapat dibawah konstruksi. Pondasi dapat didefinisikan sebagai bagian paling bawah dari suatu konstruksi yang kuat dan stabil (solid). Dalam perencanaan pondasi untuk suatu struktur dapat digunakan beberapa macam tipe pondasi. Pemilihan pondasi berdasarkan fungsi bangunan atas (upper structure) yang akan dipikul oleh pondasi tersebut, besarnya beban dan beratnya bangunan atas, keadaan tanah dimana bangunan tersebut didirikan dan berdasarkan tinjauan dari segi ekonomi

Lokasi Proyek

Secara umum lokasi proyek jalan

lingkar luar barat (JLLB) berada di

kota Surabaya, Jawa timur.

Gambar 1 Peta Proyek

Gambar 2 Lokasi Proyek

Kerangka Pemikiran

HASIL DAN PEMBAHASAN

Desain Bagian Untuk Kompresi dan Lentur

Prategang tidak bermanfaat bagi anggota di bawah kompresi aksial. Namun, sebagian besar anggota kompresi, seperti kolom dan tiang yang panjang, mengalami momen lentur dan gaya aksial karena penanganan. pada beberapa anggota, seperti rangka portal dan tiang, bagian-bagian tersebut

mengalami kompresi dan

(3)

yang dimuat secara aksial, beban eksternal jarang konsentris. sebagai hasilnya, bagian beton menjadi tegang pada sisi paling jauh dari garis bagian dari beban longitudinal. retak yang berkembang dapat dicegah dengan prategang di kolom BENDING MOMENT Kasus 1 Mu = 0 Pu = 4825,84 KN

Kasus 2

Mu =

174,274 KN-m

Pu =

4291,18 KN Kasus 3 Mu = 585,201 KN-m Pu = 3234,33 KN Kasus 4 Mu = 732,73 KN-m Pu = 1594,72 KN Kasus 5 Mu = 529616 KN-m Pu = 0

Analisa Momen Crack Tiang

Data struktur atas

Gambar 3 Tampak depan Pier head Tabel 1 Data struktur atas

URAIAN DIMENSI NOTASI DIMENSI SATUAN Lebar jalan (jalur lalu lintas) b1= 9.35 m

Lebar trotoar b2= 0.00 m Lebar median b3= 0.00 m b= 10.35 m ts= 0.25 m ta= 0.10 m tt= 0.00 m th= 0.05 m hb= 2.10 m ha= 1.50 m n= 5 buah s= 1.85 m L= 40.00 m wc = 25.00 wc = 24.00 wa= 22.00 ww 9.80

panjang bentang jembatan Specific gravity Berat beton prategang Berat beton bertulang Berat aspal Berat jenis air Lebar total jembatan Tebal slab lantai jembatan Tebal lapisan aspal+overlay Tebal trotoar/median Tebal genangan air hujan Tinggi girder prategang Tinggi bidang samping jembatan Jumlah girder Jarak antar balok prategang

(4)

Data struktur bawah

Tabel 2 Data struktur bawah

Berat sendiri stuktur atas

Tabel 3 Berat sendiri struktur atas

Berat sendiri strktur bawah

Sumber [C]2008:MNI-EC

Gambar 4 struktur bawah Pier

Berat Headstock

Letak titik berat thd alas Yh = 2.0095 m Letak titik berat thp dasar pondasi

Zh = 11.2 m Berat Pierwall Wc= 1276.80 m Berat Pile cap Wp = 9899.52 m

Berat akibat berat sendiri (MS)

Headstock = Wh = 2810.688 Pierwall = Wc = 1276.800 Pile cap = Wp= 9899.520

Total = Pms = 139987.008

Tabel 4 Berat akibat berat sediri

Sumber SNI1725-2016

Gambar 5 Tampak samping struktur bawah pier

Beban Mati Tambahan (MA)

Tabel 5 Beban mati tambahan

Beban Lajur “D”

Sumber SNI1725-2016

Gambar 6 Internsitas KEL atau UDL

Jika L ≤ 30 m : q = 9,0 kPa

Jika L > 30 m : q = 9,0(0,5) + kPa Panjang Bentang L = 40 m

HEADSTOCK DATA SUNGAI

NOTASI (m) NOTASI (m) Kedalaman air NOTASI (m) b1 0.00 h1 0 Saat banjir rencana Hb 0.00

b2 1.80 h2 2.5 Rata-rata tahunan Hr 0.00

b3 3.80 h3 1.2 Sudut arah aliran sungai thd pier

b4 2.00 h4 0.8 θ= 10 ˚

Ba 10.80 a 4.5

PIERWALL (COLUMN) TANAH DASAR PILE CAP

NOTASI (m) NOTASI (m) Berat Volume ws= 18 kN/m3

B 2.00 Bc 2 Sudut gesek φ= 0 ˚

h 2.00 Lc 6.7 Kohesi c= 122.5 kPa

Bb 0.00

PILE CAP BAHAN STRUKTUR

NOTASI (m) NOTASI (m) Mutu beton K- 421.686747 hp 2 Bx 10.80 Mutu baja tulangan U- 35

ht 2.5 By 18.00

` Beban Berat Satuan Berat b(m) t(m) L(m) n (kN) 1 Slab 10.35 0.25 40.00 1 24.00 2484 2 Deck slab 1.21 0.07 40.00 4 24.00 325.248 3 Trotoar 40.00 0 0 0 4 Balok prategang 38.25 5 21.102015 4035.76037 5 Diafragma 1.00 8 6.9696 55.7568 PMS= 6900.76517 Parameter Volume No PMS (kN) 1 Struktur atas 6900.76517 2 Struktur bawah 13987.008 Berat sendiri

No. Tebal Lebar Panjang Jumlah w BERAT

(m) (m) (m) kN/m3) (kN) 1 lap aspal+overlay 0.10 9.35 40.00 1 20.00 748.00 2 Railiing,Lights w= 8.35 40.00 2 668.00 3 w= 0.1 40.00 2 8.00 4 0.05 9.35 40.00 1 9.80 183.26 PMA= 1607.26 Jenis Instalasi ME Air hujan

(5)

QDS udl = 9*(0,5+15/L) = 7,88 kPa KEL mempunyai intensitas

Pasal 8.3.1 SNI 1725-2016 p = 49 kN/m

Faktor beban dinamis (DLA) untuk KEL diambil sebagai berikut :

DLA = 0,40

untuk 50 < L < 90 m

b1(m) = 9.35

DLA = 0,40

Untuk Harga L = 40 m Besar beban lajur “D” pada pier Ptd=

2*[DLA*L*(5.5+b)/2+p*DLA*(5.5+b)/2] = 4968.810kn

Gambar 7 Beban lajur D

Gaya Rem (TB)

Untuk , Lt=L = 20 m

Gaya rem pada pier (untuk 2 jalur lalu-lintas)

Gambar 8 Gaya rem

Gaya rem = 56.25kN TTB = 112.50 kN YTB = 15.75m MTB =1771.88 kNm YTB = 12.35 m MTB = 1490.63 kN-m

Beban Angin (EW)

Gambar 9 Beban angin arah Y

- Beban Angin Arah Y (Melintang

Jembatan)

Gaya akibat angin dihitung dengan TEW= 0.0006*Cw*Vw2*Ab (kN) Dengan, CW= koefisien seret = 1,25 Vw = kecepatan angin = 35 m/det Panjang bentang L = 40,00 m

Tinggi bidang samping atas ha= 1,50 m

Tinggi bidang samping kendaraan hk= 2

Ab1= L*(ha+hk) = 138 m2

Beban angin pada struktur atas TEWI = 128.625 kN

Lengan terhadap pondasi YEWI = 14.4 m

Momen pada pondasi akibat angin atas MEWI = 1852.2 kNm

Lengan Terhadap dasar Pierwall YEWI = 11.9m

Momen pada pierwall akibat angin atas MEWI =1530.6375 kNm

Tinggi bidang samping struktur bawah LC+a = 11.15 m

Ab2 =44.6

Beban angin pada struktur bawah TEW2 = 40.97625 kN

Lengan terhadap pondasi

YEW2 = 8.075m Momen pada pondasi akibat angin atas MEW2 = 330.8832188 kNm

Lengan terhadap dasar pierwall YEW2 = 5.575 m

(6)

MEW2 = 228.443 kNm

Total momen pada pondasi akibat beban angin

MEW = 2183.083 kNm

Total momen pada Pier akibat beban angin

MEW2 = 1759.080 kNm

Beban garis merata tambahan arah horisontal pada permukaan lantai jembatan akibat beban angin yang meniup kendaraan diatas lantai jembatan dihitung dengan

TEW= 0.0012*Cw*Vw2 kNm dengan Cw= 1,25

TEW= 1,8375 kNm

Bidang vertikal yang ditiup angin merupakan bidang samping kendaraan dengan tinggi 1,80 mdiatas lantai kendaraan

h = 1,80 m

Jarak antara roda kendaraan x = 1,75 m

Gaya pada Pier akibat beban angin ke lantai jembatan,

PEW= 2*[1/2*h/x*TEW]*L = 75,6 kN

Beban angin arah X (memanjang jembatan)

Ukuran bidang Pier yang ditiup angin, Tinggi Lc+ a = 11.2

Lebar : 2*(B+h) =8 m

Luas bidang Pier yang ditiup angin, Ab=2*(B+h)*(Lc+a) = 89.200 m2

Beban angin pada struktur atas, TEW= 0,0006*Cw*(Vw)2*Ab= 81.953 kN Lengan terhadap pondasi,

YEW= ht+ (LC + a)/2 = 8.075 m

Momen pada pondasi akibat beban angin,

MEW= TEW* YEW = 661.766 kNm Lengan terhadap Pier Wall, YEW= (LC+a)/2 = 5.575 m

Momen pada Pier wall akibat beban angin,

MEW= TEW*YEW =456.885 kNm

Beban Gempa (EQ)

Untuk wilayah kota Surabaya dengan koordinat 7.14.23,76 LS dan 112.28.09,20 BT

Beban Gempa arah X (Memanjang Jembatan)

Gambar 10 Stuktur bawah

Luas penampang Pierwall A = 14.28 m2 Tebal penampang Pierwall h = 2.00 m

Lebar penampang Pierwall ekivalen Ba = 2.00 m

Tinggi Pierwall

Lc = 6.65 m

Inertia penampang Pierwall

Ic = 12.667 m4

Mutu beton,K-350

f'c = 35 Mpa

Modulus elastisitas beton, Ec = 27805.57498 Mpa

Ec = 27805574.98 kPa

Nilai kekakuan Pierwall

Kp = 756409.4243

Percepatan gravitasi

g = 9,8 m/det2

Berat sendiri struktur atas PMS(str atas) = 6900.765169 kN

Berat sendiri head stock PMS(headstock)

= 2810.688 kN

Setengah berat pierwall

(7)

= 638.4 kN

Beban mati tambahan struktur atas PMA

= 1607.26 kN

Berat total struktur Wt = 11957.11 kN

Waktu getar alami struktur T = 0.252221 det

Lengan terhadap Pondasi :

Y

EQ

= M

EQ

/T

EQ

=7.642 m

Lengan terhadap Pier wall :

Y

EQ

=Y

EQ

-ht

=5.142 m

Momen pada Pier wall akibat beban

gempa :

M

EQ

=T

EQ

*Y

EQ

=32646.310 kNm

− Beban gempa arah Y(melintang

jembatan)

Sumber : [C]2008:MNI-EC

Gambar 11 beban gempa arah Y

Inersia penampang Pierwall, Ic= 622.1866667 m4

Nilai kekakuan

Kp= 176485446.9 kNm Waktu getar alami struktur T = 0.0165122 detik

Dari kurva koefisoen geser dasar pada gambar diperoleh :

Koefisien gempa dasar CSM = 0.408

Faktor tipe struktur S = 1.005

Faktor modifikasi respons R = 1,5

Koefisien beban gempa horisontal Kh = 0.273

Gaya gempa TEQ = 0.273 *Wt

Distribusi beban gempa pada pier Lengan terhadap pondasi

YEQ= MEQ/TEQ= 7.642 m Lengan terhadap Pier wall YEQ=YEQ-ht= 5.142 m

Momen pada Pier wall akibat beban gempa

MEQ= 31564.876 kNm

REKAP KOMBINASI BEBAN

KERJA

Tabel 6 kombinasi beban kerja

Sumber :SNI 1725-2016

Gambar 12 Daftar notasi

Tabel 7 Kombinasi beban kerja

Analisa Beban Ultimit

 Pile cap No Teg P Tx Ty Mx My berlebih (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) 1 SERVICE 1 27539.4432 194.4525 169.6013 2433.6414 2183.0832 2 SERVICE II 29030.0862 228.2025 169.6013 2965.2039 2183.0832 3 SERVICE IV 22570.6332 81.9525 169.6013 661.7664 2183.0832 KOMBINASI

(8)

Tabel 8 Berat ultimit pile cap

Tabel 9 Berat ultimit pile cap kuat 1

Analisa Pondasi pier

a. Data pondasi tiang pancang Mutu beton tiang pancang prat K-626.506024

Kuat tekan beton f’c = 52 Mpa Mutu baja tulangan U = 40 Tegangan leleh baja fy = 400 Mpa Modulus elastisitas Ec=33892.182 Mpa Berat beton bertulang Wc=25.00 kn/m3 Berat volume tanah ws =18 KN/m3 Sudut gesek dalam ф = 0°

Kohesi tanah c=122.5 kPa 1.22 kg/cm2 =1.22*09 = 02318

Dimesi pile cap

Lebar arah x, Bx=10.8 tebal hp=2.00 m Lebar arah y, By=18.0 tebal ht=2.5 m Tebal kolom h-2.00 panjang ,lx=4.4 m

Dimesni tiang pancang (20hc)

Diamater/sisi luar Do = 0.6 m Panjang L = 22.0 m

Diamater dalam Di = 0.4 m

Jarak pusat tiang pancang terluar terhadap sisi luar pile cap a = 0.9 m

Data susunan tiang pancang

Jumlah bari tiang pancang ny= 10

Jumlah tiang dalam satu baris nx= 6 Jarak antara tiang dalam arah x X=1.8 m Jarak antara tiang dalam arah y Y=1.8 m

Daya Dukung Aksial Ijin Tiang

Kuat tekan Beton f’c = 52 Mpa Tegangan ijin beton fc =15600 kPa Luas tampang tiang A =0,16 m2 Panjang tiang L = 22 m Berat tiang W = 95.4 kN

Kapasitas Tiang Pancang p = 2354 kN

Pijin = 2295.00 kN

Kontrol Kuat Pancang Terhadap Momen Yang Terjadi

Data tiang pancang menggunakan diameter 600 mm dengan ketentuan sebagai berikut

Tabel 10 Brosur spun pile PT.WIKA

Daya Dukung Lateral Tiang

Sumber : [C]2008:MNI-EC

Gambar 13 Daya dukung lateral tiang

Kedalaman ujung tiang,

La = hp = 2.00 m Sudut gesek, ф = 10.4 ° Panjang tiang, L = 22.0 m Panjang jepitan tiang,Ld = 7.33 m

By = 18.0 m Ws=17.89Kn/m3 Arah Vertikal No Aksi.Beban Kode P Tx Ty Mx My (kN) (kN) (kN) (kN-m) (kN-m) A. Aksi tetap 1 Berat sendiri MS 20887.77 0.00 2 Beban mati tambahan MA 1607.26 0.00 B. Beban lalu lintas

3 Benban lajur "D" TD 4968.81 0.00 4 Beban pedestrian TP 0.00 5 gaya rem TB 112.50 1771.88 C. Aksi lingkungan 6 Aliran air EF 0.00 0.00 0.00 0.00 7 Hanyutan/Tumbuka EF 0.00 0.00 0.00 8 Beban Angin EW 75.60 81.95 169.60 661.77 2183.08 9 Beban gempa EQ 6349.55 6139.22 0.00 0.00 10 Tek air dinamis EQ 0.00 0.00 0.00 0.00 D. Aksi lainnya

11 Gesekan FB 0.00 0.00

Momen REKAP BEBAN KERJA Horisontal

Arah Vertikal

No Aksi.Beban Faktor Pu Tux Tuy Mux Muy beban (kN) (kN) (kN) (kN-m) (kN-m) A. Aksi tetap

1 Berat sendiri 1.3 27154.11 0.00 2 Beban mati tambahan 2 3214.52 0.00 B. Beban lalu lintas

3 Beban lajur "D" 1.8 8943.86 0.00 4 Beban pedestrian 0.00 5 Gaya rem 1.8 202.50 3189.38 C. Aksi lingkungan 6 Aliran air 7 Hanyutan/Tumbukan 8 Beban angin 9 Beban gempa 10 Tek air dinamis D. Aksi lainnya

11 Gesekan

39312.48 202.50 0.00 3189.38 0.00

(9)

Koefisien tekanan tanah pasif, Kp = 1.44109

Tabel 11 Kedalaman tanah pasif efektif

Tabel 12 Kedalaman tanah pasif efektif

L2=M./F= 4.581 m

Jumlah momen terhadap titik S : ∑Ms=0 maka, F*(2*L2)=H*(L2+Ld+La) Gaya lateral,H = F*(2*L2)/(L2+Ld+La) H = 5416.565 KN

Hu = 1.4*H =7583.191442

Momen Pada Tiang Pancang Akibat Gaya Leteral

Perhitungan dengan cara bending momen diagram

hi = jatak gaya lateral H terhadap gaya Fi yang ditinjau

yi = jarak gaya Fi terhadap titik yang ditinjau

Momen akibat gaya lateral H, Mhi = H*hi

Besarnya momen di suatu titik, Mi = Mhi-∑(Fi*yi)

Tabel 13 Perhitungan bending moment diagram

Momen terbesar,

M = 33877,571 kN-m Jumlah baris tiang,

ny = 10

Jumlah tiang per baris,

nx = 6

Angka aman,

SF = 1

Momen maksimum yang diijinkan untuk satu tiang Mmax = M/ (SF*nx*ny) =564,626 kN-m Dari Brosur Mu = 58 t-m =580 kN--m (OK) Momen Crack Momen terbesar, M = 33877,571 Kn/m Jumlah baris tiang,

ny = 10

Jumlah tiang per baris,

nx = 6

Angka aman,

SF = 2,5

Momen maksimum yang diijinkan untuk satu tiang

Mmax = M/ (SF*nx*ny)=225,850 kN-m Dari Brosur Mcrack=29 t-m = 290 kN-m (OK)

Kontrol Kuat Pancang Terhadap Beban Kombinasi

Tabel 14 Gaya aksial pada tiang pancang

Tabel 15 Kombinasi terhadap beban arah X

Tabel 16 Kombinasi terhadap beban arah Y

BAG H H*ws*Kp BAG p (m) (kN/m2) (kN/m2) OK La+Ld 9.33 240.623 O 0.000 FJ La+3/4*Ld 7.50 193.358 FN 48.339 EI La+1/2Ld 5.67 146.093 EM 73.046 DH La+1/4Ld 3.83 98.827 DL 74.121 CG La= 2.00 51.562 CG 51.562 KEDALAMAN KODE p1 p2 F Lengan M kN/m2 kN/m2 Notasi (m) (kN) thd O (m) kNm F1 0.000 48.339 2.00 870.111 8.000 6960.885 F2 48.339 73.046 1.83 2002.866 6.417 12851.721 F3 73.046 74.121 1.83 2428.253 4.583 11129.493 F4 74.121 51.562 1.83 2073.764 2.750 5702.850 F5 51.562 0.000 1.83 850.775 1.222 1039.836 F= 8225.768 M= 37684.785 Panjang bagian

Kode hi Mhi Diagram

(m) (kNm) F1 F2 F3 F4 F5 Mi 870.111 2002.866 2428.253 2073.764 850.775 (kNm) M1 1.33 10110.92 10110.922 M2 2.92 22117.64 1377.675 20739.967 M3 4.75 36020.16 2972.878 3671.92039 29375.361 M4 6.58 49922.68 4568.081 7343.84079 4451.7973 33558.958 M5 8.11 61508.11 5896.884 10403.7744 8161.6284 3168.249897 33877.571 8.00 60665.53 5800.737 10181.2338 7891.8225 14977.18133 -1134.366 22948.923 9.00 68248.72 6670.848 12184.0995 10320.076 18663.87212 7656.973 12752.855 10.00 75831.91 7540.958 14186.9652 12748.329 20737.63569 8507.748 12110.279 Fi*yi ` n= 20

No. Xmax= 4.5 Ymaks= 8.1 m

1 x1= 4.5 x12₌ _{405.000 y1=} _{8.1 y1}2₌ _787.32 2 x2= 2.70 x22₌ _{145.800 y2=} _{6.3 y2}2₌ _476.28 3 x3= 0.90 x32₌ _{16.200 y3=} _{4.5 y3}2₌ _243.00 4 x4= tdk ada x42₌ _{tdk ada} _y4= _{2.7 y4}2₌ _87.48 5 x5= tdk ada x52₌ _{tdk ada} _y5= _{0.9 y5}2₌ _9.72

6 y6= tdk ada y62₌ _{tdk ada}

7 y7= tdk ada y72₌ _{tdk ada}

8 y8= tdk ada y82₌

9 y9= tdk ada y92₌

10 y10= tdk ada y102₌

∑x2₌ _567.00 _∑y2₌ _1603.80

No KOMBINASI P Mx P/n Mx*x/Σx2 _Pmak _Pmin

BEBAN kN kN-m kN kN kN kN 1 SERVICE 1 27539.44 2433.64 1376.97 19.31 1396.287 1357.658 2 Service 2 29030.09 2965.20 1451.50 23.53 1475.038 1427.971 3 Service IV 22570.63 661.77 1128.53 5.25 1133.784 1123.280 4 EKSTREM 1 31859.27 48520.18 1592.96 385.08 1978.044 1207.883 5 EKSTREM 2 31859.27 14556.05 1592.96 115.52 1708.488 1477.439

No KOMBINASI P My P/n My*y/Σy2 _Pmak _Pmin

BEBAN 1 SERVICE 1 27539.44 2183.08 1376.972 11.026 1387.998 1365.946 2 Service 2 29030.09 2183.08 1451.504 11.026 1462.530 1440.479 3 Service IV 22570.63 2183.08 1128.532 11.026 1139.557 1117.506 4 EKSTREM 1 31859.27 14073.874 1592.96 111.70 1704.661 1481.266 5 EKSTREM 2 31859.27 46912.91 1592.96 372.32 1965.288 1220.639

(10)

Kontrol Daya Dukung Ijin Tiang Tabel 17 Kontrol daya dukung ijin aksial beban arah X

Tabel 18 Kontrol daya dukung ijin aksial beban arah Y

Kesimpulan

Adapun kesimpulan dalam tugas akhir ini adalah :

 Nilai Mu sebesar 564,626 kN-m lebih kecil dari brosur sebesar 580 kN-m (aman), dan nilai Mcrack 225,850 kN-m lebih kecil dari brosur sebesar 290 kN-m (aman)

 Kontrol terhadap Mu dan Pu yang terjadi dalam keadaan aman (memenuhi)