Prefabricated Vertical Drain (PVD)

BAB 2 LANDASAN TEORI

2.4 Metode Perbaikan Tanah

2.4.2 Prefabricated Vertical Drain (PVD)

Tanah lunak merupakan tanah yang memiliki daya dukung yang rendah, indeks plastisitas tanah yang tinggi, dan proses penurunan tanah yang cukup lama.

Penurunan yang terjadi sering kali tidak merata, tergantung dari beban yang diterima oleh tanah tersebut. Ada beberapa metode yang sudah dikembangkan untuk mengatasi masalah tersebut, salah satunya adalah metode drainase vertikal.

Drainase vertikal berfungsi untuk mempercepat proses dari keluarnya air yang ada di dalam tanah lunak. Metode pemasangan drainase vertikal di lapangan dapat dilakukan dengan 2 cara yaitu dengan pola segitiga dan pola segiempat. Penelitian ditujukan untuk melihat perbedaan perilaku pemasangan drainase vertikal dengan pola segitiga dan pola segiempat pada tanah lunak.

Gambar 2.12 Penurunan Alami dan Penurunan dengan Drainase Vertikal Dalam menentukan desain drainase vertikal, ada beberapa langkah yang harus dilakukan, diantaranya:

1. Menentukan Kedalaman Penetrasi PVD

Kedalaman penetrasi PVD didapat dari kedalaman lapisan tanah hingga tanah keras atau tanah lempung teguh yang tidak lagi menimbulkan penurunan yang tidak dapat ditoleransi atau hingga kedalaman tanah lunak dimana tegangan akibat beban <10%.

2. Menentukan Diameter Pengaruh dan Ekivalen PVD

Sebelum menentukan diameter pengaruh (De), tentukan terlebih dahulu pola pemasangan drainase vertikal, dikarenakan rumus untuk menentukan nilai De pola segitiga dan De pola segiempat berbeda. Dimana untuk menentukan nilai De pola segitiga yaitu: 1,128S. Sedangkan untuk nilai De

pola segiempat yaitu; 1,05S.

Gambar 2.13 Pola Segiempat dan Pola Segitiga

Setelah mendapat nilai De, kemudian dicari nilai dw. Untuk menentukan nilai dw ada beberapa rumus menurut para ahli yang dapat digunakan diantaranya:

Gambar 2.14 Nilai dw

3. Menentukan Faktor Waktu

Dalam menentukan faktor waktu digunakan rumus-rumus sebagai berikut:

T_v=C_vt H_dr²

(

^4πTv

)

^2,8

1+¿

¿

¿

U_v= (4T_v

π )

0,5

¿

F_n=ln

(

^Ddw^e

)

^−0,75

U_h=1−exp

(

^−8FTn ^h

)

U=1−

(

^1−Uv

)(

^1−Uh

)

5. Trial Jarak (S)

Nilai S atau trial jarak ditentukan untuk mendapatkan persentase konsolidasi dalam waktu tertentu.

6. Menentukan Waktu Tiap Interval Derajat Konsolidasi.

BAB 3 DATA TANAH 3.1 Kondisi Lapangan

Gambar 3.1 Kondisi Tanah Lapangan

Diketahui pada pembangunan Jalan Tol akan dibangun diatas lapisan tanah bermasalah. Anda diminta untuk melakukan desain perbaikan tanah. Dalam tugas beberapa hal yang wajib dipenuhi adalah sebagai berikut:

 Lakukan interpretasi data tanah (stratifikasi dan parameter tanah)

 Hitung kondisi tanah dasar (daya dukung, penurunan, dll) sebelum dilakukan perbaikan

 Hitung kebutuhan perbaikan tanah sesuai metode yang anda pilih

 Tunjukan hasil perbandingan sebelum dan setelah diperbaiki dan berikan komentar serta penjelasan

 Gambar desain rencana perbaikan

3.2 Data Bor Tanah

Gambar 3.2 Data Bor Tanah

3.3 Data Laboratorium Tanah

3.4 Interpretasi Data Tanah

Interpretasi data tanah dilakukan berdasarkan stratifikasi dan parameter tanah, dimana dalam proses pengelompokkannya melihat jenis, kekuatan tanah, nilai tipikal dan korelasi empiris parameter tanah.

3.4.1 Penetuan Stratifikasi Tanah

Penentuan Stratifikasi tanah dilakukan dengan mengklasifikasikan data bor berdasarkan sifat tanah, nilai N dan konsistensinya. Data bore yang ditinjau adalah data Bore Hole RAM 3 STA 0 + 225 IC. Pengklasifikasian data bor yaitu dengan memperhatikan tabel variasi konsistensi berikut.

Tabel 3.1 Konsistensi Tanah Consistency N

Very Soft 0 – 2

Soft 2 – 4

Medium 4 – 8

Stiff 8 – 15

Very Stiff 15 – 30

Hard 30 –

60

Stratifikasi tanah adalah penggambaran jenis lapisan tanah berdasarkan hasil pengujian tanah dari tes Bore Log. Hasil stratifikasi tanah pada kondisi tanah di RAM 3 STA 0 + 225 IC adalah sebagai berikut:

Gambar 3.4 Diagram Stratifikasi Tanah

Berdasarkan gambar diagram stratifikasi tanah di atas dapat diuraikan data jenis taah sebagai berikut.

Tabel 3.2 Stratifikasi Tanah RAM 3 STA 0 + 225

Laye r

Depth

(m) Soil Type

Soil Behaviou

r

N SP

T

Consistency

1 0 – 2

Clay, yellowish grey, high plasticity, low

moisture content

Clay 6 Medium

Laye r

Depth

(m) Soil Type

Soil Behaviou

r

N SP

T

Consistency

moisture content

Nilai N yang diambil adalah nilai N-SPT rata-rata dari suatu lapisan tanah.

3.4.2 Parameter Tanah

3.4.2.1 Berat Isi Tanah Normal (γn) dan Tersaturasi (γsat)

Penentuan berat isi tanah normal dan tersaturasi dilakukan dengan mengecek tabel stratifikasi tanah. Pada kedalaman 2 m sampai 18 m pada lapisan tanah soft clay digunakan sebaran data laboratorium yang telah diketahui.

13 14 15 16 17 18 19 20 21

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45

Sebaran ɣn

ɣn desain Lab ɣn

Kedalaman (m)

Gambar 3.5 Grafik Sebaran Berat Isi Tanah Normal (γn) terhadap Data Laboratorium

14 15 16 17 18 19 20 21 0

5 10 15 20 25 30 35 40 45

Sebaran ɣsat

ɣsat desain Lab ɣsat

Kedalaman (m)

Gambar 3.6 Grafik Sebaran Berat Isi Tanah Tersaturasi (γsat) terhadap Data Laboratorium

Untuk nilai (γsat) pada kedalaman 2 m – 18 m diperoleh dari rumus sebagai berikut:

γ_sat=γw(Gs+e) 1+e

Dengan nilai (Gs) dan (e) yang diperoleh dari data laboratorium.

Nilai γsat dan γn pada kedalaman tanah yang tidak diketahui data laboratoriumnya ditentukan dengan melihat dan mengklasifikasikan tanah dari tabel pelapisan tanah sesuai konsistensinya dari nilai N-SPT pada tabel dibawah.

Tabel 3.3 Klasifikasi γn dan γsat Terhadap Jenis Tanah

Sebagai contoh, pada tanah lapis pertama di kedalaman 0 m – 2 m, berdasarkan konsistensi tanah, lapis tanah tersebut merupakan jenis tanah medium clay. Berdasarkan tabel diatas, maka jenis tanah medium clay memiliki berat isi tanah normal γn = 18 kN/m3 dan berat isi tanah tersaturasi γsat = 18 kN/m³. Berdasarkan uraian diatas, maka dapat diklasifikasikan besar nilai γn dan γsat

semua lapisan tanah pada tabel dibawah.

Tabel 3.4 Klasifikasi γn dan γsat Lapisan Tanah Laye

r Soil Type Depth

(m) N Consistenc

y ɣn (kN/m³) ɣsat (kN/m³)

1 Clay 0 − 2 6 Medium 18,000 18,000

2 Sandy

Clay 2 − 18 2 Soft 14,400 15,257

3 Sandy

Clay 18 −20 18 Very Stiff 19,000 19,000

4 Clay and

Silt 20 −42 51 Hard 20,000 20,000

3.4.2.2 Angka Pori (e)

Penentuan nila angka pori (e) pada tanah dengan kedalaman 2 m sampai 18 m dengan konsistensi tanah soft clay digunakan data sebaran laboratorium yang telah diketahui.

0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 2.2

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45

Sebaran Angka Pori (e)

eo desain Lab eo

Kedalaman (m)

Gambar 3.7 Grafik Sebaran Angka Pori (e) terhadap Data Laboratorium Pada kedalaman tanah yang tidak diketahui data laboratoriumnya, nilai (e) diperoleh dari korelasi terhadap nilai N-SPT.

Tabel 3.5 Klasifikasi Angka Pori Lapisan Tanah

Dari jenis tanah yang diketahui, dapat ditentukan nilai angka pori dari tabel diatas. Contohnya pada tanah lapis pertama yang bekonsistensi medium clay nilai angka pori dapat diperoleh dengan menggunakan rumus interpolasi sebagai berikut:

e0=

(

^NNatas⁻−^NN^bawah_bawah

)

^×

⁽

^{e0atas−e0bawah}

⁾

^+e0bawah

Pada lapisan pertama dengan konsistensi Medium Clay dan memiliki N=5, maka:

e0=

(

⁶⁻²8−2

)

^{×(1,4−0,9)+0,9}

e0=0,667×(0,5)+0,9 e0=1,233

Untuk hasil perhitungan nilai (e) lapisan tanah selebihnya dapat dilihat pada tabel berikut

Tabel 3.6 Angka Pori (e) Tanah

Layer Soil Type Depth (m) N Consistency eo

1 Clay 0 − 2 6 Medium 1,233

2 Sandy Clay 2 − 18 2 Soft 1,888

3 Sandy Clay 18 −20 18 Very Stiff 0,600

4 Clay and Silt 20 −42 51 Hard 0,600

3.4.2.3 Modulus Elastisitas

Modulus elastisitas dapat ditentukan dengan cara interpolasi berdasarkan tabel berikut dengan menyesuaikan konsistensi dari tanah.

Tabel 3.7 Tabel Penentuan Modulus Elastisitas (E)

Rumus interpolasi modulus elastisitas (E):

E=

(

^NNatas⁻−^NN^bawah_bawah

)

^×

⁽

^{Eatas−Ebawah}

⁾

^+Ebawah

Contoh pada lapisan pertama dengan konsistensi Medium dan memiliki nilai N = 6, maka:

E=

(

⁶⁻8−⁴4

)

^×(12−5)+5

E=(0,25)×(7)+5 E=8,5 Mpa

Tabel 3.8 Tabel Nilai Modulus Elastisitas (E) Lapisan Tanah Laye

r Soil Type Depth (m) N Consistency E (Mpa)

1 Clay 0 − 2 6 Medium 8.500

2 Sandy Clay 2 − 18 2 Soft 2,000

3 Sandy Clay 18 −20 18 Very Stiff 26,000

4 Clay and Silt 20 −42 51 Hard 68,000

3.4.2.4 Angka Poisson()

Nilai poisson ratio pada berbagai jenis tanah dapat dilihat pada tabel berikut.

Tabel 3.9 Klasifikasi Penentuan Angka Poisson’s

Untuk menentukan nilai angka poisson berdasarkan tabel diatas, dikarenakan semua lapisan tanah berjenis tanah lempung atau clay dan berada di bawah muka air, maka parameter yang dipakai adalah saturated clays (undrained) yang memiliki nilai angka poisson 0,5.

Tabel 3.10 Nilai Angka Poisson’s Lapisan Tanah Laye

r Soil Type Depth (m) N Consistency 

1 Clay 0 − 2 6 Medium 0,5

2 Sandy Clay 2 − 18 2 Soft 0,5

3 Sandy Clay 18 −20 18 Very Stiff 0,5

4 Clay and Silt 20 −42 51 Hard 0,5

3.4.2.5 Koefisien Konsolidasi Arah Vertikal (Cv)

Penentuan nila Koefisien Konsolidasi Arah Vertikal (Cv) pada tanah dengan kedalaman 2 m sampai 18 m dengan konsistensi tanah soft clay digunakan data sebaran laboratorium yang telah diketahui.

0 0.01 0.01 0.02 0.02 0.03

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45

Sebaran Data Cv

Cv desain Lab Cv

Kedalaman (m)

Gambar 3.8 Grafik Sebaran Nilai Cv terhadap Data Laboratorium

Pada kedalaman tanah yang tidak diketahui data laboratoriumnya, nilai (Cv) diperoleh dari tabel berikut.

Tabel 3.11 Klasifikasi Penentuan Nilai Cv Lapisan Tanah

Nilai Cv yang tidak terdapat di data labolatorium dicari dengan menggunakan rumus interpolasi.

Rumus interpolasi:

Cv=

(

^NNatas⁻−^NN^bawah_bawah

)

^×

⁽

^{Cvatas−Cvbawah}

⁾

^+Cvbawah

Contoh perhitungan korelasi pada lapisan pertama dengan konsistensi medium clay, memiliki nilai N = 6 diuraikan sebagai berkut:

Cv=

(

⁶⁻⁴8−4

)

^{×(0,006−0,001)+0,001}

Cv=(0,5)×(0,005)+0,001 Cv=0,0035c m²/detik

Untuk hasil perhitungan niai (Cv) lapisan tanah selebihnya dapat dilihat pada tabel berikut.

Tabel 3.12 Nilai Cv Lapisan Tanah Laye

r Soil Type Depth (m) N Consistency Cv (cm²/det)

1 Clay 0 − 2 6 Medium 0,003500

2 Sandy Clay 2 − 18 2 Soft 0,021175

3 Sandy Clay 18 −20 18 Very Stiff 0,002000

4 Clay and Silt 20 −42 51 Hard 0,004500

3.4.2.6 Koefisien Arah Horizontal (Ch)

Nilai koefisien konsolidasi arah horizontal (Ch) diperoleh dari Ch = 1,5 x Cv. Sehingga didapat nilai Ch untuk tanah lapis pertama dengan nilai Cv = 0,0002 cm²/detik yaitu 1,5 x 0,003500cm²/detik = 0,00525 cm²/detik. Begitupun dengan tanah lapis berikutnya dapat diihat pada tabel berikut.

Tabel 3.13 Nilai Ch Lapisan Tanah Laye

r Soil Type Depth (m) N Consistency Ch (cm²/det)

1 Clay 0 − 2 6 Medium 0,00525

2 Sandy Clay 2 − 18 2 Soft 0,03176

3 Sandy Clay 18 −20 18 Very Stiff 0,00300

4 Clay and Silt 20 −42 51 Hard 0,00675

3.4.2.7 Indeks Kompresi (Cc), Indeks Swelling (Cs), Indeks Rebound (Cr) 1. Mencari Nilai Indeks Kompresi (Cc)

Pada kedalaman 2 m hingga 18 m pada lapisan tanah dengan konsistensi soft clay digunakan data sebaran data laboratorium yang telah diketahui.

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6

0 5 10 15 20 25 30 35 40

Sebaran Data Cc

Kedalaman (m)

suatu lapisan, maka semakin tinggi nilai Cc yang didapat dari rentang tersebut, dan begitupun sebaliknya.

Tabel 3.14 Klasifikasi Penentuan Nilai Cc

Untuk menghitung nilai Cc dapat menggunakan rumus interpolasi sebagai berikut:

Cc=

(

^NNatas^−N−N^bawah_bawah

)

^×

⁽

^{Ccatas−Ccbawah}

⁾

^+Ccbawah

Contoh pada lapisan pertama dengan konsistensi medium clay dan memiliki nilai N = 6, maka:

Cc=

(

⁶⁻⁴8−4

)

^{×(0,15−0,05)+0,05}

Cc=(0,5)×(0,1)+0,05 Cc=0,1

Untuk hasil perhitungan niai (Cc) lapisan tanah selebihnya dapat dilihat pada tabel berikut.

Tabel 3.15 Nilai Cc Lapisan Tanah Laye

r Soil Type Depth (m) N Consistency Cc

1 Clay 0 − 2 6 Medium 0,100

2 Sandy Clay 2 − 18 2 Soft 0,458

3 Sandy Clay 18 −20 18 Very Stiff 0,030

4 Clay and Silt 20 −42 51 Hard 0,025

2. Mencari nilai Indeks Swelling (Cs)

Untuk mencari nilai Indeks Swelling (Cs) digunakan rumus sebagai berikut:

Cs=

(

10¹

)

^×Cc

Contoh perhitungan pada lapisan pertama dengan nilai Cc = 0,01 maka:

Cs=

(

10¹

)

^×Cc

Tabel 3.16 Nilai Cs Lapisan Tanah Laye

r Soil Type Depth (m) N Consistenc

y Cc Cs

1 Clay 0 − 2 6 Medium 0,100 0,0100

2 Sandy Clay 2 − 18 2 Soft 0,458 0,0458

3 Sandy Clay 18 −20 18 Very Stiff 0,030 0,0030

4 Clay and

Silt 20 −42 51 Hard 0,025 0,0025

3. Indeks Rebound (Cr)

Pada kedalaman 2 m hingga 18 m pada lapisan tanah dengan konsistensi soft clay digunakan data sebaran data laboratorium yang telah diketahui.

0 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45

Sebaran Data Cr

Cr desain Lab Cr

Kedalaman (m)

Gambar 3.10 Grafik Sebaran Nilai Cr terhadap Data Laboratorium

Pada kedalaman tanah yang tidak diketahui data laboratoriumnya, nilai (Cr) diperoleh dari rumus:

Cr=

(

10¹

)

^×Cc

Contoh perhitungan pada lapisan pertama dengan nilai Cc = 0,100 maka:

Cr=

(

10¹

)

^×Cc

Cr=

(

10¹

)

^×0,1

Cr=0,001

Untuk hasil perhitungan niai (Cr) selebihnya dapat dilihat pada tabel dibawah.

Tabel 3.17 Nilai Cr Lapisan Tanah Laye

r Soil Type Depth (m) N Consistenc

y Cc Cr

1 Clay 0 − 2 6 Medium 0,100 0,00100

2 Sandy Clay 2 − 18 2 Soft 0,458 0,04700

3 Sandy Clay 18 −20 18 Very Stiff 0,030 0,00030 4 Clay and

Silt 20 −42 51 Hard 0,025 0,00025

3.4.2.8 Kohesi (Cu) dan Sudut Geser () 1. Kohesi (Cu)

Untuk memperoleh nilai Kohesi (Cu) dapat dilihat dari nilai N tiap lapisan tanah.

Tabel 3.18 Klasifikasi Penentuan Nilai Cu

Untuk menentukan nilai parameter Cu dapat menggunkan rumus interpolasi linear sebagai berikut:

Cu=

(

^NNatas⁻−^NN^bawah_bawah

)

^×

⁽

^{Cuatas−Cubawah}

⁾

^+Cubawah

Contoh perhitungan pada lapisan pertama tanah dengan nilai N = 6 adalah:

Cu=

(

⁶⁻8−⁴4

)

^{×(50−25)+25}

Cu=

(

¹4

)

^×(25)+25

Cu=37,5kN/m³

Untuk hasil perhitungan niai (Cu) selebihnya dapat dilihat pada tabel dibawah.

Tabel 3.19 Nilai Cu Lapisan Tanah Laye

r Soil Type Depth (m) N Consistency Cu (kN/m²)

1 Clay 0 − 2 6 Medium 37,5

2 Sandy Clay 2 − 18 2 Soft 12

3 Sandy Clay 18 −20 18 Very Stiff 120

4 Clay and Silt 20 −42 51 Hard 200

2. Mencari Sudut Geser ()

Karena lapisan tanah yang ditinjau memiliki perilaku atau jenis tanah lempung (Clay) pada kondisi undrained maka tidak memiliki nilai sudut geser, sedangkan sudut geser hanya untuk tanah granular.

3.4.2.9 Mencari Kohesi Efektif ( c’ ) dan Sudur Geser Efektif (’) 1. Mencari nilai Kohesi Efektif (c’)

Untuk mencari nilai kohesi efektif bisa dengan melakukan interpolasi linear berdasarkan nilai N-SPT pada lapisan tanah yang ditinjau dengan melihat parameter c’ pada gambar tabel berikut.

Tabel 3.20 Klasifiaksi Penentuan Nilai Kohesi dan Sudut Geser Efektif

Tanah dengan konsistensi soft clay menggunakan nilai c’ dengan rentang dari 0 – 5 kpa untuk nilai N-SPT 2 sampai 4, sedangkan untuk tanah

Contoh perhitungan untuk lapisan tanah pertama dengan nilai N-SPT = 6, dan memiliki konsistensi medium clay diuraikan sebagai berikut:

c^'=

(

60−4⁶⁻⁴

)

^×(10−5)+5

c^'=( (0,036)×5)+5 c^'=5,18kPa

Untuk hasil perhitungan niai (c’) selebihnya dapat dilihat pada tabel dibawah.

Tabel 3.21 Nilai (c’) Lapisan Tanah Laye

r Soil Type Depth (m) N Consistency c'

1 Clay 0 − 2 6 Medium 5,18

2 Sandy Clay 2 − 18 2 Soft 2,50

3 Sandy Clay 18 −20 18 Very Stiff 7,50

4 Clay and Silt 20 −42 51 Hard 13,39

2. Mencari Sudut Geser Efektif (’)

Untuk mencari nilai sudut efektif dapat dilakukan dengan menggunakan rumus interpolasi linear dengan parameter nilai c’ yang telah diketahui dari setiap lapisan tanahnya.

’=

(

^{c 'c '−c '}atas−c '^bawah_bawah

)

^×

⁽

^{’atas−’bawah}

⁾

^+’bawah

Contoh perhitungannya pada lapisan pertama dengan nilai c’ = 2,5 kPa maka menggunakan parameter soil poor:

’=

(

^5,18−05−0

)

^{×(25−17)+17}

’=(1,036)×(8)+17

’=26,214

Untuk hasil perhitungan niai (’) selebihnya dapat dilihat pada tabel dibawah.

Tabel 3.22 Nilai Sudut Geser Efektif Lapisan Tanah Laye

r Soil Type Depth (m) N Consistency ɸ'

1 Clay 0 − 2 6 Medium 26,214

2 Sandy Clay 2 − 18 2 Soft 21,000

3 Sandy Clay 18 −20 18 Very Stiff 27,500

4 Clay and Silt 20 −42 51 Hard 31,036

Berdasarkan beberapa parameter yang telah ditentukan sesuai lapisan tanah di lapangan, didapat resume hasil parameter tanah seperti tabel berikut:

Tabel 3.23 Rekapitulasi Parameter Tanah

Layer Soil Type Depth (m) N Consistency ɣn

(kN/m3) eo ɣsat

(kN/m3)

E

(Mpa) µ Cv

(cm²/det)

Ch (cm²/det)

1 Clay 0 − 2 6 Medium 18 1,233 18,000 8,500 0,5 0,003500 0,00525

2 Sandy

Clay 2 − 18 2 Soft 14,4 1,888 15,257 2,000 0,5 0,021175 0,03176

3 Sandy

Clay 18 −20 18 Very Stiff 19 0,600 19,000 26,000 0,5 0,002000 0,00300

4 Clay and

Silt 20 −42 51 Hard 20 0,600 20,000 68,000 0,5 0,004500 0,00675

Layer Soil Type Depth (m) N Consistency Cc Cs Cr Cu

(kN/m²)

C'

(kN/m²) ɸ'

1 Clay 0 − 2 6 Medium 0,100 0,0100 0,00100 37,5 5,18 26,214

2 Sandy Clay 2 − 18 2 Soft 0,458 0,0458 0,04700 12 2,5 21,000

3 Sandy Clay 18 −20 18 Very Stiff 0,030 0,0030 0,00030 120 7,5 27,500

4 Clay and

Silt 20 −42 51 Hard 0,025 0,0025 0,00025 200 13,39 31,036

3.5 Distribusi Beban dalam Tanah Menghitung distribusi beban pada soal

Dengan data data yang diketahui yaitu _γ=17kN/m² dan H=6m , kedalaman z=0,5 sampai z=42

1. Menghitung B1 dan B2

B₁=18 2 =9 B₂=1

2=V H B₂=1

2= 6 H H(1)=6(2) H=12m

2. Menghitung q0

Y × H 17×6 102kN/m²

3. Mengitung distribusi beban setiap keddalaman 0,5 m sampai 40 m a1(radians) ¿ tan⁻¹

(

^B1+Z^B2

)

^{−ta n−1}

(

^BZ¹

)

¿ tan⁻¹

(

⁹⁺¹²0,5

)

^{−ta n−1}

(

0,5⁹

)

¿ tan⁻¹(42)−tan⁻¹(18)

¿ 88,636−86,820

¿ 1,816°→0,032rad a₂(radians) tan⁻¹

(

^Bz¹

)

tan⁻¹

(

⁹

)

∆ σ_Ztotal(kPa) 2× ∆ σ_Z 2×50,999 101,998kPa

Lanjutkan perhitungan seperti di atas sampai kedalaman 42 meter dengan perhitungan setiap pertambahan kedalaman 0,5 meter. Maka diperoleh data sebagai berikut:

Tabel 3.24 Distribusi Tegangan Distribusi Tegangan Pada Tanah Z

(m) Soil Type Consistency α1 (rad)

α2 (rad)

Δσz (kPa)

Δσz Total (kPa) 0.5

Clay

Medium

0.032 1.515 50.999 101.998

1 0.063 1.460 50.991 101.982

1.5 0.094 1.406 50.970 101.940

2 0.124 1.352 50.930 101.859

2.5

Soft

0.152 1.300 50.865 101.731

3 0.180 1.249 50.773 101.545

3.5 0.206 1.200 50.648 101.296

4 0.230 1.153 50.490 100.979

4.5 0.253 1.107 50.296 100.592

5 0.273 1.064 50.067 100.135

5.5 0.292 1.022 49.803 99.607

6 0.310 0.983 49.506 99.012

6.5 0.325 0.945 49.176 98.352

7 0.339 0.910 48.816 97.631

7.5 0.352 0.876 48.427 96.855

8 0.363 0.844 48.014 96.027

8.5 0.372 0.814 47.577 95.154

9 0.381 0.785 47.120 94.239

9.5 0.388 0.758 46.645 93.289

10 0.394 0.733 46.154 92.309

10.5 0.399 0.709 45.651 91.302

11 0.403 0.686 45.136 90.273

11.5 0.406 0.664 44.613 89.227

12 0.408 0.644 44.083 88.167

12.5 0.410 0.624 43.548 87.096

13 0.411 0.606 43.010 86.019

13.5 0.411 0.588 42.469 84.939

14 0.411 0.571 41.928 83.856

14.5 0.411 0.555 41.388 82.775

Distribusi Tegangan Pada Tanah

Sandy Clay

15 0.410 0.540 40.849 81.698

15.5 0.409 0.526 40.313 80.625

16 0.407 0.512 39.780 79.560

16.5 0.405 0.499 39.251 78.503

17 0.403 0.487 38.728 77.455

17.5 0.401 0.475 38.209 76.419

18 0.399 0.464 37.697 75.394

18.5

Very Stiff

0.396 0.453 37.191 74.382

19 0.393 0.442 36.691 73.383

19.5 0.390 0.432 36.199 72.398

20 0.387 0.423 35.714 71.427

20.5

Hard

0.384 0.414 35.236 70.472

21 0.381 0.405 34.766 69.531

21.5 0.377 0.396 34.303 68.606

22 0.374 0.388 33.848 67.696

22.5 0.370 0.381 33.401 66.802

23 0.367 0.373 32.962 65.923

23.5 0.364 0.366 32.530 65.060

24 0.360 0.359 32.106 64.213

24.5 0.357 0.352 31.690 63.381

25 0.353 0.346 31.282 62.564

25.5 0.350 0.339 30.882 61.763

26 0.346 0.333 30.488 60.977

26.5 0.343 0.327 30.103 60.206

27 0.339 0.322 29.725 59.449

27.5 0.336 0.316 29.353 58.707

28 0.333 0.311 28.990 57.979

28.5 0.329 0.306 28.633 57.266

29 0.326 0.301 28.283 56.566

29.5 0.323 0.296 27.940 55.879

30 0.319 0.291 27.603 55.206

30.5 0.316 0.287 27.273 54.547

31 0.313 0.283 26.950 53.900

31.5 0.310 0.278 26.633 53.265

Distribusi Tegangan Pada Tanah

36.5 0.280 0.242 23.778 47.555

37 0.278 0.239 23.521 47.042

37.5 0.275 0.236 23.269 46.539

38 0.272 0.233 23.022 46.045

38.5 0.270 0.230 22.780 45.560

39 0.267 0.227 22.542 45.084

39.5 0.265 0.224 22.309 44.617

40 0.262 0.221 22.079 44.159

40.5 0.260 0.219 21.854 43.709

41 0.257 0.216 21.633 43.267

41.5 0.255 0.214 21.416 42.833

42 0.253 0.211 21.203 42.407

40 50 60 70 80 90 100 110 0

6

12

18

24

30

36

42

Distribusi Tegangan

Δσz Total (KPa)

Kedalaman (m)

Gambar 3.11 Diagram Distribusi Tegangan 3.5.1 Daya Dukung

Diketahui apabila tanah yang dianalisis adalah tanah lempung ataupun tanah dengan sudut gesernya nol maka overburden dapat dihilangkan dan daya

Nc = 5,7

Nq = 1

Nɣ = 0

FK

Timbunan = 1,5

ɣ = 17 kN/m³

H = 6 m

Perhitungan daya dukun tanah hanya dihitung sampai kedalaman 18 m, karena nilai N-SPT nya kurang dari 10.

Untuk perhitungan daya dukung tanah dijelaskan sebagai berikut.

- Hitung nilai Cu rata-rata Cu rata−rata=

∑

^Cu(i)∆ z

´z

Cu rata−rata=(37,5×2)+(12×16)

18 =14,833kN/m² - Hitung nilai Qu (kapasitas dukung ultimit)

Q_u=c N_c=14,833×5,7=84,550kn/m² - Hitung nilai Qall

Q_all=Q_u

FK=84,550

1,5 =56,367kn/m² - Hitung beban total timbunan

Beban total = ɣH = 17 x 6 = 102 kN/m²

Karena Qall < Beban total, maka lapisan tanah dari kedalaman yang ditinjau tidak aman dan membutuhkan perbaikan tanah.

Tabel 3.25 Nilai Daya Dukung Tanah Sebelum Perbaikan

Layer Soil Type Konsistensi Depth (m) Tebal

(m) Qu (c.Nc) Qult (kn/m²)

Qall = (Qu/FK)

Beban Total (kn/m²)

Kesimpulan

1 Clay Medium 0 - 2

18

84,550

84,550 56,367 102 Tidak Aman

2 Sandy Clay Soft 2 − 18

3.5.2 Penurunan Akibat Pembebanan Timbunan 3.5.2.1 Penurunan Seketika

Untuk menentukan penurunan seketika dapat dilakukan dengan beberapa Langkah yaitu sebagai berikut:

 Menentukan Kedalaman Pengaruh Beban (Z)

Dimana untuk menentukan kedalaman pengaruh beban (z) dapat digunakan rumus sebagai berikut:

Z=H

Dikarenakan nilai N-SPT yang mengalami penurunan adalah nilai N-SPT yang nilai N-nya kurang dari 10, maka berdasarkan tabel pelapisan tanah diatas, dapat dilihat bahwa nilai N yang diambil hanya sampai ke lapisan tanah ke-2. Maka nilai (Z) adalah 18 m, nilai ini sesuai kedalaman N-SPT pada lapisan ke-2.

 Menghitung Modulus Rata-Rata (Es)

Untuk menghitung modulus rata-rata (Es) dapat menggunakan rumus sebagai berikut:

Es=´

∑

^{Es(i)∆ z}

´z

Sehingga didapat nilai Es:

Es=´

∑

^{Es(i)∆ z}

´z =(8500.2)+(2000.16) 18

¿49000 18

¿2722,222kPa

 Menentukan Parameter-Parameter Faktor Bentuk Pondasi

Untuk mengetahui penurunan di tengah pondasi, harus dicari terlebih dahulu nilai α. Dimana α merupakan faktor yang tergantung pada lokasi pondasi dimana penurunan dihitung. Untuk lokasi penurunan di tengah pondasi, maka nilai α = 4, sedangkan nilai α untuk lokasi penurunan di sudut pondasi ialah 1.

Karena untuk penurunan kali ini berada di tengah pondasi, maka:

α = 4.

Selain nilai α, harus diketahui juga nilai m’ dan n’ dengan rumus:

m^'=L

Bdan n^'= H B/2 Sehingga didapat:

m^'=L B=42

42=1 n^'=H

B 2

=18 42 2

=0,857

Untuk m’ = 1 dan n’ = 0,3478 maka nilai F1 dan F2 dapat ditentukan dengan menggunakan rumus Steinbrenner (1934) berikut:

F₁=1

π(A₀+A₁) F₂=n '

2πtan⁻¹A₂ Dan rumus parameter-parameter untuk F1 dan F2 adalah:

A₀=m^'ln

(

1+

√

^m'2+1

⁾ √

^m'2+n'2

m '

(

1+

√

^{m'2+n '2+1}

⁾

A1=ln

(

m '+

√

^m'2+1

⁾ √

^1+n'2

m^'+

√

^{m'2+n '2+1}

A₂= m ' n '

√

^{m'2+n '2+1}

Maka untuk perhitungannya adalah sebagai berikut:

A0=m^'ln

(

1+

√

^m'2+1

⁾ √

^m'2+n'2

m '

(

1+

√

^{m'2+n '2+1}

⁾

A₀=1 ln

(

1+

√

¹²⁺¹

⁾ √

^12+0,8572

m'

(

1+

√

^12+0,8572+1

⁾

A₀=0,181

Jadi nilai A0 adalah 0,181

(

m^'+

√

^m'2+1

⁾ √

^1+n'2

A₂= 1

0,857

√

^12+0,8572+1

A₂=0,705

Jadi nilai A1 adalah 0,705

Setelah mendapatkan nilai A0, A1, dan A2 maka dapat menentukan nilai F1 dan F2 yaitu:

F₁=1

π(A₀+A₁) F₁=1

π(0,181+0,181) F₁=0,115

Jadi nilai F1 adalah 0,115 F₂=n '

2π tan⁻¹A₂ F₂=0,857

2π tan⁻¹(0,705) F₂=0,084

Jadi nilai F2 adalah 0,084

Sehingga didapat F1 = 0,115 dan F2 = 0,084

 Faktor Bentuk Pondasi (Is)

Dalam menentukan faktor bentuk pondasi (Is) dapat digunakan rumus sebagai berikut:

I_s=F₁+1−2μ_s 1−μs

F₂ Maka didapat nilai:

I_s=F₁+1−2μ_s 1−μ_s F₂ I_s=0,115+1−2.0,5

1−0,5 .0,084 I_s=0,11518

 Faktor Kedalaman Pondasi (If)

Untuk mencari nilai If dikarenakan nilai Df = 0 maka untuk nilai If = 1

 Penurunan Seketika (Si) / Se (Flexible)

Untuk mendapatkan nilai Se(flexible) dapat menggunakan rumus:

S_i=∆ σ(α B^')1−μs2

E_s I_sI_f Dimana:

S_i=Penurunan seketika

∆ σ=Tekanan dari Pondasi

α=4,karena menghitung penurunan di tengah fondasi B^'=B

2 ,untuk Menghitung ditengah fondasi μ_s=angka poison rata−rata tanah

I_s=faktor bentuk fondasi I_f=faktor kedalaman fondasi Sehingga diperoleh:

S_i=∆ σ

(

α B^'

)

^1−μs

2

E_s I_sI_f

¿102(4×23) 1−(0,5)²

2722,222.0,11518.1

¿0,2719m

¿27,190cm

Maka diperoleh besar penurunan seketikanya adalah 27,19 cm.

3.5.2.2 Penurunan Konsolidasi Primer

Untuk menentukan konsolidasi primer dapat menggunakan rumus:

S_c=C_cH

1+e₀log

(

^{σ '0σ '+∆ σz}0

)

Dimana:

S_c=Penurunan Konsolidasi Primer(m) C =indeks pemampatan

 Tanah lapis pertama Diketahui:

Cc = 0,1

H1 = 2 m

eo = 1,233

Δσ'2 = 101,859 kPa

ɣsat1 = 18 kN/m³

ɣw = 9,8 kN/m³ σ^'₀=

(

^γsat−γ_w

)

^.H1

2

¿(18−9,8).1

¿8,2kN/m² Sc₁=C_cH

1+e₀log

(

^{σ'0+σ'∆ σ}0 ^'

)

¿ 0,412.2

1+1,233log

(

8,2+101,859

8,2

)

¿0.101m

¿10,100cm

 Tanah lapis kedua Diketahui:

Cc = 0,458

H2 = 16 m

eo = 1,888

Δσ'2 = 75,394 kPa

ɣsat2 = 15,257 kN/m³

ɣw = 9,8 kN/m³

σ^'₀=

(

^γsat1−γ_w

)

^{. H}1+

(

^γsat2−γ_w

)

^.H2

2

¿(18−9,8).2+(15,257−9,8).16/2

¿60,054kN/m² S_c2=C_cH

1+e₀log

(

^{σ'0+σ'∆ σ}0 ^'

)

¿0,458.16

1+1,888 log

(

^60,05460,054^+75,394

)

¿0,895m

¿89,595cm

Sehingga diperoleh nilai ^Sc Total=10,100+89,595=99,695cm

Karena nilai penurunan konsolidasi sekunder dapat diabaikan, maka nilai penurunan konsolidasi total adalah:

S_t=S_i+S_c

¿27,190+99,695 S_t=126,88cm S_t=1,269m

3.5.3 Waktu Konsolidasi Alami untuk Disipasi Tegangan Air Pori

Untuk menentukan waktu konsolidasi alami untuk disispasi tegangan air poiri diperlukan pencarian beberapa parameter, diantaranya:

1. Nilai Panjang Aliran maksimum (Hdr)

Untuk nilai Panjang aliran maksimum didapat dari kedalaman lapisan terdalam yaitu lapisan tanah kedua 18 m. Maka nilai Hdr= 18 m.

2. Menentukan niali rata-ratakoefisien konsolidasi (Cv Rata-rata) Rumus:

C_v= H H₁ Cv₁+ H₁

Cv₂

Maka nilai Cv rata- Rata adalah:

C_v= 18

2

0.00000035+ 16 2,118×10⁻⁶

Untuk U = 10% maka didapat faktor waktu sebagai berikut:

Tv=

(

^π4

)(

^U100^%

)

²

[

¹⁻

⁽

^{10 %100}

⁾

^5,6

]

^0,357

=0,079

Untuk U = 20% didapat nilai faktor waktu sebagai berikut:

T_v=

(

^π4

)(

^{5 %}100

)

²

[

¹⁻

⁽

^{1005 %}

⁾

^5,6

]

^0,357=0,0314

Dan seterusnya sampai dengan nilai U = 90%

4. Waktu Konsolidasi pada derajat konsolidasi tertentu

Untuk menentukan waktu konsolidasi pada derajat konsolidasi tertentu (t) menggunakan rumus sebagai berikut:

t= T_vH_dr² C_v(rata−rata)

Karena lapisan yang ditinjau adalah lapisan pertama dan kedua maka digunakan nilai Cv rata-rata sebesar 1,356 x 10^-6 m²/detik.

Untuk U = 0% didapat waktu konsolidasi (detik) sebagai berikut:

t=T_vH_dr²

C_v = 0.(18)²

1,356x10⁻⁶=0detik

Untuk U = 5% didapat waktu konsolidasi (detik) sebagai berikut:

t=T_vH_dr²

C_v = 0,02.(18)²

1,356x10⁻⁶=469013.45detik

Untuk U = 10% didapat waktu konsolidasi (detik) sebagai berikut:

t=TvHdr2

C_v =0,008.(18)²

1,356x10⁻⁶=1876053.79detik

Untuk U = 15% didapat waktu konsolidasi (detik) sebagai berikut:

t=TvHdr2

C_v =0,018.(18)²

1,356x10⁻⁶=4221121.04detik

Untuk U = 20% didapat waktu konsolidasi (detik) sebagai berikut:

t=T_vH_dr²

C_v =0,031.(18)²

1,356x10⁻⁶=7504215.18detik

Untuk U = 50% didapat waktu konsolidasi (detik) sebagai berikut:

t=T_vH_dr²

C_v =0,196.(18)²

1,356x10⁻⁶=46901344.870detik

Untuk U = 90% didapat waktu konsolidasi (detik) sebagai berikut:

t=TvHdr2

C_v =0,848.(18)²

1,356x10⁻⁶=202558866.588detik

Untuk U = 99% didapat waktu konsolidasi (detik) sebagai berikut:

t=T_vH_dr²

C_v =2,782.(18)²

1,356x10⁻⁶=425421393.152detik Tabel 3.26 Waktu Konsolidasi Sebelum Perbaikan

U

(

% )

T v

Cv (m2/

det)

H

dr t (detik)

t (menit

)

t (jam

)

t (h ar i)

t (b ul a n)

t (t a h u n )

S c

( m )

0

0 . 0 0 0 0

1.356

E-06 18 0.000 0.000 0.00

0

0.

00 0

0.

0 0 0

0.

0 0 0

0

5 0

. 0 0

1.356 E-06

18 469013.4

49

7816.8 91

130.

282

5.

42 8

0.

1 8 1

0.

0 1 5

0 . 0 5

U

(

% )

T v

Cv (m2/

det)

H

dr t (detik)

t (menit

)

t (jam

)

t (h ar i)

t (b ul a n)

t (t a h u n )

S c

( m ) 2

0 0

1 0

0 . 0 0

1.356

E-06 18 1876053.

795

31267.

563

521.

126

21 .7

0.

7 2

0.

0 6

0 . 1

U

(

% )

T v

Cv (m2/

det)

H

dr t (detik)

t (menit

)

t (jam

)

t (h ar i)

t (b ul a n)

t (t a h u n )

S c

( m ) 7

2 0

0 . 0 3 1 4

1.356

E-06 18 7504215.

179

12507 0.253

2084 .504

86 .8 54

2.

8 9 5

0.

2 4 1

0 . 1 9 9

2 5

0 . 0 4 9 1

1.356

E-06 18 11725336

.217

19542 2.270

3257 .038

13 5.

71 0

4.

5 2 4

0.

3 7 7

0 . 2 4 9

U

(

% )

T v

Cv (m2/

det)

H

dr t (detik)

t (menit

)

t (jam

)

t (h ar i)

t (b ul a n)

t (t a h u n )

S c

( m )

3 0

0 . 0 7 0 7

1.356

E-06 18 16884484

.153

28140 8.069

4690 .134

19 5.

42 2

6.

5 1 4

0.

5 4 3

0 . 2 9 9

U

(

% )

T v

Cv (m2/

det)

H

dr t (detik)

t (menit

)

t (jam

)

t (h ar i)

t (b ul a n)

t (t a h u n )

S c

( m )

0

. 1 2 5 7

E-06 .717 1.012 .017

7.

41 7

1.

5 8 1

9 6 5

. 3 9 9

4 5

0 . 1 5 9 0

1.356

E-06 18 37990089

.344

63316 8.156

1055 2.80

3

43 9.

70 0

1 4.

6 5 7

1.

2 2 1

0 . 4 4 9 5

0

0 .

1.356 E-06

18 46901344

.870

78168 9.081

1302 8.15

54 2.

1 8.

1.

5

0 .

U

(

% )

T v

Cv (m2/

det)

H

dr t (detik)

t (menit

)

t (jam

)

t (h ar i)

t (b ul a n)

t (t a h u n )

S c

( m ) 1

9 6 3

1 84

0

0 9 5

0 8

4 9 8 0

. 65 2

1. 0

U

(

% )

T v

Cv (m2/

det)

H

dr t (detik)

t (menit

)

t (jam

)

t (h ar i)

t (b ul a n)

t (t a h u n )

S c

( m ) 8

2 7

9 5

6 1 9

8

6 5

0 . 3 4 0 4

1.356

E-06 18 81306487

.601

13551 08.127

2258 5.13

5

94 1.

04 7

3 1.

3 6 8

2.

6 1 4

0 . 6 4 8 7

0

0 . 4 0

1.356 E-06

18 96226418

.284

16037 73.638

2672 9.56

1

11 13 .7 32

3 7.

1 2

3.

0 9 4

0 . 6 9

U

(

% )

T v

Cv (m2/

det)

H

dr t (detik)

t (menit

)

t (jam

)

t (h ar i)

t (b ul a n)

t (t a h u n )

S c

( m ) 2

8 4 8

7 5

0 . 4 7

1.356

E-06 18 11387295

0.834

18978 82.514

3163 1.37

13 17 .9

4 3.

9

3.

6 6

0 . 7

U

(

% )

T v

Cv (m2/

det)

H

dr t (detik)

t (menit

)

t (jam

)

t (h ar i)

t (b ul a n)

t (t a h u n )

S c

( m ) 1

8 5

0 . 6 8 3 7

1.356

E-06 18 16331472

3.689

27219 12.061

4536 5.20

1

18 90 .2 17

6 3.

0 0 7

5.

2 5 1

0 . 8 4 7

9 0

0 . 8 4 8 0

1.356

E-06 18 20255886

6.588

33759 81.110

5626 6.35

2

23 44 .4 31

7 8.

1 4 8

6.

5 1 2

0 . 8 9 7

U

(

% )

T v

Cv (m2/

det)

H

dr t (detik)

t (menit

)

t (jam

)

t (h ar i)

t (b ul a n)

t (t a h u n )

S c

( m )

9 5

1 . 1 2 8 9

1.356

E-06 18 26964717

1.993

44941 19.533

7490 1.99

2

31 20 .9 16

1 0 4.

0 3 1

8.

6 6 9

0 . 9 4 7

0 2 4 6 8 10 12 14 0

0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

WAKTU KONSOLIDASI

t (tahun)

Penurunan (m)

Gambar 3.12 Grafik Waktu Konsolidasi dengan Penurunan Sebelum Perbaikan

3.6 Stabilitas Tanah Timbunan

Perhitungan faktor keamanan (FK) dengan metode bishop menggunakan rumus berikut:

FS=

∑

i=1 m

(c ∆ l_i+W_icosα_itanφ)

∑

i=1 m

(W_isinα_i) Contoh Perhitungan Baji Ke-1 Diketahui:

ɣ timbunan = 17 kN/m³

Tabel 3.27 Rekap Nilai Parameter untuk Perhitungan Stabiltas Tanah Soil Type Depth ɣsat ɣrata-rata Cu Cu rata-rata Cu timbunan

Clay 0 − 2 18

15.562

37.5

14.833 20

Sandy Clay 2 − 18 15.257 12

Sandy Clay 18 −20 19 120

Clay and

Silt 20 −42 20 200

Untuk perhitungan stabilitas tanah timbunan dijelaskan sebagai berikut:

- Menghitung panjang busur (l) Panjang busur

(

^l1

)

⁼₃₆₀^{θ ×2π}

Panjang busur

(

^l1

)

⁼₃₆₀^{22 ×2π=11,134m}

- Menghitung area baji

Luas area baji dihitung setiap baji pada Gambar 3.13 dan nilainya diperoleh melalui software autocad.

- Menghitung berat baji (W) Contoh perhitungan pada baji 1

Luas area baji timbunan (Ab) = 19,503 m² Luas area tanah dasar (Atd) = 5,351 m² W1 = (γtimbunan x Ab + (γtanah dasar x Atd)

= (17 x 19,503) + (15,562 x 5,351)

= 414,821 kN/m

Dan seterusnya dihitung sampai baji ke-14.

- Menghitung nilai gaya normal

Diketahui inklinasi dasar baji yang ke-1 yaitu α = 66°

N=Wcosα

N=414,821×cos 66^o=168,723kN/m

- Menghitung Nilai FK untuk stabilitas tanah

Contoh perhitungan pada baji 1, karena luasan area baji 1 lebih dominan di daerah timbunan, maka digunakan c timbunan.

c.1 + N tan ɸ = (20 x 11,134) + (168,723 x 0) = 222,672 kN/m W sin α = 414,821 x sin 66^o = 378,958 kN/m

Perhitungan selanjutnya dijelaskan pada tabel dibawah.

Maka dihasilkan niali FK,

FK=

∑

i=1 m

(c ∆ l_i+W_icosα_itanφ)

∑

i=1 m

(W_isinα_i)

= 1161,022 836,873

= 1,39 (Tidak aman)

Tabel 3.28 Perhitungan Stabilitas Timbunan Sebelum Perbaikan

3.7 Metode Perbaikan Tanah PVD

Dari Perhitungan yang didapat dihasilkan diperoleh beberapa perhitungan sebelum dilakukan perbaikan tanah yaitu:

Kedalaman tanah lunak = 18 m

Penurunan total = 1,269 m

Penurunan konsolidasi total = 0,997 m

Daya Dukung = 0,83 < 1.5 (Tidak aman)

Analisis Faktor Keamanan Stabilitas = 1,39 < 1.5 (Tidak aman)

Dapat ditarik kesimpulan bahwa hasil perhitungan pada tanah dengan kedalaman tersebut perlu dilakukan perbaikan untuk menghasilkan tanah yang layak digunakan untuk pengoperasionalan lalu lintas atau beban yang ada di atasnya. Maka dari itu perbaikan yang dapat digunakan salah satunya dengan Prefabricated Vertical Drain (PVD). Adapun langkah perhitungannya sebagai berikut:

3.7.1 Menentukan Kedalaman Penetrasi PVD

Untuk menentukan kedalaman penetrasi PVD sama halnya dengan menentukan kedalaman Hdr yaitu hingga mencapai tanah keras atau tanah lmpung teguh yang tidak lagi menimbulkan penurunan yang tidak dapat ditoleransi atau hingga kedalaman tanah mencapai jenis medium dengan N ≤ 10.

Tabel 3.29 Klasifikasi Tanah berdasarkan Kosistensi Tanah Lapis

Tanah

Kedalaman

(m) Jenis Tanah Nilai N Konsistensi Tanah

1 0 – 2 Lempung 6 Medium

2 2 – 18 Lempung

2 Sof