Fondasi Tapak (Footings) - Spada UNS

Fondasi Tapak (Footings)

Dr. Eng. Halwan Alfisa Saifullah

Jurusan Teknik Sipil - Universitas Sebelas Maret Perancangan Struktur Beton

halwan@ft.uns.ac.id

Perancangan Struktur Beton

Definisi Pondasi

• A foundation is a lower portion of building structure that transfers its gravity loads to the earth.

• In civil engineering, Footing is the types of foundation which is under the column and spread the load to a large area which increase the bearing capacity of soil.

Perancangan Struktur Beton

Jenis-Jenis Footings

(a) Strip footings or wall footing display essentially one-dimensional action, cantilevering out on each side of the wall. (b) Spread footings are pads that

distribute the column load in two directions to an area of soil around the column. Sometimes spread footings have pedestal, are stepped (c), or are tapered (d) to save materials. (e) A pile cap transmits the column load to a series of piles. (f) Combined footings transmit the loads from two or more columns to the soil. Such a footing is often used when one column is close to a property line. (g) Mat foundations are used when very weak soils are encountered.

(a) (b)

(c) (d)

(e)

(f)

(g)

Pemilihan Tipe Footings

The choice of foundation type is selected in consultation with the geotechnical engineer. Factors to be considered are:

1. The soil strength.

2. The soil type.

3. The variability of the soil type over the area and with increasing depth.

4. The susceptibility of the soil and the building deflections.

Perancangan Struktur Beton

Metode Desain

• Allowable Stress Design

Perancangan Struktur Beton

3.0.

to 2.5 of

range in the

safety of

factor a

is

footing.

the

under soil

the of

failure the

to ing correspond

stress the

is

soil.

th the contact wi

in footing the

of area the

is

soil.

for the stress

allowable the

is

footing.

on the acting

load d)

(unfactore specified

the is

: where

;

FS q

A q

P

FS q q

A q P

ult a s

ult a

a

s  



Metode Desain

• Limit-State Design

Perancangan Struktur Beton

footing.

the of base at the

soil on the

acting load

specified the

is

factor.

load a

is

footing.

under the soil

the of resistance the

of estimate best

s engineer' the

is

zero.

to equal friction

with cohesion,

on dependent resistance

sliding for

0.6

zero.

to equal cohesion

with friction,

on dependent resistance

sliding for

0.8

. resistance al

for vertic 0.5

footing.

under the soil

the of mechanism

resisting -

load the

of ty variabili for the

account factor to

resistance a

is

: where ,

s n

s n

P R

P R





















 

Distribusi Elastik Tegangan Tanah

. calculated being

are stresses the

e point wher the

to axis centroidal the

from distance

is

area.

footing the

of axis centroidal about the

moment is

area.

this of inertia of

moment is

footing.

the and soil e between th surface

contact the

of area is

n.

compressio in

positive load,

vertical is

where

y M I A P

I

y

M

A

q  P 

Distribusi Elastik Tegangan Tanah

• The maximum eccentricities e cause q = 0 at some points. Larger eccentricities will cause a portion of the footing to lift off the soil, because the soil-footing interface cannot resist tension.

• For a rectangular footing, this occurs when the eccentricity exceeds

A area the of

axis centroidal the

to realative load

the of ty eccentrici the

is

area.

footing the

of axis centroid about the

moment is

where or 6

6 ,

;

e M

e b e l

e P

M 

_k



_k



Kern distance

Distribusi Elastik Tegangan Tanah

Aksi Lentur untuk Strip dan Spread Footing

Perancangan Struktur Beton

) 2

( f

bf

q

M

_u



_nu

Aksi Lentur untuk Strip dan Spread Footing

Momen terfaktor maksimum, Mu, untuk pondasi telapak setempat harus dihitung seperti diatur dalam SNI 2847-2013 Pasal 15.4.2 pada penampang kritis yang terletak sebagai berikut:

a) Pada muka kolom, pedestal, atau dinding, untuk pondasi telapak yang menumpu kolom, pedestal, atau dinding beton.

b) Setengah jarak antara tengah dan tepi dinding; untuk pondasi telapak yang menumpu dinding pasangan (masonry).

c) Setengah jarak antara muka kolom dan tepi pelat dasar baja, untuk pondasi telapak yang menumpu kolom dengan pelat dasar baja.

Perancangan Struktur Beton

Aksi Lentur untuk Strip dan Spread Footing

Perancangan Struktur Beton

) 2

( f

bf

q

M

_u



_nu

Aksi Geser untuk Strip dan Spread Footing

Perancangan Struktur Beton

Aksi Geser untuk Strip dan Spread Footing

Perancangan Struktur Beton

d b f

V

_{c o}

c

c

 



 



 

 3 

1 6

1

1

d b b f

V d

_{c o}

o s

c

 



 



 

 6

1

2

12

 Geser dua

arah. Ambil nilai

minimum!!

bd f V

_c



_c



6

1 Geser satu arah

d b f V c  c  o

3 1

3

s c

n

n u

V V

V

V V





 

Tulangan untuk Strip dan Spread Footing

• SNI 2847-2013 pasal 15.4.3 mengatur bahwa pada pondasi tapak satu arah dan pondasi tapak bujur sangkar dua arah, tulangan harus didistribusikan merata melintasi lebar keseluruhan pondasi telapak.

• SNI 2847-2013 pasal 15.4.4 mengatur bahwa pada pondasi tapak persegi dua arah, tulangan harus didistribusikan sesuai dengan kaidah sebagai berikut:

1. Tulangan dalam arah panjang harus didistribusikan merata melintasi lebar keseluruhan pondasi tapak.

2. Untuk tulangan dalam arah pendek, sebagian tulangan total ϒs A s harus didistribusikan merata sepanjang suatu lebar jalur

(dipusatkan pada garis pusat kolom atau pedestal) sama dengan panjang sisi pendek telapak. Sisa tulangan yang diperlukan

dalam arah pendek harus didistribusikan merata di luar lebar jalur pusat pondasi tapak.

pendek sisi

terhadap panjang

sisi rasio

adalah dimana

) 1 (

2 

 

 

s

Tulangan untuk Strip dan Spread Footing

• SNI 2847-2013 pasal 7.12.2.1 mengatur bahwa luasan tulangan susut dan suhu pada slab harus disediakan sesuai ketentuan berikut, tetapi tidak boleh kurang dari 0.0014:

1. Dengan tulangan mutu 280 atau 350 Mpa……….0.0020 2. Dengan tulangan mutu 420 Mpa………..0.0018 3. Dengan tulangan mutu > 420 Mpa ……….0.0018*420/fy

• Tulangan susut dan suhu harus dipasang dengan spasi tidak lebih jauh dari lima kali tebal slab, atau tidak lebih jauh dari 450 mm.

Perancangan Struktur Beton

Tebal Minimum untuk Strip dan Spread Footing

• SNI 2847-2013 pasal 15.7 mengatur bahwa tebal pondasi tidak

boleh kurang dari 150 mm untuk pondasi tapak di atas tanah, atau kurang dari 300 mm untuk pile cap.

Perancangan Struktur Beton

Tulangan untuk Strip dan Spread Footing

Contoh: Spread Footing

Dr. Eng. Halwan Alfisa Saifullah

Jurusan Teknik Sipil - Universitas Sebelas Maret Perancangan Struktur Beton

halwan@ft.uns.ac.id

Perancangan Struktur Beton

Overview

Perancangan Struktur Beton

Sumber: MNoerIlham (dengan beberapa modifikasi sesuai SNI 2847-2013)

Data Pondasi

DATA TANAH

Kedalaman fondasi,

D

_f

=

2.50 m

Berat volume tanah,

 =

17.60 kN/m³

Sudut gesek dalam,

 =

34.00 

Kohesi,

c =

0.00 kPa

Tahanan konus rata-rata (hasil pengujian sondir),

q

_c

=

95.00 kg/cm²

Nilai N hasil uji SPT

N =

18

DIMENSI FONDASI

Lebar fondasi arah x,

B

_x

=

2.40 m

Lebar fondasi arah y,

B

y

=

2.00 m

Tebal fondasi,

h =

0.40 m

Lebar kolom arah x,

b

_x

=

0.40 m

Lebar kolom arah y,

b

_y

=

0.30 m

Posisi kolom (dalam = 40, tepi = 30, sudut = 20)



_s

=

40 BAHAN KONSTRUKSI

Kuat tekan beton,

f

_c

' =

25.0 MPa

Kuat leleh baja tulangan,

f

_y

=

400 MPa

Berat beton bertulang,



_c

=

24 kN/m³

BEBAN RENCANA FONDASI

Gaya aksial akibat beban terfaktor,

P

u

=

850.000 kN

Momen arah x akibat beban terfaktor,

M

_ux

=

155.000 kNm Momen arah y akibat beban terfaktor,

M

_uy

=

136.000 kNm

Kapasitas Daya Dukung Tanah

1. MENURUT TERZAGHI DAN PECK (1943)

Kapasitas dukung ultimit tanah menurut Terzaghi dan Peck (1943) :

q

u

= c * N

c

* (1 + 0.3 * B / L) + D

f

*  * N

_q

+ 0.5 * B * N



* (1 - 0.2 * B / L)

c =

kohesi tanah (kN/m²)

c =

0.00 

D

_f

=

Kedalaman fondasi (m)

D

_f

=

2.50 m

 =

berat volume tanah (kN/m³)

 =

17.60 kN/m³

B =

lebar fondasi (m)

B = B

y

=

2.00 m

L =

panjang fondasi (m)

L = B

_y

=

2.40 m

Sudut gesek dalam,

 =

34.00 

 =  / 180 * p =

0.5934119 rad

a = e

(3*p / 4 - /2)*tan 

=

4.011409

K

p

= 3 * tan

²

[ 45 + 1/2*(  + 33) ] =

72.476306 Faktor kapasitas dukung tanah menurut Terzaghi :

N

_c

= 1/ tan  * [ a

²

/ (2 * cos

²

(45 + /2) - 1 ] =

52.637

N

_q

= a

²

/ [ (2 * cos

²

(45 + /2) ] = N

_c

* tan  + 1 =

36.504

N

_

= 1/2 * tan  * [ K

_p

/ cos

²

 - 1 ] =

35.226 Kapasitas dukung ultimit tanah menurut Terzaghi :

q

_u

= c*N

_c

*(1+0.3*B/L) + D

_f

**N

_q

+ 0.5*B*N

_

*(1-0.2*B/L) =

1635.55 kN/m²

Kapasitas dukung tanah,

q

_a

= q

_u

/ 3 =

545.18 kN/m²

Kapasitas Daya Dukung Tanah

2. MENURUT MEYERHOF (1956)

Kapasitas dukung tanah menurut Meyerhof (1956) :

q

_a

= q

_c

/ 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ]

²

* K

_d ( dalam kg/cm²) dengan,

K

_d

= 1 + 0.33 * D

_f

/ B

^{harus  1.33}

q

_c

=

tahanan konus rata-rata hasil sondir pada dasar fondasi ( kg/cm² )

B =

lebar fondasi (m)

B = B

y

=

2.00 m

D

_f

=

Kedalaman fondasi (m)

D

_f

=

2.50 m

K

_d

= 1 + 0.33 * D

_f

/ B =

1.4125 > 1.33



diambil,

K

_d

=

1.33

Tahanan konus rata-rata hasil sondir pada dasar fondasi,

q

_c

=

95.00 kg/cm²

q

a

= q

c

/ 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ]

²

* K

d

=

5.064 kg/cm²

Kapasitas dukung ijin tanah,

q

_a

=

506.36 kN/m²

Kapasitas Daya Dukung Tanah

Perancangan Struktur Beton 3. MENURUT SKEMPTON (1986)

Kapasitas dukung tanah menurut Skempton (1986) :

q

_a

= 12.5 * N' * [ ( B + 0.3 ) / B ]

²

* K

_d ( dalam kN/m² ) dengan,

N' = C

N

* N

C

_N

= 2 / ( 1 + p

_o

/ p

_r

)

K

_d

= 1 + 0.33 * D

_f

/ B

^{harus  1.33}

D

_f

=

Kedalaman fondasi (m)

D

_f

=

2.50 m

B =

lebar fondasi (m)

B = B

y

=

2.00 m

p

_o

=

tekanan overburden efektif,

p

_o

= D

_f

*  =

44 kN/m²

p

_r

=

tegangan efektif referensi,

p

_r

=

100 kN/m²

C

_N

=

faktor koreksi overburden,

C

_N

= 2 / ( 1 + p

_o

/ p

_r

) =

1.39

N' =

nilai SPT terkoreksi,

N' = C

_N

* N =

25.00

K

d

= 1 + 0.33 * D

f

/ B =

1.4125 > 1.33



Diambil,

K

_d

=

1.33 Kapasitas dukung ijin tanah,

q

_a

= 12.5 * N' * [ ( B + 0.3 ) / B ]

²

* K

_d

=

549.66 kN/m²

4. KAPASITAS DUKUNG TANAH YANG DIPAKAI

Kapasitas dukung tanah menurut Terzaghi dan Peck :

q

_a

=

545.18 kN/m² Kapasitas dukung tanah menurut Meyerhof :

q

_a

=

506.36 kN/m² Kapasitas dukung tanah menurut Skempton :

q

_a

=

549.66 kN/m² Kapasitas dukung tanah yang dipakai :

q

_a

=

506.36 kN/m²

Kontrol Tegangan Tanah

Luas dasar foot plat,

A = B

x

* B

y

=

4.8000 m²

Tahanan momen arah x,

W

_x

= 1/6 * B

_y

* B

_x²

=

1.9200 m³ Tahanan momen arah y,

W

y

= 1/6 * B

x

* B

y2

=

1.6000 m³

Tinggi tanah di atas foot plat,

z = D

_f

- h =

2.10 m

Tekanan akibat berat foot plat dan tanah,

q = h * 

_c

+ z *  =

46.560 kN/m² Eksentrisitas pada fondasi :

e

_x

= M

_ux

/ P

_u

=

0.1824 m

< B

_x

/ 6 =

0.4000 m (OK)

e

y

= M

uy

/ P

u

=

0.1600 m

< B

y

/ 6 =

0.3333 m (OK) Tegangan tanah maksimum yang terjadi pada dasar fondasi :

q

_max

= P

_u

/ A + M

_ux

/ W

_x

+ M

_uy

/ W

_y

+ q =

389.373 kN/m²

q

_max

< q

_a



AMAN (OK)

Tegangan tanah minimum yang terjadi pada dasar fondasi :

q

min

= P

u

/ A - M

ux

/ W

x

- M

uy

/ W

y

+ q =

57.914 kN/m²

q

_min

>

0



tak terjadi teg.tarik (OK)

Gaya Geser Arah X

Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton,

d' =

0.075 m

Tebal efektif foot plat,

d = h - d' =

0.325 m

Jarak bid. kritis terhadap sisi luar foot plat,

a

x

= ( B

x

- b

x

- 2 d ) / 2 =

0.675 m diambil sejarak "d" dari muka kolom untuk geser satu arah Tegangan tanah pada bidang kritis geser arah x,

q

x

= q

min

+ (B

x

- a

x

) / B

x

* (q

max

- q

min

) =

296.150 kN/m² Gaya geser arah x,

V

_ux

= [ q

_x

+ ( q

_max

- q

_x

) / 2 - q ] * a

_x

* B

_y

=

399.872 kN Lebar bidang geser untuk tinjauan arah x,

b = B

y

=

2000 mm

Tebal efektif footplat,

d =

325 mm

Rasio sisi panjang thd. sisi pendek kolom,



_c

= b

_x

/ b

_y

=

1.3333 Kuat geser foot plat arah x, diperoleh dari pers. sbb. :

V

_c

= √ f

_c

' * b * d / 6 * 10

^-3

=

541.667 kN

Faktor reduksi kekuatan geser,

 =

0.75

Kuat geser foot plat,

 * V

_c

=

406.250 kN

Syarat yang harus dipenuhi,

 * V

_c

≥ V

_ux

406.250

>

399.872



AMAN (OK)

Gaya Geser Arah Y

Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton,

d' =

0.085 m

Tebal efektif foot plat,

d = h - d' =

0.315 m

Jarak bid. kritis terhadap sisi luar foot plat,

a

_y

= ( B

_y

- b

_y

- 2 d ) / 2 =

0.535 m diambil sejarak "d" dari muka kolom untuk geser satu arah Tegangan tanah pada bidang kritis geser arah y,

q

y

= q

min

+ (B

y

- a

y

) / B

y

* (q

max

- q

min

) =

300.707 kN/m² Gaya geser arah y,

V

_uy

= [ q

_y

+ ( q

_max

- q

_y

) / 2 - q ] * a

_y

* B

_x

=

383.248 kN Lebar bidang geser untuk tinjauan arah y,

b = B

_x

=

2400 mm

Tebal efektif footplat,

d =

315 mm

Rasio sisi panjang thd. sisi pendek kolom,



_c

= b

_x

/ b

_y

=

1.3333 Kuat geser foot plat arah y, diperoleh dari pers. sbb. :

V

_c

= √ f

_c

' * b * d / 6 * 10

^-3

=

630.000 kN

Faktor reduksi kekuatan geser,

 =

0.75

Kuat geser foot plat,

 * V

_c

=

472.500 kN

Syarat yang harus dipenuhi,

 * V

_c

≥ V

ux

472.500

>

383.248



AMAN (OK)

Geser Dua Arah

Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton,

d' =

0.085 m

Tebal efektif foot plat,

d = h - d' =

0.32 m

Lebar bidang geser pons arah x,

c

x

= b

x

+ d =

0.715 m Lebar bidang geser pons arah y,

c

_y

= b

_y

+ d =

0.615 m Gaya geser pons yang terjadi,

V

up

= ( B

x

* B

y

- c

x

* c

y

) * [ ( q

max

+ q

min

) / 2 - q ] =

772.132 kN Luas bidang geser pons,

A

_p

= 2 * ( c

_x

+ c

_y

) * d =

0.838 m² Lebar bidang geser pons,

b

p

= 2 * ( c

x

+ c

y

) =

2.660 m Rasio sisi panjang thd. sisi pendek kolom,



_c

= b

_x

/ b

_y

=

1.3333 Tegangan geser pons, diambil nilai terkecil dari

f

_p

yang diperoleh dari pers.sbb. :

f

p

= [ 1 + 2 / 

_c

] * √ f

c

' / 6 =

2.083 MPa

f

_p

= [ 

_s

* d / b

_p

+ 2 ] * √ f

_c

' / 12 =

2.807 MPa

f

p

= 1 / 3 * √ f

c

' =

1.667 MPa

Tegangan geser pons yang disyaratkan,

f

_p

=

1.667 MPa

Faktor reduksi kekuatan geser pons,

 =

0.75 Kuat geser pons,

 * V

_np

=  * A

_p

* f

p

* 10

³

=

1047.38 kN

Syarat :

 * V

_np

≥ V

_up

1047.375

>

772.132



AMAN (OK)

 * V

_np

≥ P

_u

1047.375

>

850.000



AMAN (OK)

Tulangan Lentur Arah X

Jarak tepi kolom terhadap sisi luar foot plat,

a

_x

= ( B

_x

- b

_x

) / 2 =

1.000 m Tegangan tanah pada tepi kolom,

q

_x

= q

_min

+ (B

_x

- a

_x

) / B

_x

* (q

_max

- q

_min

) =

251.265 kN/m² Momen yang terjadi pada plat fondasi akibat tegangan tanah,

M

_ux

= 1/2 * a

_x²

* [ q

_x

+ 2/3 * ( q

_max

- q

_x

) - q ] * B

_y

=

296.777 kNm

Lebar plat fondasi yang ditinjau,

b = B

_y

=

2000 mm

Tebal plat fondasi,

h =

400 mm

Jarak pusat tulangan thd. sisi luar beton,

d' =

75 mm

Tebal efektif plat,

d = h - d' =

325 mm

Kuat tekan beton,

f

_c

' =

25 MPa

Kuat leleh baja tulangan,

f

_y

=

400 MPa

Modulus elastis baja,

E

s

=

2.00E+05 MPa

Faktor distribusi teg. beton,



₁

=

0.85

r

_b

= 

₁

* 0.85 * f

c

’/ f

_y

* 600 / ( 600 + f

y

) =

0.0270938 Faktor reduksi kekuatan lentur,

 =

0.80

R

_max

= 0.75 * r

_b

* f

_y

* [1-½*0.75* r

_b

* f

_y

/ ( 0.85 * f

_c

’ ) ] =

6.574

M

n

= M

ux

/  =

370.971 kNm

R

_n

= M

_n

* 10

⁶

/ ( b * d

²

) =

1.75607

R

n

< R

max



(OK)

Tulangan Lentur Arah X

Rasio tulangan yang diperlukan,

r = 0.85 * f

_c

’ / f

_y

* [ 1 -  {1 – 2 * R

_n

/ ( 0.85 * f

c

’ ) } ] =

0.0046

Rasio tulangan minimum,

r

_min

=

0.0025

Rasio tulangan yang digunakan,

 r =

0.0046

Luas tulangan yang diperlukan,

A

_s

= r * b * d =

2982.41 mm²

Diameter tulangan yang digunakan,

D 16

mm

Jarak tulangan yang diperlukan,

s = p / 4 * D

²

* b / A

_s

=

135 mm

Jarak tulangan maksimum,

s

_max

=

200 mm

Jarak tulangan yang digunakan,

 s =

135 mm

Digunakan tulangan,

D 16

-

130

Luas tulangan terpakai,

A

s

= p / 4 * D

²

* b / s =

3093.26 mm²

Tulangan Lentur Arah Y

Jarak tepi kolom terhadap sisi luar foot plat,

a

_y

= ( B

_y

- b

_y

) / 2 =

0.850 m Tegangan tanah pada tepi kolom,

q

y

= q

min

+ (B

y

- a

y

) / B

y

* (q

max

- q

min

) =

248.503 kN/m² Momen yang terjadi pada plat fondasi akibat tegangan tanah,

M

_uy

= 1/2 * a

_y²

* [ q

_y

+ 2/3 * ( q

_max

- q

_y

) - q ] * B

_x

=

256.507 kNm

Lebar plat fondasi yang ditinjau,

b = B

_x

=

2400 mm

Tebal plat fondasi,

h =

400 mm

Jarak pusat tulangan thd. sisi luar beton,

d' =

85 mm

Tebal efektif plat,

d = h - d' =

315 mm

Kuat tekan beton,

f

c

' =

25 MPa

Kuat leleh baja tulangan,

f

_y

=

400 MPa

Modulus elastis baja,

E

_s

=

2.00E+05 MPa

Faktor distribusi teg. beton,



₁

=

0.85

r

_b

= 

₁

* 0.85 * f

_c

’/ f

_y

* 600 / ( 600 + f

_y

) =

0.0270938 Faktor reduksi kekuatan lentur,

 =

0.80

R

_max

= 0.75 * r

_b

* f

_y

* [1-½*0.75* r

_b

* f

_y

/ ( 0.85 * f

_c

’ ) ] =

6.574

M

_n

= M

_uy

/  =

320.634 kNm

R

n

= M

n

* 10

⁶

/ ( b * d

²

) =

1.34641

R

_n

< R

_max



(OK)

Tulangan Lentur Arah Y

Perancangan Struktur Beton

Rasio tulangan yang diperlukan,

r = 0.85 * f

_c

’ / f

_y

* [ 1 -  {1 – 2 * R

_n

/ ( 0.85 * f

_c

’ ) } ] =

0.0035

Rasio tulangan minimum,

r

_min

=

0.0025

Rasio tulangan yang digunakan,

 r =

0.0035

Luas tulangan yang diperlukan,

A

s

= r * b * d =

2630.88 mm²

Diameter tulangan yang digunakan,

D 16

mm

Jarak tulangan yang diperlukan,

s = p / 4 * D

²

* b / A

s

=

183 mm

Jarak tulangan maksimum,

s

_max

=

200 mm

Jarak tulangan yang digunakan,

 s =

183 mm

Digunakan tulangan,

D 16

-

180

Luas tulangan terpakai,

A

_s

= p / 4 * D

²

* b / s =

2680.83 mm²

Tulangan Susut

Rasio tulangan susut minimum,

r

_smin

=

0.0018

Luas tulangan susut arah x,

A

sx

= r

_smin

* d * B

x

=

1170.000 mm² Luas tulangan susut arah y,

A

_sy

= r

_smin

* d * B

_y

=

1360.800 mm²

Diameter tulangan yang digunakan,



10 mm

Jarak tulangan susut arah x,

s

_x

= p / 4 * 

²

* B

_y

/ A

_sx

=

134 mm Jarak tulangan susut maksimum arah x,

s

x,max

=

450 mm Jarak tulangan susut arah x yang digunakan,

 s

_x

=

134 mm Jarak tulangan susut arah y,

s

y

= p / 4 * 

²

* B

x

/ A

sy

=

139 mm Jarak tulangan susut maksimum arah y,

s

_y,max

=

450 mm Jarak tulangan susut arah y yang digunakan,

 s

_y

=

139 mm

Digunakan tulangan susut arah x,

 10

-

130

Digunakan tulangan susut arah y,

 10

-

130