TUGAS PROYEK INSTALASI LISTRIK PERUMAHAN BUKIT CLUSTER

(1)

TUGAS PROYEK INSTALASI LISTRIK PERUMAHAN BUKIT CLUSTER

DI SUSUN OLEH : ACHMAD YANI SADIKIN 2D – D3 TEKNIK LISTRIK

1931120069

PROGRAM STUDI TEKNIK LISTRIK JURUSAN TEKNIK ELEKTRO POLITEKNIK NEGERI MALANG 2020

(2)

Perumahan Claster terdiri dari 150 rumah dengan (type 70/135, 70/276, 54/250, masjid, sekolahan SD dan Gudang logistik serta PJU di lokasi sekitar perumahan tersebut.

Kebutuhan sambungan daya pada perumahan claster adalah sbb:

DATA RUMAH

1. RUMAH TYPE 70/135 , 2 Lt ( 9X15 ) = 90 RMH Daya masing2 rumah = 2200 VA

2. RUMAH TYPE 70/276, 2 Lt ( 12X23 ) = 48 RMH Daya masing2 rumah = 3500 VA

3. RUMAH TYPE 54/250, 1 LT ( 10X25) = 10 RMH Daya masing2 rumah = 1300 VA

4. FASILATAS SEKOLAH SD = 1 GEDUNG Daya listrik = 4400 VA

5. Masjid dilengkapi dengan pompa AIR = 1 GEDUNG Daya listrik = 5500 VA

6. Indomaret danGudang Logistik = 2 GEDUNG Daya listrik masing2 = 16500VA

7. PJU ( Penerangan Jalan Umum) = 35 tiktik beban Daya listrik = 6600VA

 Keutuhan sambungan daya pada komplek per rumah adalah : 1. RUMAH TYPE 70/135 , 2 Lt ( 9X15 )= 90 RMH

Daya masing2 rumah = 2200 VA

Jadi daya total untuk rumah type 70/135 adalah :

�� = 2200 × 90 = 198 ��

2. RUMAH TYPE 70/276, 2 Lt ( 12X23 )= 48 RMH Daya masing2 rumah = 3500 VA

�� = 3500 × 48 = 168 ��

3. RUMAH TYPE 54/250, 1 LT ( 10X25) = 10 RMH Daya masing2 rumah = 1300 VA

�� = 1300 × 10 = 13 ��

4. FASILATAS SEKOLAH SD = 1 GEDUNG Daya listrik = 4400 VA

5. Masjid dilengkapi dengan pompa AIR= 1 GEDUNG Daya listrik = 5500 VA

6. Indomaret dan Gudang Logistik = 2 GEDUNG Daya listrik masing2 = 16500VA

�� = 1300 × 10 = 13 ��

7. PJU ( Penerangan Jalan Umum) = 35 tiktik beban Daya Listrik = 6600VA

(3)

PERENCANAAN KEBUTUHAN TRANSFORMATOR DAN PHB YANG AKAN DIGUNAKAN

Dalam pemilihan trafo harus memperhatikan beberapa hal, yaitu :

 Faktor keserempakan beban

 Faktor perkembangan beban untuk beberapa tahun mendatang

Maka dari sini kita dapat menentukan trafo dengan daya total pada komplek perumahan yang terdiri dari :

LOKASI JUMLAH DAYA

(VA)

TOTAL DAYA (VA) RUMAH TYPE

70/135, 2 Lt (9x15) 90 2200 198000 RUMAH TYPE

70/276, 2 Lt

(12x23) 48 3500 168000

`RUMAH TYPE 54/250, 1 Lt

(10x25)

10 1300 13000

FASILITAS

SEKOLAH SD 1 4400 4400

MASJID 1 5500 5500

INDOMARET dan GUDANG LOGISTIK

2 16500 33000

PJU 35 6600 6600

Total 428500

*Faktor keserempakan beban yang digunakan yaitu 60%

Untuk kemungkinan perluasan beban pada tahun mendatang, maka direncanakan dengan penambahan presentase cadangan beban yaitu sebesar 20%, sehingga kapasitas daya trafo yang terpasang yaitu :

�� = 120% × ��

�� = 120% × 428500��

�� = 514200��

Jadi menggunakan trafomator 1000 kVA, dengan tegangan 20 kV

 Arus primer pada trafo :

 Penghantar :

��

=

� =

√3 × ��

1000000

√3 × 20000

= 288.68 �

��ℎ� = 125% × =�� 1.25 × 288.68 = 360.85 � Jadi, luas penampang yang dipilih kabel AAAC/S 150 mm² dengan KHA 423 A

(4)

 Karena perumahan berlangganan TR maka setelah dilihat dari TDL ( Tarif Dasar Listrik) daya tertinggi untuk TR adalah 197000VA

 Karena daya total terpasang pada transfomator 514200 VA dan berlangganan TR maka direncanakan menggunakan 3 GTT dengan masing masing GTT dengan 20 kV dengan langganan 197000 VA

A. PEMBAGIAN BEBAN PADA TRANSFORMATOR GTT

 Rincian pembagian daya pada GTT 1

Jalur Beban Jumlah Daya

(VA)

Total Daya (VA)

Keterangan Total Beban

1 RUMAH TYPE

70/135 64 2200 140800 Tarikan fasa

RST 140800

�� = 120% × ��

�� = 120% × 140800��

�� = 168960��

*Berlangganan TR 197000VA dengan arus pembatas 3x300A

(VA)

Total Daya (VA)

(5)

1 RUMAH TYPE

70/135 26 2200 57200 Tarikan fasa

RST 141200

2 RUMAH TYPE

70/276 24 3500 84000 Tarikan fasa

RST

�� = 120% × ��

�� = 120% × 141200��

�� = 169,440��

(VA)

Total Daya (VA)

1 RUMAH TYPE

70/276 24 3500 84000 Tarikan fasa

RST

146500

2 RUMAH TYPE

54/250 10 1300 13000 Tarikan fasa

RST

3 SEKOLAH SD 1 4400 4400 Tarikan fasa

R

4 MASJD 1 5500 5500 Tarikan fasa

S

5 INDOMARET 2 16500 33000 Tarikan fasa

RST

6 PJU 35 6600 6600 Tarikan fasa

T

�� = 120% × ��

�� = 120% × 143000��

�� = 171600��

(6)

B. PENENTUAN PHB TR

 Kapasitas trafo = 200 kVA

 Tegangan = 20 kV/400 V

 Jumlah jurusan = 3 Jurusan

�� = ��

√3 × �

20000

= 0

√3 ×400

��

= 288.675 � 288.675

�� = =

ℎ

�� 3 = 96.225 �

Jadi, tiap jurusan menggunakan pengaman NH fuse dengan rating 100 A dengan merk df – electric.

Untuk MCCB pada GTT 1, 2 dan 3, sesuai dengan TDL, untuk langganan 197 kVA menggunakan pengaman utama 3x300 A.

Berdasarkan perhitungan diatas dipilih MCCB scheineder type NS400 3 Pole dengan kapasitas 320 A

(7)

Pemilihan Cut Out

Karakteristik utama suatu cut-out adalah sehubungan dengan kebuuhan antara waktu dan arus. Hubungan antara minimum melting dan maksimum clearing time, ditentukan dari test data yang menghasilkan karakteristik waktu dan arus. Kurva minimum melting time dan maksimum clearing time adalah petunjuk yang penting dalam penggunaan fuse link pada system yang dikoordinasikan.

Pada sistem distribusi fuse cut out yang digunakan mempunyai prinsip kerja melebur, apabila dilewati oleh arus yang melebihi batas arus nominalnya. Biasanya Fuse Cut Out dipasang setelah PTS maupun LBS untuk memproteksi feeder dari gangguan hubung singkat dan dipasang seri dengan jaringan yang dilindunginya, Fuse Cut Out juga sering ditemukan pada setiap transformator.

Factor-faktor dalam pemilihan fuse cut-out

Penggunaan cut-out tergantung pada arus beban, tegangan, type system, dan arus gangguan yang mungkin terjadi. Keempat factor di atas ditentukan dari tiga buah rating cut-out, yaitu :

1) Pemilihan rating arus kontinyu

Rating arus kontinyu dari fuse besarnya akan sama dengan atau lebih besar arus arus beban kontinyu maksimum yang diinginkan akan ditanggung. Dalam menentukan arus beban dari saluran, pertimbangan arus diberikan pada kondisi normal dan kondisi arus beban lebih (over load).

2) Pemilihan Rating tegangan

 Tegangan system fasa atau fasa ke tanah maksimum.

 System pentanahan.

 Rangkaian satu atau tiga fasa.

Sesuai dengan teganga sisitem dijatim maka rated tegangan cut-out dipilih sebesar 20 kV dan masuk ke BIL 150.

3) Pemilihan rating Pemutusan.

Setiap transformator berisolasi minyak harus diproteksi dengan gawai proteksi arus lebih secara tersendiri pada sambungan primer, dengan kemampuan atau setelan tidak lebih dari 250 % dari arus pengenal transformator.

(8)

Setelah melihat data- data diatas maka perhitungan pemilihan fuse cut-out adalah sebagai berikut :

��

�� =

√3 × 200��20��

× 250%

�� =

√3 × 20��

× 250% = 14.43 �

Dalam perencanaan ini digunakan CO dengan perhitungan 250 % dikalikan dengan arus pengenal transformator pada sisi primer, yaitu 16 A.

Rating arus kontinyu dari fuse besarnya dianggap sama atau lebih besar dari beban kontinyu maksimal yang diinginkan. Oleh karena itu dipilih HUBBELL CO dengan arus sebesar 200 A, yang mempunyai spesifikasi umum sebagai berikut :

 Type : CP710342

 Tegangan nominal : 27 kV

 Arus Nominal : 200 A

 Interupting RMS : 10 kA

*keterangan lebih lengkap dapat dilihat pada katalog.

1. Pemilihan Araster

Arester dipakai sebagai alat proteksi utama dari tegangan lebih. Karena kepekaan arester terhadadap tegangan, maka pemakaiannya harus disesuaikan dengan tegangan sistem. Pemilihan arester dimaksudkan untuk mendapatkan tingkat isolasi dasar yang sesuai dengan Basic Insulation Level (BIL) peralatan yang dilindungi, sehingga didapatkan perlindungan yang baik. Pada pemilihan arester ini dimisalkan tegangan impuls petir yang datang berkekutan 400 kV dalam waktu 0.1 µs, jarak titik penyambaran dengan transformator 5 Km.

Pada jaringan tegangan menengah arester ditempatkan pada sisi tegangan tinggi (primer). Tegangan dasar yang dipakai adalah 20 kV sama seperti tegangan pada sistem. Hal ini dimasudkan agar pada tegangan 20 kV arester tersebut masih tetap mampu memutuskan arus dari sistem.

Tegangan sistem tertinggi umumnya diambil harga 110% dari harga tegangan nominal sistem, sehingga :

�� = 110% × 20�� = 22�� ,dipilih arester dengan tegangan teraan 24kV.

Koefisien pertanahan didefinisikan sebagai perbandingan antara tegangan rms fasa ke tanah dalam kondisi gangguan. Untuk menentukan tegangan puncak (Vrms) antar fasa dengan ground digunakan persamaan :

�_��= �� √2 22 ��

=

(9)

√2 = 15.56 ��

Dari persamaan diatas maka diperoleh persamaan untuk tegangan fasa dengan ground pada sistem 3 fasa didapatkan persamaan :

�_��= �� × √2

√3 =

15.56 ×

√2

√3

= 12.65 ��

�� ℎ�� = �_{�(�−�}₎

�_��

12.65 �

=15.56 � = 0.81

 Tegangan pelepasan arester

Tegangan kerja penangkap petir akan naik dengan naiknya arus pelepasan, tetapi kenaikan ini sangat dibatasi oleh tahanan linier dari penangkap petir.

Tegangan yang sampai pada arester :

� = �

� ×

�

400 ��

=0.0006

× 5

= 133.33��

 Arus pelepasan nominal 2� − �

� = � + �

Z adalah impedansi saluran yang diabaikan karena jarak perambatan sambaran tidak melebihi 10 Km dalam arti jarak antara GTT yang satu ke GTT yang lain berjarak antara 8 Km sampai 10 Km. (SPLN 52-3,1983:11)

� = �� 100%

��

2 × 400�� − 133.33

105 ��

= 2.5 = 42 Ω

� = 0 + 42 Ω

= 15.8 ��

Jatuh tegangan pada arester dapat dihitung dengan menggunakan persamaan :

=

� � × �

Sehingga tegangan pelepasan arester didapatkan sesuai persamaan :

�� = �� + (� × )�

 Pemilihan tingkat isolasi dasar (BIL)

(10)

Harga puncak surja petir yang masuk ke pembangkit datang dari saluran yang dibatasi oleh BIL saluran. Dengan mengingat variasi tegangan flyover dan probabilitas tembus isolator, maka 20% untuk faktor keamanannya, sehingga harga E adalah :

� = 1.2 ��

� = 1.2 × 125 �� = 150 ��

BIL yang dinyatakan dalam tegangan puncak impuls dengan standart suatu gelombang 1.2x50µs. Sehingga isolasi dari peralatan – peralatan listrik harus mempunyai karakteristik ketahanan impuls sama atau lebih tinggi dari BIL tersebut. Sehingga dipilih BIL arester yang sama dengan BIL transformator yaitu 150 kV.

 Margin perlindungan arester

Untuk menghitung dari margin perlindungan dapat dihitung dengan rumus sebagai berikut :

�� = ( ��

�� − 1

) × 100%

�� = ( 150 �� ) × 100% = 125.28%

133,33 − 1

Berdasarkan rumus diatas ditentukan tingkat perlindungan untuk trafo daya. Kriteria yang berlaku untuk MP>20% dianggap cukup untuk melindungi transformator.

 Jarak penempatan arester dengan peralatan

Penempatan arester yang baik adalah menempatkan arester sedekat mungkin dengan peralatan yang dilindungi. Jarak arester dengan peralatan yang dilindungi digunakan persamaan sebagai berikut :

2 × � × �

�� = ��

+ �

2 × 4000�� µ� × �/ 125 = 133.33

�� +

8.3 = 26.6�

� = 0.31 �

300� µ�/

(11)

Jadi jarak arester sejauh 31 cm dari transformator yang dilindungi.

Perhitungan jarak penempatan arester diatas digunakan untuk transformator tiang.

Berdasarkan keterangan diatas maka pemilihan BIL arester harus mempunyai kemampuan yang sama atau diatas tegangan 150 kV.

2. Pentanahan pada GTT

Pada pertanahan arester, body trafo, dan body panel harus mempunyai tahanan maksimum 5 Ω. Dalam pertanahan ini menggunakan sistem pertanahan elektroda batang tunggal dengan catatan :

1. Elektroda ditanam pada tanah ladang dengan tahanan jenis (ρ) : 100 Ω/m 2. Luas penampang elektroda adalah 5/8”Cu telanjan

r = 7.94 mm

3. Menggunakan sistem pertanahan elektroda batang tunggal 4. Panjang elektroda = 3 meter

5. Elektroda ditanam sedalam panjang elektroda

�

� ��ℎ�� =

2 × � × � (��

4�− 1)

�

� ��ℎ�� = ¹⁰⁰ (� ^4×

3 − 1) = 33.5 Ω Tidak memenuhi syarat

(12)

2×�×3 � 0.00794

karena lebih dari 5Ω. Kemudian menggunakan konfigurasi DOUBLE STRAIGHT

� 3

� = ��

0.00794 = 5.9

� = � +

�

1 + 3

= 3

= 1.33

� = �� ×

�

�� ×

=1.33 5.9

=

0.048 1 + 2� 1 + 2(0.048) =

��

� = 2

= 0.548 2

�� =

2 × � ×

� 100 2 × � ×

3

× ��

× 0.548 = 2.9Ω

Memenuhi persyaratan karena Rpt<5Ω

Jadi, tahanan pertanahan yang diperoleh dengan pertanahan elektroda batang tunggal sistem double straight adalah sebesar 2.9 Ω. Sehingga memenuhi persyaratan PUIL.

(13)

A1 B1 A2 B2 A3 B3 C3 Perhitungan Penghantar

 GTT 1

o Beban A1

Beban yang dipikul: 32 Rumah Type 70/135 : 70400 VA

�� = 70400

√3 ×380

= 106.96 �

o Beban B1

Beban yang dipikul: 32 Rumah Type 70/135 : 70400 VA 70400

 GTT 2

�� = √3 × 380

= 106.96 �

o Beban A2

�� = 57200

√3 × 380

= 86.906 �

o Beban B2

Beban yang dipikul: 24 Rumah Type 70/276 : 84000 VA 84000

 GTT 3

�� = √3 × 380

= 127.62 �

o Beban A3

�� = 49000

√3 × 380

= 74.447 �

o Beban B3

Beban yang dipikul: 6 Rumah Type 70/276 : 21000 VA : 10 Rumah Type 54/250 : 13000 VA

: Sekolah SD : 4400 VA

: Masjid : 5500 VA

: 35 Titik PJU : 6600 VA

Total : 50500 VA

�� = 50500 √3 × 380

(14)

= 76.727 �

o Beban C3

�� =

47000

√3 × 380

: 2 Gubuk + Indomaret : 33000 VA

Total : 47000 VA

= 71.41 �

 GTT 1 o (A1)

V = 380 V

Luas Penampang

∆V = 3000% x 380 = 11.4 V

�� = 1.25 × 106.96 = 133.7 �

� × � × �

� = ∆�

� = 0.03 × 300 × 106.96

= 84.442 ��²

Jadi, luas penampang yang dipilih kabel AAAC/S 95 mm11.4 ² dengan KHA 315 A o (B1)

V = 380 V

∆V = 3000% x 380 = 11.4 V

�� = 1.25 × 71.41 = 89.26 �

� × � × �

� = ∆�

 GTT 2

� = 0.03 × 300 × 71.41

= 84.442 ��²

Jadi, luas penampang yang dipilih kabel AAAC/S 95 mm11.4 ² dengan KHA 315 A

o (A2) V = 380 V

∆V = 3000% x 380 = 11.4 V

�� = 1.25 × 86.906 = 108.63 �

� × � × �

� = ∆�

� = 0.03 × 250 × 86.906

= 57.175 ��²

V = 380 V

∆V = 3000% x 380 = 11.4 V

�� = 1.25 × 127.62 = 159.52 �

� × � × �

� = ∆�

� = 0.03 × 290 × 127.62

= 97.394 ��²

(15)

 GTT 3 o (A3)

V = 380 V

∆V = 3000% x 380 = 11.4 V

�� = 1.25 × 74.447 = 93.06 �

� × � × �

� = ∆�

� = 0.03 × 130 × 74.447

= 25.47 ��²

V = 380 V

∆V = 3000% x 380 = 11.4 V

�� = 1.25 × 76.727 = 95.91 �

� × � × �

� = ∆�

� = 0.03 × 1875 × 76.727

= 378,587��²

o (C3) V = 380 V

∆V = 3000% x 380 = 11.4 V

�� = 1.25 × 71.41 = 89.26 �

� × � × �

� = ∆�

� = 0.03 × 200 × 71.41

= 37.584��²

(16)

Perhitungan

PJU

Jalan pada perumahan memiliki data sebagai berikut 1.) Required illumination 15 lux

2.) Wide ( W ) 8 m

3.) Height of the lamp ( h ) 13m 4.) Spacing (s) 45m

5.) Angle above horizontal 5 deegre 6.) Maintenance factor ( M ) 0.75 7.) Over hung (oh) 0.65 m

Perhitungan UTILIZATION

� − ��

�/�( �� ) =

= ℎ

��

8 − 0.65

13 0.65

= 0.56

�/�( �� ) =

ℎ = = 0.05 13

Dari garis di dapat ( UTILIZATION CURVES ) U1= 0.08 ( pavement side ) U2= 0.25 ( road side ) Maka U= U1+U2 = 0.08 + 0.25 = 0.33

Jadi besarnua lumen yang harus diberikan untuk tiap-tiap lampu sebesar :

�

= ��

��

15 � 8 45�

=0.3 0.7 0.73� 5�

5

= 29090.9 ��

Jadi lampu yang di pilih adalah Philips type BRP383 LED386/NW 280W 220-240V DM PSR dengan lumen 38600 lm

PENGHANTAR

�� 6600

= 22

0

= 30 �

�

=

�

=

� × � × � × ��

�

1575 × 30 × 0.03∆�

× 0.9 6.6

= 64.43

� = 220 × 3% = 6.6 �

��ℎ� = 125% × �� = 1.25 × 30 = 37.5 �

Jadi, luas penampang yang dipilih kabel NFA2X-T 2x25 + 1x25 mm² dengan KHA 103 A

(17)

PENTANAHAN TITIK BINTANG TRAFO DAN PENTANAHAN GI Diketahui :

Jenis tanah : tanah liat

L : 5 m

ρ tanah : 100

a : 1963 mm²

r : 2.5 mm

diameter ; 50 mm

Rp = 20 Ω menggunakan electrode batang

Jadi menggunakan K = 3 Factor pengali square

1 + 2� + �

= 41 + �

1 + 5

� =�� ( � )

= ��

( 5 ) = −0.13

��

� �� 5 20 1

+

2� 1 + ( 2 × 5 )

�

= ��

( 2� )��

� �� (

= 2 × 5 )

(18)

�� 5

20 = −0.068

�� = 100 × 3 2 × 3.14

× 5

1 + 2 × (−0.13) + (−0.068)

× 4

= 1.60Ω

(19)

SANGKAR FARADAY

Dalam perhitungan ini yang perlu diperhatikan adalah system pengaman dari sisi TR maupun TT pada trafo, sesuai dengan katalog yang ada jarak aman sisi tegangan tinggi adalah 500 mm. dengan perkiraan panjang tangan manusia sekitar kurang lebih 500 m.

Sehingga dapat terhitung sangkar faraday sesuai dengan dimensi trafo yang digunakan.

Dimensi trafo yang digunakan dengan data sebagai berikut : Panjang (L) : 1200 mm

Lebar (W) : 780 mm Tinggi (H) : 1320 mm

Sehingga diperoleh dimensi sangkar faraday terpasang sebagai berikut :

Panjang : (jarak aman trafo + panjang tangan manusia) x 2 + panjang trafo : (500 + 500) x 2 + 1200 mm

: 3200 mm

Lebar : (jarak aman trafo + panjang tangan manusia) x 2 + lebar trafo : (500 + 500) x 2 + 780 mm

: 2780 mm

Tinggi : (jarak aman trafo + panjang tangan manusia) x 2 + lebar trafo : (500 + 500) x 2 + 1320 mm

: 3320 mm

(20)

PEMILIHAN PERANGKAT KUBIKEL

 PEMILIHAN NH FUSE

�� = 400% × �� = 400% × 5.773 =� 23.092 �

 PEMILIHAN CB

�� = 250% × �� = 250% × 5.773 =� 14.432 �

 PEMILIHAN CT (CURRENT TRANSFORMER)

CT dipilih berdasarkan daya yang dimiliki oleh trafo dan juga cubicle yang digunakan :

�� = 20 ��

�� = 400 �

� = 200 ��

�� = �

�� × √3=

200000 20000 ×

√3

= 5.773 �

�� = 5.773

×

20000 400

= 288.675 �

Dari data pemilihan cubicle dapat dipilih CT dengan spesifikasi sebagai berikut : DM – 1A

o Single primary

o Double secondary winding for measurement and protection

 PEMILIHAN PT (POTENTIAL TRANSFORMER)

CT dipilih berdasarkan daya yang dimiliki oleh trafo dan juga cubicle yang digunakan :

�� = 20 ��

�� = 400 �

� = 200 ��

�� = �

�� × √3=

200000 20000 × √3

(21)

= 5.773 �

�� = 5.773

× 2000

0 400

= 288.675 �

Dari data cubicle dapat di pilih PT dengan spesifikasi sebagai berikut : PEMILIHAN KOMPONEN PADA LV PANEL

 Beban AI

Daya :70400 VA

�� = 7040 0

√ 383�

0

= 106,96 �

KHA = 125% x In

= 1.25 x 106,96

= 133.7 A

Menggakan busbar dengan menggunakan tembaga (cu) yang dilapisi dengan lapisan konduktif jumlah batang satu buah,sesuai dengan PUIL 2000 dengan KHA sebesar 133.7 A di dapatkan ukuran busbar sebesar 15 x 2 mm, dengan penampang 30mm² Berat 0.27 Kg/m.

PMT = 115% x In

= 1.15 x 106,96

= 123 A

Berdasarkan perhitungan diatas dipilih MCB scheineder type NSX160F dengan kapasitas 125 A

 Beban BI

Daya :70400 VA

�� = 7040 0

√ 383�

0

= 106,96 �

KHA = 125% x In

= 1.25 x 106,96

= 133.7 A

Menggakan busbar dengan menggunakan tembaga (cu) yang dilapisi dengan lapisan konduktif jumlah batang satu buah,sesuai dengan PUIL 2000 dengan KHA sebesar 133.7 A di dapatkan ukuran busbar sebesar 15 x 2 mm, dengan penampang 30mm² Berat 0.27 Kg/m

PMT = 115% x In

= 1.15 x 106,96

= 123 A

(22)

(23)

 Beban A2

Daya :70400 VA

�� = 5720 0

√ 383�

0

= 86,9 �

KHA = 125% x In

= 1.25 x 86.9

= 108.625 A

Menggakan busbar dengan menggunakan tembaga (cu) yang dilapisi dengan lapisan konduktif jumlah batang satu buah,sesuai dengan PUIL 2000 dengan KHA sebesar 108.625 A di dapatkan ukuran busbar sebesar 12 x 2 mm, dengan penampang 24 mm²

Berat 0.23 Kg/m PMT = 115% x In

= 1.15 x 108.625

= 124.92 A

 Beban B2

Daya :84000 VA

�� = 8400 0

√ 383�

0

= 127.624 �

KHA = 125% x In

= 1.25 x 127.624

= 159.53 A

Menggakan busbar dengan menggunakan tembaga (cu) yang dilapisi dengan lapisan konduktif jumlah batang satu buah,sesuai dengan PUIL 2000 dengan KHA sebesar 159.53 A di dapatkan ukuran busbar sebesar 15 x 3 mm, dengan penampang 45 mm² Berat 0.40 Kg/m

PMT = 115% x In

= 1.15 x 127.624

= 146.76 A

 Beban A3

Daya :49000 VA

(24)

�� = 4900 0

√ 383�

0

= 74.44 �

(25)

KHA = 125% x In

= 1.25 x 74.44

= 93.05 A

PMT = 115% x In

= 1.15 x 74.44

= 85.606 A

 Beban B3 Daya :50500 VA

�� = 5050 0

√ 383�

0

= 76.72 �

KHA = 125% x In

= 1.25 x 76.72

= 95.9 A

PMT = 115% x In

= 1.15 x 76.72

= 88.23 A

 Beban C3

Daya :49000 VA

�� = 4900 0

√ 383�

0

= 71.41 �

KHA = 125% x In

= 1.25 x 71.41

= 89.26 A

(26)

Menggakan busbar dengan menggunakan tembaga (cu) yang dilapisi dengan lapisan konduktif jumlah batang satu buah,sesuai dengan PUIL 2000 dengan KHA sebesar

(27)

89.26 A di dapatkan ukuran busbar sebesar 12 x 2 mm, dengan penampang 24 mm² Berat 0.23 Kg/m

PMT = 115% x In

= 1.15 x 71.41

= 82.22 A