ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ
В ГИДРООБЪЁМНЫХ ПЕРЕДАЧАХ (МОДЕЛЬ ПОТЕРЬ МИШКЕ-ВИЛЬСОНА)
Рудович Владимир Михайлович Научный руководитель - канд. техн. наук, doif. Андреев А. Ф.
(Белорусский национальный технический университет)
В этой стать рассмотрена теорико-экспериментальная модель потерь Мишке-Вильсона, в которой рассматриваются механические и объёмные потери, которые являются настолько превалирующими над остальными что можно рассматривать их в качестве единственных с последуюндей корректировкой экспериментальных коэффициентов.
Обычно используемые в качестве основных элементов объёмных гидропередач роторные гидромашины характеризу
ются большими поверхностями трения, механические и объём
ные потери на которых превалируют над остальными, и поэтому в качестве математической модели рассматриваются потери только в зазорах между упомянутыми поверхностями. Разумеет
ся, принятие такой модели не исютючает существование других видов потерь (например, гидравлические потери, потери обу
словленные сжимаемостью рабочей жидкости и т.д.), которые чаще всего раздельно не рассматриваются. Поскольку коэффи
циенты потерь определяются экспериментально, то соответст
вующим их корректированием можно с достаточной для прак
тических целей точностью описывать рабочий процесс.
Коэффициенты утечек, вязкостного и кулонового трения, которые определяются исходя из сертифицированных парамет
ров гидромашин [1,2].
У Д К [62-8+ 681.523] (075.8)
26
с €
Таблица 1 — Коэффициенты утечек вязкостного ^ и кулонового трения С/
Насос Мотор
Су ~ 1 1 — Щам f i — 7?с-’)
V уг 'Ік' Я' *
г i
^ (Д >1 j ■( 1 ... Щ \ »
^ ^ .....
* Ч >• V
С .-= 1 {2г1^„* 1) 1
чп 0 = 1 ?ь/(1 + 2 1 Предполагая, что в зазорах между деталями имеет место ламинарное течение жидкости и что зазоры образованы парал
лельными поверхностями, поток утечек можно выразить как Q’' ПРj)
где ^ - зазор; и - ширина канала; ^ - его длинна; ^ 12д1
i перепад
давления.
Ь ^
Так как ' и " пропорциональны характерному размеру то
I. й^ІХр а
X i ,
Q % ‘
илт jf
.иу.
Обозначим
С т
ę . . .
где ” - критерий Зимерфельда, тогда 1%п
C V ■
таа89саш ч 9|« < •втер»: М
W «
>■ іГ*^
Таким образом, поток утечек пропорционален разности 5^0 давлений и не зависит от частоты вращения.
Мощность механический потерь на трение при граничной смазке:
27
P f ^ J ^ .
Отсюда момент трения на валу гидромашины:
І1/ - г - >
4«, Г
Pf :^ »«»ж»5>авж ^ ^ 1ЛП¥^
J ^М ТІ
При линейном распределении скоростей по перечному се- 'чению пленки масла касательное напряжение , возникающее 1
при скольжении по слою масла прямоугольной пластинки раз- 11 :к й ___________ т __________ S
мерами ^ со скоростью и при зазоре между ней и пло- стсой поверхностью, определяется законом Ньютона:
V:’
а о•JT
ІІГ u
а Поскольку поверхность поршней пропорциональна
средняя скорость поршней пропорциональна коэффициенту бы
строходности трение:
, то мощность, расходуемая на вязкостное
--- --- - “ -1Г *"е«
/ Ł/pi
Обозначим
г ш
получим
R ^ Cg|il^rr
Отсюща момент трения на жидкостное трение:
Йн Ш
łtWOWWiCO' 9e<W W W 'ieS<S6SSece*
м 2ж иди М, I- §;
На основании теоретико-экспериментальной модели по
терь определяются зависимости расхода рабочей жидкости и момента на валу гидромашины в зависимости от режима работы.
При работе гидромашины в режиме гидромогора:
0 —0 + 0 == fF -Р £Г 5п W п
28
■« 4 t j _tj
% С ' ' — |ГГ, 4-гfc Л - Л ^ ) * ^ Ц Р ' t 4 r - t ^ ^ ; . ^ ^!|
При работе гидромашины в режиме насоса:
р :?•
J
-.« « w -
'Si. * i
,! i- ,<» f M .^ 4
■* ‘* ' T K
/ 1Лк- ц «г* — ÓЧ V H — + г кГ5 Й
3
й ^.jb 5« « 1
^ “Г
V OH
i *r^
i, /ІІ
Литература:
1. Аксиально-поршневой регулируемый гидропривод / Прокофьев В.Н. [и др.]. - М.: Машиностроение, 1969.-4 9 6 с.
2. Гидропневмоавтоматика и гидропривод мобильных машин. Объёмные гидро- и пневмомашины и передачи / Андреев А.Ф. [и др.]. - Минск: Вышэйшая школа, 1987. - 311 с.
УДК 629.114
ВЫВОД ФОРМУЛ
для
РАСЧЁТА СИЛЫ ТЯГИ ВЕДУЩЕГ О КОЛЕСА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ЗАКОНАХ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ КОЛЕСА НА ПОЧВУАдась Владимир Андреевич Научный руководитель - канд. техн. наук, doif. Атаманов Ю.Е.
(Белорусский национальный технический университет)
В данной работе проведен вывод формул для расчета касатель
ной силы тяги при различных распределениях ведущего колеса на поч
ву, а также сравнение результатов этих формул с целью дальнейшего использования в проектировочных расчетах тракторов.
В условиях интенсификации сельскохозяйственного про
изводства одним из определяющих требований к сельскохозяй
ственной технике является повышение ее производительности.
Однако при этом происходит усложнение машин, расширение
29
