การศึกษาทางพารามิเตอรเพื่อหาคาหนวยแรงที่จุดคราก
่
สูงสุดที่เหมาะสม
สําหรับเหล็กเสนที่ใชเสริมในคอนกรีต สาหรบเหลกเสนทใชเสรมในคอนกรต
ดร. ฉัตร สุจินดา ุ
อาจารย มหาวิทยาลัยศรีปทุม
สถิติ f
yของเหล็กเสริม
่ ่
จากสถานที่กอสรางจริง (ที่ไมมีการควบคุมคุณภาพ)
ขนาดและชั้น จํานวน
อัตราสวนหนวยแรงดึงที่จุดครากตอ คาที่ระบไวตามมาตรฐาน ขนาดและชน
คุณภาพ
จานวน ตัวอยาง
ุ ฐ
คาเฉลี่ย Coefficient of Variation
RB6 SR24 53 1.68 0.187
RB9 SR24 84 1.51 0.257
DB12 SD30 66 1 62 0 179
DB12 SD30 66 1.62 0.179
DB16 SD30 62 1.82 0.194
Ductility Control Ductility Control
• ACI318-99 ขอกําหนด 10 3 3
• ACI318 99 ขอกาหนด 10.3.3
0 85 f β 6120
⎡ 0.85 ′
1⎛ 6120 ⎞ ⎤ 0.75 0.75
6120
b b
y y
f
f f
ρ ≤ ρ = ⎡ ⎢ ⎢ ⎣ ⎢ ⎣
y′ β ⎛ ⎜ ⎜ ⎝ ⎝ +
y⎞ ⎟ ⎟ ⎠ ⎠ ⎤ ⎥ ⎥ ⎦ ⎥ ⎦
จํากัดคาอัตราสวน
ปริมาณเหล็กเสริม แตถาคานี้เกินกวาที่คาด จะทําให Ductility y
ลดลงไดเชนกัน
Ductility ของหนาตัดรับโมเมนตดัด
300,000
Ductility ของหนาตดรบโมเมนตดด
DuctilityIndex
250,000
cm)
1.00ρb TotalEnergy @ Failure ElasticEnergy
=
150,000 200,000
ดM (kg*
0 50ρb 0.75ρb
... ....
ElasticEnergy abe bcde+ +
= =
100,000
มเมนตดัด
0 25ρb 0.50ρb
abe
50,000
โม
0.10ρb
0.25ρb
b c
0
0.0000 0.0001 0.0002 0.0003 0.0004 0.0005 0.0006 0.0007
a e d
ความโคง Φ
Ductility Index vs Reinforcement Ratio
50
Ductility Index vs. Reinforcement Ratio
46.24
40 45
30 35
y Index
15 20 25
Ductility
14.85
5 5 31
10
D 15
2.43 1.11
5.31
0 5
0.00 0.25 0.50 0.75 1.00
Reinforcement Ratio
b
ρ ρ
มอก ระบแต f มอก. ระบุแต
็
y,min
f
• มอก. 20-2543 (สําหรับเหล็กเสนกลม)
SR-24 f ≥ 2400ksc – SR-24 f
y≥ 2400ksc
• มอก. 24-2548 (สําหรับเหล็กเสนขอออย)
– SD-30 f
y≥3000ksc
– SD-40 f
y≥ ≥ 4000ksc
– SD-50 f
yy≥ 5000ksc
เพื่อควบคม Ductility ใหไมต่ําเกินไป เพอควบคุม Ductility ใหไมตาเกนไป
• ตองกําหนด ใน มอก. ดวย
• แตจะกําหนดคา จากอะไร ?
y,max
f
• แตจะกาหนดคา f f
y,maxจากอะไร ?
การทํานาย Ductility ของหนาตัด การทานาย Ductility ของหนาตด
• หาพิกัดที่จุดคราก
( (
φyy,Myy) )
ใชวิธี Modified Hognestad• หาพิกัดที่จุดประลัย (φn,Mn) ใชวิธี Whitney Rectangular Stress Block
Calibration Calibration
• ใช Monte Carlo Simulation กําหนด ρ =0.75ρb
f
Random Number Generator Ductility Indices
Random Number Generator fy
สถิติ
σ μ,
σ
s μ
A fy
(
φy,My)
(φn,Mn) 95%
Indices
y,min
f fy,max
(
φy,My)
95%(φn,Mn)
95% มอก.
สถิติ
สถต
σ μ,
Target Ductility Index Trial &
Error Ductility Index
As
-6%95%มอก+6%
มอก.
• ทํา Simulation สําหรับกรณี f = 2400 3000 4000 5000ksc
มอก.
• ทา Simulation สาหรบกรณ
200, 300, 400, 500
fc′ = ksc
2400, 3000, 4000, 5000
fy = ksc
(ksc) (ksc) (ksc)
ดัชนีความ เหนียวเปาหมาย
ดัชนีความเหนียว fc′ fy = fy,min fy,max
2400 200 2720 1.838 1.839
300 2710 1.725 1.731
400 2710 1 813 1 814
400 2710 1.813 1.814
500 2710 1.900 1.900
3000 200 3400 1.742 1.742
300 3390 1.635 1.635
400 3390 1.715 1.715
500 3390 1.791 1.791
4000 200 4540 1.621 1.617
300 4520 1 535 1 532
300 4520 1.535 1.532
400 4520 1.609 1.606
500 4520 1.675 1.670
5000 200 5660 1.544 1.549
300 5650 1.467 1.464
400 5650 1.535 1.531
500 5650 1.592 1.587
สรปผลของ Calibration สรุปผลของ Calibration
y,min
f fy,max fy,max fy,min
f
−
(ksc) (ksc)
(%)
2400 2710 12 9
y,min y,
y,min
f
2400 2710 12.9
3000 3390 13.0
4000 4520 13.0
5000 5650 13.0
สรป สรุป
ึ ิ ื่ ํ ี่ ใ โ ํ
• จากการศึกษาทางพารามิเตอรเพือกําหนดคา fy สูงสุดทียอมให โดยการทํา แบบจําลองมอนติคารโล เพื่อหาดัชนีความเหนียวของหนาตัดที่รับโมเมนตดัด เมื่อกําหนดอัตราสวนปริมาณเหล็กเสริมเทากับคาสงสดที่กําหนดใน ACI318 99 เมอกาหนดอตราสวนปรมาณเหลกเสรมเทากบคาสูงสุดทกาหนดใน ACI318-99 และใชขอมูลการกระจายทางสถิติของหนวยแรงดึงที่จุดคราก และพื้นที่หนาตัด ของประเทศสหรัฐอเมริกา มาเปนตัวกําหนดดัชนีความเหนียวเปาหมาย จากนั้น ของประเทศสหรฐอเมรกา มาเปนตวกาหนดดชนความเหนยวเปาหมาย จากนน ไดทดลองกําหนดคา fy สูงสุดที่ยอมให และใชคาการกระจายของหนวยแรงดึงที่
จุดครากและพื้นที่หนาตัดซึ่งตีความจากขอกําหนดในมาตรฐาน มอก. 20-2543 และ มอก. 24-2548
• แนะนําใหเพิ่มขอกําหนด fyy สําหรับมาตรฐาน มอก. 20 (สําหรับเหล็กเสนกลม) และ มอก. 24 (สําหรับเหล็กเสนขอออย) จะตองไมเกินรอยละ 13 ของ fy ที่ระบุ
ในมาตรฐาน Version ใหมในอนาคต