ANALISA KEKAKUAN SAMBUNGAN PADA KONSOLE
DENGAN BAUT MUTU TINGGI DIBANDINGKAN
DENGAN BAUT MUTU BIASA PADA STRUKTUR BAJA
THESIS
BUDI FLORIANTA TARIGAN
097016004/TS
FAKULTAS TEKNIK
UNIVERSITAS SUMATERA UTARA
MEDAN
ANALISA KEKAKUAN SAMBUNGAN PADA KONSOLE
DENGAN BAUT MUTU TINGGI DIBANDINGKAN
DENGAN BAUT MUTU BIASA PADA STRUKTUR BAJA
TESIS
Oleh
BUDI FLORIANTA TARIGAN
097016004/TS
FAKULTAS TEKNIK
UNIVERSITAS SUMATERA UTARA
MEDAN
ANALISA KEKAKUAN SAMBUNGAN PADA KONSOLE
DENGAN BAUT MUTU TINGGI DIBANDINGKAN
DENGAN BAUT MUTU BIASA PADA STRUKTUR BAJA
TESIS
Untuk memperoleh Gelar Magister Teknik dalam Program Studi Teknik Sipil
pada Fakultas Teknik Universitas Sumatera Utara
Oleh
BUDI FLORIANTA TARIGAN
097016004/TS
FAKULTAS TEKNIK
UNIVERSITAS SUMATERA UTARA
MEDAN
Judul : Analisa Kekakuan Sambungan Pada Konsole Dengan Baut Mutu Tinggi dibandingkan dengan Baut Mutu Biasa pada Struktur Baja
Nama : Budi Florianta Tarigan
NIM : 097016004
Program Studi : Magister Teknik Sipil
Menyetujui Komisi Pembimbing,
(Prof. Dr. Ing. Johannes Tarigan)
Ketua Anggota
(Ir. Sanci Barus, M.T)
Ketua Program Studi Dekan Fakultas Teknik
(Prof. Dr .Ir. Roesyanto, MSCE) (Prof. Dr. Ir. Bustami Syam, MSME)
Telah diuji pada
Pada tanggal 09 Juli 2013
PANITIA PENGUJI TESIS :
Ketua : Prof. Dr. Ing. Johannes Tarigan Anggota : 1. Ir. Sanci Barus, MT
Daftar Riwayat Hidup
A. Data Pribadi:
Nama : Budi F Tarigan
Tempat /Tgl Lahir : Medan, 17 Desember 1980
Alamat : Jl. Pembangunan No 56 Kampus USU
Agama : Khatolik
Anak ke- : Satu Jenis Kelamin : Laki-Laki
B. Riwayat Pendidikan:
- TK Methodhist I Medan 1986 – 1987
- SD Methodhist I Medan 1987 – 1993
- SMP Putri Cahaya Medan 1993 – 1996
- SMU Negeri 3 Medan 1996 – 1999
- Fakultas Teknik Jurusan Teknik Sipil USU 1999 – 2005 - Magister Teknik Sipil Fakultas Teknik USU 2009 – 2013
C. Riwayat Pekerjaan:
- Sebagai Tentor Matematika pada BT/BS Medica 2004 – 2005 - Sebagai Pengawas Lapangan pada CV KOKOH 2005 – 2006 - Sebagai Supervisor Construction Civil Work and 2006 – 2009 Mechanical Electrical pada PT. Nokia Seimens
Abstrak
Dalam suatu perencanaan struktur baja, maka untuk merangkai elemen demi elemen menjadi sebuah struktur rangka batang atau rangka Portal, maka dalam mempersatukan elemen demi elemen itu akan dihubungkan oleh suatu sistem sambungan.
Dimana sambungan terdiri dari berbagai sistem perhitungan yang selanjutnya membuat sambungan harus mampu memikul dan memindahkan gaya gaya yang bekerja beserta gaya skunder yang ditimbulkannya.
Sambungan terdiri dari tiga type dalam sistem sambungan baja yaitu, sambungan sendi, sambungan semi rigid, dan sambungan rigid. Kajian tentang rigid nya suatu sambungan ditentukan pula oleh besaran sudut yang terjadi apabila bekerja gaya Momen, yang menyebabkan terjadinya perputaran sudut.
Didalam tulisan ini dibahas tentang sambungan type semi rigid yang pada Penelitian hanya bagian Flens Balok Cantilever saja yang disambungkan ke Flens Kolom Kaku. Selanjutnya dilakukan Ekspriment dengan modul yang telah direncanakan sebelumnya lalu dilakukan percobaan pembebanan.
Abstract
In a steel structural design then to assemble the elements for the sake of elements into a truss or frame Portal
Where the connection
, then the unifying element for the element that will be linked by a connection system.
is composed of a variety of systems to make further calculations must be able to assume a connection and transfer the forces acting style with secondary styles caused.
Consists of three types of connections in the steel connection system, the connection joints, semi-rigid connections and rigid connection. A study of its rigid connection angle is also determined by the amount of work that occurs when the force moment, which caused the rotation angle.
This is discussed in the article about the semi-rigid connection type in only part Flanged Research Cantilever beams are connected to the column flange rigid. Ekspriment then performed with modules that have been pre-planned and carried out the experiment of loading.
Then the results of the experiment would result in the displacement of Out Put converted into a corner. Where according Stiffness Method, Style Moments = Stiffness x Velocity Angle, in order to obtain the amount of stiffness compared to the stiffness of the joints of the cantilever beam for EI / L. Also validated by the calculation of the theoretical connection stiffness. We then obtain the result, that’s
the stiffness of the cantilever beam modules.
KATA PENGANTAR
Segala puji dan syukur penulis panjatkan kehadirat Tuhan yang Maha Kuasa atas karunia dan rahmat-Nya lah berupa kemampuan untuk melakukan penelitian dan menyelesaikan tesis ini dengan baik. Tesis ini merupakan hasil penelitian di lapangan untuk memenuhi persyaratan akhir program Pascasarjana Universitas Sumatera Utara dalam memperoleh gelar Magister Teknik pada Program Studi Magister Teknik Sipil.
Keberhasilan penulisan tesis ini adalah berkat arahan dan petunjuk dari berbagai pihak yang berperan dalam mendukung terlaksananya, mulai dari penempahan benda uji sampai pada penelitian di lapangan hingga sampai pada penulisan thesis ini, terutama pada komisi pembimbing.
Penulis menyadari bahwa tesis ini masih jauh dari sempurna disebabkan keterbatasan pengetahuan, pengalaman, serta referensi penulis yang miliki. Untuk itu penulis mengharapkan kritik dan saran demi kesempurnaan Tesis ini di masa–masa yang akan datang.
Medan, Juli 2013 Penulis
PERNYATAAN MENGENAI TESIS DAN SUMBER INFORMASI
Dengan ini saya menyatakan bahwa tesis “Analisa Kekakuan Sambungan Pada Konsole Dengan Baut Mutu Tinggi Dibandingkan Dengan Baut Mutu Biasa Pada Struktur Baja” adalah karya saya dan belum pernah diajukan dalam bentuk apapun kepada peguruan tinggi manapun. Sumber informasi yang berasal atau dikutip dari karya yang diterbitkan maupun tidak diterbitkan dari penulis lain telah disebutkan dalam tesis ini dan dicantumkan dalam daftar pustaka.
Medan, Juli 2013
DAFTAR ISI
ABSTRAK i
ABSTRACT ii
KATA PENGANTAR iii
DAFTAR RIWAYAT HIDUP v
DAFTAR ISI vi
DAFTAR GAMBAR ix
DAFTAR TABEL xii
DAFTAR NOTASI xiii
DAFTAR LAMPIRAN xiv
BAB I PENDAHULUAN
1.1 Latar Belakang 1
1.2 Perumusan Masalah 2
1.3 Tujuan Penelitian 3
1.4 Pembatasan Masalah 4
1.5 Metodologi Penulisan 4
1.6 Sistematika Penulisan 5
BAB II TINJAUAN PUSTAKA
2.1 Teori Baja Secara Umum 6
2.1.1 Sifat Bahan Baja 7
2.2 Teori Sambungan Baut 10
2.3.1 Sambungan Sederhana 11 2.3.2 Sambungan Semi Kaku 11
2.3.3 Sambungan Kaku 11
2.4 Sambungan Pelat Rata 12
2.5 Alat Penyambung 14
2.5.1 Alat Penyambung Baut 14
2.5.1.1 Baut Mutu Biasa 15
2.5.1.2 Baut Mutu Tinggi 16
2.6 Perincian Baut Mutu Tinggi dan Prosedure Kemasan 19 2.7 Beban Leleh dan Penarikan Baut 21 2.8 Teknik Pemasangan Baut Mutu Tinggi 22 2.9 Kekuatan dan Prilaku Baut Mutu Tinggi 25
BAB III PENGUJIAN DAN PEMBAHASAN
3.1 Persiapan Bahan dan Peralatan 29
3.2 Pemeriksaan Material 29
3.3 Metode Pengujian 30
3.4 Perhitungan Analisa Sambungan Balok Kolom 35
3.5 Kontrol Siku Penyambung 36
3.6 Sambungan Semi Rigid 37
BAB IV HASIL PENGUJIAN DAN ANALISA DATA
4.1 Hasil Pengujian 40
4.2 Menghitung Besaran Kekakuan Sambungan 53
4.4 Aplikasi Perhitungan Kekakuan Sambungan 57
4.5 Pembahasan Kekakuan Sambungan 59
BAB V KESIMPULAN DAN SARAN
5.1 Kesimpulan 62
5.2 Saran 63
DAFTAR PUSTAKA 64
LAMPIRAN 65
Daftar Gambar
Nomor Judul Gambar Halaman
1.1 Sambungan Balok Konsole 3
2.1 Diagram Stress – Strain berbagai jenis baja 7
2.2 Kurva tegangan – regangan pada suhu kamar 8
2.3 Kurva tegangan leleh 9
2.4 Jenis sambungan berdasarkan kekakuaannya 12
2.5a Sambungan Lap joint 12
2.5b Pembengkokan pelat pada sambungan Lap Joint 13
2.6a Sambungan dengan pelat penyambung tunggal 13
2.6b Pembengkokan pelat sambungan dengan pelat penyambung tunggal 13
2.7 Sambungan dengan pelat penyambung tunggal 14
2.8 Jenis – jenis sambungan baut 15
2.9 Type alat penyambung 17
2.10 Dimensi Penentu untuk baut mutu tinggi A325 dan A490 20
2.11 Hubungan tipikal untuk beban dan rotasi mur pada baut A325 dan A490 21
2.12 Hubungan tegangan dan regangan 24
2.13 Pemindahan beban pada sambungan baut mutu tinggi 27
2.14 Kehancuran pada sambungan baut 28
3.2 Tampak Samping Bahan dan Alat Pengujian 31
3.3 Detail Profil Siku I 32
3.4 Detail Profil Siku II 32
3.5 Alat Sambung Baut 33
3.6 Posisi Dial Gauge 34
4.1 Posisi Dial Gauge Percobaan I 41
4.2 Foto Posisi Dial Gauge 41
4.3 Deformasi Balok Percobaan I 42
4.4 Deformasi plat siku bagian bawah Percobaan I 43
4.5 Deformasi plat siku bagian atas Percobaan I 43
4.6 Posisi Dial Gauge Percobaan II 44
4.7 Foto Posisi Dial Gauge Percobaan II 44
4.8 Deformasi Balok Percobaan II 45
4.9 Deformasi plat siku bagian bawah Percobaan II 46
4.10 Deformasi plat siku bagian atas Percobaan II 46
4.11 Posisi Dial Gauge Percobaan II 47
4.12 Foto Posisi Dial Gauge Percobaan II 47
4.13 Deformasi Balok Percobaan III 48
4.14 Deformasi plat siku bagian bawah Percobaan III 49
4.15 Deformasi plat siku bagian atas Percobaan III 49
4.16 Posisi Dial Gauge Percobaan IV 50
4.18 Deformasi Balok Percobaan IV 51
4.19 Deformasi plat siku bagian bawah Percobaan IV 52
Daftar Tabel
Nomor Judul Tabel Halaman
2.1 Sifat – sifat baut 18
2.2 Dimensi baut mutu tinggi A325 dan A490 19
2.3 Tarikan baut minimum 23
2.4 Rotasi mur dari titik erat 25
4.1 Hasil Percobaan baut mutu biasa dengan siku 50x50x5 42
4.2 Hasil Percobaan baut mutu tinggi dengan siku 50x50x5 45
4.3 Hasil Percobaan baut mutu biasa dengan siku 60x60x6 48
4.4 Hasil Percobaan baut mutu tinggi dengan siku 60x60x6 51
4.5 Perhitungan Kekakuan Sambungan Percobaan I 54
4.6 Perhitungan Kekakuan Sambungan Percobaan II 55
4.7 Perhitungan Kekakuan Sambungan Percobaan III 55
Daftar Notasi
Ab : luas penampang melintang baut, mm2
d : diameter baut, mm
E : modulus elastisitas, Mpa
G : modulus geser, Mpa
Eb : modulus elastisitas baut, kg/cm2
Ep : modulus elastisitas pelat, kg/cm2
Tt : tebal pelat penyambung, mm
Sp : jarak antar baut, mm
Lp : panjang baut, mm
Fb : gaya tarik pikul baut, kN
b
f : tegangan ijin baut, kg/cm2
p
f : tegangan ijin pelat, kg/cm2
C : gaya ungkit, kg
Tmin : gaya tarik baut minimum, kg
µ : koefisien gesek
Δ : defleksi, mm
Rki : kekakuan, kg cm
Φr : perpindahan
Daftar Lampiran
Nomor Judul Halaman
1 Hasil Uji Tarik Plat di Laboratorium Politeknik Negeri Medan 64
Abstrak
Dalam suatu perencanaan struktur baja, maka untuk merangkai elemen demi elemen menjadi sebuah struktur rangka batang atau rangka Portal, maka dalam mempersatukan elemen demi elemen itu akan dihubungkan oleh suatu sistem sambungan.
Dimana sambungan terdiri dari berbagai sistem perhitungan yang selanjutnya membuat sambungan harus mampu memikul dan memindahkan gaya gaya yang bekerja beserta gaya skunder yang ditimbulkannya.
Sambungan terdiri dari tiga type dalam sistem sambungan baja yaitu, sambungan sendi, sambungan semi rigid, dan sambungan rigid. Kajian tentang rigid nya suatu sambungan ditentukan pula oleh besaran sudut yang terjadi apabila bekerja gaya Momen, yang menyebabkan terjadinya perputaran sudut.
Didalam tulisan ini dibahas tentang sambungan type semi rigid yang pada Penelitian hanya bagian Flens Balok Cantilever saja yang disambungkan ke Flens Kolom Kaku. Selanjutnya dilakukan Ekspriment dengan modul yang telah direncanakan sebelumnya lalu dilakukan percobaan pembebanan.
Lalu hasil percobaan akan menghasilkan Out Put perpindahan yang dikonversi menjadi sudut. Dimana menurut Metode Kekakuan (Stiffnes Method), Gaya Momen = Kekakuan x Perputaran Sudut, sehingga diperoleh besaran kekakuan sambungannya yang dibandingkan dengan kekakuan dari balok cantilever sebesar EI/L. Juga divalidasi dengan perhitungan kekakuan sambungan secara teori. Maka selanjutnya diperoleh hasilnya, yaitu kekakuan dari modul balok cantilever tersebut.
Abstract
In a steel structural design then to assemble the elements for the sake of elements into a truss or frame Portal
Where the connection
, then the unifying element for the element that will be linked by a connection system.
is composed of a variety of systems to make further calculations must be able to assume a connection and transfer the forces acting style with secondary styles caused.
Consists of three types of connections in the steel connection system, the connection joints, semi-rigid connections and rigid connection. A study of its rigid connection angle is also determined by the amount of work that occurs when the force moment, which caused the rotation angle.
This is discussed in the article about the semi-rigid connection type in only part Flanged Research Cantilever beams are connected to the column flange rigid. Ekspriment then performed with modules that have been pre-planned and carried out the experiment of loading.
Then the results of the experiment would result in the displacement of Out Put converted into a corner. Where according Stiffness Method, Style Moments = Stiffness x Velocity Angle, in order to obtain the amount of stiffness compared to the stiffness of the joints of the cantilever beam for EI / L. Also validated by the calculation of the theoretical connection stiffness. We then obtain the result, that’s the stiffness of the cantilever beam modules.
BAB I
PENDAHULUAN
1.1 Latar Belakang
Maraknya perkembangan dunia rancang bangun akhir–akhir ini mengakibatkan perencanaan semakin selektif dalam memilih jenis konstruksi yang akan digunakan. Hal ini dimaksudkan untuk memperoleh desain seaman mungkin tanpa menghiraukan ekonomis dari struktur itu sendiri. Demikian halnya untuk pekerjaan suatu sambungan konstruksi, sambungan harus didimensi sesuai syarat yang telah ditentukan. Dimana sambungan tidak boleh mengalami perubahan bentuk yang permanen dan kelemahan bahan. Sehingga tidak terjadi pemindahan tegangan yang diperkenankan pada konstruksi itu sendiri.
Setiap struktur adalah gabungan dari bagian–bagian tersendiri atau batang-batang yang harus disambung bersama (biasanya diujung batang-batang) dengan beberapa cara. Kekuatan alat sambungan sekurang-kurangnya harus sama kuat dengan konstruksi yang disambung, hal ini dimaksudkan agar pada suatu keadaan batas, kehancuran yang terjadi bukan pada alat sambung melainkan pada konstruksi yang disambung. Sehingga konstruksi dapat dimanfaatkan seoptimal mungkin.
Perencanaan sambungan pada struktur baja biasanya lebih rumit dibandingkan dengan perencanaan sambungan pada struktur beton. Sambungan balok dan kolom pada konstruksi beton direncanakan monolit (menyatu kaku) sehingga asumsi yang menyatakan sambungan jepit sempurna dapat diterima.
sangat mempengaruhi kekakuan dari sambungan balok–kolom, sehingga asumsi yang menyatakan bahwa pertemuan balok kolom adalah jepit sempurna harus ditiliti.
Pada perencanaan sambungan baja, banyak hal–hal yang belum diketahui secara jelas, sehingga digunakan asumsi–asumsi untuk menyederhanakan penganalisaan dari sambungan baja tersebut. Dengan asumsi–asumsi tersebut beserta percobaan di laboratorium dibuat rumus–rumus standart yang dapat digunakan sebagai pedoman dalam perencanaan di lapangan. Bagaimanapun efisiensi atau ketelitian suatu elemen struktur dasar didesain, bila hubungan yang diperlukan tidak memadai, akibatnya dapat sangat membahayakan, misalnya berupa keruntuhan total strukturnya. Pentingnya hubungan yang memadai secara struktural dan ekonomis tidak dapat dimungkiri.
Baja merupakan salah satu bahan yang dipakai dalam perencanaan struktur yang mempunyai sifat sifat penting yaitu homogen, isotropic dan daktalitas tinggi, selain itu yang menjadi syarat utama dalam perencaaan struktur baja adalah kekuatan, kestabilan dan kekakuan.
Jenis alat sambung yang umum digunakan pada konstruksi baja adalah sambungan dengan menggunakan alat sambung seperti paku keling, baut, pin, dan las. Masing–masing dari jenis alat sambung ini mempunyai karakteristik dan keistimewaan yang berbeda. Terlepas dari kekurangan dan kelebihan masing–masing alat sambung tersebut, maka penulis ingin menganalisa perihal sambungan dengan alat sambung baut mutu tinggi dan mutu biasa. Serta dalam thesis ini akan dibahas pengaruh kekakuan sambungan dengan menggunakan baut mutu tinggi pada konsole yang dibandingkan dengan baut mutu biasa pada konstruksi baja.
1.2 Perumusan Masalah
sumbangan kekakuan lain. Untuk itu akan diperhitungkan kekakuan pada sambungan yang menghasilkan prilaku sambungan lebih mendekati pada keadaan yang sebenarnya maka dalam thesis ini akan dianalisis bagaimana pengaruh kekakuan dengan menggunakan baut mutu tinggi dan mutu biasa.
Sambungan yang ditinjau adalah suatu jenis sambungan yang menahan momen yang bekerja pada ujung dari batang pada konstruksi baja. Sambungan ini merupakan jenis sambungan sederhana yang menahan momen, yang terdiri dari dua buah baja siku yang diletakkan diatas sebagai penahan tarik dan dibawah sebagai dudukan. Alat yang dipakai sebagai penyambung adalah baut. Sambungan ini tidak cukup kaku untuk menahan adanya rotasi/perputaran sudut diantara bagian – bagian yang disambung. Dari perbandingan antara momen dan perputaran sudut yang terjadi akan didapat kekakuan sambungan tersebut dalam masalah ini perencanaan masih dalam batas elastis bahan. model yang akan dianalisa dalam thesis ini terlihat dalam gambar 1.1.
Gambar I.1 Sambungan Balok Konsole
1.3 Tujuan Penelitian
Tujuan dari analisa kekakuan sambungan adalah membandingkan kekakuan struktur dengan baut mutu tinggi dan mutu biasa. Selama ini dalam analisa struktur , kita umumnya tidak memasukkan harga dari kekakuan sambungan kedalam kekakuan struktur. Disini dilihat sejauh mana kekakuan sambungan itu berpengaruh terhadap kekakuan struktur, sehingga kita dapat menilai apakah perhitungan selama ini mendekati yang sebenarnya.
1.4 Pembatasan Masalah
Karena luasnya ruang lingkup masalah yang timbul dari keterbatasan alat uji, maka perlu dibuat pembatasan masalah yang akan dibahas, sebagai berikut:
1. Beban yang bekerja adalah beban terpusat 2. Alat sambung baut mutu tinggi dan mutu biasa
3. Sambungan yang dibahas adalah sambungan pada konsole 4. Perhitungan masih dalam batas elastis
5. Percobaan dilakukan sampai sambungan beruah bentuk
6. Kolom diperkaku sehingga tidak terjadi robahan bentuk pada badan dan sayap kolom
7. Agar beban rencana mampu memberikan rubahan bentuk pada sambungan, direncanakan balok dari propil IWF
1.5 Metodologi Penulisan
maupun peraturan-peraturan atau syarat-syarat dari konstruksi baja yang dikeluarkan Pemerintah.
Untuk membuktikan dan menjawab permasalahan diatas dilakukan suatu penelitian langsung di laboratorium dengan proses sebagai berikut:
a. Persiapan/pemeriksaan tegangan bahan
Langkah ini bertujuan untuk pemeriksaan tegangan yang diijinkan untuk bahan seperti pelat IWF, pelat siku penyambung, dan alat sambung baut. Hal ini bertujuan untuk mengetahui berapa besar tegangan yang sesungguhnya untuk keperluan perhitungan.
b. Pembuatan benda uji beserta dudukan
Dalam pengujiannya, benda uji diletakkan dalam suatu coran ready mix dengan karakteristik beton K-225 agar benda uji benar-benar kokoh dan tidak terjadi perubahan bentuk saat balok konsole diberi beban, dimana benda uji ini dikerjakan dan dibuat di lokasi proyek.
c. Perencanaan/persiapan pengujian benda uji
1.6 Sistematika Penulisan
BAB I : PENDAHULUAN
BAB II : TINJAUAN PUSTAKA
BAB III : PENGUJIAN DAN PEMBAHASAN
BAB IV : HASIL PENGUJIAN DAN ANALISA DATA
BAB II
TINJAUAN PUSTAKA
2.1 Teori Baja Secara Umum
Suatu struktur baja yang terdiri dari kumpulan batang–batang yang membutuhkan adanya sambungan–sambungan untuk mengikat satu batang dengan batang lainnya, sehingga memungkinkan beban untuk menyebar ke bagian lain dari struktur tersebut.
Sambungan dapat digolongkan menurut:
1. Jenis alat penyambung, seperti paku keling, baut, dan las. 2. Kekakuan geser sambungan yang dapat dibagi lagi menjadi:
a. Sambungan kaku, yang mengembangkan kapasitas momen penuh dari bagian konstruksi penghubung dan yang mempertahankan sudut yang relatif konstan diantara bagian–bagian yang disambung dibawah setiap rotasi sambungan.
b. Kerangka sederhana, tanpa terjadinya perpindahan momen diantara bagian–bagian yang disambung. Sebenarnya sejumlah kecil momen akan dikembangkan tetapi momen tersebut dapat diabaikan dalam perencanaan. Untuk balok, sambungan kerangka sederhana hanya melibatkan pemindahan gaya geser dikedua ujung balok.
2.1.1 Sifat Bahan Baja
Baja adalah suatu bahan yang mempunyai homogenitas yang tinggi, hasil campuran dari besi, zat arang, mangan, silicon dan tembaga. Kekutan baja tergantung dari besar kecilnya kadar karbon. Semakin besar kadar karbon semakin besar pula tegangan patah dan regangannya, tetapi akan mengurangi daktalitasnya. Untuk menjamin daktalitas minimum dari baja, maka persentase maksimum dari karbon, fosfor dan sulfur dibatasi. Pembatasan komposisi maksimum dari campuran tersebut adalah: 1.70 % zat karbon, 1.65 % zat mangaan, 0.60 % tembaga. Berdasarkan persentase zat arang yang dikandung, baja dapat diklasifikasikan sebagai berikut:
1. Baja dengan persentase zat karbon rendah (< 0.15 %) 2. Baja dengan persentase zat karbon ringan (0.15 % - 0.29 %) 3. Baja dengan persentase zat karbon sedang (0.30 % - 0.59 %) 4. Baja dengan persentase zat karbon tinggi (0.60 % - 1.70 %)
Baja untuk bahan struktur termasuk kedalam baja lunak, karena mempunyai daktalitas yang tinggi. Nilai modulus elastis dari bermacam–macam baja adalah sama, walaupun nilai batas lelehnya berbeda–beda. Modulus elastis ini diperoleh dari sudut kemiringan grafik tegangan–regangan. Hal ini ditunjukkan pada diagram di
bawah ini berdasarkan
hasil percobaan tarik dari
berbagai jenis mutu baja.
Strain
FyGambar 2.1 Diagram Stress – Strain berbagai jenis Baja (Charles G Salmon,1986) Sama halnya dengan modulus geser (G), maka angka poison (µ) dan angka muai linier bermacam – macam baja juga sama besarnya.
Berdasarkan hasil percobaan yang dilakukan untuk baja bangunan diperoleh nilai konstanta sebagai berikut:
Modulus Elastis : E = 2.10 * 105
Modulus Geser : G = 0.81 * 10 MPa 5
Angka poison (µ) : µ = 0.30
MPa
Hubungan antara regangan dan tegangan baja dapat dilihat pada diagram berikut ini
O
E D
C B
A Fp
Fy Fu
Gambar 2.2 Kurva Tegangan-Regangan
batas ini bila gaya dikerjakan batang akan mengalami deformasi, dan apa bila gaya tersebut dihilangkan, maka batang tersebut akan kembali ke bentuk semula. Titik C disebut juga titik leleh atas. Bila beban yang bekerja ditambah atau dikurangkan, maka regangan akan bertambah tanpa adanya pertambahan tegangan sampai pada titik D, yaitu titik leleh bawah. Pada kondisi ini tegangan yang terjadi pada serat terluar tampang sudah mencapai tegangan leleh. Bila beban yang bekerja semakin bertambah maka batang baja akan mengalami perubahan bentuk yang besar sampai menunjukkan gejala keruntuhan, keadaan ini akan sampai pada puncaknya di titik E, yaitu titik tegangan batas.
Batang akan putus apabila beban bertambah terus. Tegangan batas pada baja akan tercapai pada saat regangan mencapai harga maksimum sebesar 20 %. Perlu diketahui bahwa batas elastis dan batas keseimbangan sulit ditentukan, dan oleh karena itu sebagai standart untuk menentukan besarnya tegangan didefenisikan sebagai tegangan yang menyebabkan regangan tetap sebesar 0.20 % (menurut Charles G. Salmon,1986). Dari titik C ditarik garis sejajar OB yang memotong grafik pada titik D. Dari titik D ditarik garis horizontal yang memotong sumbu tegangan. Tegangan yang diperoleh ini dinamakan tegangan leleh
0.004 0.002
OB
CD
D
B
Gambar 2.3 Kurva Tegangan Leleh [ Charles G Salmon,1986]
2.2 Teori Sambungan Baut
Pada struktur portal baja, sambungan berfungsi untuk menggabungkan profil-profil wals (giling) menjadi batang, kolom, balok dan bagian–bagian konstruksi lainnya serta menggabungkan bagian–bagian konstruksi tersebut menjadi satu kesatuan bangunan. Sambungan ini harus mampu menyalurkan gaya–gaya yang bekerja dari satu komponen ke komponen lainnya.
Kriteria dasar yang umum dalam perencaan sambungan, antara lain:
1. Kekuatan (strength)
Dari segi kekuatan, sambungan harus kuat menahan momen, gaya geser, gaya aksial yang dipindahkan dari elemen yang satu ke elemen yang lainnya beserta gaya skunder yang ditimbulkannya.
2. Kekakuan (stiffness)
Kekakuan sambungan secara menyeluruh sangatlah penting, antara lain untuk menjaga lokasi semua komponen struktur satu sama lain.
Menurut kekakuannya, sambungan dapat dibagi atas:
a. Sambungan Diffinitif, berarti tidak dapat dibuka lagi tanpa merusak alat– alat penyambungan.
b. Sambungan Tetap, berarti bagian–bagian yang disambung tidak dapat bergerak lagi.
c. Sambungan Sementara, berarti dapat dibuka lagi tanpa merusak alat-alat penyambungnya.
d. Sambungan Bergerak, berarti sambungan ini memungkinkan pergerakan yang dibutuhkan menurut perhitungan statis pada bagian–bagian yang disambung.
Sambungan harus cukup sederhana, biaya fabrikasi yang murah tapi memenuhi syarat cukup kuat dan mudah dalam pelaksaannya atau praktis.
2.3 Jenis – Jenis Sambungan
Menurut AISC, ada 3 (tiga) jenis dasar sambungan, yaitu:
1. Sambungan sederhana ( flexible connection) 2. Sambungan semi kaku (semi rigid connection) 3. Sambungan kaku (rigid connection)
2.3.1 Sambungan Sederhana (flexible connection)
Umumnya disebut rangka sederhana (tidak bisa menahan momen atau asumsi hubungan sendi), pada Gambar 2.4a. Pada sambungan ini, rotasi ujung batang relative besar, dengan perkataan lain derajat pengekangan ujung batang sangat kecil, kurang dari 20 % terhadap kapasitas yang diperlukan untuk mencegah perubahan sudut.
Sambungan ini bekerja untuk memindahkan gaya lintang ke batang lain, misalnya dari balok ke kolom. Sambungan ini tidak digunakan di dalam perencanaan plastis, hanya diterapkan dalam struktur yang direncanakan berdasarkan Simple Design Method, dimana dalam perhitungan dianggap sebagai tumpuan sendi.
2.3.2 Sambungan Semi Kaku (semi rigid connection)
Pada sambungan ini.. derajat pengekangan rotasi berkisar antara 20 % sampai 90 % dari kapasitas yang diperlukan untuk mencegah perubahan sudut. Sambungan ini diperguna kan untuk perencanaan berdasarkan Semi Rigid Design Methode. Tetapi karena besarnya derajat pengekangan rotasi sulit ditentukan, maka metode ini jarang dipakai (Gambar 2.4b)
Pada sambungan ini, sudut antara batang–batang yang disambung relatif tidak akan berubah, baik sebelum ataupun setelah pembebanan, sehingga pengekangan rotasi relatif besar, mencapai lebih dari 90 % dari yang diperlukan guna mencegah perubahan sudut. Sambungan ini sangat tepat digunakan pada perencanaan plastis berdasarkan Rigid Design Method (Gambar 2.4c)
02 01
02 01
02 01
(c) Rigid
(b) Semi Rigid (a) Sendi
Gambar 2.4 Jenis Sambungan berdasarkan kekakuannya [ Charles G Salmon,1986]
Rotasi yang dimaksud adalah perubahan sudut yang terjadi antara balok dan kolom dari kondisi aslinya, yang merupakan suatu ukuran putaran balok dan kolom.
2.4 Sambungan Pelat Rata
Ada terdapat dua macam sambungan pelat rata dalam konstruksi baja yaitu:
P
P
Gambar 2.5a. Sambungan Lap Joint [ Charles G Salmon,1986]
Gambar 2.5b. Pembengkokan Pelat pada Sambungan Lap Joint [ Charles G Salmon,1986]
Gaya–gaya pada sambungan (Gambar 2.5a) bekerja eksentris, akibatnya pelat–pelat yang disambung cenderung membengkok yang dapat memperlemah sambungan (Gambar 2.5b)
P
2. Butt Joint, adalah sambungan dengan menggunakan pelat penyambung. Sambungan ini dapat dibagi atas:
a. Sambungan dengan pelat penyambung tunggal
Akibat gaya pada sambungan bekerja eksentris maka sambungan cenderung membengkok
P
P
Gambar 2.6a. Sambungan dengan Pelat Penyambung Tunggal [ Charles G Salmon,1986]
P
P
Gambar 2.6b. Pembengkokan Pelat Sambungan dengan Pelat Penyambung Tunggal [ Charles G Salmon,1986]
b. Sambungan dengan pelat penyambung ganda
Karena sambungan simetris, maka momen sekunder yang timbul saling mentiadakan
P
P
2.5 Alat Penyambung
Struktur baja adalah gabungan dari elemen–elemen tersendiri atau batang– batang yang disambung bersama (biasanya diujung batang) dengan beberapa cara, salah satunya adalah dengan pengelasan. Cara lainnya adalah dengan menggunakan alat penyambung seperti paku keling, baut biasa, baut HTB, baut sekrup. Dalam penulisan ini yang akan dibahas adalah alat penyambung baut biasa dan baut HTB.
2.5.1 Alat Penyambung Baut
Baut–baut dalam konstruksi baja tidak pernah mengisi lubang–lubangnya. Dalam hal ini pemindahan gaya dilakukan atau dengan gesekan–gesekan diantara pelat–pelat yang harus disambung atau kalau gaya–gaya itu besar baru sesudah pergeseran sedikit dari bagian baut, sampai batang–batang baut itu mendukung.
Berdasarkan gaya–gaya yang dipikul, terdapat jenis sambungan yang menggunakan baut sebagai alat penyambungnya, antara lain:
a. Sambungan dengan gaya lintang tunggal, dalam hal ini baut memikul satu irisan.
b. Sambungan dengan gaya lintang rangkap, baut memikul dua irisan. Kekuatan baut dua irisan dua kali daripada kekuatan baut satu irisan.
c. Tampang T yang digunakan sebagai batang gantung yang menimbulkan tegangan tarik pada baut.
P
P
Baut Memikul Satu Irisan
Baut Yang Dibebani
[image:39.612.171.331.150.228.2]
Baut Memikul Dua Irisan
Gambar 2.8. Jenis – Jenis Sambungan Baut
2.5.1.1 Alat Penyambung Baut Biasa
Baut ini dibuat dari baja karbon rendah yang diidentifikasikan oleh ASTM (American Society for Testing and Materials) sebagai A307, dan merupakan jenis baut yang paling murah. Namun baut ini belum tentu menghasilkan sambungan yang paling murah karena banyaknya jumlah baut yang dibutuhkan pada suatu sambungan. Pemakaiannya terutama pada struktur ringan, batang sekunder atau pengaku, anjungan (platform), jalan laluan (catwalk), gording, rusuk dinding, rangka batang kecil dan lainnya yang bebannya kecil dan bersifat statis. Baut ini juga dipakai sebagai alat penyambung sementara pada sambungan yang menggunakan baut kekuatan tinggi, paku keling atau las.
Tegangan – tegangan yang diijinkan dalam menghitung kekuatan baut adalah sebagai berikut:
• Tegangan geser yang diijinkan :
τ- = 0.6 σ-
2.1
• Tegangan tarik yang diijinkan :
σ ta= 0.7 σ-
P
P
• Tegangan tumpu yang diijinkan :
σtu = 1.5 σ- , untuk 2d < S1 ≤ 3d 2.3
σ
tu = 1.2 σ- , untuk 1.5d ≤ S1 ≤ 2d 2.4 dimana:
s1 = jarak dari sumbu baut yang paling luar ke tepi bagian yang disambung
d = diameter baut
σ = tegangan dasar, dimana persamaan (2.1) dan (2.2) menggunakan tegangan dasar dari bahan baut, sedangkan persamaan (2.3) dan (2.4) menggunakan tegangan dasar bahan yang disambung.
2.5.1.2 Alat Penyambung Baut Mutu Tinggi
Gambar 2.8 Type alat penyambung
Bagian ulirnya lebih pendek daripada bagian baut yang tidak struktural, dan dapat dipotong atau digiling. Baut A325 terbuat dari baja karbon sedang yang diberi perlakuan panas sekitar 558 sampai 634 MPa yang tergantung pada diameter. Baut A490
Diameter baut kekuatan tinggi berkisar antara ½ dan 1 ½ inchi. Diameter yang paling sering digunakan pada konstruksi gedung adalah ¾ sampai
juga diberi perlakuan panas tetapi dibuat dari baja paduan (alloy) dengan kekuatan leleh sekitar 793 samapai 896 MPa yang tergantung pada diameter baut.
7
/8 inchi, sedang ukuran yang paling umum digunakan dalam perencanaan jembatan adalah 7/8
Alat sambung baut mutu tinggi berkekuatan leleh minimal 372 MPa mampu mengatasi slip antara dua elemen baja yang disambung pada struktur rangka batang memikul gaya aksial.
Baut mutu tinggi harus diberi tegangan awal relative lebih besar dalam batas praktis dengan menggunakan prosedur putaran mur. Baut A325 paling banyak dipergunakan pada penyambungan struktur. Kekuatan alat sambung baut mutu tinggi ditentukan oleh dimensinya, type bautnya, kekuatan leleh (Tensile Strength), panjang ulir didalam elemen pelat dan putaran untuk tarik awal.
Tabel 2.1 Sifat-sifat Baut Identifikasi
ANSI/ASTM
Diameter Baut
Inci (mm)
Beban Leleh, a
Metode
Pengukuran b
Panjang,
ksi (MPa)
Beban Leleh, a
Metode Kekuatan c
Leleh, ksi (MPa) Kekuatan Tarik Minimum, ksi (MPa)
A307d, baja karbon
rendah Mutu A dan B
¼ sampai 4
(6,35 sampai 104)
- - 60
A325e, baja
berkekuatan tinggi
Tipe 1, 2, dan 3
Tipe 1, 2, dan 3
½ sampai 1
(12,7 sampai 25,4)
1 sampai 1
(28,6 sampai 38,1)
85 (585) 74 (510) 92 (635) 81 (560) 120 (825) 105 (725)
A449f, baja
berkekuatan tinggi
(Catatan:
Pemakaiannya dibatasi oleh AISC hanya untuk baut yang lebih besar dari 1½ inci serta untuk batang berulir dan baut angkur)
¼ sampai 1
(6,35 sampai 25,4)
1 sampai 1
(28,6 sampai 38,1)
1 sampai 3
(6,35 sampai 76,2)
85 (585) 74 (510) 55 (380) 92 (635) 81 (560) 58 (400) 120 (825) 105 (725) 90 (620)
A490g, baja paduan
yang diberi perlakuan panas
½ sampai1½
(12,7 sampai 38,1)
120 (825) 130 (895) 150 (1035)
Baut kekuatan tinggi dikencangkan untuk menimbulkan tegangan tarik yang ditetapkan pada baut sehingga terjadi gaya jepit pada sambungan. Oleh karena itu, pemindahan beban kerja yang sesungguhnya pada sambungan terjadi akibat adanya gesekan pada potongan yang disambung. Sambungan dengan baut mutu tinggi dapat direncanakan sebagai tipe gesek, bila daya tahan slip yang tinggi dikehendaki.
2.6 Perincian Baut Mutu Tinggi dan Prosedur Kemasannya
[image:43.612.106.547.393.708.2]Baik baut A325 yang paling banyak dipakai, maupun baut A490
Tabel 2.2 Dimensi baut mutu tinggi A
yang kadang– kadang digunakan merupakan baut kepala segi enam yang tebal. Baut ini ditunjukkan dengan indentifikasi ASTM dan symbol pabrik yang ditulis dipuncak kepala baut. Keduanya memiliki mur segi enam tebal yang diberi tanda standar dan simbol pabrik pada salah satu mukanya.
325 dan A490
DIMENSI BAUT
[ Charles G Salmon,1986 ]
DIMENSI MUR
Diameter F H Pjg Ulir W H’
inc mm in mm in mm in mm in Mm in mm
Gambar 2.9 Dimensi penentu untuk baut mutu tinggi A325 dan A490 W H' H F Panjang Ulir Panjang Baut (b) (a) Baut A490 Baut A325 H H W W W (b) (a) 2 2H 3
Alternatif tanda mur "2", "D", "2H" atau "DH" Muka mur dapat berbentuk
cincin seperti pada (a) atau bercelah ganda seperti (b)
A 490
Simbol identifikasi pabrik
Simbol identifikasi pabrik hanya untuk "2H"
Muka mur dapat berbentuk cincin seperti pada (a) atau bercelah ganda seperti (b)
Tanda mur "2H" atau "DH" Simbol identifikasi pabrik hanya
untuk "2" dan "2H"
Mur tipe 3 yang ditandai dengan "3" dan tiga tanda sekeliling
Cincin tipe 3 yang ditandai dengan "3" atau tanda lain yang sesuai
3 Tanda baut Panjang Ulir Panjang baut H D D H Panjang baut
Panjang Ulir
Simbol identifikasi pabrik
TIPE 3 TIPE 2 TIPE 1
A 325 A 325
[ Charles G Salmon,1986 ]
2.7 Beban Leleh dan Penarikan Baut.
Syarat utama dalam pemasangan baut mutu tinggi ialah memberikan gaya pratarik yang memadai dan tidak menyebabkan kehancuran baut. Bahan baut menunjukkan tegangan – tegangan yang tidak memiliki titik leleh yang jelas.
Gambar 2.10 Hubungan tipikal untuk beban dan rotasi mur pada baut A325 dan A
[ Charles G Salmon,1986 ]
490
Sebagai pengganti tegangan leleh, istilah beban leleh atau beban tarik awal akan digunakan untuk baut. Beban leleh adalah beban yang diperoleh dari perkalian luas tegangan tarik dan tegangan leleh yang ditentukan berdasarkan regangan tetap (offset strain) 0.2 % atau perpanjangan 0.5 % akibat beban. ASTM menyajikan tabel beban leleh untuk setiap diameter baut. Misalnya untuk baut berdiameter ½ sampai 1 inchi, harga dari metode regangan adalah 634 MPa dan harga dari pengukuran
Bol
t te
nsion, kN
Turns from snug
Bol t t ens ion, ki ps A325 1
8 in. thread in grip 7
8 x 5 12 in . bolts 1
2 turn from snug
panjang adalah 586 MPa. Tegangan beban leleh untuk baut A325 dan A490
2.8 Teknik Pemasangan Baut mutu Tinggi
masing– masing minimal sekitar 70 % samapai 80 % dari kekuatan tarikan maksimumnya.
Mekanisme slip kritis yang memungkinkan sistem sambungan baut tidak mengalami slip ketika dibebani adalah sangat penting sekali untuk menghindari terjadinya kegagalan akibat fatiq. Meskipun secara teori statik, suatu sambungan baut yang direncanakan terhadap mekanisme slip kritis juga harus direncanakan terhadap mekanisme tumpu, sehingga secara teori dapat diketahui bahwa ketika mekanisme slip kritis gagal, yaitu terjadi slip, maka sistem sambungan tidak langsung rusak karena kemudian dapat bekerja baut tersebut dalam mekanisme tumpu, tetapi jika kemudian tidak diberikan gaya pretensioned lagi pada baut tersebut maka dalam perjalanan waktu, struktur tersebut akhirnya dapat rusak karena fatiq tersebut. Jadi proses pemasangan baut agar menghasilkan gaya pretensioned baut adalah sesuatu yang sangat penting, bahkan vital bagi kelangsungan hidup jembatan tersebut. Metode apa saja yang dapat digunakan untuk pemasangan baut tersebut
Tiga teknik yang umum digunakan untuk memperoleh pratarik yang dibutuhkan adalah:
• Metode kunci yang dikalibrasi (calibrate wrench)
• Metode putaran mur (turn of the nut)
• Metode indicator tarikan langsung (direct tension inciator)
Metode kunci yang dikalibrasi dapat dilakukan dengan kunci puntir manual (kunci inggris) atau kunci otomatis yang diatur agar berhenti pada harga puntir yang ditetapkan. Variasi tarikan baut yang dihasilkan oleh satu puntiran dapat mencapai ± 30 % dengan variasi rata–rata sebesar ±10 %. Oleh karena itu, research council
Prinsip dasar dari pemasangan baut mutu tinggi yang akan dikerjakan dengan mekanisme slip-kritis, yaitu pada baut harus terjadi gaya pretensioned seperti yang tercantum pada AISC. Jika mau digunakan baut diameter 20, yaitu M20 maka pemasangan yang baik adalah jika setelah pemasangan pada baut mutu ASTM A325
Tabel 2.3 Tarikan baut minimum [ Charles G Salmon,1986 ] tersebut terdapat gaya pretensioned sebesar 142 kN.
Diameter Proof Load Proof Stress
inch mm Kips kN MPa
½ 5 / ¾ 8 7 / 1 8 12.7 15.9 19.1 22.2 25.4 12 19 28 39 51 53 85 125 173 227 418.6 429.7 441.1 446.2 448.2
Pada metode putaran mur, deformasi merupakan faktor kritis dengan batas keamanan yang diperlihatkan Gambar 2.10 . Secara umum masing–masing proses pemasangan memerlukan minimum 2 1/4
Diameter
putaran dari titik erat untuk mematahkan Proof Load Proof Stress
inch mm Kips kN MPa
baut. Bila metode putaran mur digunakan dan baut ditarik secara bertahap dengan kelipatan 1/8
7
8 diam A325 bolt 1 Turn of nut
1 12 Turn of nut 1
2 Turn of nut
Min. Proof Load Min. Tensile strength
Bolt Elongation, in. Bolt Elongation, mm
B ol t t ens ion, ki ps B ol t te n sion, kN 0,25 0,20 0,15 0,10 0,05 300 200 100 60 50 40 30 20 10 8 7 6 5 4 3 2 1
putaran, baut biasanya akan patah setelah empat putaran dari titik erat.
Gambar 2.11 Hubungan tegangan dan regangan [ Charles G Salmon,1986 ]
Secara teoritis cara turn-of-nut mudah dilakukan, dalam praktek karena sambungan berupa sampel yang relatif kecil dan terpisah, maka diperlukan suatu “platform khusus” yang berfungsi memegang kepala baut mutu tinggi agar tidak ikut berputar ketika mur / nut-nya dilakukan pengencangan ulang. Juga diperlukan lengan bantu pada kunci pas agar dapat dengan mudah dilakukan pengencangan ulang.
dengan mengukur lebar celah yang ada. Tarikan baut yang baik akan menghasilkan lebar celah sekitar 0,38 mm.
Tabel 2.4 Rotasi mur dari titik erat Panjang Baut (Bagian
bawah kepala baut sampai ujung baut)
Posisi permukaan luar bagian yang dibaut
Semua permukaan tegak lurus terhadap
sumbu baut
Satu permukaan tegak lurus terhadap
sumbu baut, dan lainnya miring
Semua permukaan miring
≤4d 2
/3 putaran 1/2 putaran 2/3 putaran
4d<1≤8d 1/2 putaran 2/3 putaran 5/6 putaran
8d<1≤12d 2/3 putaran 5/6 putaran 1 putaran
2.9 Kekuatan dan Prilaku Baut mutu Tinggi
Pada hampir semua sambungan struktural, baut harus dapat mencegah terjadinya gerakan material yang akan disambung dalam arah tegak lurus terhadap panjang baut. Pada kasus seperti ini baut disebut mengalami geser.
Kapasitas pikul beban atau kekuatan pikul desain sebuah baut yang mengalami geser tunggal sama dengan hasil kali antara luas penampang melintang tangkainya (shank) dan tegangan geser ijin:
Pgsr = Ab . τ
Dimana:
b
Ab
τ
= luas penampang melintang baut
b
Untuk meninjau kekuatan baut, selain yang ditinjau baut itu sendiri juga perlu ditinjau kekuatan pelat disekitar lubang baut. Jika pelat tidak kuat maka lubang baut pada pelat akan berubah bentuk dari bundar menjadi oval. Pada bidang kontak antara baut dan pelat terjadi tegangan yang disebut sebagai tegangan tumpu.
= tegangan geser ijin baut
Ptp = d . t . τ
Dimana: tp
Ptp
d = diameter lubang = kekuatan tumpu
τtp
t = tebal pelat terkecil antara yang disambung dengan penyambungan = tegangan tumpu
Pada sambungan jenis tumpu dianggap bautnya mengalami geser dan beban yang disalurkan berdasarkan tahanana geser baut selain itu juga tumpu pada bagian– bagian yang disambung. Penyambungan jenis tumpu dapat didesain dengan ulir baut terletak di dalam atau diluar bidang geser. Ringkasnya baut–baut pada setiap jenis sambungan mengalami tarik dengan cara yang benar–benar sama, dan gaya tarik itu sama yaitu yang ditentukan oleh ukuran dan materialnya. Perbedaan yang ada hanya pada tegangan ijin yang digunakan dalam analisis atau desain.
benda bebas untuk perpindahan beban pada sambungan baut kekuatan tinggi diperlihatkan pada Gambar 2.12
Perpindahan gaya geser dan profil ke penyambung sebagian besar melalui baut dan sebagian lagi melalui gesekan antara pelat (friction). Semakin kuat mur diputar maka semakin menyatu profil dengan pelat penyambung dan semakin besar pula gaya yang didistribusikan melalui gesekan pelat tersebut. Hal ini terjadi terutama pada baut mutu tinggi yang sanggup memberikan gaya tarik awal sehingga pelat menjadi sangat rapat.
P = T
= Koefisien Friksi
T = Tahanan friksi
T = gaya tarik
Free Body Pelat A
Free Body Pelat B Bagian Berulir
Pelat B Baut Mutu Tinggi Pelat A
P
P
P
P
Gambar 212 Pemindahan beban pada sambungan baut mutu tinggi
Bila gesekan sendiri mampu memindahkan beban, setiap alat penyambung itu menyalur beban yang sama besar (asalkan bahan dan ukurannya sama). Namun, jika beban sedemikian besar hingga tahanan gesek tidak mampu memindahkannya, maka tepi lubang akan mengalami desakan. Pada saat sambungan berada diambang kehancuran, gaya gesek tidak besar pengaruhnya terhadap ragam kehancuran (failure mode). Sebaliknya kekuatan pelat bersama kekuatan tarik dan kekuatan geser baut akan menentukan kekuatan sambungan. Ragam kehancuran yang mungkin terjadi diperlihatkan pada Gambar 2.13
Samabungan baut Tunggal Fraktur penampang netto
(a) (b)
.
Ujung pelat sobek akibat geser Kerusakan tumpu pada pelat
BAB III
ANALISIS DAN PENGUJIAN
3.1 Persiapan Bahan dan Peralatan
Bahan–bahan dan peralatan laboratorium yang digunakan untuk melaksanakan pengujian ini meliputi:
1. Baja IWF.200x100x5,5x8.5 yang berfungsi sebagai kolom dan balok, profil C 100x50x20x2,3 sebagai dudukan dan penyangga kolom agar kokoh.
2. Baut mutu biasa dan baut mutu tinggi (HTB)
3. Beton Ready Mix K-225 untuk perletakan Kolom IWF dan dudukan Hydraulic Jack.
4. Besi Ø 8 mm sebagai tulangan dan kursi bantalan profil C.
5. Beton tahu sebagai bantalan Besi Ø 8 mm agar besi tidak menyentuh mall cetakan.
6. Alat Jack 25 Ton sebanyak 1 buah yang berfungsi sebagai pembebanan. 7. Dial gauge sesuai dengan yang dibutuhkan oleh penelitian.
8. Kunci momen 9. Pelat-pelat baja
3.2 Pemeriksaan Material
Tujuan pemeriksaan material adalah untuk mengetahui besarnya tegangan leleh dan tegangan dasar atau tegangan izin dari material tersebut. Dari hasil tegangan material inilah, maka dimensi benda uji yang akan digunakan dapat direncanakan. Adapun pemeriksaan tegangan material yang dilakukan dalam penelitian ini adalah: 3.2.1 Pelat IWF dan Pelat Siku
leleh pelat ini terlebih dahulu diuji di Universitas Politeknik Negeri Medan. Tegangan leleh pelat besi WF dan pelat siku adalah sebagai berikut:
Tegangan leleh pelat besi WF = 5241.9 Kg/Cm Tegangan leleh pelat besi siku 50 mm = 5376.4 Kg/Cm
2
Tegangan leleh pelat besi siku 60 mm = 5376.4 Kg/Cm 2
3.2.2 Alat Sambungan Baut
2
Untuk mengindari kekuatan baut lebih tinggi daripada kekuatan pelatnya, maka baut yang ditinjau adalah baut mutu rendah dan baut mutu tinggi yang berdiameter 12 mm.
3.3 Metode Pengujian
Material yang digunakan untuk pembuatan benda uji ini adalah material yang telah tersedia di lokasi proyek. Untuk pemotongan, pengelasan, dan pengeboran, secara keseluruhannya juga dilakukan di lokasi proyek. Adapun pembuatan benda uji antara lain:
a. Pembuatan kolom dan balok konsole
Gambar 3.1 Tampak Atas Bahan dan Alat Pengujian
b. Pembuatan pelat sambungan
Pelat penyambung dibuat dari plat siku dengan ukuran L.50.50.5 pada Gambar 3.3 dan L.60.60.6 pada Gambar 3.4.
Gambar 3.3 Detail Profil Siku 1
c. Pembuatan alat sambungan baut.
Baut pada Gambar 3.5 dengan ulir yang berdiameter (Ø) 12 mm akan diperlukan sebanyak 32 buah untuk mutu biasa dan 32 buah untuk mutu tinggi.
Gambar 3.5 Alat Sambung Baut
Dalam penelitian ini, pengujian benda uji dilakukan sebanyak empat kali dengan rincian sebagai berikut:
1. Pengujian Profil siku ukuran L.50x50x5 mm sebanyak dua kali yaitu dengan menggunakan alat sambung baut mutu tinggi dan mutu biasa. 2. Pengujian profil siku sama sisi ukuran L.60x60x6 mm sebanyak dua kali
yaitu dengan menggunakan alat sambung baut mutu tinggi dan mutu biasa.
Adapun langkah–langkah proses pengujiannya adalah sebagai berikut:
1. Perakitan kolom dan balok IWF.200x100x5,5x8 dan profil C.100x50x20x2,3 sebagai dudukan kolom agar tidak goyang dan kokoh. Kemudian perakitan plat siku dengan ukuran yang berbeda.
2. Pembuatan bekisting sebagai tempat pengecoran kolom IWF dan beton tahu setebal 5 cm serta tulangan dan kursi tulangan dengan besi Ø 8 mm. 3. Kemudian dilakukan pengecoran dengan mutu beton K-225. Pada saat pengecoran terakhir diatur posisi kolom dengan selang air agar tidak miring. Dan terakhir proses curing selama dua minggu.
5. Pertama – tama pengujian dilakukan dengan baut mutu biasa dengan plat siku ukuran 50x50x5. Sebelumnya pada coran tersebut diberi plat baja agar jack tidak miring. Baut pada plat siku dikunci dengan kunci inggris.
6. Kemudian jack diletakan diatas pelat baja tersebut dan mulai penyetelan. Setelah selesai meletakkan jack baru disetel kembali untuk setiap ujung pelat dengan menggunakan alat dial gauge secara tegak lurus dan harus simetris, karena alat ini mimiliki tingkat ketelitian 0.01 mm.
7. Setelah selesai penyetelan posisi dial guage seperti pada Gambar 3.6, baru dilakukan peng- jackan yang dimulai dengan angka 1 ton.
D1 D2
D3
Gambar 3.6 Posisi Dial Gauge
8. Selanjutnya dengan kenaikan 0.5 T sampai alat dial berputar dan apabila jack tidak mampu menambah beban, maka jack dinolkan kembali. Bila diteruskan baut tersebut akan putus dan dial gauge dapat rusak akibat patahan baut.
9. Setelah itu dilakukan lagi untuk baut dengan mutu tinggi dengan ukuran pelat yang sama.
3.4 Perhitungan Analisa Sambungan Balok Kolom
Suatu Konsole dengan perletakan sederhana Semi Rigid memikul gaya terpusat P yang menimbulkan momen lentor pada hubungan Konsole dengan Kolom Struktur Baja, dimana Kolom Struktur Baja diperkaku sedemkian agar tidak terjadi robahan bentuk oleh terjadinya deformasi pada alat sambung baut dan siku penyambung.
Keseimbangan Momen lentur pada Profil IWF untuk mendapatkan besaran Gaya Axial Tarik pada Flens Profil IWF sebagai berikut,
h L P P h P L P H H . . . = = ... 3.4.1
Gaya horizontal diatas akan terdistribusi ke Penyambung Siku dan Alat sambung baut yang selanjutnya menimbulkan gaya ungkit (Prying Force) searah dengan gaya axial PH dan di imbangi oleh gaya Tpada alat sambung baut ke Flens Kolom, atau dapat ditulis,
T = C + PH ... 3.4.2
dan dari keseimbangan momen pada baja siku dapat diturunkan untuk memperoleh besaran gaya ungkit C.
q P t g C q C t g P H H ) .( 2 3 . 3 2 . ) ( − = = − ... 3.4.3
Selanjutnya persamaan 3) disubsitusikan kedalam persamaan 2), diperoleh gaya Tarik pada baut,
q t g P
Selanjutnya dapat dihitung besaran tegangan ideal terjadi pada alat sambung baut − − ≤ + = = ≤ = baut N T i N T T f f f f d P f f d T f 2 2 2 2 3 5 , 0 ) 25 . 0 ( 2
π
π
... 3.4.5Baut yang melekat pada flens Konsole mengalami pengaruh geser dan desak:
... 3.4.6
3.5 Kontrol Siku Penyambung
Lebar tampang siku penyambung menerima momen = jarak antara baut = S
Tebal siku penyambung = t
Luas Siku Penyambung menerima gaya Aksial = F
Momen tahanan Siku Penyambung = W
Dimana dapat dihitung:
S t F = .
+ = ∆ 2 1 2 3
1 1 0.78
3 g t EI g P t S t
W . .
6 1 2
=
W M
fM = ... 3.5.1
F T fD =
Selanjutnya diperoleh tegangan idiel yang harus lebih kecil dari tegangan izin baja seperti berikut,
izin D M
i f f f
f = 2 +3 2 ≤ ... 3.5.2
3.6 Sambungan Semi Rigid
Sambungan dengan Propil siku atas dan bawah Flens I Beam (Top and Angle Connections), asumsi perpindahan terjadi pada flens baja siku yang mengalami tarik menurut Chen dan Kishi 1989 yaitu,
………. 3.6.1
Dimana P gaya tarik pada flens yang menempel pada flens profil I dan setelah terjadi deformasi,
r r
tg
r rd
tg
θ
=
∆
,
θ
<<<<
→
θ
=
θ
1
Maka,
………. 3.6.2
Bila:
M = d1
1 d r ∆ =
θ
· P ………. 3.6.3 r
d ⋅θ
=
Definisi Metode Kekakuan:
Gaya = kekakuan x perpindahan
M = Rki· θr ……….. 3.6.4
Substitusikan Persamaan (3.6.1) ke Persamaan (3.6.2), diperoleh menjadi Persamaan (3.6.5) yaitu,
……….. 3.6.5
Substitusi Persamaan (3.6.3) ke Persamaan (3.6.5),
... 3.6.6
Dari Persamaan (3.6.4) → momen di Eliminasi,
R
Sehingga diperoleh Kekakuan Sambungan oleh pengaruh Lentur sebagai berikut:
... 3.6.7
+ = ∆ = 2 1 2 1 3 1 1 78 . 0 1 3 g t d EI g P d t r
θ
+ = 2 1 2 1 3 11 1 0.78
3 g t d EI g d M t r θ + = = 2 1 2 2 1 3
1 1 0.78
3 g t d EI g M M M R t r ki θ + = 2 1 2 2 1 3
1 0.78
Kekakuan profil Cantilever IWF 200 x 100 x 5,5 x 8
... 3.6.8
... 3.6.9
..
l Ix x l
EI
Kb (2,1 10 )
6
= =
1 d
M p
BAB IV
HASIL PENGUJIAN DAN ANALISA DATA
IV.1 Hasil Pengujian
Pengujian alat sambung baut pada balok konsole yang dimaksud adalah untuk mengetahui kekakuan struktur akibat pembebanan yang dilakukan pada balok dengan menggunakan alat sambung baut mutu tinggi dan mutu biasa.
Pengujian dilakukan dengan tahap – tahap sebagai berikut:
1. Pengujian dengan baut mutu biasa pada ukuran plat siku pertama,
∟.50.50.5
2. Pengujian dengan baut mutu tinggi dengan menggunakan kunci momen pada ukuran plat siku pertama, ∟.50.50.5
3. Pengujian dengan baut mutu biasa pada ukuran plat siku kedua,
∟.60.60.6
4. Pengujian dengan baut mutu tinggi dengan menggunakan kunci momen pada ukuran plat siku kedua, ∟.60.60.6
Adapun hasil pengujian benda uji yang dilakukan adalah seperti yang terlampir:
1. Hasil pengujian dengan menggunakan plat siku ∟.50.50.5.
Hasil pengujian dengan baut mutu biasa (Percobaan 1) Hasil pengujian dengan baut mutu tinggi (Percobaan 2)
2. Hasil pengujian dengan menggunakan plat siku ∟.60.60.6
Percobaan I Siku L.50.50.5 Baut Mutu Biasa
Gambar 4.1 Posisi Dial Gauge Percobaan I
Keterangan posisi dial gauge pada Gambar 4.2.
Dial 1 = Deformasi balok
Dial 2 = Deformasi plat siku bagian bawah Dial 3 = Deformasi plat siku bagian atas
Gambar 4.2 Foto Posisi Dial Gauge
B D2
D3
D1
Tabel 4.1 Hasil Percobaan I
No P ( Ton )
Δ 1 (mm) Δ 2 (mm) Δ 3 (mm) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 0 1 2 2.9 3.6 4.2 4.6 5 5.3 5.5 0 0.019 0.026 0.448 0.645 1.255 1.519 1.729 2.329 3.081 0 0.016 0.058 0.065 0.587 0.645 0.894 0.897 0.903 1.290 0 0.013 0.016 0.019 0.026 0.029 0.032 0.048 0.065 0.145
[image:67.612.132.490.415.643.2]Lalu hasil percobaan I ditunjukkan dalam bentuk grafik yang divariasikan antara beban dengan besarnya deformasi yang terlampir pada Gambar 4.3, Gambar 4.4, dan Gambar 4.5. 0 1 2 3 4 5 6
0 0.019 0.026 0.448 0.645 1.255 1.519 1.729 2.329 3.081
Be
ba
n (
To
n)
Defleksi I (mm)
Beban VS Defleksi I
0 1 2 3 4 5 6
0 0.016 0.058 0.065 0.587 0.645 0.894 0.897 0.903 1.290
B
eba
n (
Ton)
Defleksi II (mm) Beban VS Defleksi II
[image:68.612.147.497.117.351.2]
Gambar 4.4 Deformasi plat siku bagian bawah Percobaan I
0 1 2 3 4 5 6
0 0.013 0.016 0.019 0.026 0.029 0.032 0.048 0.065 0.145
Be
ba
n (
Ton)
Defleksi III (mm) Beban VS Defleksi III
[image:68.612.132.500.405.661.2]Percobaan II Siku L.50.50.5 Baut Mutu Tinggi
Gambar 4.6 Posisi Dial Gauge
Keterangan posisi dial gauge pada Gambar 4.7.
Dial 1 = Deformasi balok
Dial 2 = Deformasi plat siku bagian bawah Dial 3 = Deformasi plat siku bagian atas
Gambar 4.7 Foto Posisi Dial Gauge
B D2
D3
D1
[image:69.612.125.510.392.677.2]Tabel 4.2 Hasil Percobaan II
No P ( Ton )
Δ 1 (mm) Δ 2 (mm) Δ 3 (mm) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.25 4.4 0.000 0.000 0.052 0.180 0.227 0.371 0.979 1.160 1.325 1.423 1.500 0.000 0.000 0.000 0.753 0.323 0.428 0.366 0.258 0.318 0.644 1.364 0.000 0.000 0.000 0.000 0.108 0.171 0.157 0.099 0.535 0.732 1.159
Lalu hasil percobaan II ditunjukkan dalam bentuk grafik yang divariasikan antara beban dengan besarnya deformasi yang terlampir pada Gambar 4.8, Gambar 4.9, dan Gambar 4.10. 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5
0.000 0.000 0.052 0.180 0.227 0.371 0.979 1.160 1.325 1.423 1.500
Be
ba
n (
Ton)
Defleksi I (mm)
Beban VS Defleksi I
[image:70.612.136.494.451.671.2]
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5
0.000 0.000 0.000 0.753 0.323 0.428 0.366 0.258 0.318 0.644 1.364
Be
ba
n (
Ton)
Defleksi II (mm)
Beban VS Defleksi II
[image:71.612.130.458.116.339.2]
Gambar 4.9 Deformasi plat siku bagian bawah Percobaan II
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5
0.000 0.000 0.000 0.000 0.108 0.171 0.157 0.099 0.535 0.732 1.159
B
eba
n (
Ton)
Defleksi III (mm)
Beban VS Defleksi III
[image:71.612.147.498.427.670.2]
Percobaan III Siku L.60.60.6 Baut Mutu Biasa
Gambar 4.11 Posisi Dial Gauge
Keterangan posisi dial gauge pada Gambar 4.12.
Dial 1 = Deformasi balok (lendutan ditengah bentang)
[image:72.612.227.409.217.331.2]Dial 2 = Deformasi plat siku bagian bawah (pengaruh Frying Force) Dial 3 = Deformasi plat siku bagian atas
Gambar 4.12 Foto Posisi Dial Gauge
B D2
D3
D1
Tabel 4.3 Hasil Percobaan III
No
P ( Ton )
Δ 1 (mm) Δ 2 (mm) Δ 3 (mm) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 0 0.85 1.5 2.2 2.75 3.25 3.75 4.25 4.6 4.95 5.2 0.000 0.033 0.403 0.775 0.958 1.156 1.442 1.689 2.144 2.444 2.639 0.000 0.000 0.011 0.022 0.031 0.039 0.047 0.056 0.061 0.067 0.069 0.000 0.000 0.028 0.028 0.036 0.178 0.492 0.339 0.767 0.731 1.083
Lalu hasil percobaan III ditunjukkan dalam bentuk grafik yang divariasikan antara beban dengan besarnya deformasi yang terlampir pada Gambar 4.13, Gambar 4.14, dan Gambar 4.15.
0 1 2 3 4 5 6
0.000 0.033 0.403 0.775 0.958 1.156 1.442 1.689 2.144 2.444 2.639
B
eba
n (
Ton)
Defleksi I (mm)
Beban Vs Defleksi I
[image:73.612.153.482.437.664.2]0 1 2 3 4 5 6
0.000 0.000 0.011 0.022 0.031 0.039 0.047 0.056 0.061 0.067 0.069
B
eba
n
(T
on)
Defleksi II (mm)
Beban Vs Defleksi II
[image:74.612.158.478.118.339.2]
Gambar 4.14 Deformasi plat siku bagian bawah Percobaan III
0 1 2 3 4 5 6
0.000 0.000 0.028 0.028 0.036 0.178 0.492 0.339 0.767 0.731 1.083
B
eba
n (
Ton)
Defleksi III (mm)
Beban Vs Defleksi III
[image:74.612.160.478.402.645.2]Percobaan IV Siku L.60.60.6 Baut Mutu Tinggi
Gambar 4.16 Posisi Dial Gauge
Keterangan posisi dial gauge pada Gambar 4.17.
Dial 1 = Deformasi balok
Dial 2 = Deformasi plat siku bagian bawah Dial 3 = Deformasi plat siku bagian atas
Gambar 4.17 Foto Posisi Dial Gauge
B D2
D3
D1
[image:75.612.133.507.432.675.2]Tabel 4.4 Hasil Percobaan IV
No
P ( Ton )
Δ 1 (mm) Δ 2 (mm) Δ 3 (mm) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 0 0.9 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.3 0.000 0.000 0.000 0.093 0.140 0.187 0.327 0.420 0.560 0.700 0.840 0.933 1.400 0.000 0.000 0.000 0.009 0.013 0.015 0.017 0.020 0.021 0.021 0.022 0.023 0.024 0.000 4.667 0.093 0.047 0.084 0.173 0.187 0.233 0.420 0.616 0.625 0.440 0.495
Lalu hasil percobaan IV ditunjukkan dalam bentuk grafik yang divariasikan antara beban dengan besarnya deformasi yang terlampir pada Gambar 4.18, Gambar 4.19, dan Gambar 4.20.
0 1 2 3 4 5 6 7
0.000 0.000 0.000 0.093 0.140 0.187 0.327 0.420 0.560 0.700 0.840 0.933 1.400
Be
ba
n (
Ton)
Defleksi I (mm)
Beban Vs Defleksi I
[image:76.612.140.491.445.667.2]
0 1 2 3 4 5 6 7
0.000 0.000 0.000 0.009 0.013 0.015 0.017 0.020 0.021 0.021 0.022 0.023 0.024
B
e
ba
n (
T
on)
Defleksi II (mm)
[image:77.612.150.492.113.373.2]Beban Vs Defleksi II
Gambar 4.19 Deformasi plat siku bagian bawahPercobaan IV
0 1 2 3 4 5 6 7
0.000 4.667 0.093 0.047 0.084 0.173 0.187 0.233 0.420 0.616 0.625 0.440 0.495
B
eba
n (
T
on)
Defleksi III (mm)
Beban Vs Defleksi III
[image:77.612.144.488.399.665.2]
4.2 Menghitung Besaran Kekakuan Sambungan (Rki )
Qbs = 21,3 kg/m
Mbs = - ½ x 21,3 x 0,4 = 1,704 kg m
2
d1
l = 40 cm = 20 cm
Pjl = bacaan dari hasil Jack load
Pjl = 1000 kg
P = 1991.480 Kg
M = 1991,480 x 20 = 39829,600 Kgcm
1
d Mbs l
Pj
P= −
M
=
P
d
1
d
r = ∆
θ
r M Rki
θ
=
2
2 1
l qbs
Mbs = −
2 , 0
704 , 1 4 , 0 1000 −
=
Ѳr = 0,019 / 20
= 0.000095
Rki = 39829.600 / 0,000095
= 4,12 x 108 kgcm
[image:79.612.127.512.350.628.2]Selanjutnya hasil perhitungan kekakuan sambungan dimasukkan dalam bentuk tabel seperti pada Tabel 4.5, Tabel 4.6, Tabel 4.7, dan Tabel 4.8.
Tabel 4.5 Perhitungan Kekakuan Sambungan Percobaan I Siku Ŀ 50 . 50 . 5 dengan Baut Mutu Biasa
No Pjk
(kg) P (kg) M (kg cm) Δ (mm)
Ѳr Rki
Tabel 4.6 Perhitungan Kekakuan Sambungan Percobaan II Siku Ŀ 50 . 50 . 5 dengan Baut Mutu Tinggi
No Pj (kg) P (kg) M (kg cm) Δ (mm) Ѳr (cm/cm) R (kg cm) ki
1 0 0 0 0.000 0 0 2 500 991.480 19829.600 0.000 0.000 0.00E+00 3 1000 1991.480 39829.600 0.052 0.000 1.55E+08 4 1500 2991.480 59829.600 0.180 0.001 6.63E+07 5 2000 3991.480 79829.600 0.227 0.001 7.04E+07 6 2500 4991.480 99829.600 0.371 0.002 5.38E+07 7 3000 5991.480 119829.600 0.979 0.005 2.45E+07 8 3500 6991.480 139829.600 1.160 0.006 2.41E+07 9 4000 7991.480 159829.600 1.325 0.007 2.41E+07 10 4250 8491.480 169829.600 1.423 0.007 2.39E+07 11 4400 8791.480 175829.600 1.500 0.008 2.34E+07
Tabel 4.7 Perhitungan Kekakuan Sambungan Percobaan III Siku Ŀ 60 . 60 . 6 dengan Baut Mutu Biasa
No Pj (kg) P (kg) M (kg cm) Δ (mm) Ѳr (cm/cm) R (kg cm) ki
[image:80.612.138.505.443.677.2]Tabel 4.8 Perhitungan Kekakuan Sambungan Percobaan IV Siku Ŀ 60 . 60 . 6 dengan Baut Mutu Tinggi
No Pj (kg)
P (kg)
M (kg cm)
Δ
(mm)
Ѳr (cm/cm)
R (kg cm)
ki
1 0 0 0 0 0 0
2 900 1791.480 35829.600 0 0.000 0.00E+00
3 1500 2991.480 59829.600 0 0.000 0.00E+00
4 2000 3991.480 79829.600 0.1 0.001 1.60E+08
5 2500 4991.480 99829.600 0.15 0.001 1.33E+08
6 3000 5991.480 119829.600 0.2 0.001 1.20E+08
7 3500 6991.480 139829.600 0.35 0.002 7.99E+07
8 4000 7991.480 159829.600 0.45 0.002 7.10E
![Tabel 2.2 Dimensi baut mutu tinggi A325 dan A490 [ Charles G Salmon,1986 ]](https://thumb-ap.123doks.com/thumbv2/123dok/194167.14501/43.612.106.547.393.708/tabel-dimensi-baut-mutu-tinggi-dan-charles-salmon.webp)
