ANALISA RESPON MENARA TANGKI AKIBAT GAYA GEMPA DENGAN MEMPERHITUNGKAN PENGARUH SLOSHING ABSTRAK

(1)

1 ANALISA RESPON MENARA TANGKI AKIBAT GAYA GEMPA

DENGAN MEMPERHITUNGKAN PENGARUH

SLOSHING

Delfi Ardiansyah1 dan Daniel Rumbi Teruna2

1_{Departemen Teknik Sipil, Universitas Sumatera Utara, Jl. Perpustakaan No. 1 Kampus USU Medan} Email: delfiardiansyah@yahoo.co.id

2 _{Staff Pengajar Departemen Teknik Sipil, Universitas Sumatera Utara, Jl. Perpustakaan No. 1 Kampus USU Medan} Email: danielteruna@yahoo.com

ABSTRAK

Menara tangki digunakan tidak hanya untuk tangki penyimpanan air tetapi juga penyimpanan berbagai hasil pengolahan pabrik. Analisa struktur untuk menara tangki ini cukup rumit karena memperhitungkan interaksi dinamis antara cairan dan struktur tankinya. Tujuan dari jurnal ini untuk menunjukkan prilaku dinamis dari sebuah menara tangki air akibat pembebanan gempa dan pengaruh sloshing dengan menggunakan permodelan yang disederhanakan dalam bentuk turunan pertama fungsi Bessel. Persamaan yang dikembangkan dalam tulisan ini diselesaikan dengan membuat nilai batas. Hasil yang ditunjukkan yaitu berupa perpindahan/displacement yang terjadi akibat interaksi antara goncangan air(sloshing) dengan struktur tangki tersebut.

Kata kunci: sloshing, displacement, prilaku dinamis, hidrodinamika

ABSTRACT

The elevated liquid storage tanks are used not only limited for the water tanks but also the tanks in many kind of processing factories . Analysis of hydrodynamic structure such as elevated concrete water tank is quite complicated when compared with other structures due to effects dynamic fluid-structure interaction (FSI). The aim of this paper to present the dynamic behavior of elevated concrete water tank under seismic excitation using simplied model which proposed by the first kind of the Bessel function. In this model the contact condition between the tank wall and the sloshing mode inside the tank are also taken into account. The governing eaquation are developed and solved using boundary value problem. The results show the displacement that occurs by the interaction between the water and tank structure.

Keywords: sloshing, displacement, dynamic behavior, hydrodynamic

1. PENDAHULUAN

Air adalah kebutuhan dasar manusia untuk kehidupan sehari-hari. Distribusi air yang cukup tergantung pada desain sebuah tangki penampungan air di daerah tersebut. Sebuah menara tangki air adalah wadah penyimpanan air yang dibangun untuk tujuan memenuhi pasokan air dan pada ketinggian tertentu untuk memperlancar sistem distribusi air. Ukuran tangki air tergantung pada kuantitas air yang dibutuhkan pada penggunaan puncak maksimum harian suatu daerah tertentu. Selain dari desain struktur menara tangki air, tujuan utama dari konstruksi ini adalah untuk mendistribusikan air secara efektif dan cukup untuk kawasan tertentu. Air sangat penting bagi manusia untuk memenuhi kebutuhan sehari-hari, baik dalam pemakaian rumah tangga, kawasan pabrik, perindustrian ataupun komersial. Ini menjadi penting untuk dibahas ketika kita harus memikirkan apa yang akan terjadi pada menara tangki penampunga air jika terjadi gempa yang cukup besar pada kawasan-kawasan tersebut?

(2)

2

2. LATAR BELAKANG

Tangki digolongkan sebagai struktur bukan bangunan. Tetapi meskipun demikian, tangki tetap harus direncanakan dengan baik terutama untuk menahan gaya gempa yang mungkin terjadi. Jika tangki tidak direncanakan dengan baik, maka kerusakan pada tangki dapat mengakibatkan kerugian jiwa maupun materi yang cukup besar.

Tangki terdiri dari tipe yang berbeda berdasarkan jenis material konstruksi, tipe penyimpanan dan bahkan lokasi penyimpanan. Setiap jenis tangki tersebut didasarkan pada peraturan dan metodologi perencanaan yang berbeda-beda. Untuk tangki-tangki yang terbuat dari pelat-pelat baja yang disatukan dengan cara dilas dan digunakan untuk menyimpan minyak, perencanaannya adalah berdasarkan ASCE 7-05 terbaru, yang juga mengacu pada peraturan AWWA D100 yang dipublikasikan oleh American Water Work Association (AWWA) dan peraturan API 650 yang dipubikasikan oleh American Petroleum Institute (API). (STRUCTURE magazine, 2007: 22)

Ketahanan tangki air, minyak, ataupun bahan kimia dan bendungan terhadap gempa sangat penting bagi masyarakat. Persediaan air sangat penting untuk kebutuhan air pasca gempa atau mengendalikan kebakaran yang umum terjadi pada saat gempa yang mana bisa menyebabkan kerusakan dan korban jiwa yang lebih besar daripada gempa itu sendiri. Tangki minyak yang rusak (bocor) berpotensi untuk menyebabkan terjadinya kebakaran besar yang sangat sulit untuk diatasi. Sedangkan tangki berisi bahan kimia yang mengalami kebocoran dapat menyebabkan kerusakan lingkungan yang cukup fatal baik bagi manusia maupun makhluk hidup lainnya. (STRUCTURE magazine, 2007: 22).

Studi awal yang dilakukan Housner (1963) menunjukkan perilaku hydrodynamic dari fluida dalam tangki yang kaku akibat gerakan tanah, dimana diketahui bahwa sebagian air di atas bergerak dalam perioda yang panjang disebut sebagai convective wave dan bagian air di bawah akan bergerak bersamaan dengan dinding tangki yang disebut sebagai impulsive wave seperti ditunjukkan pada gambar 1. Gerakan massa air bagian atas (convective mass) ini yang akan menimbulkan ossilasi yang disebut dengan sloshing. Pengaruh slosing ini digunakan sebagai persyaratan untuk ketinggian fluida dalam tangki (free board) dan juga menyumbangkan kontribusi yang kecil terhadap gaya geser dan momen guling (overtuning moment) pada dasar tangki. Sedangkan, impulsive mass dengan perioda pendek sekitar 0.1 s/d 0.25 detik merupakan faktor dominan dalam menimbulkan gaya geser dan momen guling. Pada gambar 1.2(a) dan 1.2(b) dapat dilihat distribusi hydrodynamic pressure pada dinding tangki.

(3)

3

Gambar 1.2. Distribusi tekanan hidrodinamik: (a) tekanan impulsif, (b) tekanan konvektif.

(Sumber: Analysis And Design Conventional And Base Isolated Ground Supported Tank:Static And Dynamic Approach)

3. PEMBATASAN MASALAH

Dalam penulisan jurnal ini, dipakai beberapa batasan masalah dalam mengkaji nilai displacement pada menara tangki akibat beban gempa. Pembatasan masalah yang diambil adalah sebagai berikut:

1. Tangki yang dibahas adalah tangki yang berbentuk silinder yang berada diatas menara baja dengan ketinggian 3m dengan jari-jari tangki 1.25m dan tinggi tangki 3m.

2. Pada saat gempa terjadi maka akan menyebabkan goncangan air (sloshing) yang terjadi dalam tangki yang cukup membahayakan konstruksi tangki tersebut. Hal inilah yang akan kita bahas pada tugas akhir ini dengan metode persamaan dinamika.

3. Pondasi tangki tidak akan dihitung.

4. Buckling (tekuk) pada badan tangki diabaikan.

5. Pengaruh goncangan air akibat gempa yang diperoleh dalam perhitungan tugas akhir ini akan dimasukkan menjadi beban permukaan (surface pressure) pada dinding tangki. Yang mana pengaruh goncangan air ini dinotasikan sebagai P dalam hal ini diartikan sebagai distribusi tekanan permukaan pada dinding tangki yang telah direncanakan. Dimensi tangki akan mempengaruhi besar atau kecilnya tekanan permukaan pada tangki tersebut.

4. METODE MULTIMODAL UNTUK SLOSHING DUA DIMENSI.

Sloshing harus dipertimbangkan pada struktur yang mengandung cairan dengan permukaan bebas ataupun pada semua kendaraan yang bergerak. Perhitungan hidrodinamika sloshing cukup rumit, tergantung pada bentuk tangki, kedalaman cairan dan kondisi darurat yang terjadi. Untuk perhitungannya dibutuhkan kombinasi dari teori, komputasi dinamika fluida (CFD) dan percobaan-percobaan.

Kita harus membedakan dari sudut pandang fisik antara aliran arus global dan lokal terkait dengan dampak antara permukaan bebas dan struktur tangki. Metode ini berkonsentrasi pada arus global dan beban hidrodinamik yang dihasilkan karena untuk memaksa agar sloshing dua dimensi melintang dalam tangki yang berbentuk silinder.

Metode ini juga diperlukan dalam memprediksi dinamika pada tangki kendaraan dan struktur yang relevan, misalnya untuk wadah penyimpanan yang terkena beban gempa bumi, gerakan gelombang cairan dalam tangki truk, tangki kapal selam, tangki kereta api dan lain-lain.

Metode multimodal telah banyak digunakan untuk analisis tangki silinder tegak, tangki silinder horizontal, tangki persegi dua dimensi dan tiga dimensi. Metode ini menggunakan penjabaran dari teori Fourier dalam hal mode sloshing alami sehingga gerakan cairan dijelaskan dengan persamaan modal, yaitu persamaan diferensial biasa untuk sambungan koordinat bebas dari sebuah tinggi permukaan.

(4)

4

Fakta bahwa analitis mode alami untuk bentuk tangki tersebut memberikan hasil yang tepat untuk koefisien hidrodinamika persamaan modal. Metode ini dapat memberikan hasil yang akurat untuk karakteristik hidrodinamika dan beban dalam asumsi teoritis, dan dengan demikian digunakan untuk validasi hasil CFD ketika asumsi dari metode modal tentang aliran tak-berotasi dari suatu fluida.

Meskipun skema umum dari metode multimodal dikenal dari literatur (lihat buku Faltinsen & Timokha 2009), penerapan yang ditunjukkan hanya untuk sebagian bentuk tangki. Setiap bentuk tangki memerlukan kajian matematika yang khusus. Secara khusus, metode multimodal linear dan nonlinear perlu perkiraan dengan akurat dari model sloshing yang harus memenuhi persamaan Laplace.

5.

METODE DINAMIKA UNTUK

SLOSHING

DUA DIMENSI.

Dalam dunia kontruksi teknik sipil dan jaringan kawasan perindustrian sangat penting dalam mendesign menara tangki tersebut dalam keadaan safety selama dan setelah gempa bumi untuk memenuhi kebutuhan air bersih dan menghindari ledakan ataupun kerusakan lingkungan.

Pada tahun 1957, Housner menghitung tekanan hidrodinamik air pada dinding tangki dengan suatu metode analisis kemudian dia menggantikan tekanan air dengan model massa pegas. Model ini didasarkan pada sifat dari dinding tangki. Kemudian ia mengembangkan model dua massa untuk menara tangki air.

Pada tahun 1979, Fisher memecahkan persamaan tekanan hidrodinamik dengan mempertimbangkan fleksibilitas dinding dan sloshing yang terjadi. Pada tahun 1985, Haroun kemudian menyajikan model sloshing yang lebih lengkap dari metode pegas dan massa impulsive, dimana fleksibilitas dan massa struktur yang berada di bawah juga dipertimbangkan.

Para peneliti kemudian berkonsentrasi terutama pada fenomena nonlinier seperti tumpah besar (great sloshing), tangki yang bergerak atau geometri tangki yang berbeda. Permodelan tangki air dapat disederhanakan dengan menggunakan beberapa peraturan, antara lain AWWA, API dan UBC. AWWA menggunakan model massa tunggal untuk perhitungan dasar geser dan model dua massa untuk memperhitungkan momen guling.

6.

HIDRODINAMIKA DALAM TANGKI CAIRAN.

Pada tulisan ini, penelitian yang dilakukan didasarkan pada asumsi sebagai berikut:

 Cairan adalah mampat dan inviscid.

 Perpindahan permukaan air kecil.

 Tangki tinggi silinder dengan jari-jari "R", dinding kaku dan menara tangki fleksibel (kolom).

 Perangsangan dasar arah horisontal saja.

 Materi adalah linear dan interaksi dasar tanah diabaikan.

 Dasar struktur tetap. efek Δp dan derajat rotasi kebebasan sekitar sumbu θ = 0 diabaikan.

 Berdasarkan persamaan asumsi Laplace akan mendominasi persamaan dalam media cairan:

∇2

ϕ = 0 (1)

Kondisi batas dalam hal ini adalah sebagai berikut: = 0 di bagian bawah (2) = 0 di dinding (3) + g

+ r. cos a (t) = 0 di permukaan air (4)

Dimana (r, z, θ) adalah parameter dimensi silinder, dengan percepatan horisontal pada dasar θ = 0 dan t adalah waktu.

Jika λn adalah akar turunan n dari fungsi Bessel pada kondisi batas yang disebutkan dan dengan metode pemisahan parameter, kita akan memperoleh persamaan:

ϕ (r, θ, z, t) = cos θ ∑ ( )

2 3 2 3

( ) 2 3 (5)

Dengan menggabungkan persamaan (4) dan (5), maka frekuensi sloshing dalam mode ke-n akan menjadi:

= √ 2 3 (6)

Karena:

(r, θ, z, t) = - ρ 02 3 ( )1 (7) Dimana adalah tekanan dinamis. Sehingga:

(r, θ, z, t) = [ ∑ 2 ( ) ∫ ( ))3

2 3 2 3

(5)

5

7.

SIMULASI DAN APLIKASI.

Dengan melakukan simulasi pada software SAP 2000 pada keadaan tangki yang diasumsikan sebagai berikut:

 Cairan adalah mampat dan inviscid.

 Terjadi goncangan pada permukaan air dalam tangki.

 Bentuk tangki silinder dengan jari-jari “R”, dinding kaku dan menara tangki fleksibel. (R = 1.25m; H = 3m; tinggi menara t = 3m)

 Pengaruh gempa diperhitungkan.

 Interaksi dasar tanah diabaikan.

 Dasar struktur tetap. Efek Δp dan derajat rotasi kebebasan sekitar sumbu θ = 0 diabaikan.

Gambar 3.2: Ilustrasi Menara tangki air

Perhitungan:

Berat Total Fluida dalam tangki (Wp) Wp = m x g = ρ x V x g =

= (1000 kg/m3)x(3.14*1.252*3)x(9.81 m/d2) = 144.390,94 N

Gaya lateral impulsive (Wi) = 0 1 ( ) = (144.390,94) = ( ) = 0,818 x ( ) = 118.111,789 N

Gaya lateral Convective (Wc) = ( )

= ( ) ( ) = (0.767) ( ) ( )

(6)

6

= (0.767) ( )( ) = (0.767x0.999x ) = 110.637,103 N

Titik Tangkap Impulsive (Xi)

Xi =0 1 (H) (sumber: Daniel Rumbi Teruna. 2011. Analisys and Design Cenventional and Base Isolated Ground

Supported Tank: Static and Dynamic Approach. Hal : 5) = 0 1 (3)

= 1,265 m

Titik Tangkap convective (Xc)

Xc = [ . _/

. / . /] (sumber: Daniel Rumbi Teruna. 2011. Analisys and Design Cenventional and Base Isolated Ground

Supported Tank: Static and Dynamic Approach. Hal : 5) = 0 _{( ) ( )} ( ) 1 = [ ( ₎ ( ) ( )] = (1- ) = 2.335 m

Distribusi tekanan yakni sebagai berikut:

( ) _, _dimana: _{= 2.718} = ω = 4.42 rad/detik = ( )( ) = 1, = 0.01204 P = - ρ 02 3 ( ) 1 dimana: ρ = 1000 kg/m 3 = - (1000) ,* + ( ) ( )- g = 9.81 m/s2 = 22.842,25 kg/m2s2 z = 2.33 m

Turunan pertama fungsi Bessel:

( ) = ∑ ( ) ( ) . / ( ) ( ) = ( ) (diperoleh turunan) ( ) = * ( ) ( )+ Masukkan n = 0, dimana s = 0, ( ) = * ( ) ( )+ ( ) = {∑ ( ) . / ∑ _{( )}( ) . / } ( ) = { . / } Maka, nilai k:

(7)

7

( ) = 0 ( ) = { . / } ( ) = 2 . /3 2 . /3 . / = 0 . /= 1 = Masukkan n = 1, s = 0,1 Persamaan awal: ( ) = ∑ ( ) ( ) . / ( ) = ∑ ( ) ( ) . / ( ) ( ) = ( ) (diperoleh turunan) ( ) = * ( ) ( )+ Masukkan s = 0,1 ( ) = * ( ) ( )+ ( ) = {∑ ( ) . / ∑ _{( )}( ) . / } Untuk s = 0, diperoleh ( ) { . / } Untuk s = 1 ( ) = {( ) . / . / } Sehingga diperoleh : ( ) { . / } + {( ) . / . / } = 0 { . / } + {( ) . / . / } = 0 2 . /3 + 2( ) . / . /3 = 0 2 . /3 + 2. / . /3 = 0 + = 0 Diperoleh nilai k = 0,394 Masukkan n = 2, s = 0,1,2 Persamaan awal: ( ) = ∑ ( ) ( ) . / ( ) = ∑ ( ) ( ) . / ( ) ( ) = ( ) (diperoleh turunan) ( ) = * ( ) ( )+ Masukkan s = 0,1 ( ) = * ( ) ( )+ ( ) = {∑ ( ) . / ∑ ( ) ( ) . / } Untuk s = 0, diperoleh ( ) { . / }

(8)

8

Untuk s = 1 ( ) = {( ) . / . / } Untuk s = 2 ( ) = { . / . / } Sehingga diperoleh: ( ) { . / }+ {( ) . / . / } { . / . / }=0 ( ) 2 . /3 + 2. / . /3 +2 . / . /3= = 0 ( ) . / . / . / - - = 0 Diperoleh nilai k = 0.399

Maka diambil k dominan yaitu = 0.565

Mencari tekanan Permukaan akibat sloshing: P = ρ _∑

( ) ( )

(sumber: Helou, Amin. (1989). Mathematical Analisys Of a Vibrating Rigid Water Tank, page: 13)

Dimana, ( ) = 9.81 x 0.565 tanh (0.565x3) = 5.543 tanh (1.695) = 5.543 = 5.543 . / = 5.543 . / = 5,1812 m/s2 _,( ) - ( ) ( ) = ,( ) - ( )( ) = _{( )} = ( ) = 1/m3 Sehingga, P = ρ _∑ ( ) ( ) Diketahui: ρ = 1000 kg/m3 = 1.25 m = 4.42 rad/sec = 5.1812 m2/s2 = 1/m3 = 0.565 ( ) = 0.287 ( ) = 0.0012 P= ∑ ( ) P=1 ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) P = 1000 (0.997- )(( (( ) ) (0.000344) – (10000 (0.997- )) P = (0.997- 0.077 )( 6.693- 0.517 ) ( ) (-9970+ 770 )

Dioperasikan dalam program Matlab, maka diperoleh: P = -1.765,8 kg/m2

(9)

9

8.

HASIL DISPLACEMENT.

Dari hasil perhitungan diatas, maka dapat kita simpulkan bahwa displacement yang terjadi tanpa beban sloshing dan dengan beban sloshing menghasilkan nilai yang berbeda. Perbedaan yang terjadi sanat signifikan, lebih kurang 300%.

Maka diperoleh perbandingan data-data sebagai berikut:

Displacement Terhadap U1 sejajar sumbu-X:

Displacement untuk joint 1 = = ( ) = 657.48% Displacement untuk joint 2 = ( )

= 817.79% Displacement untuk joint 5 = ( )

= 430.33% Displacement rata-rata = = = =

= 859.40 ≈ 900 % (sembilan kali lipat) Displacement Terhadap U1 sejajar sumbu-Y:

Displacement untuk joint 1 = = ( )

= 1361.51% Displacement untuk joint 7 = ( ) = 834.46% Displacement untuk joint 9 = ( )

= 670.03% Displacement untuk joint 11 = ( ) = 806.20% Displacement rata-rata = = = =

= 934.33 ≈ 900 % (sembilan kali lipat) Displacement Terhadap U3 sejajar sumbu-Z:

Displacement untuk joint 1 = = ( )

= 7261.03% Displacement rata-rata = = = =

(10)

10

Sehingga diperoleh rata-rata displacement masing-masing U1, U2 dan U3 sebagai berikut:

 U1 = 900% atau Sembilan Kali Lipat

 U2 = 900% atau Sembilan Kali Lipat

 U3 = 7300% atau Tujuh Puluh Tiga Kali Lipat

Dimana displacement U3 yakni terhadap Sumbu-Z memiliki perbedaan yang sangat signifikan jika dibandingkan U1 dan U2 yang masing-masing sejajar sumbu-X dan sumbu-Y. Dapat dilihat pada grafik dibawah ini:

Grafik 3.3.: Displacement U1 terhadap sumbu-X

Grafik 3.4.: Displacement U2 terhadap sumbu-Y

Joint 1 Joint 2 Joint 5 Joint 7 Joint 9 Joint 11

Beban dengan Sloshing 0.039085 0.088475 0.041613 -0.017473 -0.01906 -0.017128 Beban Tanpa Sloshing -0.007011 -0.012326 -0.003385 -0.002741 0.001557 0.005185

-0.04 -0.02 0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 D I S P L A C E M E N T

DISPLACEMENT U1 TERHADAP SB-X

Beban dengan Sloshing 0.001144 -0.000368 0.043106 0.089215 0.067777 0.057782 Beban Tanpa Sloshing -0.000066 -0.004323 -0.003417 -0.012147 -0.01189 -0.008182

-0.02 0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 D I S P L A C E M E N T

(11)

11

Grafik 3.5.: Displacement U3 terhadap sumbu-Z

Tabel 3.1 : Displacement tanpa beban Sloshing dan dengan beban Sloshing

Nama Joint Tanpa beban sloshing (cm) Dengan beban sloshing (cm) Sumbu X Sumbu Y Sumbu Z Sumbu X Sumbu Y Sumbu Z Displacement untuk joint 1 -0.007011 -0.000066 0.105785 0.039085 0.001144 -7.61228 Displacement untuk joint 2 -0.012326 -0.004323 0.086867 0.088475 -0.000368 -6.229967 Displacement untuk joint 5 -0.003385 -0.003417 0.007106 0.041613 0.043106 -0.515323 Displacement untuk joint 7 -0.002741 -0.012147 0.090421 -0.017473 0.089215 -6.46465 Displacement untuk joint 9 0.001557 -0.01189 0.114198 -0.01906 0.067777 -8.165276 Displacement untuk joint 11 0.005185 -0.008182 0.087615 -0.017128 0.057782 -6.274142

9.

PEMBAHASAN DAN KESIMPULAN.

Dari hasil analisa respon menara tangki akibat beban sloshing dari pengaruh gempa yang telah dikaji pada bab-bab sebelumnya maka diperoleh kesimpulan sebagai berikut:

1. Perancangan suatu menara tangki merupakan perencanaan yang cukup kompleks, dimana banyak pengeruh dari dalam maupun luar struktur menara tangki itu sendiri, seperti akibat beban sloshing, beban-beban dinamis, beban-beban hidrodinamis, zona gempa yang direncanakan dan semuanya harus diperkirakan dalam suatu perencanaan yang baik.

2. Gerakan cairan dalam tangki dapat dibedakan atas dua (2) bagian yaitu bagian cairan yang bergerak bersamaan dengan dinding tangki (impulsive mass) dan bagian cairan dipermukaan yang menimbulkan sloshing (convective mass).

3. Kontribusi impulsive mass jauh lebih besar dari impulsive mass terhadap respon struktur tangki terhadap gerakan tanah disebabkan perioda alamiah impulsive berada pada perioda dominan dari gempa.

4. Terdapat perbedaan displacement struktur yang direncanakan akibat pembebanan tanpa beban sloshing dan pembebanan dengan beban sloshing, tapi perbandingan yang terjadi tidak terlalu signifikan, hanya berkisar lebih kurang 9.20%.

Beban dengan Sloshing -7.61228 -6.229967 -0.515323 -6.46465 -8.165276 -6.274142 Beban Tanpa Sloshing 0.105785 0.086867 0.007106 0.090421 0.114198 0.087615

-9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -10 1 D I S P L A C E M E N T

DISPLACEMENT U3 TERHADAP SB-Z

(12)

12

10.

DAFTAR PUSTAKA.

Helou, Amin. (1989). Mathematical Analisys Of a Vibrating Rigid Water Tank, An-Najah J. Res. Vol. I Number 6.

Teruna, Daniel Rumbi. 2011. Analisys and Design Cenventional and Base Isolated Ground Supported Tank: Static and Dynamic Approach. Medan.

Shrimali, MK. 2007. Seismic Response of Elevated Liquid Storage STEEL Tank. India: Jaipur. Malhotra, Praveen K. dkk. 2000. Simple Prosedur for Seismic Analysis of Liquid-Storage Tanks. USA Livaoglu, R. dan A. Dogangun. 2005. Simplified Seismic Analysis Prosedures for Elevated Tank

Considering Fluid-Structure-Soil Interacsion. Turkey. SNI-03-1726-2002, Gempa.