BAB IV
PERHITUNGAN RENCANA KONSTRUKSI
( PROFIL CONSTRUCTION )
Perhitungan Profil Construction ( Rencana Konstruksi ) kapal MT. “LINUS“ berdasarkan Peraturan Biro Klasifikasi Indonesia Volume II, “ Rules for Hull “ tahun 2006.
A. PERKIRAAN BEBAN.
A. 1. Beban Geladak Cuaca ( Load and Weather Decks ). Sec. 4. B. 1. 1 Yang dianggap sebagai geladak cuaca adalah semua geladak yang bebas kecuali
geladak yang tidak efektif yang terletak dibelakang 0,15 L dari garis tegak
haluan ( FP ). Beban geladak cuaca dapat dihitung berdasarkan rumus sbb :
PD = O xCD
H T z T P . ) 10 ( . 20
(kN / m2 ) Dimana :
PO = Basic Eksternal dynamic Load
PO = 2,1 . ( Cb + 0,7 ) . Co . CL . f . CRW ( kN / m2 )
Cb = Coeficien blok
= 0,78
Co = 10,75 -
5 . 1 100 300
L
untuk 90 ≤ L ≤ 300 m.
= 10,75 -
5 . 1 100 10 , 107 300
= 10,75 - 2,7
= 8,05
CL = 1,0 untuk L 90 m.
f = Probability factor
f1 = 1,0 untuk tebal plat geladak cuaca
f3 = 0,6 untuk SG, CG, CDG, Web Frame, Stringger, Grillage
CRW = 1,0 untuk pelayaran nasional
PO = 2,1 . ( Cb + 0,7 ) . Co . CL . f . CRW
Jadi
untuk plat geladak cuaca (Po1)
PO1 = 2,1 . ( Cb + 0,7 ) . Co . CL . f . CRW
= 2,1 . ( 0,78 + 0,7 ) . 8,05 . 1 . 1 . 1
Po1 = 25,019 kN / m2
untuk Main Frame, Deck Beam (PO2)
PO2 = 2,1 . ( Cb + 0,7 ) . Co . CL . f . CRW
= 2,1 . ( 0,78 + 0,7 ) . 8,05 . 1 . 0,75 . 1
Po2 = 18,764 kN / m2
untuk Web Frame, Strong Beam, Girder, Stringger,dan Grillage (PO3)
PO2 = 2,1 . ( Cb + 0,7 ) . Co . CL . f . CRW
Po3 = 2,1 . ( 0,78 + 0,7 ) . 8,05. 1 . 0,6 . 1
= 15,011 kN / m2
z = Jarak vertikal pusat beban terhadap garis dasar ( base line )
= H
= 8,25 m.
Cd , CF = Faktor distribusi sesuai tabel. 4.1 :
RANGE Faktor CD Faktor CF
A
M
0 ≤ L x
≤ 0,2
0,2 ≤
L x
≤ 0,7
1,2 - L x
1,0
1,0 +
Cb
5
L x 2 , 0
F
0,7 ≤ L
x
≤ 1, 1,0 +
3 c
0,7
L x 1,0 + Cb 20 2 7 , 0 L x
a. Beban Geladak Cuaca untuk daerah Buritan kapal ( A ) 0 ≤ x/L ≤ 0,2 :
CD = 1,2 – x/L
= 1,2 – 0,1
= 1,1
PD = O xCD
H T z T P . ) 10 ( . 20
1. Untuk menghitung plat Geladak
PD1 = 25,019 x x
25 , 8 . ) 48 , 6 25 , 8 10 ( 48 , 6 . 20 1,1
= 25,019 x 1,334 x 1,1
= 36,712 kN / m2
2. Untuk menghitung Deck Beam, Stiffener
PD2 = 18,764 x x
25 , 8 . ) 48 , 6 25 , 8 10 ( 48 , 6 . 20 1,1
= 18,764 x 1,334 x 1,1
= 27,534 kN / m2
3. Untuk menghitung CDG, SDG, STR B.
PD3 = 15,011 x x
25 , 8 . ) 48 , 6 25 , 8 10 ( 48 , 6 . 20 1,1
= 15,011 x 1,334 x 1,1
= 22,027 kN / m2
b. Beban Geladak Cuaca untuk daerah Tengah kapal ( M ) 0,2 ≤ x/L ≤ 0,7 :
PD = O xCD
H T z T P . ) 10 ( . 20
1. Untuk menghitung plat Geladak
PD1 = 25,019 x x
25 , 8 . ) 48 , 6 25 , 8 10 ( 48 , 6 . 20 1,0
= 25,019 x 1,334 x 1,0
= 33,375 kN / m2
2. Untuk menghitung Deck Longitudinal, Stiffener
PD2 = 18,764 x x
25 , 8 . ) 48 , 6 25 , 8 10 ( 48 , 6 . 20 1,0
= 18,764 x 1,334 x 1,0
= 25,031 kN / m2
3. Untuk menghitung Deck Transfersal, SDG
PD3 = 15,011 x x
25 , 8 . ) 48 , 6 25 , 8 10 ( 48 , 6 . 20 1,0
= 15,011 x 1,334 x 1,0
= 20,024 kN / m2
c. Beban Geladak Cuaca untuk daerah Haluan kapal ( F ) 0,7 ≤ x/L ≤ 1,0 :
CD = 1,0 + c / 3 x ( x / L – 0,7 )
Dimana :
= 0,15 . 107,10 - 10
= 6,065
CD = 1,0 + ( 6,065 / 3 ) x ( 0,92 – 0,7 )
= 1,0 + 2,021 x 0,22
= 1,444
PD = O xCD
H T z T P . ) 10 ( . 20
1. Untuk menghitung plat Geladak
PD1 = 25,019 x x
25 , 8 . ) 48 , 6 25 , 8 10 ( 48 , 6 . 20 1,444
= 25,019 x 1,334 x 1,444
= 48,193 kN / m2
2. Untuk menghitung Deck Beam, Stiffener
PD2 = 18,764 x x
25 , 8 . ) 48 , 6 25 , 8 10 ( 48 , 6 . 20 1,444
= 18,764 x 1,334 x 1,444
= 36,145 kN / m2
3. Untuk menghitung CDG, SDG,strong Beam
PD3 = 15,011 x x
25 , 8 . ) 48 , 6 25 , 8 10 ( 48 , 6 . 20 1,444
= 15,011 x 1,334 x 1,444
= 28,915 kN / m2
A. 2. Beban Geladak pada bangunan atas (Superstructures decks) dan rumah geladak (deck houses) Sec. 4. B. 5
Besarnya beban pada Bangunan atas dan rumah geladak dapat dihitung dengan
PDA = PD . n
Dimana :
PDA = Beban geladak pada buritan
PD 1 = 36,712 kN / m 2
PD 2 = 27,534 kN / m2
PD 3 = 22,027 kN / m2
n = 1 - 10
H z
= 1 , untuk forecastle deck
z = Jarak vertikal pusat beban terhadap garis dasar.
z1 = H + 2,2 = 10,45 m.
z2 = H + 2,2 + 2,2 = 12,65 m.
z3 = H + 2,2 + 2,2 + 2,2 = 14,85 m.
z4 = H + 2,2 + 2,2 + 2,2 + 2,2 = 17,05 m.
z5 = H + 2,2 = 10,45 m
a. Beban geladak bangunan atas pada Geladak Kimbul (Poop Deck)
n = 1 -
10 25 , 8 45 ,
10
= 1 – 0,22
= 0,78
1. untuk menghitung plat geladak
PDA 1 = 36,712 . 0,78
= 28,635 kN / m2
2. untuk menghitung deck beam
= 21,476 kN / m2
3. untuk menghitung CDG, SDG,dan strong beam
PDA 3 = 22,027 . 0,78
= 17,181 kN / m2
b. Beban geladak rumah geladak pada Geladak Sekoci (boat deck)
n = 1 -
10 25 , 8 65 ,
12
= 1 – 0,44
= 0,56
1. untuk menghitung plat geladak
PDA 1 = 36,712 . 0,56
= 20,558 kN / m2
2. untuk menghitung deck beam
PDA 2 = 27,534 . 0,56
= 15,419 kN / m2
3. untuk menghitung CDG, SDG,dan strong beam
PDA 3 = 22,027 . 0,56
= 12,335 kN / m2
c. Beban geladak rumah geladak pada geldak kemudi (Navigation deck)
n = 1 -
10 25 , 8 85 ,
14
= 1 – 0,66
= 0,34 ≈ nmin = 0,5
1. untuk menghitung plat geladak
PDA 1 = 36,712 . 0,5
= 18,356 kN / m2
PDA 2 = 27,534 . 0,5
= 13,767 kN / m2
3. untuk menghitung CDG, SDG,dan strong beam
PDA 3 = 22,027 . 0,5
= 11,013 kN / m2
d. Beban geladak rumah geladak pada geladak kompas (Compass Deck)
n = 1 -
10 25 , 8 05 ,
17
= 1 – 0,88
= 0,12 ≈ nmin = 0,5
1. untuk menghitung plat geladak
PDA 1 = 36,712 . 0,5
= 18,356 kN / m2
2. untuk menghitung deck beam
PDA 2 = 27,534 . 0,5
= 13,767 kN / m2
3. untuk menghitung CDG, SDG,dan strong beam
PDA 3 = 20,882 . 0,5
= 11,031 kN / m2
e. Beban geladak bangunan atas pada geladak akil (Forecastle Deck)
n = 1,0
PD 1 = 48,193 kN / m2
PD 2 = 36,145 kN / m 2
PD 3 = 28,915 kN / m2
1. untuk menghitung plat geladak
PDA 1 = 48,193 . 1,0
2. untuk menghitung deck beam
PDA 2 = 36,145 . 1,0
= 36,145 kN / m2
3. untuk menghitung CDG, SDG,dan strong beam
PDA 3 = 28,915 . 1,0
= 28,915 kN / m2
A. 3. Beban Sisi Kapal ( Load on Ship’s Side ). Sec. 4. B. 2. 1 A.3. 1 Beban sisi kapal dibawah garis air Sec. 4. B. 2. 1. 1
PS = 10 ( T – z ) + Po . CF ( 1 + z / T ) kN / m2
Dimana :
Po1 = 25,019 kN / m2 ( untuk plat geladak dan geladak cuaca )
Po2 = 18,764 kN / m2 ( untuk stiffener, main frame, deck beam )
Po3 = 15,011 kN / m2 ( untuk web frame, stringer, girder )
z = Jarak vertikal pusat beban terhadap garis dasar
= 1/3 T
= 1/3 . 6,48
= 2,16 m.
a. Beban Sisi untuk daerah Buritan kapal ( A ) 0 ≤ x/L ≤ 0,2 :
CF1 = 1,0 +
Cb
5
L x 2 , 0
= 1,0 + 78 , 0
5
1 , 0 2 , 0
= 1,0 + 6,410 . ( 0,1 )
= 1,641
PS = 10 ( T – z ) + Po . CF ( 1 + z / T ) kN / m2
1. untuk plat sisi
PS 1 = 10 ( 6,48 – 2,160 ) + 25,019 . 1,641 ( 1 + 2,160/ 6,48 )
= 97,927 kN / m2
2. untuk Main Frame
PS 2 = 10 ( 6,48 – 2,160 ) + 25,019 . 1,641 ( 1 + 2,160/ 6,48 )
= 10 . 4,320 + 25,019 . 1,641 . 1,333
= 97,927 kN / m2
3. untuk Web Frame dan Stringgers
PS 3 = 10 ( 6,48 – 2,160 ) + 25,019 . 1,641 ( 1 + 2,160 / 6,48 )
= 10 . 4,320 + 25,019 . 1,641 . 1,333
= 97,927 kN / m2
b. Beban Sisi untuk daerah Tengah kapal ( M ) 0.2 ≤ x/L ≤ 0,7 :
CF2 = 1,0
PS = 10 ( T – z ) + Po . CF ( 1 + z / T ) kN / m2
1. untuk plat sisi
PS 1 = 10 ( 6,48 – 2,160 ) + 25,019 . 1,0 ( 1 + 2,160 / 6,48 )
= 10 . 4,320 + 25,019. 1,333
= 76,550 kN / m2
2. untuk Side Longitudinal
PS 2 = 10 ( 6,48 – 2,160) + 25,019 . 1,0 ( 1 + 2,160 / 6,48 )
= 10 . 4,320 + 25,019 . 1,333
= 76,550 kN / m2
3. untuk Vertical Web Stiffener dan Transverse stringgers
PS 3 = 10 ( 6,48 – 2,160 ) + 25,019 . 1,0 ( 1 + 2,160 / 6,48 )
= 10 . 4,320 + 25,019 . 1,333
= 76,550 kN / m2
c. Beban Sisi untuk daerah Haluan kapal ( F ) 0,7 ≤ x/L ≤ 1,0 :
CF3 = 1,0 +
Cb
20 2
7 , 0
= 1,0 + 78 , 0
20
27 , 0 92 , 0
= 1,0 + 25,641 . ( 0,22 )2
= 2,241
1. untuk plat sisi
PS 1 = 10 ( 6,48 – 2,160 ) + 25,019. 2,241 ( 1 + 2,160 / 6,48 )
= 10 . 4,320 + 25,019 . 2,241 . 1,333
= 117,938 kN / m2
2. untuk main frame
PS 2 = 10 ( 6,48 – 2,160 ) + 25,019 . 2,241 ( 1 + 2,160 / 6,48 )
= 10 . 4,320 + 25,019 . 2,241 . 1,333
= 117,938 kN / m2
3. untuk web frame dan stringgers
PS 3 = 10 ( 6,48 – 2,160 ) + 25,019. 2,241 ( 1 + 2,160 / 6,48 )
= 10 . 4,320 + 25,019 . 2,241 . 1,333
= 117,938 kN / m2
A. 3. 2 Beban sisi kapal diatas garis air Sec. 4. B. 2. 1. 2
Ps = Po . Cf
z T
10 20
Dimana :
Po1 = 25,019 kN / m2 ( untuk plat geladak dan geladak cuaca )
z = T +
2 T H
= 6,48 +
2 48 , 6 25 , 8
= 6,48 + 0,885
Cf 1 = 1,684 , untuk daerah buritan kapal
Cf 2 = 1,0 , untuk daerah Tengah Kapal
Cf 3 = 2,326 , untuk daerah Haluan kapal
a. Beban Sisi diatas garis air untuk daerah Buritan kapal ( A ) 0 ≤ x/L ≤ 0,2 :
Ps = Po . Cf
z T
10 20
1. untuk plat sisi
Ps1 = 25,019 . 1,684 .
7,365 6,48 10
20
= 25,019 . 1,684 . 1,838
= 77,254 kN / m2
b. Beban Sisi diatas garis air untuk daerah Tengah kapal ( M ) 0,2 ≤ x/L ≤ 0,7 :
1. untuk plat sisi
Ps1 = 25,019 . 1,0.
7,365 6,48 10
20
= 25,019 . 1,0 . 1,838
= 45,984 kN / m2
c. Beban Sisi diatas garis air untuk daerah Haluan kapal ( H ) 0,7 ≤ x/L ≤ 1,0 :
1. untuk plat sisi
Ps1 = 25,019 . 2,326 .
7,365 6,48 10
20
= 106,960 kN / m2
A. 4. Beban sisi kapal diatas garis air muat pada bangunan atas (superstruktur decks) dan rumah geladak (deck houses)
Besarnya Beban Sisi pada bangunan atas dan rumah geladak dapat dihitung
dengan rumus sbb :
PS =
Z T
x C x PO f
10 20
Po1 = 25,019 kN / m2 ( untuk plat kulit dan geladak cuaca )
Po2 = 18,764 kN / m2 ( untuk main frame dan deck beam )
Po3 = 15,011 kN / m 2
( untuk gading besar )
h = 2,2 m
H = 8,25 m
z = Jarak vertikal pusat beban terhadap garis dasar.
z1 = H + 1,1 = 9,35 m.
z2 = Z1 + 2,2 = 11,55 m.
z3 = Z2 + 2,2 = 13,75 m.
z4 = Z3 + 2,2 = 15,95 m.
a. Beban sisi pada Geladak Kimbul (Poop Deck)
1. untuk menghitung plat sisi
dimana :
Z1 = 9,35 m
Cf 1 = 1,684 , untuk daerah buritan kapal
Po1 = 25,019 kN / m2
PS =
Z T
x C x PO f
10 20 1 1 = 9,35 6,48 10 20 684 , 1 019 ,
25 x x
= 65,473 kN / m2
2. untuk menghitung frame
dimana :
Z1 = 9,35 m
Cf 1 = 1,684 , untuk daerah buritan kapal
Po2 = 18,764 kN / m2
Sehingga :
PS =
Z T
x C x PO f
10 20 1 2 = 9,35 6,48 10 20 684 , 1 764 ,
18 x x
= 49,104 kN / m2
3. untuk menghitung web frame :
dimana :
Z1 = 9,35 m
Cf 1 = 1,684 , untuk daerah buritan kapal
Po3 = 15,011 kN / m2
Sehingga :
PS =
Z T
x C x PO f
10 20
= 9,35 6,48 10 20 684 , 1 011 ,
15 x x
= 39,282 kN / m2
b. Beban sisi pada Geladak Sekoci (boat deck)
1. untuk menghitung plat sisi
dimana :
Z2 = 11,55 m
Cf 1 = 1,684 , untuk daerah buritan kapal
Po1 = 25,019 kN / m2
Sehingga :
PS =
Z T
x C x PO f
10 20 1 1 = 11,55 6,48 10 20 684 , 1 019 ,
25 x x
= 55,909 kN / m2
2. untuk menghitung frame
dimana :
Z1 = 11,55 m
Cf 1 = 1,684 , untuk daerah buritan kapal
Po2 = 18,764 kN / m2
Sehingga :
PS =
Z T
x C x PO f
10 20
= 11,55 6,48 10 20 684 , 1 764 ,
18 x x
= 41,931 kN / m2
3. untuk menghitung web frame :
dimana :
Z1 = 11,55 m
Cf 1 = 1,684 , untuk daerah buritan kapal
Po3 = 15,011 kN / m2
Sehingga :
PS =
Z T
x C x PO f
10 20 1 3 = 11,55 6,48 10 20 684 , 1 011 ,
15 x x
= 33,544 kN / m2
c. Beban sisi pada geldak kemudi (Navigation deck)
1. untuk menghitung plat sisi
dimana :
Z3 = 13,75 m
Cf 1 = 1,684 , untuk daerah buritan kapal
Po1 = 25,019 kN / m2
Sehingga :
PS =
Z T
x C x PO f
10 20
= 13,75 6,48 10 20 684 , 1 019 ,
25 x x
= 48,788 kN / m2
2. untuk menghitung frame
dimana :
Z1 = 13,75 m
Cf 1 = 1,684 , untuk daerah buritan kapal
Po2 = 18,764 kN / m2
Sehingga :
PS =
Z T
x C x PO f
10 20 1 2 = 13,75 6,48 10 20 684 , 1 764 ,
18 x x
= 36,591 kN / m2
3. untuk menghitung web frame :
dimana :
Z1 = 13,75 m
Cf 1 = 1,684 , untuk daerah buritan kapal
Po3 = 15,011 kN / m2
Sehingga :
PS =
Z T
x C x PO f
10 20
= 13,75 6,48 10 20 684 , 1 011 ,
15 x x
= 29,272 kN / m2
d. Beban sisi pada geladak kompas (Compass Deck)
1. untuk menghitung plat sisi
dimana :
Z4 = 15,95 m
Cf 1 = 1,684 , untuk daerah buritan kapal
Po1 = 25,019 kN / m2
Sehingga :
PS =
Z T
x C x PO f
10 20 1 1 = 15,95 6,48 10 20 684 , 1 019 ,
25 x x
= 43,269 kN / m2
2. untuk menghitung frame
dimana :
Z4 = 15,95 m
Cf 1 = 1,684 , untuk daerah buritan kapal
Po2 = 18,764 kN / m2
Sehingga :
PS =
Z T
x C x PO f
10 20
= 15,95 6,48 10 20 684 , 1 764 ,
18 x x
= 32,451 kN / m2
3. untuk menghitung web frame :
dimana :
Z4 = 15,95 m
Cf 1 = 1,684 , untuk daerah buritan kapal
Po3 = 15,011 kN / m2
Sehingga :
PS =
Z T
x C x PO f
10 20 1 3 = 15,95 6,48 10 20 684 , 1 011 ,
15 x x
= 25,961 kN / m2
e. Beban sisi pada geladak akil (Forecastle Deck)
1. untuk menghitung plat sisi
dimana :
Z5 = Z1 = 9,35 m
Cf 3 = 2,326 , untuk daerah Haluan kapal
Po1 = 25,019 kN / m2
Sehingga :
PS =
Z T
x C x PO f
10 20
= 9,35 6,48 10 20 326 , 2 019 ,
25 x x
= 90,433 kN / m2
2. untuk menghitung frame
dimana :
Z5 = Z1 = 9,35 m
Cf 3 = 2,326 , untuk daerah Haluan kapal
Po2 = 18,764 kN / m2
Sehingga :
PS =
Z T
x C x PO f
10 20 3 2 = 9,35 6,48 10 20 326 , 2 764 ,
18 x x
= 67,824 kN / m2
3. untuk menghitung web frame :
dimana :
Z5 = Z1 = 9,35 m
Cf 3 = 2,326 , untuk daerah Haluan kapal
Po3 = 15,011 kN / m2
Sehingga :
PS =
Z T
x C x PO f
10 20
=
9,35 6,48 10
20 326
, 2 011 ,
15 x x
= 54,258 kN / m2
A. 5. Beban Alas Kapal ( Load on the Ship’s Bottom ). Sec. 4. B. 3 Besarnya beban luar pada alas kapal dapat dihitung dengan rumus sbb :
PB = 10 . T + Po . Cf
Dimana :
Po1 = 25,019 kN / m2 ( untuk plat kulit dan geladak cuaca )
Po2 = 18,764 kN / m2 ( untuk frame, deck beam, dan bottom )
Po3 = 15,011 kN / m2 ( untuk web frame,stringer, girder )
Cf 1 = 1,684 , ( untuk daerah buritan kapal )
Cf 2 = 1,0 , ( untuk daerah Tengah Kapal )
Cf 3 = 2,326 , ( untuk daerah Haluan kapal )
a. Beban Alas kapal untuk menghitung plat alas
PB = 10 . T + Po . Cf
Untuk buritan kapal
PB1 = 10 . T + Po1 . Cf1
= 10 . 6,48 + 25,019 . 1,684
PB 1 = 106,931 kN / m2
Untuk midship kapal
PB2 = 10 . T + Po1 . Cf2
= 10 . 6,48 + 25,019. 1,0
PB 2 = 89,819 kN / m2
Untuk haluan kapal
PB3 = 10 . T + Po1 . Cf3
= 10 . 6,48 + 25,019. 2,326
b. Beban Alas untuk menghitung bottom Longitudinal Untuk midship kapal
PB2 = 10 . T + Po1 . Cf3
= 10 . 6,48 + 25,019 . 1,0
PB 2 = 89,819 kN / m2
A. 6. Beban Alas Dalam ( Load on Inner Bottom ). Sec. 4. C. 2. 1
Besarnya beban alas dalam dapat dihitung dengan rumus sbb :
Pi = 9,81 . ( G / V ) . h . ( 1 – aV )
Dimana :
G = Berat muatan bersih
= 6610,241 ( Dari perhitungan Rencana Umum )
V = Volume ruang muat
= 8568,830 m3 ( Dari perhitungan Rencana Umum )
h = Jarak tertinggi muatan terhadap dasar ruang muat
h = H – HDB RM untuk buritan kamar mesin
= 8,25 – 1,2
= 7,05 m.
h = H – HDB RM untuk midship dan haluan
= 8,25 – 1,0
= 7,25 m.
aV = Faktor Akselerasi
= F . m
F = 0,11
L Vo
Vo = Kecepatan dinas
= 13,5 knots
F = 0,11 . 1 , 107
5 , 13
= 0,143
mo = 1,5 + F
= 1,5 + 0,143
= 1,643
m1 = mo – 5(mo – 1) X/L untuk buritan kapal
= 1,643 -5(1,643 – 1) 0,1
= 1,322
m2 = 1,0 untuk midship kapal
m3 = 1 + 3 , 0
1
mo
(X/L – 0,7) untuk haluan kapal
= 1 +
3 , 0
1 643 , 1
(0,8 – 0,7)
m3 = 1,881
sehingga
av1 = F x m1 untuk buritan kapal
= 0,143 x 1,322
= 0,189
av2 = F x m2 untuk midship kapal
= 0,143 x 1,0
= 0,143
Av3 = F x m3 untuk haluan kapal
= 0,143 x 1,881
= 0,268
B.2.6.4Untuk buritan kapal :
Pi = 9,81 . ( G / V ) . h . ( 1 + aV1 )
= 9,81 . (6610,241 / 8568,830) . 7,05 . ( 1 + 0,189)
B.2.6.5Untuk midship kapal :
Pi = 9,81 . ( G / V ) . h . ( 1 + aV2 )
= 9,81 . (6610,241 / 8568,830) . 7,25 . ( 1 + 0,143)
= 62,676 kN / m2
B.2.6.6Untuk haluan kapal :
Pi = 9,81 . ( G / V ) . h . ( 1 + aV3 )
= 9,81 . (6610,241 / 8568,830) . 7,25 . ( 1 + 0,268)
= 69,531 kN / m2
B. PERHITUNGAN TEBAL PLAT
B.1 Plat Alas Kapal (Bottom Plate) (Sec. 6.B. 1-1)
Ketebalan plat alas untuk kapal dengan L 90 m dapat dihitung
berdasarkan rumus sebagai berikut :
tB = 1,21 . a PB.k tk ( mm )
Dimana :
a = Jarak gading
= 0,6 m. (pada fr. AP – 175)
= 0,5 dan 0,55 m. ( pada fr. 175 – 179 )
PB = Beban alas ( Point A. 3 )
PB 1 = 106,931 kN / m2 ( untuk daerah Buritan kapal )
PB 2 = 89,819 kN / m2 ( untuk daerah Tengah kapal )
PB 3 = 122,994 kN / m2 ( untuk daerah Haluan kapal )
k = Faktor material sesuai dengan tabel 2. 1 sec. 2. B
ReH ( N / m2 ) k
265
315
355
390
0,91
0,78
0,72
k = 1,0
tk = Faktor korosi
= 2,5 mm. ( untuk kapal dengan Longitudinal Bulkhead )
= 1,5 mm. (untuk kapal dengan konstruksi melintang)
a. Tebal plat alas untuk daerah buritan
tB = 1,21 .nf. a. Pb.k + tk
tB1 = 1,21.1.0,6. 106,9311,0 + 1,5
= 9,0 mm
tmin = L .k
= 107,1 .1,0
= 10,3 mm
direncanakan = tmin + 1,5
= 10,3 + 1,5
= 11,8 mm ≈ 12 mm
b. Tebal plat alas untuk daerah tengah
tB = 1,21.nf. a. Pb.k + tk
tB2 = 1,21.1.0,6. 89,8191,0 + 2,5
= 9,38 mm
tmin = L .k
= 107,1 .1,0
= 10,3 mm
direncanakan = tmin + 1,5
= 10,3 + 1,5
c. Tebal pelat alas untuk daerah haluan
tB = 1,21 .nf. a. Pb.k + tk
tB2 = 1,21.1.0,6. 122,9941,0 + 1,5
= 9,55 mm
tmin = L .k
= 107,1 .1,0
= 10,3 mm
direncanakan = tmin + 1,5
= 10,3 + 1,5
= 11,8 mm ≈ 12 mm
B.2 Plat Sisi Kapal ( Side Shell Plating ) (sec. 6-3 C.1.2) B.2.1 Tebal pelat sisi kapal dibawah garis muat
Ketebalan plat sisi untuk kapal dengan L 90 m dapat dihitung
berdasarkan rumus sebagai berikut :
tS = 1,21 . a Ps.k tk ( mm )
Dimana :
a = Jarak gading
= 0,6 m. (pada fr. AP – 175)
= 0,5 dan 0,55 m. (pada fr. 175 – 179)
PS = Beban sisi
PS 1 = 97,927 kN / m2 ( untuk daerah Buritan kapal )
PS 3 = 117,938 kN / m2 ( untuk daerah Haluan kapal )
k = 1,0
tk = Faktor korosi
= 2,5 mm. ( untuk kapal dengan Longitudinal Bulkhead )
= 1,5 mm. (untuk kapal dengan konstruksi melintang)
a. Tebal pelat sisi buritan kapal
ts1 = 1,21.nf. a Ps.k+ tk
ts1 = 1,21. 1.0.6 97,9271,0 + 1,5
= 8,6 mm
tmin = L .k
= 107,1 .1,0
= 10,3 mm
direncanakan = tmin + 1,5
= 10,3 + 1,5
= 11,8 mm ≈ 12 mm
b. Tebal pelat sisi tengah kapal
ts1 = 1,21.nf. a Ps.k+2,5
ts1 = 1,21.1. 0.6 76,5501,0 + 2,5
= 8,85 mm
tmin = L .k
= 107,1 .1,0
= 10,3 mm
direncanakan = tmin + 1,5
= 10,3 + 1,5
c. Tebal pelat sisi haluan kapal
ts1 = 1,21.nf. a Ps.k+ tk
ts1 = 1,21.1. 0.6 117,9381,0 + 1,5
= 9,38 mm
tmin = L .k
= 107,1 .1,0
= 10,3 mm
direncanakan = tmin + 1,5
= 10,3 + 1,5
= 11,8 mm ≈ 12 mm
B.2.2 Tebal pelat sisi kapal diatas garis muat
Ketebalan plat sisi untuk kapal dengan L 90 m dapat dihitung
berdasarkan rumus sebagai berikut :
tS = 1,21 . a Ps.k tk ( mm )
Dimana :
a = Jarak gading
= 0,6 m. (pada fr. AP – 175 )
= 0,55 dan 0,5 m. (pada fr. 175 – 179)
PS = Beban sisi
PS 1 = 77,396 kN / m2 ( untuk daerah Buritan kapal )
PS 2 = 45,959 kN / m2 ( untuk daerah Tengah kapal )
PS 3 = 106,902 kN / m2 ( untuk daerah Haluan kapal )
k = 1,0
= 2,5 mm. ( untuk kapal dengan Longitudinal Bulkhead )
= 1,5 mm. (untuk kapal dengan konstruksi melintang)
a. Tebal pelat sisi buritan kapal
ts1 = 1,21.nf. a Ps.k+ tk
ts1 = 1,21. 1.0.6 77,2541,0 + 1,5
= 7,8 mm
tmin = L .k
= 107,1 .1,0
= 10,3 mm
direncanakan = tmin + 1,5
= 10,3 + 1,5
= 11,8 mm ≈ 12 mm
b. Tebal pelat sisi tengah kapal
ts1 = 1,21.nf. a Ps.k+ tk
ts1 = 1,21. 1.0.6 45,9841,0 + 2,5
= 7,42 mm
tmin = L .k
= 107,1 .1,0
= 10,3 mm
direncanakan = tmin + 1,5
= 10,3 + 1,5
= 11,8 mm ≈ 12 mm
c. Tebal pelat sisi haluan kapal
ts1 = 1,21.nf. a Ps.k+ tk
= 9,00 mm
tmin = L .k
= 107,1 .1,0
= 10,3 mm
direncanakan = tmin + 1,5
= 10,3 + 1,5
= 11,8 mm ≈ 12 m
B.2.3 Tebal Plat Sisi Bangunan Atas
Ketebalan plat pada bangunan atas dapat dihitung berdasarkan rumus
sebagai berikut :
t E = 1,21 . a PD.k tk ( mm )
Dimana :
a = Jarak gading
= 0,6 m. (pada fr. AP – 175 )
= 0,55 dan 0,5 m. (pada fr. 175-179 )
PS = Beban Sisi ( Point A. 4 )
PS 1 = 65,473 kN / m 2
untuk Poop Deck
PS 1 = 55,909 kN / m2 untuk Boat Deck
PS 1 = 48,788 kN / m2 untuk Navigation Deck
PS 1 = 43,269 kN / m2 untuk Compass Deck
PS 1 = 90,433 kN / m2 untuk Fore Castle Deck
k = 0,91 dengan ReH = 265 N / m2
tk = Faktor korosi
a. Tebal plat Sisi untuk Poop Deck
Tebal plat poop deck untuk a = 0,6 m
t E = 1,21 . 0,6 65,473 .0,91 + 1,5
= 1,21 . 0,6 . 7,363 + 1,5
= 6,845 mm.
direncanakan = tE + 1,5
= 6,845 + 1,5
= 8,345 mm ≈ 8 mm
b. Tebal plat Sisi untuk Boat Deck
Tebal plat boat deck untuk a = 0,6 m
t E = 1,21 . 0,6 55,909 .0,91 + 1,5
= 1,21 . 0,6 . 6,804 + 1,5
= 6,439 mm.
direncanakan = tE + 1,5
= 6,439 + 1,5
= 7,939 mm ≈ 8 mm
c. Tebal plat Sisi untuk Navigation Deck
t E = 1,21 . 0,6 48,788 .0,91 + 1,5
= 1,21 . 0,6 . 6,356 + 1,5
= 6,115 mm.
direncanakan = tE + 1,5
= 6,115 + 1,5
= 7,615 mm ≈ 8 mm
d. Tebal plat Sisi untuk Compass Deck
t E = 1,21 . 0,65 43,269 .0,91 + 1,5
= 5,845 mm.
direncanakan = tE + 1,5
= 5,845 + 1,5
= 7,34 mm ≈ 7 mm
e. Tebal plat Sisi untuk Fore Castle Deck
t E = 1,21 . 0,6 90,433 .0,91 + 1,5
= 1,21 . 0,6 . 8,653 + 1,5
= 7,782 mm.
direncanakan = tE + 1,5
= 7,782 + 1,5
= 9,282 mm ≈ 9 mm
B.2.3 Plat Lajur Bilga ( sec. 6-2 B.4.1 )
Tebal plat lajur bilga tidak boleh kurang dari tebal plat alas atau tebal plat sisi
a. Tebal plat lajur bilga buritan t = tB1 = 12 m
b. Tebal plat lajur bilga tengah t = tB2 = 12 mm
c. Tebal plat lajur bilga haluan t = tB3 = 12 mm
d. Lebar lajur bilga tidak boleh kurang dari : b = 800 + 5L (mm)
= 800 + ( 5 x 107,1)
= 1335,5 mm, diambil 1400 mm
B.2.4 Plat Lajur Atas (Sheer Strake)
= 800 + ( 5 x 107,1)
= 1335,5 mm, diambil 1400 mm
B.2.4.2 Tebal pelat lajur atas
Tebal pelat lajur atas di luar midship umumnya tebalnya sama
dengan pada sisi daerah ujung kapal tetapi tidak boleh lebih dari
10%-nya.
a. Tebal plat lajur atas pada 0,1 buritan sama dengan tebal plat sisi
pada daerah yang sama = 12 mm.
b. Tebal plat lajur atas pada daerah haluan sama dengan tebal plat
sisi pada daerah yang sama = 12 mm.
c. Tebal plat lajur atas pada daerah tengah sama dengan tebal plat
sisi pada daerah yang sama = 12 mm
B.2.5 Plat Lunas Kapal ( sec 6. B.5.1 )
B.2.5.1Tebal plat lunas pada tengah kapal tidak boleh kurang dari : Tfk = t + 2
Dimana :
T = Tebal plat alas pada tengah kapal = 12 mm
Tfk1 = 12 + 2
= 14 mm
B.2.5.2Tebal plat lunas pada buritan dan haluan = 90% Tfk Tfk2 = 0,9 x 14
= 12,5 mm = 13 mm
B.2.6 Plat Penguat/Penyangga linggi buritan, Baling-baling dan Lunas Bilga (sec. 6. F.1.1)
B.2.6.1 Tebal plat kulit linggi buritan sekurang-kurangnya sama dengan
plat sisi tengah kapal = 12 mm.
B.2.6.2 Tebal penyangga baling-baling harus dipertebal menjadi :
= 1,5 + 12
= 13,5 mm ≈ 14 mm
B.2.6.3 Lunas Bilga dipasang pada plat kulit bagian bawah yang
sekelilingnya dilas kedap air, sehingga jika ada sentuhan dengan
dasar air laut pada plat tidak akan rusak
B.2.7 Bukaan Pada Plat Kulit
B.2.7.1 Bukaan untuk jendela, lubang udara dan lubang pembuangan katup
laut sudut-sudutnya harus dibulatkan dengan konstruksi kedap air.
B.2.7.2 Pada lubang jangkar di haluan plat kulit harus dipertebal dengan
doubling.
B.2.7.3 Di bawah konstuksi pipa duga, pipa limbah, pipa udara dan alas
diberi doubling plat.
C.1 PERHITUNGAN PLAT GELADAK KEKUATAN C.1.1 Pelat Geladak (Sec. 7.A. 7.1)
Ketebalan plat Geladak untuk kapal dengan L 90 m dapat dihitung
berdasarkan rumus sebagai berikut :
t G = 1,21 . a PD.k tk ( mm )
Dimana :
a = Jarak gading
= 0,6 m. (pada fr. AP – 175)
= 0,55 dan 0,5 m. (pada fr. 175 – 179)
PD = Beban Geladak ( Point B. 1)
PD 1 = 36,712 kN / m2 ( untuk daerah Buritan kapal )
PD 2 = 33,375 kN / m2 ( untuk daerah Tengah kapal )
PD 3 = 48,193 kN / m2 ( untuk daerah Haluan kapal )
k = 1,0
tk = Faktor korosi
= 1,5 mm. (untuk kapal dengan konstruksi melintang)
a. Tebal plat Geladak untuk daerah Buritan kapal ( A ) 0 ≤ x/L ≤ 0,2 :
t G = 1,21 . 0,6 36,712 .1,0 + 1,5
= 1,21 . 0,6 . 5,13 + 1,5
= 5,89 mm.
tmin = ( 4,5 + 0,05 . L ). .1,0
= ( 4,5 + 0,05 . 107,1 ) . 1
= 9,85 mm
direncanakan = tmin + 1,5
= 9,85 + 1,5
= 11,335 mm ≈ 11 mm
b. Tebal plat Geladak untuk daerah Tengah kapal ( M ) 0,2 ≤ x/L ≤ 0,7 :
t G = 1,21 . 0,6 33,375 .1,0 + 2,5
= 1,21 . 0,6 . 5,777 + 2,5
= 6,69 mm.
tmin = ( 4,5 + 0,05 . L ). .0,91
= ( 4,5 + 0,05 . 107,1 ) . 1
= 9,85 mm
direncanakan = tmin + 1,5
= 9,85 + 1,5
= 11,335 mm ≈ 11 mm
c. Tebal plat Geladak untuk daerah Haluan kapal ( F ) 0,7 ≤ x/L ≤ 1,0 :
= 1,21 . 0,6 . 6,317 + 1,5
= 6,53 mm.
tmin = ( 4,5 + 0,05 . L ). .1,0
= ( 4,5 + 0,05 . 107,1 ) . 1,0
= 9,85 mm
direncanakan = tmin + 1,5
= 9,85 + 1,5
= 11,335 mm ≈ 11 mm
C.1.2 Plat Geladak Bangunan Atas
Ketebalan plat pada bangunan atas dapat dihitung berdasarkan rumus sebagai
berikut :
t E = 1,21 . a PD.k tk ( mm )
Dimana :
a = Jarak gading
= 0,6 m. (pada fr. AP – 175 )
= 0,55 dan 0,5 m. (pada fr. 175 – 179)
PD = Beban Geladak ( Point A. 4 )
PD 1 = 28,635 kN / m2 untuk Poop Deck
PD 1 = 20,558 kN / m2 untuk Boat Deck
PD 1 = 18,356 kN / m2 untuk Navigation Deck
PD 1 = 18,356 kN / m2 untuk Compass Deck
PD 1 = 49,193 kN / m2 untuk Fore Castle Deck
k = 0,91 dengan ReH = 265 N / m2
tk = Faktor korosi
= 2,5 mm. ( untuk kapal dengan Longitudinal Bulkhead )
a. Tebal plat Geladak untuk Poop Deck
Tebal plat geladak kimbul untuk a = 0,6 m
t E = 1,21 . 0,6 28,635 .0,91 + 1,5
= 1,21 . 0,6 . 4,869 + 1,5
= 5,035 mm.
direncanakan = tE + 1,5
= 5,035 + 1,5
= 6,535 mm ≈ 7 mm
b.Tebal plat Geladak untuk Boat Deck
Tebal plat geladak kimbul untuk a = 0,6 m
t E = 1,21 . 0,6 20,558 .0,91 + 1,5
= 1,21 . 0,6 . 4,126 + 1,5
= 4,495 mm.
direncanakan = tE + 1,5
= 4,495 + 1,5
= 5,995 mm ≈ 6 mm
.
c. Tebal plat Geladak untuk Navigation Deck
t E = 1,21 . 0,6 18,356 .0,91 + 1,5
= 1,21 . 0,6 . 3,898 + 1,5
= 4,330 mm.
direncanakan = tE + 1,5
= 4,330 + 1,5
= 5,830 mm ≈ 6 mm
t E = 1,21 . 0,65 18,356 .0,91 + 1,5
= 1,21 . 0,6 . 3,898 + 1,5
= 4,330 mm.
direncanakan = tE + 1,5
= 4,330 + 1,5
= 5,830 mm ≈ 6 mm
e. Tebal plat Geladak untuk Fore Castle Deck
t E = 1,21 . 0,6 49,198 .0,91 + 1,5
= 1,21 . 0,6 . 6,382 + 1,5
= 6,133 mm.
direncanakan = tE + 1,5
= 6,133 + 1,5
= 7,633 mm ≈ 8 mm
D.1 KONSTRUKSI DASAR GANDA D.1.1 Secara umum
a. Pada kapal tanker, dasar ganda terletak antara sekat tubrukan dengan
sekat buritan
b. Dalam tangki ceruk haluan dan ceruk buritan tidak perlu dipasang alas
ganda.
D.1.2 Penumpu Tengah (Centre Girder)
a. Penumpu tengah harus kedap air sekurang-kurangnya 0,5 L tengah kapal,
jika alas ganda tidak dibagi kedap air oleh penumpu samping.
b. Penumpu tengah pada 0,7 L tengah kapal tidak boleh kurang dari
( sec.8 B.2.2 ) :
h = 350 + 45 B
= 350 + ( 45 x 18,5)
= 1182,5 mm
diambil = 1200 mm
Tebal penumpu tengah
t = (h/100+1) k
= (1200 / 100+1) 1
= 11,881 mm ≈ 12 mm
Untuk 0,15 L pada ujung kapal, tebal penumpu tengah ditambah 10 %.
t = 12 + 10% (12)
=13,2 mm ≈ 13 mm
D.1.3 Penumpu Samping (Side Girder)
a. Penumpu samping sekurang-kurangnya dipasang dalam kamar mesin
dan 0,25 L bagian haluan. Satu penumpu samping dipasang apabila
lebar horizontal dari sisi bawah plat tepi ke penumpu tengah lebih dari
4,5 m.
b. Pemasangan side girder (sec 8 . B.3.1)
Untuk ½ B ≥ 4,5 menggunakan 1 side girder Untuk ½ B ≥ 8 menggunakan 2 side girder Untuk ½ B ≥ 10,5 menggunakan 3 side girder ½ B = 9,25 m dipasang 2 side girder
c. Tebal penumpu samping tidak boleh kurang dari : ( sec.8-B.3.2)
t = h2 /120.h
= 12002/120 x 1200
= 10 mm
d. Tebal plat alas dalam tidak boleh kurang dari ( sec.8-B.4.1)
P = tekanan perkiraan
= 63,708 kN/m2
tBi = 1,1 x 0,6 x 63,7081,0 + 2,5
= 6,7 mm = 7 mm
tebal plat alas dalam pada kamar mesin
t = t+ 2
= 7 + 2 = 9 mm
D.1.4 Alas Ganda Sebagai Tangki
Tangki bahan bakar dan minyak lumas :
e. Tangki alas ganda boleh digunakan untuk mengangkut minyak guna
keperluan kapal yang titik nyalanya dibawah 60o C, tangki ini
dipisahkan oleh cofferdam.
f. Tangki minyak lumas, tangki buang, dan tangki sirkulasi harus
dipisahkan oleh cofferdam.
g. Minyak buang dan tangki sirkulasi minyak harus dibuat sedapat
mungkin dipisahkan dari kulit kapal.
h. Penumpu tangah harus dibuat kedap dan sempit diujung kapal jika alas
ganda pada tempat tersebut tidak melebihi 4m.
D.2 Alas Ganda dalam Sistem Gading Melintang D.2.1 Wrang Alas penuh (Wrang Plate)
- Pada sistim gading melintang pada alas ganda dianjurkan untuk
memasang wrang alas penuh pada setiap gading, dimana sistem
gadingnya adalah :
- di bagian penguat alas haluan
- di dalam kamar mesin
- pondasi ketel.
- 3,2 m untuk kapal L ≥ 60 m
- 2,9 m untuk kapal L ≥ 100 m
- 2,6 m untuk kapal L ≤ 140 m
- 2,4 m untuk kapal L > 140 m
D.2.2 Tebal wrang penuh
- Tebal wrang penuh tidak boleh kurang dari ( sec.8 B.6.2 ):
t = tm – 2,0
= 12- 2,0
= 10 mm
- Lubang Peringan
Lubang peringan wrang penuh adalah :
Panjang max = 0,75 x h
= 0,75 x 1200
= 900 mm ≈ 800 mm
Tinggi max = 0,5 x h
= 0,5 x 1200
= 600 mm ≈ 500 mm
- Jarak lubang peringan dari penumpu tengah dan plat tepi
minimal 0,4 tinggi penumpu tengah
D. 3. Wrang Kedap Air ( Watertight Floor ) Sec. 8. B. 6. 3
a. Tebal plat pada wrang kedap air tidak boleh kurang dari tebal plat pada
wrang penuh , yaitu 12 mm.
b. Ukuran Stiffeners pada wrang kedap air ( Sec. 12. B. 3. 1. 1 )
Dimana :
a = 0,6 m
l = panjang tak ditumpu = 1,0
P = Beban alas ( Point A. 5 )
= 89,819 kN / m2
k = 1,0
W = 0,55 . 0,6 . ( 1,0)2 . 89,819. 1,0
= 29,673 cm3
Profil yang direncanakan : L 75 x 55 x 7
D. 4 Sea chest Sec. 8. B. 5. 4
Tebal plat Sea Chest Dapat dihitung berdasarkan rumus sbb :
t = 12 . a P. + t k k
dimana :
P = Tekanan masuk air pada safety valve
= 2,0 bar
t = 12 . 0,6 2 .1,0 + 2,5
= 12 . 0,6 . 1,414 + 2,5
= 12,680 mm. ≈ 13 mm
D. 5 MODULUS PEMBUJUR ALAS (bottom longitudinal) (sec 9.B.3.1) W = 83,3/σpr. m.a. l2 . P (cm3)
Dimana :
k = 0,91
mk = 1 − [ k/2 . sin 90 ]
= 1
− [0,91 /2 . sin 90]
= 1
− [0,335 . 1 ]
= 1 – 0,335
75 55
= 0,665
σpr =
150/k N/mm
2= 150/0,91
= 164,835
m
= m.k²/2
= 0,665²/2
= 0,221
a = jarak gading bujur
= 0,69 m (bottom longitudinal)
l = panjang tak ditumpu
= 2,4 m
P = beban
2 = 62,676 kN/m
2 (beban pembujur alas dalam)
= 89,819 kN/m2 (beban pembujur alas)
D.6 Modulus pembujur alas dalam (inner bottom long) pada tengah kapal W = 83,3/ σpr . m . a. l2 . P
=
83,3/164,835 . 0,221 . 0,69 . (2,4)
2.
62,676 .= 27,800 cm 3
Profil yang direncanakan L 75 x 55 x 5
D.7 Modulus pembujur alas (bottom long) pada tengah kapal W = 83,3/ σpr . m . a. l2 . P
=
83,3/164,835. 0,221 . 0,69 . (2,4)
2.
89,819 .= 39,840 cm 3
Profil yang direncanakan L 80 x 65 x 6
75 55
5
80 65
E.1 PERHITUNGAN GADING-GADING E.1.1Jarak Gading Normal
Menurut BKI ’06 jarak gading normal antara 0,2 L dari FP sampai sekat
ceruk buritan adalah = 600 mm
Di depan sekat tubrukan dan di belakang sekat ceruk buritan jarak gading
tidak boleh melebihi 600 mm
a = 0,48 500
Lpp
= 500 0,48 1 , 107
= 0,69 m diambil 0,6 m
a = 0,69 (jarak gading membujur)
E.1.2 Gading-gading & pembujur (side longitudinal)( sec 9-2. A.1.1 ) Modulus gading pada daerah buritan & haluan tidak boleh kurang dari
W = n . c . a . l2 . Ps . Cr . k (cm3)
Dimana :
`n = 0,55 untuk L ≥ 100 m
c
min = 0,6a = 0,6 m (jarak gading )
a = 0,69 m (Jarak gading membujur)
l = 2,4 m ( panjang tak ditumpu pada gading )
Ps = 97,927 KN/m2 (beban sisi daerah buritan)
Ps = 76,550 KN/m2 (beban sisi daerah midship)
Ps = 117,938 KN/m2 (beban sisi daerah haluan)
Crmin = 0,75 (factor dari frame kurva)
k = 1,0 (factor material)
E.1.3 Modulus gading (frame) pada daerah buritan ( sec. 9-A.4.1)
W = 0,55 x 0,6 x 0,6 x (2,35)2 x 113,261 x 0,75 x 1,0
= 80,309 cm 3
Profil yang direncanakan L = 100 x 50 x 10
E.1.4 Modulus gading (frame) pada daerah midship ( sec. 9-A.4.1)
W = 0,55 x 0,6 x 0,6 x (2,41)2 x 76,550 x 0,75 x 1,0
= 66,024 cm 3
Profil yang direncanakan L = 80 x 65 x 10
E.1.5 Modulus gading (frame) pada daerah haluan ( sec. 9-A.4.1)
W = 0,55 x 0,6 x 0,6 x (2,41)2 x 117,938 x 0,75 x 1,0
= 101,721 cm 3
Profil yang direncanakan L = 100 x 75 x 11
E.1.6 Modulus pembujur samping (side longitudinal) pada tengah kapal (sec 9.B.3.1)
W = 83,3/ σpr . m . a. l2 . P
100
50 10
100
75 11 80
65 10
=
83,3/164,835 . 0,221 . 0,69 . (2,4)
2.
76,550 .= 33,954 cm 3
Profil yang direncanakan L 75 x 50 x 7
F. 1. Ukuran Gading (frame)Pada Bangunan Atas Sec. 9. A. 3. 2. 1 W = 0,55 . a . l 2 . P . Cr . k ( cm 3 )
Dimana :
P = 65,473 kN / m2 (Beban pada Poop Deck)
= 55,909 kN / m2 (Beban pada Boat Deck)
= 48,788 kN / m2 (Beban pada Navigation Deck)
= 43,269 kN / m2 (Beban pada Compas Deck)
= 90,433 kN / m2 (Beban pada Fore Castle Deck)
a = 0,6 m (untuk AP – frame 175)
= 0,55 m & 0,5 m ( frame 176 – FP)
l = 2,2 m
Cr = 0,75
k = 0,91
a. Poop Deck
W = 0,55 . 0,6 .( 2,2 )2 . 65,473 . 0,75 . 0,91
= 71,371 cm 3
Profil yang direncanakan : L 100 x 75 x 7
b. Boat Deck
W = 0,55 . a . l 2 . P . Cr . k ( cm 3 )
Dimana :
P = Beban pada Boat Deck
= 55,909 kN / m2
100 75
7
W = 0,55 . 0,6 .( 2,2)2 . 55,909 . 0,75 . 0,91
= 60,945 cm 3
Profil yang direncanakan : L 90 x 75 x 7
c. Navigation Deck
W = 0,55 . a . l 2 . P . Cr . k ( cm 3 )
Dimana :
P = Beban pada Navigation Deck
= 48,788 kN / m2
W = 0,55 . 0,6 .( 2,2 )2 . 48,788 . 0,75 . 0,91
= 53,183 cm 3
Profil yang direncanakan : L 80 x 65 x 8
d. Compas Deck
W = 0,55 . a . l 2 . P . Cr . k ( cm 3 )
Dimana :
P = Beban pada Compas Deck
= 43,269 kN / m2
W = 0,55 . 0,6 .( 2,2 )2 . 43,269. 0,75 . 0,91
= 47,167 cm 3
Profil yang direncanakan : L 80 x 65 x 8
e. Fore Castle Deck
W = 0,55 . a . l 2 . P . Cr . k ( cm 3 )
Dimana :
P = Beban pada Fore Castle Deck
= 90,443 kN / m2
W = 0,55 . 0,6 .( 2,2 )2 . 90,443 . 0,75 . 0,91
= 98,590 cm 3
80 65
8
80 65
8
100 75
Profil yang direncanakan : L 100 x 75 x 9
Perhitungan Web Frame
( sec 9-A. 5.3.1)&
F.2. Side Transversal
( sec 9-B. 4.1)Modulus Side Transversal pada tangki muat :
W = 0,55 . e . l2 . Ps . k (cm3)
Dimana :
e = lebar pembebanan
= 4 x 0,6
= 2,4 m
l = panjang tak ditumpu
= 1/3 ( H – h )
= 1/3 ( 8,25 – 1,2 )
= 2,35 m
Ps = beban sisi kapal
= 97,927 KN/m2 (untuk daerah buritan)
= 76,550 KN/m2 (untuk daerah midship)
= 117,938 KN/m2 (untuk daerah haluan)
n = 1
k = 1,0
F.2.1. Gading besar pada daerah buritan kapal
W = 0,55 . e . l2 . Ps . n . k (cm3)
Dimana :
W = 0,55 x 2,4 x (2,35)2 x 97,927 x 1 x 1,0
Profil yang direncanakan T 280 x 12 FP 140 x 12
Koreksi modulus
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 1,2 = 60
fs = 28 x 1,2 = 33,6
`f = 14 x 1,2 = 16,8
f/F = 0,28
fs/F = 0,56
w = 0,43
maka
W = w.F.h
= 0,43 x 60 x 28 = 722,4 cm3
F.2.2 Side Transversal pada tangki muat ( sec 9-B. 4.1)
Jadi :
W = 0,55 x 2,4 x (2,41)2 x 76,550 x 1,0
= 586,885 cm3
Profil yang direncanakan T 260 x 12 FP 140 x 12
Koreksi modulus
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 1,2 = 60
fs = 26 x 1,2 = 31,2
`f = 14 x 1,2 = 16,8
f/F = 0,28
fs/F = 0,52
w = 0,38
maka
W = w.F.h
140
12 12
260
140
12 12
= 0,38 x 60 x 26 = 592,8 cm3
W rencana > W perhitungan (memenuhi)
F.2.3 Gading besar pada daerah kamar mesin
W = 0,8 . e . l2 . Ps . n . k (cm3)
Dimana :
Jadi :
W = 0,8 x 2,4 x (2,35)2 x 76,550 x 1 x 1,0
= 811,674 cm3
Profil yang direncanakan T 300 x 12 FP 150 x 12
Koreksi modulus
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 1,2 = 60
fs = 30 x 1,2 = 36
f = 15 x 1,2 = 18
f/F = 0,3
fs/F = 0,6
w = 0,45
maka
W = w.F.h
= 0,45 x 60 x 30 = 810 cm3
W rencana > W perhitungan (memenuhi)
F.2.4. Gading besar pada daerah haluan kapal
W = 0,55 . e . l2 . Ps . n . k (cm3)
Dimana :
Jadi :
150
12 12
W = 0,55 x 2,4 x (2,41)2 x 117,938 x 1 x 1,0
= 904,419 cm3
Profil yang direncanakan T 320 x 12 FP 160 x 12
Koreksi modulus
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 1,2 = 60
fs = 32 x 1,2 = 38,4
f = 16 x 1,2 = 19,2
f/F = 0,32
fs/F = 0,64
w = 0,47
maka
W = w.F.h
= 0,47 x 60 x 32 = 902,4 cm3
W rencana > W perhitungan (memenuhi)
F.3. Gading Besar pada Bangunan Atas & Rumah Geladak
(BKI Th. 2006 Sec. 9.A.5.3.1) a. Poop Deck
W = 0,55 x e x l2 x Ps x n x k (cm3)
Dimana :
a = 0,6
k = 0,91
e = Lebar Pembebanan
= 4 x 0,6
= 2,4 m
l = panjang tak ditumpu
= 2,2 m
160
12 12
Ps = beban sisi kapal
= 65,473 KN/m2 (untuk daerah poop deck)
= 55,909 KN/m2 (untuk daerah boat deck)
= 48,788 KN/m2 (untuk daerah navigation deck)
= 43,269 KN/m2 (untuk daerah compass deck)
= 90,433 KN/m2 (untuk daerah fore castle deck)
a. Poop Deck
Modulus & perencanaan profil penampang gading besar pada poop deck untuk jarak gading a = 0,6 m
W = 0,55 x 2,4 x (2,2)2 x 65,473 x 1 x 0,91
= 380,647 cm3
Profil yang direncanakan T 260 x 8 FP 130 x 8
Koreksi modulus
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 0,8 = 40
fs = 26 x 0,8 = 20,8
f = 13 x 0,8 = 10,4
f/F = 0,26
fs/F = 0,52
w = 0,37
maka
W = w.F.h
= 0,37 x 40 x 26 = 384 cm3
W rencana > W perhitungan (memenuhi)
b. Boat Deck
W = 0,55 x e x l2 x Ps x n x k (cm3)
Dimana :
130
8 8
Jadi :
Modulus & perencanaan profil penampang gading besar pada boat deck untuk jarak gading a = 0,6 m
W = 0,55 x 2,4 x (2,2 )2 x 55,909 x 1 x 0,91
= 325,044 cm3
Profil yang direncanakan T 240 x 8 FP 100 x 8
Koreksi modulus
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 0,8 = 40
fs = 24 x 0,8 = 19,2
f = 10 x 0,8 = 8
f/F = 0,2
fs/F = 0,48
w = 0,35
maka
W = w.F.h
= 0,35 x 40 x 24 = 336 cm3
W rencana > W perhitungan (memenuhi)
c. Navigation Deck
W = 0,55 x e x l2 x Ps x n x k (cm3)
Dimana :
W = 0,55 x 2,4 x (2,2)2 x 48,788 x 1 x 0,91
= 283,644 cm3
Profil yang direncanakan T 220 x 8 FP 110 x 8
Koreksi modulus
100
8 8
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 0,8 = 40
fs = 22 x 0,8 = 17,6
f = 11 x 0,8 = 8,8
f/F = 0,22
fs/F = 0,44
w = 0,33
maka
W = w.F.h
= 0,33 x 40 x 22 = 290,4 cm3
W rencana > W perhitungan (memenuhi)
d. Compas Deck
W = 0,55 x e x l2 x Ps x n x k (cm3)
Dimana :
W = 0,55 x 2,4 x (2,2)2 x 43,269 x 1 x 0,91
= 251,557 cm3
Profil yang direncanakan T 220 x 7 FP 110 x 7
Koreksi modulus
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 0,7 = 35
fs = 22 x 0,7 = 15,4
f = 11 x 0,7 = 7,7
f/F = 0,22
fs/F = 0,44
w = 0,33
maka
110
8
8
220
110
7 7
W = w.F.h
= 0,33 x 35 x 22 = 254,1 cm3
W rencana > W perhitungan (memenuhi)
e. Pada Forecastle Deck
W = 0,55 x e x l2 x Ps x n x k (cm3)
Dimana :
W = 0,55 x 2,4 x (2,2)2 x 90,433 x 1 x 0,91
= 525,760 cm3
Profil yang direncanakan T 280 x 9 FP 140 x 9
Koreksi modulus
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 0,9 = 45
fs = 28 x 0,9 = 25,2
f = 14 x 0,9 = 12,6
f/F = 0,28
fs/F = 0,56
w = 0,42
maka
W = w.F.h
= 0,42 x 45 x 28 = 529,2 cm3
W rencana > W perhitungan (memenuhi)
F.4 Side stringgers
W = 0,55 . e . l² . P . n . k (cm3)
Dimana :
a = 0,6 m
k = 1,0
e = Lebar Pembebanan
140
9 9
= 1/3 ( H – 1,2 )
= 1/3( 8,25 – 1,2 )
= 2,35 m
l = panjang tak ditumpu
= 2,4 m
Ps = 97,927 kN/m2 (untuk daerah kamar mesin kapal)
= 76,550 kN/m2 (untuk daerah midship kapal)
= 117,938 /m2 (untuk daerah haluan kapal)
n = 1
jadi
a. Modulus senta sisi pada (kamar mesin) W = 0,55 .2,35 . (2,4)² . 97,927 . 1 . 1,0
= 729,046 cm3
Profil yang direncanakan T 280 x 12 FP 140 x 12
Koreksi modulus
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 1,2 = 60
fs = 28 x 1,2 = 33,6
f = 14 x 1,2 = 16,8
f/F = 0,28
fs/F = 0,56
w = 0,44
W = w.F.h
= 0,44 x 60 x 28 = 739,2 cm3
W rencana > W perhitungan (memenuhi)
b. Modulus senta sisi pada tengah kapal W = 0,55 . 2,41 . (2,4)² . 76,550. 1 . 1,0
= 584,450 cm3
140
12 12
Profil yang direncanakan T 260 x 12 FP 140 x 12
Koreksi modulus
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 1,2 = 60
fs = 26 x 1,2 = 31,2
f = 14 x 1,2 = 16,8
f/F = 0,28
fs/F = 0,52
w = 0,38
W = w.F.h
= 0,38 x 60 x 26 = 592,8 cm3
W rencana > W perhitungan (memenuhi)
c. Modulus senta sisi pada haluan kapal W = 0,55 . e . l² . P . n . k (cm3)
W = 0,55 . 2,41. (2,4)² . 117,938 . 1 . 1,0
= 900,442 cm3
Profil yang direncanakan T 320 x 12 FP 160 x 12
Koreksi modulus
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 1,2 = 60
fs = 32 x 1,2 = 38,4
f = 16 x 1,2 = 19,2
f/F = 0,32
fs/F = 0,64
w = 0,47
W = w.F.h
= 0,47 x 60 x 32 = 902,4 cm3
W rencana > W perhitungan (memenuhi) 160
12 12
320
140
12 12
G.1 PERHITUNGAN BALOK GELADAK
G.1.1 Modulus penampang balok geladak pada buritan ( BKI ’06 Vl. I. Sec.10. B . 1 ) W = c . a . PD . l
2
. k ( cm3 )
dimana :
c = 0,75 untuk beam
a = Jarak gading yang direncanakan
= 0,6 m
k = Faktor material
= 1,0
PD = 27,534 N/m2
l = Panjang tak ditumpu
= 1/6 x B
= 1/6 x 18,5
= 2,25 m ( diambil yang terkecil)
W = 0,75 x 0,6 x 27,534 x (2,25)2x 1,0
= 62,725 cm3
Profil yang direncanakan L = 100 x 65 x 7
G.1.2 Modulus penampang balok geladak pada kamar mesin W = c . a . PD . l2 . k ( cm3 )
dimana :
c = 0,75 untuk beam
a = Jarak gading yang direncanakan
= 0,6 m
k = Faktor material
= 1,0
PD = 20,024 N/m2
100 65
l = Panjang tak ditumpu
= 2,25 m
W = 0,75 x 0,6 x 20,024 x (2,25)2x 1,0
= 45,617 cm3
Profil yang direncanakan L = 100 x 50 x 6
G.1.3 Modulus pembujur geladak (deck longitudinal) (sec 9.B.3.1)
W = 83,3/ σpr . m.a. l2 . P (cm3)
Dimana :
k = 0,91
mk = 1 − [ k/2 . sin 90 ]
= 1
− [0,91 /2 . sin 90]
= 1
− [0,335 . 1 ]
= 1 – 0,335
= 0,665
σpr =
150/k N/mm
2= 150/0,91
= 164,835
m
= m.k²/2
= 0,665²/2
= 0,221
a = jarak gading bujur
= 0,69 m (deck longitudinal)
l = panjang tak ditumpu
= 2,4 m
100 50
P = beban
2 = 25,013 kN/m 2
(beban geladak)
G.1.3 Modulus pembujur geladak (deck long) pada tengah kapal W = 83,3/ σpr . m . a. l2 . P
=
83,3/164,835. 0,221 . 0,69 . (2,76)
2.
25,013 .= 11,948 cm 3
Profil yang direncanakan L 60 x 40 x 5
G.1.4 Modulus penampang balok geladak pada haluan W = c . a . PD . l2 . k ( cm3 )
dimana :
c = 0,75 untuk beam
a = Jarak gading yang direncanakan
= 0,6 m
k = Faktor material
= 1,0
PD = 36,145 N/m2
l = Panjang tak ditumpu
= 1/6 x B
= 1/6 x 18,5
= 2,25 m (diambil yang terkecil )
W = 0,75 x 0,6 x 36,145 x (2,25) 2x 1,0
= 82,342 cm3
Profil yang direncanakan L = 100 x 65 x 9
100
65 9 60
G.1.5 Modulus penampang balok geladak bangunan atas a. Poop Deck
W = c . a . PDA1 . l2 . k ( cm3 )
dimana :
c = 0,75 untuk beam
a = Jarak gading yang direncanakan
= 0,6 m Untuk AP – frame 175
= 0,55 m dan 0,5 m untuk frame 176 – frame 179
k = Faktor material
= 0,91
PD = beban geladak bangunan atas dan rumah geladak
= 21,476 N/m2 (untuk poop deck)
= 15,419 N/m2 (untuk boat deck)
= 13,767 N/m2 (untuk navigation deck)
= 13,767 N/m2 (untuk compass deck)
= 36,145 N/m2 (untuk fore castle deck)
l = Panjang tak ditumpu
= 2,25 m
W = 0,75 x 0,6 x 21,476 x (2,25)2x 0,91
= 44,521 cm3
Profil yang direncanakan L 75 x 55 x 7
b.Boat Deck
W = c . a . PDA1 . l2 . k ( cm3 )
dimana
W = 0,75 x 0,6 x 15,419 x (2,25)2x 0,91
= 31,965 cm3
75
55 7
80
Profil yang direncanakan L 80 x 40 x 6
c. Navigation deck
W = c . a . PDA1 . l2 . k ( cm3 )
dimana :
W = 0,75 x 0,6 x 13,767 x (2,25)2x 0,91
= 28,540 cm3
Profil yang direncanakan L 80 x 40 x 6
d. Compas deck
W = c . a . PDA1 . l2 . k ( cm3 )
dimana :
W = 0,75 x 0,6 x 13,767 x (2,25)2x 0,91
= 28,540 cm3
Profil yang direncanakan L 80 x 40 x 6
e. Fore Castle deck W = c . a . PDA1 . l
2
. k ( cm3 )
dimana :
W = 0,75 x 0,6 x 36,145 x (2,25) 2x 0,91
= 74,931 cm3
Profil yang direncanakan L 100 x 50 x 8
H.Balok geladak besar ( strong beam ) W = c . e . l2 . PD . k (cm3)
dimana :
c = 0,75 untuk beam
k = 1,0
e = Lebar Pembebanan
= 2,4 m (untuk daerah buritan dan haluan )
= 2,4 m (untuk daerah midship)
l = panjang tak ditumpu
40
6
40 6
80 80
50 8
= 2,25 m
PD = 22,027 KN/m2 (untuk daerah buritan kapal)
= 20,024 KN/m2 (untuk daerah midship kapal)
= 28,915 KN/m2 (untuk daerah haluan kapal)
H.1 Modulus penampang strong beam untuk daerah buritan
W = 0,75 . 2,4. (2,25)² . 22,027 . 1,0
= 200,721 cm3
Profil yang direncanakan T 180 x 11 FP 45 x 11
Koreksi modulus
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 1,1 = 55
fs = 18 x 1,1 = 19,8
f = 4,5 x 1,1 = 4,95
f/F = 0,09
fs/F = 0,36
w = 0,21
maka
W = w.F.h
= 0,21 x 55 x 18 = 207,9 cm3
H.2 Modulus penampang deck transversal untuk daerah midship W = c . e . l2 . PD . k (cm3)
dimana :
W = 0,75 . 2,4. (2,25)² . 20,024 . 1,0
= 182,468 cm3
45
11 11
Profil yang direncanakan T 180 x 11 FP 40 x 11
Koreksi modulus
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 1,1 = 55
fs = 18 x 1,1 = 19,8
f = 4 x 1,1 = 4,4
f/F = 0,08
fs/F = 0,36
w = 0,19
maka
W = w.F.h
= 0,19 x 55 x 18 = 188,1 cm3
H.3 Modulus penampang strong beam untuk daerah midship W = c . e . l2 . PD . k (cm3)
dimana :
W = 0,75 . 2,4. (2,25)² . 20,024 . 1,0
= 182,468 cm3
Profil yang direncanakan T 180 x 11 FP 40 x 11
Koreksi modulus
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 1,1 = 55
fs = 18 x 1,1 = 19,8
f = 4 x 1,1 = 4,4
f/F = 0,08
fs/F = 0,36
w = 0,19
40
11 11
180
40
11 11
maka
W = w.F.h
= 0,19 x 55 x 11 = 188,1 cm3
H.4 Modulus penampang strong beam untuk daerah haluan W = c . e . l2 . PD . k (cm3)
dimana :
W = 0,75 . 2,4. (2,25)² . 28,915 . 1,0
= 263,487 cm3
Profil yang direncanakan T 180 x 11 FP 80 x 11
Koreksi modulus
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 1,1 = 55
fs = 18 x 1,1 = 19,8
f = 8 x 1,1 = 8,8
f/F = 0,16
fs/F = 0,36
w = 0,27
maka
W = w.F.h
= 0,27 x 55 x 18 = 267,3 cm3
W rencana > W perhitungan (memenuhi)
I.1 Strong Beam Untuk Bangunan Atas W = 0,75 . e . l2 . P . k (cm3)
dimana :
c = 0,75 untuk beam
80
11 11
k = 0,91
e = Lebar Pembebanan
= 2,4 m
l = panjang tak ditumpu
= 2,25 m
PD = 17,181 KN/m2 (untuk daerah poop deck)
= 12,335 KN/m2 (untuk daerah boat deck)
= 11,013 KN/m2 (untuk daerah navigation deck)
= 11,031 KN/m2 (untuk daerah compass deck)
= 28,915 KN/m2 (untuk daerah fore castle deck)
a. Poop Deck
Modulus & perencanaan profil penampang strong beam pada poop deck untuk jarak gading a = 0,6 m
W = 0,75 . 2,4 . (2,25)² . 17,181 . 0,91
= 142,471 cm3
Profil yang direncanakan T 180 x 7 FP 60 x 7
Koreksi modulus
F = lebar berguna (40 – 50) x t
= 50 x 0,7 = 35
fs = 18 x 0,7 = 12,6
f = 6 x 0,7 = 4,2
f/F = 0,12
fs/F = 0,36
w = 0,23
maka
W = w.F.h
= 0,23 x 35 x 18 = 144,9 cm3
W rencana > W perhitungan (memenuhi) 60