Perhitungan Struktur Gedung Serbaguna.pdf

(1)

KONSULTAN PERANCANG

Gedung Serbaguna

Jalan Cut Mutiah - Bekasi Timur

PERHITUNGAN STRUKTUR

(2)

Pembangunan Gedung Serbaguna

PERHITUNGAN STRUKTUR

GEDUNG SERBAGUNA

Jl. Cut Mutiah – Bekasi Timur

Daftar Isi

halaman

PENDAHULUAN

A.1.

Informasi Umum

:

-

A.2.

Kriteria Perancangan Struktur (Structural Design Criteria)

:

-

A.2.1. Sistem Struktur

:

-

A.2.2. Langkah Perencanaan

:

-

A.3.

Perangkat Lunak yang Digunakan

:

-

PERHITUNGAN STRUKTUR UTAMA

B.1.

Perhitungan Gording

B.2.

Denah Sistem Struktur

:

-

B.3. Perhitungan Pelat Lantai

:

-

B.4. Perhitungan Sistem Rangka Struktur .

a. Perhitungan Gaya Gempa

:

-b. Perhitungan dengan ETABS

:

-

- Input Data ETABS

:

-

- Input Data Conker

:

-

- Output Data Conker

:

-

PERHITUNGAN PONDASI

C.1.

Perhitungan Tie Beam

:

-

C.2.

Perhitungan Daya Dukung Tiang/pile

:

-

LAMPIRAN

(3)

PENDAHULUAN

A.1.

Informasi Umum

Proyek Pembangunan Gedung Serbaguna berlokasi di Jl. Cut Mutiah – Bekasi Timur.

Gedung yang akan dibangun terdiri tiga (3) lapis, dengan penjelasan sebagai berikut :

a. Jumlah Lapis Bangunan

: 3 Lapis

b. Luas Struktur

:

- Lantai Basement

5.500 m

2

- Lantai Dasar

5.500 m

2

- Lantai Atas

5.000 m

2

- Lantai Dak

2.000 m

2

c. Elevasi Struktur

:

- Lantai Basement

- 3.50 m

- Lantai Dasar

± 0.00 m

- Lantai Atas

+ 5.00 m

- Lantai Dak

+ 9.50 m

d. Jenis Struktur

:

-

_{Struktur pelat lantai, balok, kolom, pile cap, tangga dan tie beam}

menggunakan beton bertulang.

-

_{Struktur pondasi menggunakan tiang pancang (mini pile).}

e. Mutu Konstruksi

:

-

_{Mutu Beton}

_{: K-350 (f’c = 28 Mpa)}

-

_{Mutu Tulangan}

_{: D ≥ 10mm U 39 ( fy = 390 Mpa/ulir)}

: d < 10mm U 24 ( fy = 240 Mpa/polos)

f. Dasar Perhitungan

:

-

_{Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung,}

SKBI – 1.3.53.1987

-

_{Peraturan Beton Bertulang Indonesia 1971}

-

_{Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung}

SNI-03-2847-2002

-

_{Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Bangunan Gedung,}

SNI-03-1726-2002

-

_{Tata Cara Perencanaan Struktur Baja untuk Bangunan Gedung,}

SNI-03-1729-2002

g. Data Tanah

:

Daya dukung pondasi ditetapkan berdasarkan hasil laporan penyelidikan

tanah. Jenis tanah lunak dengan nilai N SPT < 15

h. Pemilik

: YAYASAN WAKAF AL-MUHAJIRIEN

JAKA PERMAI

(4)

A.2.

Kriteria Perancangan Struktur (Structural Design Criteria )

A.2.1. Sistem Struktur

Sistem struktur terhadap pengaruh beban vertical merupakan sistem pelat-balok,

dan untuk penahan beban lateral digunakan Sistem Rangka Pemikul Momen

Khusus (SRPMK) / (Sway Special). Pilihan pondasi adalah pondasi tiang bore

(bored pile).

A.2.2. Sistem Analisa Struktur

A.2.2.1.

Idealisasi Sistem Struktur

Struktur lantai dan tangga dianalisa secara terpisah sebagai struktur

sekunder. Dan hasilnya dintegrasikan ke dalam input struktur utama, yang

secara beban akan dipikul oleh struktur utama konstruksi dengan sistem

portal .

Struktur utama masing masing bangunan diidealisasikan sebagai rangka

ruang 3 dimensi dan dianalisa sekaligus.

A.2.2.2.

Pembebanan

i.) Beban mati

Beban mati pada struktur bangunan ditentukan dengan menggunakan

berat jenis bahan bangunan dengan berdasarkan pada Pedoman

Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung, SKBI –

1.3.53.1987 dan unsur-unsur yang diketahui seperti tecantum pada

denah Arsitektur dan Struktur.

Beban mati yang diperhitungkan :

-

Beton bertulang

2400 kg/m

3

-

Mortar

2200 kg/m

3

-

Partisi

100 kg/m

2

-

Finishing lantai ( 5cm)

110 kg/m

2

-

Ceiling

22 kg/m

2

ii.) Beban hidup

-

Lantai

250 kg/m

2

-

Akses jalan lantai atas

800 kg/m

2

-

Parkir lantai bawah

800 kg/m

2

-

Tangga

300 kg/m

2

-

Ruang mesin

500 kg/m

2

-

Atap dak

100 kg/m

2

-

Tribun

500 kg/m

2

iii.) Beban gempa

Perencanaan bangunan tahan gempa diatur dalam SNI-03-1726-2002.

dimana bangunan direncanakan mampu memikul beban gempa besar

dengan periode ulang 500 tahun tanpa keruntuhan.

(5)

Beban gempa nominal static equivalent untuk masing-masing arah

sumbu utama gedung menurut SNI-03-1726-2002 adalah sebagai

berikut :

Secara umum bangunan Gedung Serbaguna diperuntukkan sebagai

Tempat Parkir, Ruang Sopir, Ruang Trafo, Ruang Genset, Ruang

Pompa, Ruang Kontrol, dan Ruang Pengelola pada Lantai Basement;

Function Hall, Ruang Rias, Ruang Sound System, Ruang Standby,

Ruang Monitor, Auditorium, Ruang Security, Toilet dan Akses Jalan

pada Lantai Dasar; Panggung, Gudang, Mushola, dan Tribun pada

Lantai Atas.. Dengan tinggi total bangunan Utama dari Lt. Basement

pada level – 3.40 berkisar ± 9.00 m > 40 m sehingga dilakukan

perhitungan gempa dinamik.

Struktur gedung merupakan struktur beton bertulang dengan struktur

utama adalah Open Space dengan beban lateral dipikul portal beton,

sehingga besaran nilai koefisien gaya geser lateral ditetapkan sesuai

SNI 03-1726-2002.

A.2.3. Langkah Perencanaan

A.2.3.1.

Perencanaan Pelat Lantai

Pelat beton bertulang biasa, direncanakan memikul beban dua arah, dan

nilai momen dihitung dengan menggunakan koefisien yang ada pada

Peraturan Beton Indonesia 1971. Pelat lantai tersebut berada di lantai

basement sampai dengan dak atap.

A.2.3.2.

Perencanaan Struktur

Gedung direncanakan terjepit lateral pada taraf basement. Lantai

basement direncanakan sebagai slab on ground (suspended).

A.2.3.3.

Analisis Vibrasi Bebas

Analisis ini bertujuan untuk memeriksa waktu getar alami (time period),

partisipasi massa, dan pola ragam gerak struktur gedung yang terjadi.

Dalam analisis ini digunakan Response Spectrum sesuai dengan wilayah

gempa dan jenis tanah di mana bangunan akan dibangun, dengan

memperhitungkan reduksi momen inersia akibat penampang retak pada

komponen struktur (efektif penampang akibat pengaruh peretakan beton

pada komponen struktur kolom : 0,7 sedangakn struktur balok : 0,35).

Jumlah modal (mode) yang diperhitungkan dalam analisis ini adalah 12.

Data :

-

_{Wilayah gempa}

_{: Zona 3 (percepatan 0,15 g / Bekasi).}

-

_{Jenis Tanah}

_{: Tanah lunak}

(6)

-

_{Time Period (T) <}

_ς

_H

3/4

_{; N = jumlah tingkat/lapis.}

ς

= menurut Tabel 7 SNI -1726-2002

-

_{Partisipasi massa > 90%}

-

_{Pola ragam gerak ; dominan dalam translansi (tidak terjadi torsi pada}

mode ke-1).

A.2.3.4.

Analisis Statik Ekivalen 3 Dimensi

Analisis Statik Ekivalen 3 Dimensi dihitung dengan beban yang terdiri atas

beban mati, beban hidup dan beban gempa nominal pada struktur sesuai

daktilitasnya. Gaya geser dasar nominal (V

1

) dihitung menurut persamaan:

Wt

R

I

C

V

1 1

=

V

1

: gaya geser dasar struktur bangunan (kg)

C

1

: koefisien gempa dasar / faktor renspon gempa

I

: faktor keutamaan struktur

R

: faktor reduksi gempa

Wt

: berat total bangunan, termasuk LL yang direduksi

Untuk penentuan gaya geser dasar nominal digunakan factor reduksi

gempa R=6.5 sesuai tabel 3 pada SIN-03-1726-2002 dan faktor

keutamaan (I) = 1. Nilai koefisien gempa dasar C

1

dihitung dari periode

bangunan hasil output computer pada analisis vibrasi bebas. Berat total

struktur (Wt) diperoleh dari pejumlahan massa tiap lantai hasil output

program ETABS pada Tabel Center Mass Rigidity dikalikan percepatan

gravitasi. Massa tersebut merupakan massa beban mati ditambah dengan

beban hidup yang direduksi (0.3 x LL), yang dihitung oleh program ETABS

dengan mendefinisikan “mass source = 1.0 DL + 0.3 LL”. (reduksi beban

hidup sesuai fungsi lantai)

Gaya geser tingkat (gaya inersia Fi) untuk setiap lantai ditentukan dengan

menggunakan rumus :

1

.

V

Hi

Wi

Hi

Wi

Fi

Σ

=

Fi

: gaya geser tingkat untuk lantai ke-i (kg) pada pusat massa

rencana

Wi

: berat lantai ke-i (kg)

Hi

: tinggi lantai ke-i dihitung dari titik jepit bangunan (m)

V

1

: gaya geser dasar struktur bangunan (kg)

(7)

A.2.3.5.

Analisis Dinamik 3 Dimensi

Analisis Dinamik 3 Dimensi adalah analisis response spectrum untuk zona

3 (Bekasi) dan tanah lunak dengan skala faktor : g x (I/R) = 9.81 x 1 x 6.5

= 1.50, baik untuk response spectra dengan damping ratio 0.05. Modal

Combination CQC dan Directional Combination SRSS.

Output dari hasil analysis response spectra adalah story shear untuk

response spectra arah x (SPEC X) dan response spectra arah y (SPEC

Y). Dari hasil story shear bisa diperoleh gaya geser dasar struktur

bangunan akibat analisis dimanik (Vt), baik arah X maupun arah Y.

Dari diagram atau kurva gaya geser tingkat kumulatif hasil analisis ragam

response spectrum dan analisis statik ekuivalen, ditentukan gaya geser

tingkat kumulatif nominal rencana yang diperoleh dari nilai terbesar

(envelope) antara hasil CQC dengan faktor skala 0.8 (V1/Vt) ≥ 1 dan 80%

hasil analisis statik ekuivalen. Berdasarkan diagram yang telah

disesuaikan nilainya, maka dapat ditentukan beban-beban gempa nominal

statik ekuivalen pada setiap lantai (Fi).

A.2.3.6.

Penentuan Pusat Massa Desain

Pusat massa dan eksentrisitas ditentukan berdasarkan Tata Cara

Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Bangunan Gedung,

SNI-03-1726-2002, sehingga masing-masing Fi berada pada pusat massa rencana /

desain yaitu pada titik eksentrisitas rencana / desain (e

d

) terhadap pusat

rotasi.

Ukuran horizontal terbesar denah struktur gedung pada suatu lantai diukur

tegak lurus pada arah pembebanan gempa dinyatakan dengan b dan

eksentrisitas awal (original) pusat massa terhadap pusat rotasi dinyatakan

dengan e

c

, maka eksentrisitas rencana / desain (e

d

) harus ditentukan

sebagai berikut :

-

_{Untuk 0 < e}

_c

_{≤ 0.3 b :}

e

d

1 = 1.5e

c

+ 0.05b atau e

d

2 = e

c

– 0.05b

Dan

dipilih

diantara

keduanya

yang

berpengaruh

paling

membahayakan pada struktur.

-

_{Untuk e}

_c

_{> 0.3b :}

e

d

1 = 1.33 e

c

+ 0.1b atau e

d

2 = 1.17 e

c

– 0.1b

Dan

dipilih

diantara

keduanya

yang

berpengaruh

paling

membahayakan pada struktur.

A.2.3.7.

Menentukan Kinerja Batas Layan

Kinerja batas layan struktur gedung ditentukan oleh simpangan antar

tingkat akibat pengaruh gempa rencana, yaitu untuk membatasi terjadinya

pelelehan baja dan peretakan beton yang berlebihan, disamping untuk

(8)

mencegah kerusakan non struktur dan ketidak nyamanan penghuni.

Simpangan antar tingkat ini dihitung dari simpangan struktur gedung

tersebut akibat pengaruh gempa nominal yang telah dibagi faktor skala.

Simpangan antar tingkat maksimum yang terjadi tidak boleh melampaui

0.03 / R x tinggi tingkat atau 30 mm.

A.2.3.8.

Menentukan Kinerja Batas Ultimit

Kinerja batas ultimit struktur gedung ditentukan oleh simpangan atar

tingkat maksimum akibat pengaruh gempa rencana, dalam kondisi struktur

gedung diambang keruntuhan. Simpangan antar tingkat maksimum ini

ditentukan dari simpangan antar tingkat akibat pembebanan gempa

nominal dikalikan dengan suatu faktor pengali ξ = 0,7R / Faktor Skala

(untuk gedung tidak beraturan).

Untuk memenuhi persyaratan kinerja batas ultimit struktur gedung, maka

simpangan antar tingkat maksimum ini tidak boleh melampaui 0.02 kali

tinggi tingkat yang bersangkutan.

A.2.3.9.

Perencanaan Balok dan Kolom

Balok direncakan sebagai balok T. Desain balok dan kolom dilakukan

dengan menggunakan ETABS. Balok dan kolom didesain sebagai struktur

daktail dan harus memenuhi syarat “ Strong Column Weak Beam”. Hasil

pemeriksaan “Strong Column Weak Beam” dan “ Beam Column Joint “

diperoleh dari out put ETABS.

Kombinasi beban yang digunakan adalah sebagai berikut :

1. 1,4 DL

2. 1,2 DL + 1,6 LL

3. 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 EX + 0,3 EY

4. 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 EX - 0,3 EY

5. 1,2 DL + 1,0 LL - 1,0 EX + 0,3 EY

6. 1,2 DL + 1,0 LL - 1,0 EX - 0,3 EY

7. 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 EX + 1,0 EY

8. 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 EX - 1,0 EY

9. 1,2 DL + 1,0 LL - 0,3 EX + 1,0 EY

10. 1,2 DL + 1,0 LL - 0,3 EX - 1,0 EY

11. 0,9 DL + 1,0 EX + 0,3 EY

12. 0,9 DL + 1,0 EX - 0,3 EY

13. 0,9 DL - 1,0 EX + 0,3 EY

14. 0,9 DL - 1,0 EX - 0,3 EY

15. 0,9 DL + 0,3 EX + 1,0 EY

16. 0,9 DL - 0,3 EX + 1,0 EY

17. 0,9 DL + 0,3 EX - 1,0 EY

18. 0,9 DL - 0,3 EX - 1,0 EY

A.2.3.10.

Perencanaan Tangga

Tangga dimodelkan sebagai plat satu arah di atas dua tumpuan dengan

momen tumpuan atau lapangan = 1/10 ql

2

.

(9)

A.2.3.11.

Perencanaan Tie Beam (Balok Pondasi)

Tie Beam direncanakan berdasarkan :

1. Beban gravitasi (dihitung oleh program ETABS ,dimodelkan terpisah

dengan struktur atas, karena menggunakan basement).

2. Penurunan setempat pondasi.

3. Check dimensi dan luas tulangan tie beam terhadap gaya normal

akibat gempa, sebesar 10% gaya aksial terbesar pada kolom yang

diikatnya, sebagai beban aksial pada tie beam (balok pondasi)

tersebut.

Untuk perhitungan selengkapnya dapat dilihat pada lampiran.

A.2.3.12.

Perencanaan Pondasi

Pondasi direncanakan menggunakan jenis pondasi tiang pancang (mini

pile), berupa group tiang (diperhitungkan effisiensi terhadap daya dukung

tiang pancang dengan kedalaman ± 18 m (sesuai hasil test tanah) yang

akan digabungkan oleh pile cap dan setiap pile cap diikat oleh tie beam.

Daya dukung tiang pancang yang diizinkan adalah sebagai berikut :

P izin tekan pada pembebanan tetap

= 40.000 kg.

Kombinasi pembebanan yang dipakai dalam perencanaan struktur

pondasi adalah :

19. 1,0 DL + 1,0 LL

20. 1,0 DL + 1,0 LL + 1,0 EX + 0,3 EY

21. 1,0 DL + 1,0 LL + 1,0 EX - 0,3 EY

22. 1,0 DL + 1,0 LL - 1,0 EX + 0,3 EY

23. 1,0 DL + 1,0 LL - 1,0 EX - 0,3 EY

24. 1,0 DL + 1,0 LL + 0,3 EX + 1,0 EY

25. 1,0 DL + 1,0 LL + 0,3 EX - 1,0 EY

26. 1,0 DL + 1,0 LL - 0,3 EX + 1,0 EY

27. 1,0 DL + 1,0 LL - 0,3 EX - 1,0 EY

Perencanaan tiang pancang (mini pile) dilakukan dengan menggunakan

pemodelan interaksi tanah – struktur secara sederhana, dengan

menempatkan sejumlah pegas sebagai model tahanan lateral tanah yang

bekerja pada tiang dengan nilai konstanta pegas sesuai dengan nilai

N-SPT lapisan tanahnya. Nilai konstanta pegas berdasarkan pendekatan

dari data nilai N-SPT tanah diambil sebesar 50 x (N-SPT) t/m

3

_.

Tiang pancang (mini pile) direncanakan terhadap beban aksial sebesar

daya dukungnya dan gaya lateral pada kepala tiang pancang (mini pile)

akibat gempa sebesar 10% dari gaya aksial tersebut.

A.3.

Perangkat Lunak yang Digunakan

Perangkat lunak yang digunakan adalah Program ETABS versi 9.0.0, Microsoft

Excel 2003, dan Program pendukung lainnya.

Berdasarkan analisis secara keseluruhan, memperlihatkan bahwa semua hasil

yang diperoleh memenuhi persyaratan dalam perencanaan struktur.

(10)

(11)

(12)

B.1 PERHITUNGAN GORDING

- Data Struktur

Jarak antar kuda-kuda = mm

Jarak antar gording = mm

Dipakai gording C 200 x 75 x 20 x 2,3 Ix = mm4 Iy = mm4 Sx = mm3 Sy = mm3 Aw = mm2 Berat = kN/m Jumlah trekstang = Lx = mm Ly = mm α = o Y X - Pembebanan Beban mati : Beban atap = kN/m2 7200 1200 5310000 α 0.10 640000 53100 12000 862 0.068 2 7200 2400 10

Py

Px

P

Gording Trekstang Beban atap = kN/m Insulation = kN/m2

Beban ceiling dan instalasi M&E = kN/m2

D = ( 0.1 + 0.12 + 0.22 ) x 1.2 +

= kN/m2

Beban Hidup :

Lr (ditengan bentang) = kN

Beban air hujan

Air hujan = kN/m2 R = 0.2 x 1.2 = kN/m2 Beban angin Angin arah x = kN/m2 Angin arah y = kN/m2 Wx = x 1.2 = kN/m2 Wx = x 1.2 = kN/m2

maksimum beban angin + beban mati = kN/m2

- Beban rencana 0.12 0.068 0.434 0.434 0.521 0.521 1.117 0.434 0.434 0.596 1 0.20 0.24 0.10 0.22

(13)

a. D + L + Lr qD = kN/m P = kN Mx = x cos 10o x 7.2 ^2) x 1 cos 10o x 7.2 ) = kN/m My = x sin 10o x 2.4 ^2) x 1 sin 10o x 2 ) = kN/m Vy = x cos 10o _x _{7.2 ) + (1/2 x} _{1 x} _{cos 10}o ₎ = kN b. D + L + R qD + R = kN/m Mx = x cos 10o x 7.2 ^2) kN/m My = x sin 10o x 2.4 ^2) kN/m Vy = x cos 10o x 7.2 ) kN

- Pengecekan Tegangan gording Pengecekan momen a. D + L + Lr = Mpa b. D + L + R 0.596 1000000 53100 12000 119.87 = 5.574 + 0.179 x 2.963 Fb = Mx + My Sx Sy 5.333 (1/8 0.836 0.105 (1/2 0.836 0.179 (1/2 0.596 2.604 0.836 (1/8 0.836 1 (1/8 0.596 5.574 (1/8 0.596 + (1/4 + (1/4 b. D + L + R = Mpa Fbmaks = Mpa fb all. = x fy x = Mpa > Mpa --- OK

- Pengecekan gaya geser

a. D + L + Lr = Mpa b. D + L + R Fv = Vy Aw = 2.604 x 1000 862 3.02 0.6 0.6 275 165 119.87 Fv = Vy Aw x 1000000 53100 12000 109.14 119.87 Sy = 5.333 + 0.105 Fb = Mx + My Sx

(14)

= Mpa

Fvmaks = Mpa

fb all. = x fy

x

= Mpa > Mpa --- OK

- Pengecekan lendutan gording

a. Beban hidup terpusat (beban kerja)

P = kN 1 x cos 10o x ^3 x x = mm 1 x sin 10o x ^3 x x = mm δ₁ ₌ ₍ ₊ ₎0.5 ` mm

b. Beban air hujan

q = kN/m2 5 x cos 10o x ^4 x x = mm 5 x sin 10o x ^4 x x = mm 6.5 δ_y2 δ_x2 δx = 0.2 2400 384 200000 640000 0.1 7.2 0.2 δy = 0.2 200000 7200 384 200000 5310000 7.2 δx ₌ 1000 2400 48 200000 640000 0.4 0.4 275 110 3.44 1 δy ₌ 1000 7200 48 5310000 x 1000 862 3.44 3.437 0.4 = 2.963 = mm δ₂ ₌ ₍ ₊ ₎0.5 ` _mm δmaks = mm δ_all ₌ _mm = mm > mm --- OK c. Beban total qD = kN/m2 5 x cos 10o _x _^4 x x = _mm 5 x sin 10o x ^4 x x = mm δ₃ ₌ ₍ ₊ ₎0.5 7200 5310000 0.3 δ_y2 2400 384 200000 640000 0.596 7.2 L/360 20.0 7.2 19.3 δx = 0.5957 δ_x2 δy = 0.5957 384 200000 0.1 δ_y2 δ_x2 6.5

(15)

` mm

δ₄ = ( + )

` mm

δ₅ = ( + )

` _mm

δmaks = max dari δ4 dan δ5

= mm

δ_all = _mm

= mm > mm --- OK

- Perencanaan trekstang

Panjang setengah bentang kuda-kuda = x / cos 10 o

= mm

Jumlah pengekang gording =

= 4

(Rx) Reaksi pada trekstang Reaksi 1 trekstang a. D + L + Lr qD = kN/m P = kN Rx = kN b. D + L + R qD + R = kN/m 30.0 26.6 δ₁ δ₃ 26.6 δ₂ 3655.6 3655.6 1200 2400 2400 2400 0.5 7200 δ₃ 25.8 0.596 1 0.34 0.836 19.3 26.6 L/240 qD + R = kN/m Rx = kN Rx maks = kN Rx total = x 4 = kN

Digunakan BJTP24 untuk trekstang A trekstang = Rx/ft = x / = mm2 = cm2 D trekstang = (A/(0.25xp))0.5 = ( 22/7))^0.5 x 10 = mm digunakan Ø12 BJTP 24 BJTP 24

- Perencanaan ikatan angin

T maks = kN

ft = Mpa

A ikatan angin = Tmaks / ft

= mm2 d = mm (diperlukan) = 16.0 mm (dipakai) --- OK 51.493 8.1 144 7.415 144.0 0.097 0.10 / (0.25 x 3.510 0.348 1.394 1.394 1000 9.678 0.836 0.35 0.348

(16)

(17)

(18)

(19)

(20)

(21)

(22)

PROYEK : Gedung serbaguna SUBYEK : Pelat lantai akses jalan

Beban mati tebal pelat = 16 cm kg/m2

- berat sendiri 0.16 2400 384 - finishing 0.05 2200 110 - ceiling+hanger - 25 DL 519 Beban hidup LL 800 qu = 1,2 DL + 1,6 LL

PENULANGAN PELAT LANTAI

qu = 1,2 DL + 1,6 LL

qu = ( 1,2 x 519 ) + ( 1,6 x 800 ) = 1902.80 kg/m2

Ukuran Lebar Balok Arah lx = 0.6 m

Ukuran Lebar Balok Arah ly = 0.35 m

Tebal Pelat Minimum = ln*(0,8+fy/1500)/(36+9*(Ln1/Ln2))

= 0.072 m = 72.00 mm

Tidak perlu lebih dari 'ln*(0,8+fy/1500)/(36)=

= 0.096 m = 96.00 mm

= 160

Ly = 3.6

Ly/Lx = 1.0 Tipe pelat : II

Syarat plat 2 arah h> 120 mm

Tipe pelat : II Lx = 3.6 (Mlx) = ( -Mtx) 0.001 1902.80 3.60 3.60 51.0 = 1257.67 kg m (Mly) = 0.001 1902.80 3.60 3.60 25.0 = 616.51 kg m (-Mty) = 0.001 1902.80 3.60 3.60 51.0 = 1257.67 kg m INPUT DATA f'c = 24 Mpa fy2 = 390 Mpa --- ρmin = 0.001794872 160 1000 b = 1000 mm h = 160 mm d = 130 mm d' = 30 mm Mu Mn Rn m ρ req As (kN-m) (kN-m) (mm2 ) Tumpuan Mtx 12.58 15.72 0.9302 19.1176 0.00244 317.49 5 D10 D 10 - 200 Mty 12.58 15.72 0.9302 19.1176 0.00244 317.49 5 D 10 D 10 - 200 Lapangan Mlx 12.58 15.72 0.9302 19.1176 0.00244 317.49 5 D 10 D 10 - 200 (mm) (mm)

Pelat lantai Tulangan Jarak

Lentur Tulangan

Lapangan Mlx 12.58 15.72 0.9302 19.1176 0.00244 317.49 5 D 10 D 10 - 200

Mly 6.17 7.71 0.4560 19.1176 0.00118 287.18 4 D 10 D 10 - 250

KONTROL LENDUTAN PLAT

Modulus elastis beton, Ec = 4700*√ fc' = 23025 MPa

Modulus elastis baja tulangan, Es = 2.00E+05 MPa

Beban merata (tak terfaktor) padaplat, Q = QD + QL = 13.190 N/mm

Panjang bentang plat, Lx = 3250 mm

Batas lendutan maksimum yang diijinkan, Lx / 240 = 13.542 mm

Momen inersia brutto penampang plat, Ig = 1/12 * b * h 3

= 341333333 mm3 Momen inersia brutto penampang plat, Ig = 1/12 * b * h

3

= 341333333 mm3 Modulus keruntuhan lentur beton, fr = 0.7 * √ fc' = 3.42928564 MPa

Nilai perbandingan modulus elastis, n = Es / Ec = 8.69

Jarak garis netral terhadap sisi atas beton, c = n * As / b = 2.758 mm

Momen inersia penampang retak yang ditransformasikan ke beton dihitung sbb. : Icr = 1/3 * b * c 3 + n * As * ( d - c ) 2 = 44656663 mm4 yt = h / 2 = 80 mm Momen retak : Mcr = fr * Ig / yt = 14631619 Nmm

Momen maksimum akibat beban (tanpa faktor beban) :

Ma = 1 / 8 * Q * Lx 2

= 17414922 Nmm Inersia efektif untuk perhitungan lendutan,

Ie = ( Mcr / Ma )3 * Ig + [ 1 - ( Mcr / Ma )3 ] * Icr = 220609362 mm 4

Ie = ( Mcr / Ma ) * Ig + [ 1 - ( Mcr / Ma ) ] * Icr = 220609362

Lendutan elastis seketika akibat beban mati dan beban hidup :

δe = 5 / 384 * Q * Lx4 / ( Ec * Ie ) = 3.772 mm

Rasio tulangan slab lantai : ρ = As / ( b * d ) = 0.0024

Faktor ketergantungan waktu untuk beban mati (jangka waktu > 5 tahun), nilai : ζ = 2.0 λ = ζ / ( 1 + 50 * ρ ) = 1.7824 Lendutan jangka panjang akibat rangkak dan susut :

δg = λ * 5 / 384 * Q * Lx4 / ( Ec * Ie ) = 6.723 mm

Lendutan total, δtot = δe + δg = 10.495 mm

Syarat : δtot ≤ Lx / 240

< 13.542 →→→→ AMAN (OK)

(23)

PROYEK : Gedung serbaguna SUBYEK : Pelat lantai atas

qu = 1,2 DL + 1,6 LL

qu = ( 1,2 x 447 ) + ( 1,6 x 250 ) = 936.40 kg/m2

= 0.072 m = 72.00 mm

= 0.097 m = 98.00 mm

= 130

Ly = 3.6

Tipe pelat : II Lx = 3.6 (Mlx) = ( -Mtx) 0.001 936.40 3.60 3.60 51.0 = 618.92 kg m (Mly) = 0.001 936.40 3.60 3.60 25.0 = 303.39 kg m (-Mty) = 0.001 936.40 3.60 3.60 51.0 = 618.92 kg m INPUT DATA f'c = 24 Mpa fy2 = 390 Mpa --- ρmin = 0.001794872 130 1000 b = 1000 mm h = 130 mm d = 100 mm d' = 30 mm Mu Mn Rn m ρ req As (kN-m) (kN-m) (mm2 ) Tumpuan Mtx 6.19 7.74 0.7737 19.1176 0.00202 202.28 3 D10 D 10 - 260 Mty 6.19 7.74 0.7737 19.1176 0.00202 202.28 3 D 10 D 10 - 260 Lapangan Mlx 6.19 7.74 0.7737 19.1176 0.00202 202.28 3 D 10 D 10 - 260 Lentur Tulangan (mm) (mm)

Lapangan Mlx 6.19 7.74 0.7737 19.1176 0.00202 202.28 3 D 10 D 10 - 260

Mly 3.03 3.79 0.3792 19.1176 0.00098 233.33 3 D 10 D 10 - 260

3

Ma = 1 / 8 * Q * Lx 2

δe = 5 / 384 * Q * Lx4 / ( Ec * Ie ) = 2.433 mm

δg = λ * 5 / 384 * Q * Lx4 / ( Ec * Ie ) = 4.420 mm

< 13.750 →→→→ AMAN (OK)

(24)

PROYEK : Gedung serbaguna SUBYEK : Pelat atap dak

qu = 1,2 DL + 1,6 LL

qu = ( 1,2 x 423 ) + ( 1,6 x 150 ) = 747.60 kg/m2

= 0.072 m = 72.00 mm

= 0.097 m = 98.00 mm

= 120

Ly = 3.6

Tipe pelat : II Lx = 3.6 (Mlx) = ( -Mtx) 0.001 747.60 3.60 3.60 51.0 = 494.13 kg m (Mly) = 0.001 747.60 3.60 3.60 25.0 = 242.22 kg m (-Mty) = 0.001 747.60 3.60 3.60 51.0 = 494.13 kg m INPUT DATA f'c = 24 Mpa fy2 = 390 Mpa --- ρmin = 0.001794872 120 1000 b = 1000 mm h = 120 mm d = 90 mm d' = 30 mm Mu Mn Rn m ρ req As (kN-m) (kN-m) (mm2 ) Lentur Tumpuan Mtx 4.94 6.18 0.7626 19.1176 0.00199 179.39 3 D10 D 10 - 240 Mty 4.94 6.18 0.7626 19.1176 0.00199 179.39 3 D 10 D 10 - 240 Lapangan Mlx 4.94 6.18 0.7626 19.1176 0.00199 179.39 3 D 10 D 10 - 240 (mm) (mm)

Tulangan

Lapangan Mlx 4.94 6.18 0.7626 19.1176 0.00199 179.39 3 D 10 D 10 - 240

Mly 2.42 3.03 0.3738 19.1176 0.00097 215.38 3 D 10 D 10 - 240

3

Ma = 1 / 8 * Q * Lx 2

δe = 5 / 384 * Q * Lx4 / ( Ec * Ie ) = 2.306 mm

δg = λ * 5 / 384 * Q * Lx4 / ( Ec * Ie ) = 4.195 mm

< 13.750 →→→→ AMAN (OK)

(25)

B.4. Perhitungan Sistem Rangka Struktur.

a. Perhitungan Gaya Gempa

(26)

ETABS v9.0.0 File:GEDUNG SERBAGUNA Units:KN-m July 22, 2013 12:51 PAGE 2

M O D A L P E R I O D S A N D F R E Q U E N C I E S

MODE

PERIOD

Selisih Waktu Getar

% Selisih Waktu Getar

NUMBER

(TIME)

{T

(i)

-T

(i+1)

}/T

(i)

}

{T

(i)

-T

(i+1)

}/T

(i)

}

Mode 1

0.59065

0.04 4.18%

Mode 2

0.56595

0.09 9.42%

Mode 3

0.51265

0.14 13.60%

Mode 4

0.44292

0.04 4.32%

Mode 5

0.42378

0.01 1.26%

Mode 6

0.41843

0.01 0.91%

Mode 7

0.41461

0.02 1.78%

Mode 8

0.40724

0.01 1.23%

Mode 9

0.40225

0.01 0.89%

Mode 10

0.39869

0.02 1.90%

Mode 11

0.3911

0.03 2.78%

Mode 12

0.38022

1.00 100.00%

Total

142%

Rata-rata

12%

Maka penjumlahan respon ragam untuk gedung

(27)

ETABS v9.0.0 File:GEDUNG SERBAGUNA Units:KN-m July 22, 2013 12:51 PAGE 9

C E N T E R S O F C U M U L A T I V E M A S S & C E N T E R S O F R I G I D I T Y

STORY

DIAPHRAGM

WEIGHT STORY

WEIGHT

LEVEL

NAME

COMMULATIVE (kN)

PER STORY (kN)

ORDINATE-X

ORDINATE-Y

ORDINATE-X

ORDINATE-Y

LDK

D1

1024.3176

10048.56

34.455

29.935

32.016

30.226 LAT

D1

1942.0683

19051.69

9003.13

36.797

30.834

37.895

29.817 LDS

D1

5310.0139

52091.24

33039.55

32.725

30.664

46.175

31.849 TOTAL WEIGHT =

52091.24 kN

CENTER OF RIGIDITY

CENTER OF MASS

MASS

(28)

PERHITUNGAN GAYA GEMPA RENCANA

Base Shear Base Shear

Zona = 3 Zona = 3

Jenis tanah = Lunak Jenis tanah = Lunak

Jumlah lantai = 3 Jumlah lantai = 3

Koef. ζ = 0.18 Koef. ζ = 0.18

Tc = 1.00 det Tc = 1.00 det

T1x = 0.54 det T1y = 0.54 det

T1x dyn = 0.59065 det T1y dyn = 0.56595 det

T1 Tc T1 Tc

C1x = Ar/T C1x = Ar/T

Am = 0.75 Am = 0.75

C1x = 1.27 dipakai T dynamik C1x = 1.33 dipakai T dynamik

Rx = 6.5 Rx = 6.5 I = 1.00 I = 1.00 V1x = C * I Wt V1y = C * I Wt R R = 0.195 52091.24 = 0.204 52091.24 = 10176.12 kN = 10620.24 kN 0.8 V1x = 8140.90 kN V1y = 8496.20 kN Fi = Wi * Hi ΣWi ∗ Hi Wi * Hi

LEVEL Wi * Hi ΣWi * Hi Fix Fiy 0.8 Viy

(m)

LDK

12.500 125606.95 0.40 3251.7 3251.7 3393.6 3393.6

LAT

8.500 76526.64 0.24 1981.1 5232.8 2067.6 5461.2

LDS

3.400 112334.46 0.36 2908.1 8140.9 3035.0 8496.2 ΣWi * Zi =

33039.55

Berat (Wi) (kN)

9003.13

0.8 Vix

10048.56

Tinggi (Hi)

*

V

*

Wt = ΣWi * Zi = 314468.05 Panjang bangunan Arah X = 51.40 m Arah Y = 22.43 m Tinggi = 12.50 m Perbandingan H/B <3 Arah X = 0.24 Arah Y = 0.56 52091.24

(29)

(30)

ETABS v9.0.0 - File: Gedung Serbaguna - July 22,2013 13:31

3-D View - KN-m Units

(31)

ETABS v9.0.0 - File: Gedung Serbaguna - July 21,2013 8:45

Plan View - LDS - Elevation 3.8 - KN-m Units

ETABS

Denah Pondasi

PC3-K1

PC4-K1

PC3-K1

PC2-K1

PC2-K1 PC2-K1

PC6-K1

PC5-K1

PC6-K1

PC5-K1

PC3-K1

PC4-K1PC3-K1 PC5-K1

PC7-K1

PC4-K1

PC2-K1

PC3-K1

PC4-K1PC3-K1 PC5-K1

PC7-K1

PC5-K1

PC3-K1

PC4-K1PC3-K1 PC5-K1

PC7-K1

PC3-K1

PC4-K1PC3-K1 PC5-K1

PC7-K1

_PC7-K1

PC4-K1

PC2-K1

PC3-K1

PC3-K1 PC3-K1 PC4-K1

PC7-K1

PC4-K1

PC2-K1

_PC2-K1

PC2-K1 PC2-K1

PC3-K1

PC2-K1

_PC2-K1

PC2-K1

_PC2-K1

PC5-K1

PC6-K1

PC5-K1

PC3-K1

PC5-K1

PC6-K1

PC4-K1

PC3-K1

PC3-K2

PC2-K2

(32)

ETABS v9.0.0 - File: Gedung Serbaguna - July 20,2013 8:10

Plan View - BASE - Elevation 0 Point Supports - KN-m Units

ETABS

(33)

ETABS v9.0.0 - File: Gedung Serbaguna - July 20,2013 7:35

Plan View - LDS - Elevation 3.8 - KN-m Units

ETABS

(34)

ETABS v9.0.0 - File: Gedung Serbaguna - July 20,2013 7:36

Plan View - LAT - Elevation 8.8 - KN-m Units

ETABS

(35)

ETABS v9.0.0 - File: Gedung Serbaguna - July 20,2013 7:36

Plan View - LDK - Elevation 12.8 - KN-m Units

ETABS

(36)

(37)

INPUT ETABS

ETABS v9.0.0 File:GEDUNG SERBAGUNA Units:KN-m July 22, 2013 13:23 PAGE 1 M A T E R I A L L I S T B Y E L E M E N T T Y P E

ELEMENT TOTAL NUMBER NUMBER TYPE MATERIAL MASS PIECES STUDS tons Column A36 5.52 265 Column K400 649.52 227 Beam A36 7.11 247 0 Beam K350 2323.23 936 0 Brace A36 13.23 628 Brace K350 38.77 14 Wall K400 432.54 Floor K350 2604.09 Ramp K350 107.37

ETABS v9.0.0 File:GEDUNG SERBAGUNA Units:KN-m July 22, 2013 13:23 PAGE 2 M A T E R I A L L I S T B Y S E C T I O N

ELEMENT NUMBER TOTAL TOTAL NUMBER SECTION TYPE PIECES LENGTH MASS STUDS meters tons K40X40 Column 27 115.200 44.28 K55X55 Column 200 832.747 605.23 TB30X60 Beam 138 869.891 438.90 0 B30X65 Beam 75 409.726 174.92 0 TB30X65 Beam 162 960.186 484.46 0 B30X60 Beam 258 1485.681 586.42 0 B30X60 Brace 8 55.171 23.86 B25X60 Beam 65 404.800 137.82 0 B25X60 Brace 6 41.378 14.91 BA25X60 Beam 129 809.935 291.10 0 BA25X55 Beam 45 243.995 80.61 0 B20X40 Beam 30 148.710 27.97 0 2L80.80.8 Beam 111 151.200 2.68 0 2L80.80.8 Brace 314 415.223 7.91 2L50.50.5 Column 165 243.912 1.82 2L50.50.5 Brace 212 405.064 3.01 D6IN Column 32 34.856 0.96 2L100.100.1 Beam 136 163.200 4.43 0 2L100.100.1 Brace 16 19.200 0.57 2L60.60.6 Column 60 90.000 0.96 2L60.60.6 Brace 80 153.605 1.65 D10IN Column 8 30.155 1.78 D16 Brace 6 58.372 0.09 BA30X60 Beam 34 234.200 101.03 0 RW20 Wall 432.54 SL12 Floor 332.30 SL13 Floor 832.40 SL15 Floor 1439.39 SL15 Ramp 107.37 ETABS v9.0.0 File:GEDUNG SERBAGUNA Units:KN-m July 22, 2013 13:23 PAGE 3 M A T E R I A L L I S T B Y S T O R Y

ELEMENT TOTAL FLOOR UNIT NUMBER NUMBER STORY TYPE MATERIAL WEIGHT AREA WEIGHT PIECES STUDS tons m2 kg/m2 LRB Column A36 5.52 0.000 265 LRB Column K400 23.48 0.000 8 LRB Beam A36 7.11 0.000 247 0 LRB Brace A36 13.23 0.000 628 LDK Column K400 144.40 1152.549 125.2850 55 LDK Beam K350 321.67 1152.549 279.0973 170 0 LDK Brace K350 38.77 1152.549 33.6404 14 LDK Floor K350 332.30 1152.549 288.3137 LDK Ramp K350 107.37 1152.549 93.1581 LAT Column K400 217.17 696.585 311.7585 64 LAT Beam K350 355.56 696.585 510.4395 159 0 LAT Floor K350 217.57 696.585 312.3399 LDS Column K400 264.47 2954.118 89.5263 100 LDS Beam K350 722.63 2954.118 244.6167 307 0 LDS Wall K400 432.54 2954.118 146.4208 LDS Floor K350 970.05 2954.118 328.3727

(38)

BASE Beam K350 923.36 3008.313 306.9373 300 0 BASE Floor K350 1084.17 3008.313 360.3922

SUM Column A36 5.52 7811.566 0.7071 265 SUM Column K400 649.52 7811.566 83.1482 227 SUM Beam A36 7.11 7811.566 0.9103 247 0 SUM Beam K350 2323.23 7811.566 297.4087 936 0 SUM Brace A36 13.23 7811.566 1.6942 628 SUM Brace K350 38.77 7811.566 4.9634 14 SUM Wall K400 432.54 7811.566 55.3723 SUM Floor K350 2604.09 7811.566 333.3636 SUM Ramp K350 107.37 7811.566 13.7449

TOTAL All All 6181.39 7811.566 791.3128 2317 0 ETABS v9.0.0 File:GEDUNG SERBAGUNA Units:KN-m July 22, 2013 13:23 PAGE 4

M A T E R I A L P R O P E R T Y D A T A

MATERIAL MATERIAL DESIGN MATERIAL MODULUS OF POISSON'S THERMAL SHEAR NAME TYPE TYPE DIR/PLANE ELASTICITY RATIO COEFF MODULUS A36 Iso Steel All 199900000.00 0.3000 1.1700E-05 76884615.38 K350 Iso Concrete All 24821128.400 0.2000 9.9000E-0610342136.833 OTHER Iso None All 199947978.80 0.3000 1.1700E-05 76903068.77 K400 Iso Concrete All 24821128.400 0.2000 9.9000E-0610342136.833

M A T E R I A L P R O P E R T Y M A S S A N D W E I G H T MATERIAL MASS PER WEIGHT PER

NAME UNIT VOL UNIT VOL A36 7.8271E+00 7.6820E+01 K350 2.4007E+00 2.3562E+01 OTHER 7.8271E+00 7.6820E+01 K400 2.4007E+00 2.3562E+01

M A T E R I A L D E S I G N D A T A F O R S T E E L M A T E R I A L S MATERIAL STEEL STEEL STEEL

NAME FY FU COST ($) A36 240000.000 370000.000 271447.16

M A T E R I A L D E S I G N D A T A F O R C O N C R E T E M A T E R I A L S MATERIAL LIGHTWEIGHT CONCRETE REBAR REBAR LIGHTWT

NAME CONCRETE FC FY FYS REDUC FACT K350 No 28000.000 390000.000 390000.000 N/A K400 No 35000.000 390000.000 390000.000 N/A ETABS v9.0.0 File:GEDUNG SERBAGUNA Units:KN-m July 22, 2013 13:23 PAGE 5 F R A M E S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A

MATERIAL SECTION SHAPE NAME OR NAME CONC CONC FRAME SECTION NAME NAME IN SECTION DATABASE FILE COL BEAM K100X100 K400 Rectangular Yes K40X40 K400 Rectangular Yes K55X55 K400 Rectangular Yes TB30X60 K350 Rectangular Yes B30X65 K350 Rectangular Yes TB30X65 K350 Rectangular Yes B30X60 K350 Rectangular Yes B25X60 K350 Rectangular Yes BA25X60 K350 Rectangular Yes BA25X55 K350 Rectangular Yes B20X40 K350 Rectangular Yes 2L80.80.8 A36 Double Angle 2L50.50.5 A36 Double Angle D6IN A36 Pipe 2L100.100.10 A36 Double Angle 2L60.60.6 A36 Double Angle D10IN A36 Pipe D16 A36 Circle BA30X60 K350 Rectangular Yes

F R A M E S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A

SECTION FLANGE FLANGE WEB FLANGE FLANGE FRAME SECTION NAME DEPTH WIDTH TOP THICK TOP THICK WIDTH BOT THICK BOT

(39)

K100X100 K40X40 0.4000 K55X55 0.5500 TB30X60 0.6000 B30X65 0.6500 TB30X65 0.6000 B30X60 0.6000 B25X60 0.6000 BA25X60 0.6000 BA25X55 0.5500 B20X40 0.4000 2L80.80.8 2L50.50.5 D6IN 0.1652 2L100.100.10 2L60.60.6 D10IN 0.2674 D16 0.0160 BA30X60 0.6000 F R A M E 1.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.4000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.5500 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.3500 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.3500 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.2500 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.2500 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.2500 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.2000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0800 0.1680 0.0080 0.0080 0.0000 0.0000 0.0500 0.1080 0.0050 0.0050 0.0000 0.0000 0.1652 0.0000 0.0071 0.1652 0.0000 0.1000 0.2100 0.0100 0.0100 0.0000 0.0000 0.0600 0.1280 0.0060 0.0060 0.0000 0.0000 0.2674 0.0000 0.0093 0.2674 0.0000 0.0160 0.0000 0.0000 0.0160 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A

SECTION TORSIONAL MOMENTS OF INERTIA SHEAR AREAS FRAME SECTION NAME AREA CONSTANT I33 I22 A2 A3 K100X100 1.0000 0.1408 0.0833 0.0833 0.8333 0.8333 K40X40 0.1600 0.0036 0.0021 0.0021 0.1333 0.1333 K55X55 0.3025 0.0129 0.0076 0.0076 0.2521 0.2521 TB30X60 0.2100 0.0055 0.0063 0.0021 0.1750 0.1750 B30X65 0.1950 0.0042 0.0069 0.0015 0.1625 0.1625 TB30X65 0.2100 0.0055 0.0063 0.0021 0.1750 0.1750 B30X60 0.1800 0.0037 0.0054 0.0014 0.1500 0.1500 B25X60 0.1500 0.0023 0.0045 0.0008 0.1250 0.1250 BA25X60 0.1500 0.0023 0.0045 0.0008 0.1250 0.1250 BA25X55 0.1375 0.0020 0.0035 0.0007 0.1146 0.1146 B20X40 0.0800 0.0007 0.0011 0.0003 0.0667 0.0667 2L80.80.8 0.0024 0.0000 0.0000 0.0000 0.0013 0.0013 2L50.50.5 0.0010 0.0000 0.0000 0.0000 0.0005 0.0005 D6IN 0.0035 0.0000 0.0000 0.0000 0.0019 0.0019 2L100.100.10 0.0038 0.0000 0.0000 0.0000 0.0020 0.0020 2L60.60.6 0.0014 0.0000 0.0000 0.0000 0.0007 0.0007 D10IN 0.0075 0.0001 0.0001 0.0001 0.0040 0.0040 D16 0.0002 0.0000 0.0000 0.0000 0.0002 0.0002 BA30X60 0.1800 0.0037 0.0054 0.0014 0.1500 0.1500 F R A M E S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A

SECTION MODULI PLASTIC MODULI RADIUS OF GYRATION FRAME SECTION NAME S33 S22 Z33 Z22 R33 R22 K100X100 0.1667 0.1667 0.2500 0.2500 0.2887 0.2887 K40X40 0.0107 0.0107 0.0160 0.0160 0.1155 0.1155 K55X55 0.0277 0.0277 0.0416 0.0416 0.1588 0.1588 TB30X60 0.0210 0.0123 0.0315 0.0184 0.1732 0.1010 B30X65 0.0211 0.0098 0.0317 0.0146 0.1876 0.0866 TB30X65 0.0210 0.0123 0.0315 0.0184 0.1732 0.1010 B30X60 0.0180 0.0090 0.0270 0.0135 0.1732 0.0866 B25X60 0.0150 0.0063 0.0225 0.0094 0.1732 0.0722 BA25X60 0.0150 0.0063 0.0225 0.0094 0.1732 0.0722 BA25X55 0.0126 0.0057 0.0189 0.0086 0.1588 0.0722 B20X40 0.0053 0.0027 0.0080 0.0040 0.1155 0.0577 2L80.80.8 0.0000 0.0000 0.0000 0.0001 0.0246 0.0365 2L50.50.5 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0154 0.0239 D6IN 0.0001 0.0001 0.0002 0.0002 0.0560 0.0560 2L100.100.10 0.0001 0.0001 0.0001 0.0001 0.0308 0.0456 2L60.60.6 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0185 0.0281 D10IN 0.0005 0.0005 0.0006 0.0006 0.0913 0.0913 D16 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0040 0.0040 BA30X60 0.0180 0.0090 0.0270 0.0135 0.1732 0.0866 F R A M E S E C T I O N W E I G H T S A N D M A S S E S TOTAL TOTAL FRAME SECTION NAME WEIGHT MASS K100X100 0.0000 0.0000 K40X40 434.2874 44.2497 K55X55 5935.3076 604.7507 TB30X60 4304.1645 438.5529 B30X65 1715.3650 174.7792 TB30X65 4750.9382 484.0748 B30X60 5984.8208 609.7956 B25X60 1497.8224 152.6137

(40)

BA25X60 2854.7293 290.8694 BA25X55 790.4755 80.5418 B20X40 274.2753 27.9460 2L80.80.8 103.8505 10.5813 2L50.50.5 47.3613 4.8256 D6IN 9.4424 0.9621 2L100.100.10 49.0603 4.9987 2L60.60.6 25.6003 2.6084 D10IN 17.4685 1.7799 D16 0.9016 0.0919 BA30X60 990.7182 100.9446 C O N C R E T E C O L U M N D A T A

REINF CONFIGURATION REINF NUM BARS NUM BARS BAR FRAME SECTION NAME LONGIT LATERAL SIZE/TYPE 3DIR/2DIR CIRCULAR COVER K100X100 Rectangular Ties D25/Check 9/9 N/A 0.0500 K40X40 Rectangular Ties D19/Check 4/4 N/A 0.0500 K55X55 Rectangular Ties D19/Check 6/6 N/A 0.0500

C O N C R E T E B E A M D A T A

TOP BOT TOP LEFT TOP RIGHT BOT LEFT BOT RIGHT FRAME SECTION NAME COVER COVER AREA AREA AREA AREA TB30X60 0.0500 0.0500 0.000 0.000 0.000 0.000 B30X65 0.0500 0.0500 0.000 0.000 0.000 0.000 TB30X65 0.0500 0.0500 0.000 0.000 0.000 0.000 B30X60 0.0500 0.0500 0.000 0.000 0.000 0.000 B25X60 0.0500 0.0500 0.000 0.000 0.000 0.000 BA25X60 0.0500 0.0500 0.000 0.000 0.000 0.000 BA25X55 0.0500 0.0500 0.000 0.000 0.000 0.000 B20X40 0.0400 0.0400 0.000 0.000 0.000 0.000 BA30X60 0.0400 0.0400 0.000 0.000 0.000 0.000 ETABS v9.0.0 File:GEDUNG SERBAGUNA Units:KN-m July 22, 2013 13:23 PAGE 6

S T A T I C L O A D C A S E S

STATIC CASE AUTO LAT SELF WT CASE TYPE LOAD MULTIPLIER DEAD DEAD N/A 1.0000 LIVE LIVE N/A 0.0000 SIDL SUPER DEAD N/A 0.0000 PARTISI SUPER DEAD N/A 0.0000 ATAP SUPER DEAD N/A 0.0000 GEMPAX QUAKE USER_LOADS 0.0000 GEMPAY QUAKE USER_LOADS 0.0000

ETABS v9.0.0 File:GEDUNG SERBAGUNA Units:KN-m July 22, 2013 13:23 PAGE 7 R E S P O N S E S P E C T R U M C A S E S

RESP SPEC CASE: SPECX

BASIC RESPONSE SPECTRUM DATA

MODAL DIRECTION MODAL SPECTRUM TYPICAL COMBO COMBO DAMPING ANGLE ECCEN CQC SRSS 0.0500 0.0000 0.0000

RESPONSE SPECTRUM FUNCTION ASSIGNMENT DATA DIRECTION FUNCTION SCALE FACT U1 ZONA3 2.1100 U2 ---- N/A UZ ---- N/A

RESP SPEC CASE: SPECY

BASIC RESPONSE SPECTRUM DATA

MODAL DIRECTION MODAL SPECTRUM TYPICAL COMBO COMBO DAMPING ANGLE ECCEN CQC SRSS 0.0500 0.0000 0.0000

(41)

RESPONSE SPECTRUM FUNCTION ASSIGNMENT DATA DIRECTION FUNCTION SCALE FACT U1 ---- N/A U2 ZONA3 2.1100 UZ ---- N/A

ETABS v9.0.0 File:GEDUNG SERBAGUNA Units:KN-m July 22, 2013 13:23 PAGE 8 L O A D I N G C O M B I N A T I O N S

COMBO CASE SCALE COMBO TYPE CASE TYPE FACTOR COMB1 ADD DEAD Static 1.4000 SIDL Static 1.4000 PARTISI Static 1.4000 ATAP Static 1.4000 COMB2 ADD DEAD Static 1.2000 LIVE Static 1.6000 SIDL Static 1.2000 PARTISI Static 1.2000 ATAP Static 1.0000 COMB3 ADD DEAD Static 1.2000 LIVE Static 1.0000 SIDL Static 1.2000 PARTISI Static 1.2000 ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra 1.0000 SPECY Spectra 0.3000 COMB4 ADD DEAD Static 1.2000 LIVE Static 1.0000 SIDL Static 1.2000 PARTISI Static 1.2000 ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra 1.0000 SPECY Spectra -0.3000 COMB5 ADD DEAD Static 1.2000 LIVE Static 1.0000 SIDL Static 1.2000 PARTISI Static 1.2000 ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra -1.0000 SPECY Spectra -0.3000 COMB6 ADD DEAD Static 1.2000 LIVE Static 1.0000 SIDL Static 1.2000 PARTISI Static 1.2000 ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra 1.0000 SPECY Spectra -0.3000 COMB7 ADD DEAD Static 1.2000 LIVE Static 1.0000 SIDL Static 1.2000 PARTISI Static 1.2000 ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra 0.3000 SPECY Spectra 1.0000 COMB8 ADD DEAD Static 1.2000 LIVE Static 1.0000 SIDL Static 1.2000 PARTISI Static 1.2000 ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra 0.3000 SPECY Spectra -1.0000 COMB9 ADD DEAD Static 1.2000 LIVE Static 1.0000 SIDL Static 1.2000 PARTISI Static 1.2000 ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra -0.3000 SPECY Spectra -1.0000 COMB10 ADD DEAD Static 1.2000 LIVE Static 1.0000 SIDL Static 1.2000 PARTISI Static 1.2000 ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra 0.3000 SPECY Spectra -1.0000 COMB11 ADD DEAD Static 1.0000 LIVE Static 1.0000 SIDL Static 1.0000 PARTISI Static 1.0000 ATAP Static 1.0000 COMB12 ADD DEAD Static 0.9000

(42)

SIDL Static 0.9000 PARTISI Static 0.9000 ATAP Static 0.9000 SPECX Spectra 1.0000 SPECY Spectra 3.0000 COMB13 ADD DEAD Static 0.9000 SIDL Static 0.9000 PARTISI Static 0.9000 ATAP Static 0.9000 SPECX Spectra 1.0000 SPECY Spectra -0.3000 COMB14 ADD DEAD Static 0.9000 SIDL Static 0.9000 PARTISI Static 0.9000 ATAP Static 0.9000 SPECX Spectra -1.0000 SPECY Spectra -0.3000 COMB15 ADD DEAD Static 0.9000 SIDL Static 0.9000 PARTISI Static 0.9000 ATAP Static 0.9000 SPECX Spectra 1.0000 SPECY Spectra -0.3000 COMB16 ADD DEAD Static 0.9000 SIDL Static 0.9000 PARTISI Static 0.9000 ATAP Static 0.9000 SPECX Spectra 0.3000 SPECY Spectra 1.0000 COMB17 ADD DEAD Static 0.9000 SIDL Static 0.9000 PARTISI Static 0.9000 ATAP Static 0.9000 SPECX Spectra 0.3000 SPECY Spectra -1.0000 COMB18 ADD DEAD Static 0.9000 SIDL Static 0.9000 PARTISI Static 0.9000 ATAP Static 0.9000 SPECX Spectra -0.3000 SPECY Spectra -1.0000 COMB19 ADD DEAD Static 0.9000 SIDL Static 0.9000 PARTISI Static 0.9000 ATAP Static 0.9000 SPECX Spectra 0.3000 SPECY Spectra -1.0000 COMB20 ADD DEAD Static 1.0000 SIDL Static 1.0000 PARTISI Static 1.0000 ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra 1.0000 SPECY Spectra 0.3000 COMB21 ADD DEAD Static 1.0000 SIDL Static 1.0000 PARTISI Static 1.0000 ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra 1.0000 SPECY Spectra -0.3000 COMB22 ADD DEAD Static 1.0000 SIDL Static 1.0000 PARTISI Static 1.0000 ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra -1.0000 SPECY Spectra -0.3000 COMB23 ADD DEAD Static 1.0000 SIDL Static 1.0000 PARTISI Static 1.0000 ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra 1.0000 SPECY Spectra -0.3000 COMB24 ADD DEAD Static 1.0000 SIDL Static 1.0000 PARTISI Static 1.0000 ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra 0.3000 SPECY Spectra 1.0000 COMB25 ADD DEAD Static 1.0000 SIDL Static 1.0000 PARTISI Static 1.0000 ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra 0.3000 SPECY Spectra -1.0000 COMB26 ADD DEAD Static 1.0000 SIDL Static 1.0000 PARTISI Static 1.0000 ATAP Static 1.0000

(43)

SPECX Spectra -0.3000 SPECY Spectra -1.0000 COMB27 ADD DEAD Static 1.0000 SIDL Static 1.0000 PARTISI Static 1.0000 ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra 0.3000 SPECY Spectra -1.0000

ETABS v9.0.0 File:GEDUNG SERBAGUNA Units:KN-m July 22, 2013 13:23 PAGE 9 S U P P O R T ( R E S T R A I N T ) D A T A

/---RESTRAINED DOF's---/ STORY POINT UX UY UZ RX RY RZ

BASE 1 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 2 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 3 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 4 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 5 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 6 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 7 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 8 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 9 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 10 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 11 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 12 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 13 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 14 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 15 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 16 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 17 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 18 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 19 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 20 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 21 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 22 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 23 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 24 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 28 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 29 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 33 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 34 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 38 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 39 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 43 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 44 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 48 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 49 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 53 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 54 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 58 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 59 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 63 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 64 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 68 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 69 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 73 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 74 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 91 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 94 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 303 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 366 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 373 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 375 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 382 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 383 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 384 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 385 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 386 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 387 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 388 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 389 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 390 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 391 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 392 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 393 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 394 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 395 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 396 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 397 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 398 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 399 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 400 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 401 Yes Yes Yes Yes Yes Yes BASE 402 Yes Yes Yes Yes Yes Yes