ÇELİK YAPILAR

ÇELİK YAPILAR YILİÇİ PROJESİ VERİLERİ

Makas tipi = A Ls= 30,60 m A=2,18 m 2*(h / L) = 1 / 2,8 İklim Bölgesi = 2

Kaplama Cinsi = Dalgalı saç

Aşık Cinsi = Gerber

Birleştirme Vasıtası = Kaynak

V4 O4 O3 V3 U3 U2 U1 V1 V2 O2 O1

Eleman adı Uzunluğ

u(cm)

O1

240 cm

O2

240 cm

O3

240 cm

O4

240 cm

U1

266cm

U2

340 cm

U3

266 cm

V1

112 cm

V2

262 cm

V3

112 cm

V4 262 cm

MAKAS ARALIKLARININ TAYİNİ

Ls=Toplam bina uzunluğu Lk=Kenar açıklığı

L=Orta açıklık

a=Mesnet ile mafsal arasındaki uzaklık

Gerber aşık sisteminde açıklıkta ve mesnetteki momentler eşitlenir.Bunun sonucunda şu bağıntı elde edilir.(Yalman Odabaşı’nın Ahşap Ve Çelik Yapı Elemanları kitabından) ;

Lk=0,853*L ve a=0,1465*L Ls=3060-1,5.t=3060-1,5.20=3030 cm. Lk=0,853.Lo (2 Tane kenar açıklığı için) Ls=2.0,853.Lo+n.Lo=(2.0,853+n).Lo n=5 için Lo=4518 mm

Lk=3854 mm n=4 için Lo=5310 mm Lk=4529 mm

1 Gerber kirişlerde kafes kiriş aralıkları 4,5-5,5 m arasında olması gerektiğinden n=5 olarak aldım.

a=0,1465.Lo=0,1465.5,310=0,777 m. L1=0,707.Lo=0,707.5,310=3,754 m a = mafsalın mesnete uzaklığı L1=mafsallar arası mesafe

KAR YÜKÜ HESABI

Konya’nın rakımı = 1016 m. Kar yükü 2. Bölge için T.S.E. 498 ’ de Pko =105 kg/m2 olarak

verilmiş. Yine T.S.E. 498 ’ de rakımı 1000m ‘ den fazla olan yerlerdeki kar yükü değeri %10 artırılır şartı vardır.( T.S.E. 498 ’ de sayfa 17)

gk= 1,1 * 105 = 115 kg/m2 (Y.D.)

RÜZGAR YÜKÜ HESABI

T.S.E. 498 sayfa 21 ‘ de rüzgar yönüne α açısı yapan eğimli yüzeylerde rüzgar kuvvetinin hesabı için ;

(

q

w= 1,2 * Sin α *

q

) formülü verilmektedir. Bina yüksekliği h = 9 ∼ 20 m arasında kaldığından

q

=80 kg/m2 olarak T.S.E. 498 ‘de

verilmiştir. Bulunan

q

w değeri 1,25 katsayısı ile çarpılır.

g

w=1,25 *

q

w

g

w=1,25 * (1,25* Sin24,60 * 80) = 49,92 kg/m2

g

w = 49,92 kg/m2 olarak bulunur.

KAPLAMA YÜKÜ HESABI

Çatı üzerine etki eden yükler yaklaşık 165 kg/m2 _{dir.Dalgalı saçlar}

çeşitli yükseklik ve genişliğinde 4 m. Uzunluğa kadar imal edilebilir.Su izolasyonu ve pasa karşı dayanıklılığı çok iyidir.Fakat ısı izolasyonu iyi

değildir.Bu yüzden metal örtüler kullanılır.Aşık aralığı 2,18 m dir.Buna göre çatı paneli 208 kg/m2 _{tahmin edilir.(et kalınlığı =1.2 mm)}

g _z

/cos =

α

11,92/0909=13,11kg/m2

Toplam yük = 115,5+49,92+11,92=178,53 kg/m2

Aşık zati ağırlığı = 7 kg/m

2

alındı

Toplam yük = 115,5+7/5+13,11=130 kg/m

2

∑

g = 130 < 178,53

kg/m2 olduğu için seçilen kaplama malzemesi uygundur.

YÜK ANALİZİ

• ÇATI KAPLAMASININ ZATİ AĞIRLIĞI

g

z

=13,11

kg/m2(Ç.D)

11,92/0,909= 13,11 kg/m2( Y.D.) • KAR YÜKÜ

g

k

=115

kg/m2( Y.D.) • AŞIK ZATİ AĞIRLIĞI

g

a

= 7

kg/m (Y.D.) • RÜZGAR VE RİJİTLİK BAĞLANTILARI

g =

g

a

/ 5 = 7/5 = 1,4

kg/m (Y.D.)

* GERGİSİZ ÇÖZÜMLEME *

* H YÜKLEMESİ *

A

ş

ığı

n 1 m ‘ sine gelen yük

∑

g = g

z

* a + g

k

* a + g

a

+

g

q

max

=283,40

kg/m

q

lx

= q

max

*cos

α

= 276,6*cos24,60 = 257,61

kg/m

q

ly

= q

max

*Sin

α

= 276,6*Sin18,43 = 117,89

kg/m

H Yüklemesi İçin Moment Hesabı

Mlx= m L q_Ix. 2 =257,61*4,5182_{/16=328,65 kgm} Mly₌ m L q_Iy. 2 =117,89*4,5182_{/16=150,40 kgm}

σ

max

=

Wx MIx

+

Wy MIy

≤

1,4 t / c

m2 C=Wx / Wy Wx= em Mly c Mlx σ * + C=7 alınırsa ;

Wx=(32865+7*15040)/1400 = 98,67

c

m3 ⇒ IPE 160 profilini seçelim.

IPE 160 PROFİ

Lİ İÇİN ÇÖZÜM

Ix=869 cm

4

Wx=109 cm

3

Iy=69,3cm

4

Wy=16,7 cm

3

H Yüklemesi İ

çin Gerilme

Tahkiki

σ

1max= 109 32865

+

7 , 16 15040

=1,202 t / c

m2

≤

1,4 t / c

m2 olduğu için uygundur.

HZ Yüklemesi İ

çin

Moment Tahkiki

Mllx= m L q_ııx. 2 = 16 ) 518 , 4 ( * 33 , 377 2 =481,38 kgm

Mlly₌ m L q_lly. 2 = 16 ) 518 , 4 ( * 89 , 117 2 =150,40 kgm

HZ Yüklemesi İ

çin Gerilm

e Tahkiki

σ

max

=

Wx M_llx

+

Wy M_lly

=

109 48138

+

16,7 15040

=1,3422 t/c

m2

≤

1,6 t/c

m2 SEHİ M TAHKİKİ f = 0,00248* lx L q 4 max* <200 L

(Prof.Mustafa Karaduman’ın Çelik Yapılar Kitabından) fx = 0,00248* 869 ) 518 , 4 ( * 33 , 377 4 =0,44cm f y= 0,00248* 69,3 ) 518 , 4 ( * 89 , 117 4 =1,757cm f= fx2 +fy2 =2,197cm < 200 L = 200 518 , 4 *100=2,259cm olduğu için IPE160 Profili sehim tahkikine göre uygundur.

* L/2’ DEN GERGİLİ ÇÖZÜMLEME *

H Yüklemesi İçin Moment Hesabı

Mlx= m L q_Ix. 2 = 16 ) 518 , 4 ( * 61 , 257 2 =328,65 kgm Mly_=0,11*q11y(2 l )2 =66,17 kgm

σ

max

=

Wx MIx

+

Wy MIy

≤

1,4 t / c

m2 C=Wx / Wy Wx= em Mly c Mlx σ * + C=7 alınırsa ; Wx= 1400 6617 * 7 32865+

uygun olur.

IPE 140 PROFİ

Lİ İÇİN ÇÖZÜM

Ix=541 cm

4

Wx=77,3 cm

3

Iy=41,9cm

4

Wy=12,3 cm

3

H Yüklemesi İ

çin Gerilme

Tahkiki

σ

1max= 77,3 32865

+

12,3 6617

=0,963 t / c

m2

≤

1,4 t / c

m2 olduğu için uygundur.

HZ Yüklemesi İ

çin

Moment Tahkiki

Mllx= m L q_ııx. 2 = 16 ) 518 , 4 ( * 33 , 377 2 =481,38 kgm Mlly_=0,11*q11y(2 l )2=0,11*117,89*( 2 518 , 4 )2=66,17 kgm

HZ Yüklemesi İ

çin Gerilme

Tahkiki

σ

max

=

Wx M_llx

+

Wy M_lly

=

77,3 48138

+

12,3 6617

=1,160 t/c

m2

≤

1,6 t/c

m2 (YD2) olduğu için IPE140 profilini kullanmak uygun olur.

SEHİ M TAHKİKİ f = 0,00248* lx L q 4 max* <200 L

(Prof.Mustafa Karaduman’ın Çelik Yapılar Kitabından) fx = 0,00248* 542 ) 518 , 4 ( * 33 , 377 4 =0,72cm f y= 0,00248* 41,9 ) 2 / 518 , 4 ( * 89 , 117 4 =0,181cm f= fx2 +fy2 =0,901 cm < 200 L = 200 518 , 4 *100=2,259cm olduğu için L/2’den Gergili IPE140 Profili sehim tahkikine göre uygundur.

* L/3’ DEN ÇİFT GERGİLİ ÇÖZÜMLEME *

H Yüklemesi İçin Moment Hesabı

Mlx= m L q_Ix. 2 = 16 ) 518 , 4 ( * 61 , 257 2 =328,65 kgm Mly_=0,135*q11y(3 l )2=0,135*117,89*( 3 518 , 4 )2=36,09 kgm

σ

max

=

Wx MIx

+

Wy MIy

≤

1,4 t / c

m2 C=Wx / Wy ; Wx= em Mly c Mlx σ * + C=7 alınırsa ; Wx= 1400 3609 * 7 32865+

= 41,52

c

m3 ⇒ IPE120 profilini kullanmak uygun olur.

IPE 120 PROFİ

Lİ İÇİN ÇÖZÜM

Ix=318 cm

4

Wx=53 cm

3

Iy=27,7cm

4

Wy=8,65 cm

3

H Yüklemesi İ

çin Gerilme Tahkiki

σ

max= 53 32865

+

8,65 3609

=1,037 t / c

m2

≤

1,4 t / c

m2 olduğu için uygundur.

Mllx= m L q_ııx. 2 = 16 ) 518 , 4 ( * 33 , 377 2 =481,38 kgm Mlly_=0,135*q11y(3 l )2=0,135*117,89*( 3 518 , 4 )2=36,09 kgm

HZ Yüklemesi İ

çin Gerilme

Tahkiki

σ

max

=

Wx M_llx

+

Wy M_lly

=

53 38 , 481

+

8,65 3609

=1,325 t/c

m2

≤

1,6 t/c

m2 (YD2) olduğu için IPE120 profilini kullanmak uygun olur.

SEHİ M TAHKİKİ f = 0,00248* lx L q 4 max* <200 L

(Prof.Mustafa Karaduman’ın Çelik Yapılar Kitabından) fx = 0,00248* 318 ) 518 , 4 ( * 33 , 377 4 =1,226cm f y= 0,00248* 27,7 ) 3 / 518 , 4 ( * 89 , 117 4 =0,05cm f= fx2 +fy2 =1,310cm < 200 L = 200 518 , 4 *100=2,259cm olduğu için L/3’den Çift Gergili IPE120 Profili sehim tahkikine göre uygundur.

Seçile

n Profil Profil Toplam Profil çubuğuGergi Gergi çubuğu Ağırlık(kg)

Profil Ağırlığı Adedi Ağırlığı Ağırlığı Adedi

Gergisiz IPE160 15,8 8 214,238 - - - 3942,2

L/2'den

Gergili IPE140 12,9 8 187,832 ø14 238 72 3416

L/2'den

Gergili IPE120 10,4 8 155,141 ø14 318 108 3496,2

Ekonomik kıyaslamaya göre L/3’den çift gergili çözüm bize herhangi bir ekonomiklik sağlamamaktadır.Dolayısıyla en ekonomik çözüm L/2’den tek gergili çözümdür.

2,259 2,259 2,18 Tanβ=2,298 193 , 2 =46,02 =46,02β o ; cos = 0,69β ; ga₌2,18 4 , 10 =10,28kg/m2 ∑g=kaplama+kar+aşık ağ.+rij.bağ. ∑g=13,11+115,5+10,28+10,28/5= 140,94 kg/m2 gy_{=∑g*Sin =140,94*Sin46,02α =101,41 kg} Q

N=101,41*2,5*2,18*2,259=1248 kg(alan payı yönteminden) N N=2*Q* cosβ

Q

Q=904,34 kg

As1=N/

σ

em

=904,34 / 1120 =0,807

c

m2

Seçilen Kesit ø14 ‘lük demir.

L/3’ den Gergili Çözüm 1,51 Q N 1,51 1,51 2,18 2,18 2,18 Tan =β 2,298 41 , 1 =0,666 =β 33,66o ; cos =0,832β ; ga=2,18 4 , 10 =4,77kg/m2 ∑g=kaplama+kar+aşık ağ.+rij.bağ.

∑g=13,11+115,5+4,77+ 5 77 , 4 = 129 kg/m2 gy_{=∑g*Sin =129*Sin33,66=71,81}α _kg/m2 N=7,81*2,5*2,18*4,518/3=589,39 kg N=Q* cosβ ⇒ Q= 708,31 kg As1=N/

σ

em

= 589,39 / 1120 =0,526

c

_m2 As2=Q/

σ

em

=708,31 / 1120 =0,632

c

_m2

Seçilen Kesit ø12 ‘lük demir.

G=72*1,208*2,298+36*1,208*2,723 = 318 kg

SONUÇ: L/3’den çift gergili çözüm bize herhangi bir ekonomiklik sağlamamaktadır.Dolayısıyla en ekonomik çözüm L/2’den tek gergili çözümdür.Bunun için aşık profili olarak L/2’den tek gergili

IPE140 profili kullanılacaktır.

CREMONALAR

ZATİ YÜK CREMONASI

*Çatı kaplaması zati ağırlığı =13,11 kg/m2 (Y.D.) *Aşık zati ağırlığı =10,4 / 2,18 =4,77 kg/m2 (Y.D.) *Rüzgar ve rijitlik bağlamaları=4,77 / 5 =0,954 kg/m2 *Kafes kiriş ağırlığı=8,72 kg/m2

∑

g

zati

=13,11+4,77+0,954+8,72=27,554

_kg/m2 Bir makasa gelen yük

Pg=27,554*8,72*4,518=1085,54 kg

Düğ

üm noktalarına gelen yükler :

Kenarlardaki düğ üm noktalarına gelen yükler : Pg1=1085,54/4 =271,38 kg =275 kg alındı.

KAR YÜKÜ CREMONASI

g

kar

=115

_kg/m2_(Y.D.)

F= (Makas açıklığı * Makas aralığı) / 2 =(8,72 * 4,518) / 2 =19,69 m2 ∑

P

k

= 19,69*115,5=2274,2 kg

P

k1=P_k3 =575 kg

P

k2=1150 kg

A mesnetindeki kuvvet ; Vak=1725 kg B mesnetindeki kuvvet ; Vbk=575 kg

RÜZGAR YÜKÜ CREMONASI

WB2=0,4*q

WB1=(1,2*sinα-0,4)*q

WB1=(1,2*sin -0,4)*q = (1,2* sin24,6-0,4) * 80 = 7,936 kg/mα 2

a’=a/cos =2,18/0,909α

L_aşık =4,518 m

SOLDAN RÜZGAR CREMONASI

2,66 8,72 3,4 2,66 V4 O 4 O3 V3 U3 U2 U1 V1 V2 O2 O1

Çatının sol tarafında baştaki ve mahyadaki yük P₁ , çatının sol tarafında bunun dışındakiler P_2; çatının sağ tarafındaki sağ alt ve mahyadaki yük P₃ ,diğerleri de P₄ olmak üzere ;

P₁=7,936*2,398*4,518/2=43 kg= P₃ P₂=7,936*2*2,398*4,518/2=86 kg

P

₄=32*2,398*4,518/2=174 kg=

P

₆

P

₅=32*2*2,398*4,518/2=348 kg

P

_1y

=

P₁ *Cosα=43*0,909= 39,08 kg

P

_2y

=

P₂ * Cosα=86*0,909=78,174 kg

P

_3y

=39,08 kg

P

_4y

=174*

Cos =α 158,166 kg

P

_5y

=348*0,909=316,332kg

∑F_y =2*39,08+78,174-2*158,166-316,332+V_A+V_B V_A+V_B = 476,33 kg P_1x= P₁*Sin =43 * 0,416 = 17,888 kgα P_2x= 86*Sin = 86*0,416 =35,776 kg α P_3x= 17,888 kg P_4x= 174*Sin = α 174* 0,416 = 72,384 kg

P

_5x

=348*sin =348*0,416=144,768 kg

α

∑F_x = 2*17,888+35,776+2*72,384+144,768-H_B H_B =361 kg. ∑M_A=0 35,776*1,1+(17,888+72,384)*2,20+144,768*1,1+78,174*2,14+39,08* 4,36-158,166*4,36-316,332*2,20+V_B*8,72 ⇒V_B= 174,62 kg ⇒V_A= 401,71 kg

SAĞ DAN RÜZGAR CREMONASI P₁=32*2,398*4,518/2=173,35 kg= P₃ P₂=32*2*2,398*4,518/2=346,7 kg

P

₄=7,936*2,398*4,518/2=42,98 kg=

P

₆

P

₅=7,936*2*2,398*4,518/2=85,97 kg

P

_1y

=

P₁ *Cos =α 173,35*0,909= 157,57 kg

P

_2y

=

P₂ * Cosα=346,7*0,909=315,15 kg

P

_3y

=

157,57 kg

P

_4y

=42,98*

Cos =α 39,06 kg=

P

_6y

P

_5y

=85,97*0,909=78,14 kg

V_A+V_B = 476,33 kg P_1x= P₁*Sin =173,35 * 0,416 = 72,11α kg P_2x= 86*Sin = 346,7*0,416 =144,22α kg P_3x= 72,11 kg P_4x= 42,98*Sin = α 42,98* 0,416 = 17,87 kg =

P

_6x P_5x=85,97*sin =85,97α *0,416=35,76 kg ⇒V_B= 174,62 kg ⇒V_A= 401,71 kg

ÇUBUK KESİTLERİNİN TAYİNİ

ÜST BAŞLIK

Başlığa etki eden max. yük 3164 kg (basınç) L=240 cm ; Lx = Ly = L

1/2 IPE 140 PROFİ LİNİ SEÇERSEK 4,7 63,1 1,892 70 1,423 1,108 6,9 73 i_x =2,84 cm i_y =1,65 cm λ y =240/1,65 =145,45 ⇒ W= 3,54 bulunur.(Tablodan okundu) σ = (3164*3,54) / 8,2 = 1365 kg/cm2_{>1400 kg/cm}2 _{olduğu için} yeterlidir.

Not:HZ yüklemesi >H yüklemesi olduğu için HZ yüklemesi değeleri projemizde geçerlidir.

SONUÇ = ÜST BAŞLIK ÇUBUĞU OLARAK 1/2 IPE 140 Profili

kullanılacaktır.

ALT BA

ŞLIK

:

Başlığa etki eden max. yük 2957 kg (çekme) 1/2 IPE 140 PROFİ LİNİ SEÇERSEK

F=8,2 cm2 _i x =2,84 cm iy =1,65 cm h - 2 * c = 140 - 2 * 14 = 112mm c = 14 mm Fn = F - t*c = 8,2 – 1.4 * 1,65 =5,89 cm2 σ = N / Fn = 2957 / 5,89 =502 kg/cm2 _{> 1400 kg/cm}2 _{olduğu için} uygundur.

Not:HZ yüklemesi >H yüklemesi olduğu için HZ yüklemesi değeleri projemizde geçerlidir.

SONUÇ = ALT BAŞLIK ÇUBUĞU OLARAK 1/2 IPE 140 Profili

kullanılacaktır.

DİYAGONAL ÇUBUKLAR

D1 - D4 Dİ

YAGONAL ÇUBUKLARI

Max kuvvet = 875 kg (basınç) L 50.50.5 PROFİ LİNİ SEÇERSEK F= 4,8 cm2 _i

x = iy =1,51 cm

b = 5cm ; S = 0,5 cm ; t=0,69 cm (üst başlık profilinin gövde kalınlığı) Fn=2 * [b - ( S + 0,707 * t ) ]*S

σ = 875 / 4,01 = 218,2 kg/cm2

>

_{1400 kg / cm}2 _{olduğu için seçilen}

profil uygundur.

(Yükleme HZ alındı.HZ>H)

D1 - D4 Dİ

YAGONAL ÇUBUKLARI

Max kuvvet = 855 kg (basınç) L 50.50.5 PROFİ LİNİ SEÇERSEK F= 4,8 cm2 _i

x = iy =1,51 cm

b = 5cm ; S = 0,5 cm ; t=0,69 cm (üst başlık profilinin gövde kalınlığı) Fn=2 * [b - ( S + 0,707 * t ) ]*S

Fn = 2 * [5 - (0,707 * 0,69+0,5 )]*0,5 = 4,01 cm2

σ = 855 / 4,01 = 213,21 kg/cm2

>

_{1400 kg / cm}2 _{olduğu için seçilen}

profil uygundur.

(Yükleme HZ alındı.HZ>H)

SEÇİLEN PROFİLLERİN TAMAMI SEÇİLEN PROFİL

ÜST BAŞLIK 1/2 IPE140

ALT BAŞLIK 1/2 IPE140

DİYAGONAL (D2-D3) L50.50.5 DİYAGONAL (D1-D4) L50.50.5

DÜĞÜM NOKTALARININ TEŞKİLLERİ

1 NOLU DÜĞÜMÜN TEŞKİL VE HESABI

O1 Çubuğu 1/2 IPE 140 ; P = 3164 kg (basınç ) U1 Çubuğu 1/2 IPE 140 ; P = 2957 kg (çekme )

Alt ba şl ı kta köşe kaynak ve gövdede küt kaynak hesabı ; a₁ = s = 0,38 cm ; h - 2 * c =59 mm

L₁’ =(h - 2* c) / 2 - 2 * a₁ = 59 / 2 -2 * 3,8 = 21,9 mm ≅ 25 mm alınır. F_küt = a₁ * L₁’ = 3,8*25 = 95 mm2

P_küt = F_küt * σem = 0,95 * 1100 =1,045 kg = 1045 kg (küt kaynak

tarafından taşınacak yük)

P_köşe =P_max - P_küt = 2957-1045 = 1912 kg

a_min = 3mm ; a_max = 0,7 * t_min = 0,7 * 5,2 = 3,64 mm Seçilen a₂ = 5mm σem = köşe e köş F P ⇒ F_köşe = em e köş P σ _{= 1912 / 1100 =1,738 cm}2 F_köşe = 4* L₂’ * a₂ = 1,738cm2 ⇒ _L 2’ = 1,738 / (4* 0,5) = 0,869 cm ≅ 10mm

Kaynak boyunun tahkiki ; 100 * a ≥ L ≥ 15 * a

100 * 5 = 500mm ≥ 10≥75 olduğu için uygun değildir. L=75 mm. alınır. Alt başlıkta Küt kaynak ( a₁ = 3,8mm ; L₁ = 25 mm ) Köşe kaynağı ( a₂ = 5mm ; L₁ = 75 mm ) Üst ba şl ığı düğüm levhasına bağlayan kaynak hesabı ;

Me =Q * e ; e = h - e_x =7-1,25 = 5,75 cm Me = 3164 * 5,75 = 18193 kgcm

a = t_min =4,7 mm ( t = 1/2 IPE 140’ nin gövde kalınlığı ) L=200 mm

Kaynak boyunun tahkiki ; 100 * a ≥ L ≥ 15 * a

W_kaynak = (a * L2 _{) / 6 = (0,47 * 20}2 _{) / 6 =31,33 cm}3

F_k = a * L = 0,47*20 =9,4 cm2

σk= M / Wk = 18193 / 31,33 =580,68 kg / cm2 < σk,em = 750 kg / cm2

λ _k = Q_max / F_k = 3164 / 9,4 = 336,59 kg / cm2 < λ

k,em = 750 kg / cm2

2 NOLU DÜĞÜMÜN TEŞKİL VE HESABI

Üst Başlık Çubuğu : 1/2 IPE 140 ;

D1 Diyagonal Çubuğu :L.50.50.10

D1 Dİ

YAGONALİ

Nİ

N HESABI

;

D1 çubuğu için ; V₁ =1,93 cm ; V₂ = 1,76 cm(Profil tablosundan alındı) a_min = 3mm ; a_max = 0,7 * t_min = 0,7 * 5,9 = 4,13 mm

Seçilen a₁ = 3mm a _max = 0,7* t_min =0,7*5=3,5 mm Seçilen a₂ =3,5 mm l₂=90 mm.

W_k = 2 * (0,35 *92_{) / 6 = 9,45 cm}3 _{; F}

k = 2 * 0,35 *9 = 6,3 cm2

Kaynaklara eksantriste etkimektedir. Eksantristenin hesabı ; c = V₁ - ( t /2 +0,707 * S ) t = 4,7mm ( 1/2 IPE 140’ nin gövde kalınlığı )

S =5 mm ( L50.50.5’ nun gövde kalınlığı ) c = 19,3 - ( 4,7/2 + 0,707 * 5) c =13,26 mm = 1,326 cm M_e = N_max * c = 875 * 1,326 =1160,68 kgcm σ_k = M_e / W_k =1160/9,45 = 122,82 kg /cm2 < σ k,em = 750 kg / cm2 λ _k = Q_max / F_k = 875 / 6,3 =138,88 kg / cm2 < λ k,em = 750 kg / cm2

D1 Diyagonali için köşe kaynağı;

a= 3,5 mm L = 90 mm olarak bulunmuştur.

3 NOLU DÜĞÜMÜN TEŞKİL VE HESABI

Alt Başlık Çubuğu : 1/2 IPE 140 ;

D2 Diyagonal Çubuğu :L.50.50.5

D2 Dİ

YEGONALİNİN HESABI

N_max =855 kg (basınç )

D2 çubuğu için ; V₁ =1,93 cm ; V₂ = 1,76 cm a_min = 3mm ; a_max = 0,7 * t_min = 0,7 * 5 = 3,5 mm Seçilen a₁ = 3,5mm ; L=75 mm

100 * a =350 > L = 75mm > 15 * a =15 * 3,5 = 45mm ; W_k = 2 * (0,35 *7,52_{) / 6 = 6,562 cm}3 _{; F}

k = 2 * 0,35 *7,5 = 5,25 cm2 Kaynaklara eksantriste etkimektedir. Eksantristenin hesabı ; c = V₁ - ( t /2 +0,707 * S ) t = 4,7mm ( 1/2 IPE 140’ nin gövde kalınlığı )

S =5mm ( L50.50.5’ nun gövde kalınlığı ) c =13,26 mm = 1,326 cm

M_e = N_max * c = 855 * 1,3265 =1134,15 kgcm

σ_k = M_e / W_k =1134,15 / 5,25 = 216,02 kg /cm2 < σ

k,em = 750 kg / cm2

λ k = Qmax / Fk = 855 / 5,25 =162,8 kg / cm2 < λk,em = 750 kg / cm2

boyu ve kaynak kolu uzunluğu uygundur. D2 Diyagonali için köşe kaynağı;

a= 3,5 mm L = 75 mm olarak bulunmuştur.

4 NOLU DÜĞÜMÜN TEŞKİL VE HESABI

Üst Başlık Çubuğu : 1/2 IPE 140 ;

N_max =3164 kg (basınç ) S=4,7 mm F=8,2 cm2 _F

küt =6,8 cm2

h-2.c=112

140-2.c=112 c=14 mm. P_küt=σ_em* F_küt=1100*6,8=7480 kg * Kaynağın taşıyabileceği kuvvet 7480 kg>3164 kg

* Çekme çubuğunda Tahkik;

h-2.c=59 N_max =2957 kg (çekme ) c=10,5 mm F=3,82 cm2

=N/F

σ _n =2957/3,32 =890,66kg/cm2 _{< 1400 kg/cm}2 ₌ σ em

• KAYNAKTA TAHKİ K; ½ IPE 140 s=4,7 mm a_küt=4,7 mm L_küt=40-8 =32 mm L’_küt=32-2*3,8 =24,4 mm 25 mm alındı. F_küt=0,38*2,5=0,95 cm2 a_köşe=0,7* t_min=0,7*3,8=2,66 mm seçilen a=4 mm olsun

L_köşe=70 mm olsun

F_köşe=4*0,87*7=10,64 cm2

Toplam kaynak =0,95+10,64=11,59 cm2