Slab Hambawang

(1)

PERHITUNGAN SLAB LANTAI JEMBATAN

JEMBATAN PANTAI HAMBAWANG - DS. DANAU CARAMIN CS

A. DATA SLAB LANTAI JEMBATAN

Tebal slab lantai jembatan

t

_s

=

0.35

m

Tebal trotoar

t

=

0.25

m

Tebal lapisan aspal + overlay

t

a

=

0.10

m Tebal genangan air hujan

t

_h

=

0.05

m Lebar jalan (jalur lalu-lintas)

b

1

=

7.00

m

Lebar trotoar

b

2

=

1.75

m

Lebar total jembatan

b =

10.50

m

Jarak antara pile cap

L =

5.00

m

B. BAHAN STRUKTUR

Mutu beton : K -

350

Kuat tekan beton

f

c

' = 0.83 * K / 10 = 29.05

MPa Modulus elastik

E

_c

= 4700 *

√

f

_c

' = 25332

MPa

Angka poisson



=

0.2

Modulus geser

G = E

c

/ [2*(1 + u)] = 10555

MPa Koefisien muai panjang untuk beton,



=

1.0E-05

/ ºC

(2)

Mutu baja :

Untuk baja tulangan dengan Ø > 12 mm :

U -

39

Tegangan leleh baja,

f

_y

=U*10 =

390

MPa

Untuk baja tulangan dengan Ø ≤ 12 mm :

U -

24

Tegangan leleh baja,

f

y

= U*10 =

240

MPa

Specific Gravity kN/m3

Berat beton bertulang

w

c

=

25.00

Berat beton tidak bertulang (beton rabat)

w'

c

=

24.00

Berat aspal

w

_a

=

22.00

Berat jenis air

w

=

9.80

Berat baja

w

s

=

77.00

I. ANALISIS BEBAN SLAB LANTAI JEMBATAN

1. BERAT SENDIRI (MS)

Faktor beban ultimit : KMS =

1.3

Berat sendiri ( self weight ) adalah berat bahan dan bagian jembatan yang merupakan

elemen struktural, ditambah dgn elemen non-struktural yang dipikulnya dan bersifat tetap. Berat sendiri slab lantai jembatan dihitung sebagai berikut.

Ditinjau slab lantai jembatan selebar,

b =

1.00 m

Panjang bentang slab,

L =

5.00 m

Tebal slab lantai jembatan,

h = t

_s

=

0.35 m

Berat beton bertulang,

w

_c

=

25.00 kN/m3

Berat sendiri,

Q

MS

= b * h * w

c QMS = 8.750 kN/m

Momen dan gaya geser akibat berat sendiri,

M

_MS

= 1/12 * Q

_MS

* L

2

=

18.229 kNm

V

MS

= 1/2 * Q

MS

* L =

21.875 kN

2. BEBAN MATI TAMBAHAN (MA)

Faktor beban ultimit : K_MA =

2.0

Beban mati tambahan ( superimposed dead load ), adalah berat seluruh bahan yang

(3)

mungkin besarnya berubah selama umur jembatan. Jembatan dianalisis harus mampu memikul beban tambahan seperti :

1) Penambahan lapisan aspal (overlay) di kemudian hari,

2) Genangan air hujan jika sistim drainase tidak bekerja dengan baik,

NO JENIS TEBAL BERAT BEBAN

(m) (kN/m3) kN/m 1 Lapisan aspal + overlay 0.10 22.00 2.200

2 Air hujan 0.05 9.80 0.490

Beban mati tambahan : QMA = 2.690 kN/m

L =

5.00 m

Momen dan gaya geser akibat beban mati tambahan,

M

MA

= 1/12 * Q

MA

* L

2

=

5.604 kNm

V

_MA

= 1/2 * Q

_MA

* L =

6.725 kN

3. BEBAN TRUK "T" (TT)

Faktor beban ultimit : KTT =

2.0

Beban hidup pada lantai jembatan berupa beban roda ganda oleh Truk (beban T) yang

besarnya, T = 100 kN

Faktor beban dinamis untuk pembebanan truk diambil, DLA =

0.3

Beban truk "T" :

P

_TT= ( 1 + DLA ) * T = 130.000 kN

L =

5.00 m

Momen dan gaya geser akibat beban truck "T",

M

_TT

= 1/8 * P

_TT

* L =

81.250 kNm

V

TT

= 1/2 * P

TT

=

325.000 kN T = 100 kN

(4)

4. LAJUR "D" (TD)

Faktor beban ultimit : KTT =

2.0

Beban lajur "D" terdiri dari beban terbagi merata (Uniformly Distributed Load), UDL dan beban garis (Knife Edge Load), KEL seperti terlihat pada Gambar 1.

UDL mempunyai intensitas q (kPa) yang besarnya tergantung pada panjang total L yang dibebani seperti Gambar 2 atau dinyatakan dengan rumus sebagai berikut :

q = 8.0

kPa untuk L  30 m

q = 8.0 *( 0.5 + 15 / L )

kPa untuk L > 30 m

KEL mempunyai intensitas,

p = 44.0

kN/m

Faktor beban dinamis (Dinamic Load Allowance) untuk KEL diambil sebagai berikut :

DLA = 0.4

untuk L  50 m

DLA = 0.4 - 0.0025*(L - 50)

untuk 50 < L < 90 m

DLA = 0.3

untuk L  90 m

Beban terbagi merata, UDL : q = 8 kN/m

Beban garis, KEL : p = 44 kN

Faktor beban dinamis, DLA = 0.4

L =

5.00 m

Momen dan gaya geser akibat beban lajur "D",

M

TD

= 1/12 * q * L

2

+ 1/8 * p * (1 + DLA) * L =

55.167 kNm

<

M

TT

=

81.250 kNm

V

_TD

= 1/2 * q * L + 1/2 * p * (1 + DLA) =

50.800 kN

<

V

TT

=

325.000 kN

5. GAYA REM (TB)

Faktor beban ultimit : K_TB =

2.00

Besar gaya rem diperhitungkan sebesar 5% dari beban "D" tanpa faktor beban dinamis.

q kPa direction of traffic p kN/m KEL UDL 90°

(5)

Beban merata (UDL) :

q =

8.00 kPa

Beban garis (KEL) :

p =

44.0 kN/m

Gaya rem per meter lebar,

T

TB

= 5% * ( q * L + p ) =

4.20 kN

Pengaruh percepatan dan pengereman lalu-lintas diperhitungkan sebagai gaya dalam arah memanjang jembatan dan dianggap bekerja pada jarak 1.80 m di atas permukaan lantai jembatan.

Lengan momen, y = 1.80 m

Momen dan gaya geser akibat gaya rem,

M

TB

= T

TB

* y =

7.560 kNm

V

_TB

= M

_TB

/ L =

1.512 kN

6. BEBAN ANGIN (EW)

Faktor beban ultimit : KEW =

1.2

Beban garis merata tambahan arah horisontal pada permukaan lantai jembatan akibat angin yang meniup kendaraan di atas jembatan dihitung dengan rumus :

T

EW

= 0.0012*C

w

*(V

w

)

2 kN/m

Cw = koefisien seret = 1.20

Vw = Kecepatan angin rencana = 35 m/det

T

EW

= 0.0012*C

w

*(V

w

)

2 = 1.764 kN/m

Bidang vertikal yang ditiup angin merupakan bidang samping kendaraan dengan tinggi 2.00 m di atas lantai jembatan. h = 2.00 m

Jarak antara roda kendaraan x = 1.75 m

Transfer beban angin ke lantai jembatan, QEW = [ 1/2*h / x * TEW ]

Q

_EW

=

1.008 kN q kPa direction of traffic p kN/m KEL UDL 90°

T

TB

1.80 m

(6)

L =

5.00 m Momen akibat transfer beban angin ke lantai jembatan,

M

_EW

= 1/12 * Q

_EW

* L

2

=

2.100 kNm

V

_EW

= 1/2 * Q

_EW

* L =

2.520 kN

7. PENGARUH TEMPERATUR (ET)

Faktor beban ultimit : KET =

1.2

Untuk memperhitungkan tegangan maupun deformasi struktur yg timbul akibat penga-ruh temperatur, diambil perbedaan temperatur yang besarnya setengah dari selisih antara temperatur maksimum dan temperatur minimum rata-rata pada lantai jembatan. Temperatur maksimum rata-rata Tmax = 40 C

Temperatur minimum rata-rata Tmin = 15 C

∆T = Tmax - Tmin

Perbedaan temperatur pada slab, ∆T = 25 ºC

Koefisien muai panjang untuk beton,



=

1.0E-05 / ºC

Modulus elastis beton, Ec = 25332084 kPa

Regangan akibat temperatur,



_c

=



*



T =

0.00025

Ditinjau slab lantai jembatan selebar,

b =

1.00 m Tebal slab lantai jembatan,

h = h

1

=

0.35 m

L =

5.00 m

Tegangan akibat temperatur,

f

_c

=



_c

* E

_c

=

6333 kPa Momen akibat temperatur,

M

ET

= 0.0065 * f

c

' * b * h

2

=

5.043 kNm

V

_ET

= M

_ET

/ L =

1.009 kN h h/2

T

EW

Q

EW x

(7)

8. BEBAN GEMPA (EQ)

Faktor beban ultimit : KEQ =

1.0

Gaya gempa vertikal pada slab dihitung dengan menggunakan percepatan vertikal ke bawah minimal sebesar 0.05 * g ( g = percepatan gravitasi ) atau dapat diambil 50% koefisien gempa horisontal statik ekivalen.

Koefisien beban gempa horisontal :

K

_h

= C * S

K_h = Koefisien beban gempa horisontal,

C = Koefisien geser dasar untuk wilayah gempa, waktu getar, dan kondisi tanah setempat.

S = Faktor tipe struktur yg berhubungan dgn kapasitas penyerapan energi gempa (daktilitas) dari struktur.

Waktu getar struktur dihitung dgn rumus :

T = 2 *



*



[ W

_t

/ ( g * K

_P

) ]

Wt = Berat total yang berupa berat sendiri dan beban mati tambahan

KP = kekakuan struktur yg merupakan gaya horisontal yang diperlukan untuk

me-nimbulkan satu satuan lendutan.

g = percepatan grafitasi bumi, g = 9.81 m/det2 Berat total yang berupa berat sendiri dan beban mati tambahan :

W

t

= P

MS

+ P

MA

Berat sendiri,

Q

_MS

=

8.750 kN/m

Beban mati tambahan,

Q

_MA

=

2.690 kN/m

Panjang bentang plat,

L =

5.00 m

W

t

= ( Q

MS

+ Q

MA

) * L =

57.2 kN Momen inersia penampang plat,

I = 1/12 * b * h

3

=

0.0036 m4

Modulus elastik beton, Ec = 25332 MPa

E

c

=

25332084 kPa Kekakuan lentur plat,

K

p

= 48 * E

c

* I / L

3

=

34756 kN/m Waktu getar,

T = 2 *



*



[ W

_t

/ ( g * K

_P

) ] =

0.0814 detik

Untuk lokasi di wilayah gempa 1 di atas tanah lunak, diperoleh koefisien geser dasar, C = 0.05

Untuk struktur jembatan dengan daerah sendi plastis beton beton bertulang, maka faktor tipe struktur dihitung dengan rumus,

S = 1.3 * F

dengan, F = 1.25 - 0.025 * n dan F harus diambil  1 F = faktor perangkaan,

(8)

Untuk, n = 2 maka :

F = 1.25 - 0.025 * n =

1.2

Faktor tipe struktur,

S = 1.0 * F =

1.2

Koefisien beban gempa horisontal,

K

h

= C * S =

0.06

Koefisien beban gempa vertikal,

K

v

= 50% * K

h

=

0.03 < 0.05

Diambil,

K

_v

=

0.050

Gaya gempa vertikal,

T

_EQ

= K

_v

* W

_t

=

2.86 kN

Beban gempa vertikal,

Q

EQ

= T

EQ

/ L =

0.572 kN/m

Momen dan gaya geser akibat gempa vertikal,

M

_EQ

= 1/12 * Q

_EQ

* L

2

=

1.192 kNm

V

EQ

= 1/2 * Q

EQ

* L =

1.430 kN

9. MOMEN DAN GAYA GESER PADA SLAB

MOMEN PADA SLAB LANTAI JEMBATAN Beban kerja Beban ultimit

No Jenis Beban Kode Faktor

M

Faktor

M

u

Beban beban (kNm) beban (kNm)

1 Berat sendiri MS 1.0 18.229 1.3 23.698

2 Beban mati tambahan MA 1.0 5.604 2.0 11.208

3 Beban truk "T" TT 1.0 81.250 2.0 162.500

4 Gaya rem TB 1.0 7.560 2.0 15.120

5 Beban angin EW 1.0 2.100 1.2 2.520

6 Pengaruh temperatur ET 1.0 5.043 1.2 6.051

7 Beban gempa EQ 1.0 1.192 1.2 1.430

GAYA GESER PADA SLAB LANTAI JEMBATAN Beban kerja Beban ultimit

No Jenis Beban Kode Faktor

V

Faktor

V

u

Beban beban (kN) beban (kN)

1 Berat sendiri MS 1.0 21.875 1.3 28.438

2 Beban mati tambahan MA 1.0 6.725 2.0 13.450

3 Beban truk "T" TT 1.0 325.000 2.0 650.000

4 Gaya rem TB 1.0 1.512 2.0 3.024

5 Beban angin EW 1.0 2.520 1.2 3.024

6 Pengaruh temperatur ET 1.0 1.009 1.2 1.210

(9)

9.1. KOMBINASI-1

No Jenis Beban Faktor

M

V

M

u

V

u

Beban (kNm) (kNm) (kNm) (kN)

1 Berat sendiri 1.3 18.229 21.875 23.698 28.438

2 Beban mati tambahan 2.0 5.604 6.725 11.208 13.450

3 Beban truk "T" 2.0 81.250 325.000 162.500 650.000

4 Gaya rem 2.0 7.560 1.512 15.120 3.024

5 Beban angin 1.2 2.100 2.520 2.520 3.024

6 Pengaruh temperatur 7 Beban gempa

Total momen dan gaya geser ultimit slab, 215.046 697.936

9.2. KOMBINASI-2

M

V

M

_u

V

_u

1 Berat sendiri 1.3 18.229 21.875 23.698 28.438

3 Beban truk "T" 2.0 81.250 325.000 162.500 650.000

4 Gaya rem 2.0 7.560 1.512 15.120 3.024

5 Beban angin

6 Pengaruh temperatur 1.2 5.043 1.009 6.051 1.210

7 Beban gempa

Total momen dan gaya geser ultimit slab, 218.577 696.122

9.3. KOMBINASI-3

M

V

M

u

V

u

1 Berat sendiri 1.3 18.229 21.875 23.698 28.438

3 Beban truk "T" 2.0 81.250 325.000 162.500 650.000

4 Gaya rem 2.0 7.560 1.512 15.120 3.024

5 Beban angin

6 Pengaruh temperatur

7 Beban gempa 1.0 1.192 1.430 1.192 1.430

(10)

10. PEMBESIAN SLAB LANTAI

10.1. TULANGAN LENTUR

Momen rencana slab :

M

u

=

218.577 kNm

Mutu beton : K - 350 Kuat tekan beton,

f

_c

' =

29.05 MPa Mutu baja : U - 39 Tegangan leleh baja,

f

_y

=

390 MPa

Tebal slab beton,

h =

350 mm

Jarak tulangan terhadap sisi luar beton,

d' =

50 mm

Modulus elastis baja, Es

E

_s

=

2.00E+05

Faktor bentuk distribusi tegangan beton,

_

₁

₌

_0.85



b

=



1

* 0.85 * f

c

’/ f

y

* 600 / ( 600 + f

y

) =

0.032616

R

_max

= 0.75 *



_b

* f

_y

* [1 – ½0.75



_b

* f

_y

/ ( 0.85 * f

_c

’ ) ] =

7.697275 Faktor reduksi kekuatan lentur,



=

0.80

Momen rencana ultimit,

M

u

=

218.577 kNm

Tebal efektif slab beton,

d = h - d' =

300 mm

Ditinjau slab beton selebar 1 m,

b =

1000 mm

Momen nominal rencana,

M

_n

= M

_u

/



=

273.222 kNm Faktor tahanan momen,

R

n

= M

n

* 10

-6

/ ( b * d

2

) =

3.03580

Rn < Rmax (OK)

Rasio tulangan yang diperlukan :



= 0.85 * f

c

’ / f

y

* [ 1 -



* [1 – 2 * R

n

/ ( 0.85 * f

c

’ ) ] =

0.00833 Rasio tulangan minimum,



_min

= 0.5 / f

y

=

0.00090

Rasio tulangan yang digunakan,



=

0.00833

Luas tulangan yang diperlukan,

A

_s

=



b * d =

2499.72 mm2

Diameter tulangan yang digunakan,

D

19 mm

Jarak tulangan yang diperlukan,

s =



/ 4 * D

2

* b / A

s

=

113.424 mm

Digunakan tulangan, D 19 - 100

A

s

=



/ 4 * D

2

* b / s =

2835 mm

2

Tulangan bagi / susut arah melintang jembatan diambil 50% tulangan pokok.

A

_s

' = 50% * A

_s

=

1250 mm2

D

19 mm

s =



/ 4 * D

2

* b / A

s

=

226.849 mm

(11)

10.2. TULANGAN GESER

Gaya geser ultimit rencana,

V

_u

=

696122 N

Kuat geser beton,

V

c

= 1/3 * (

√

f

c

') * b * d =

538981 N Faktor reduksi kekuatan geser,



=

0.75

Kapasitas geser,



V

_c

=

404235 N

Perlu tulangan geser

Gaya geser yg didukung tulangan geser,

V

s

= V

u

/



- V

c

=

389182 N

Diameter tulangan geser yang digunakan,

D =

16 mm

Ambil jarak tulangan geser arah Y,

S

_y

=

300 mm

Luas tulangan geser,

A

v

=



/ 4 * D

2

* b / S

y

=

670.21 mm

2

Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) :

S

_x

= A

_v

* f

_y

* d / V

_s

=

201.48 mm

Digunakan tulangan, D 16 Jarak arah X 200 mm

Jarak arah Y 300 mm

11. KONTROL LENDUTAN SLAB

f

c

’ =

f

_y

=

390 MPa Modulus elastis beton,

E

_c

= 4700*

√

f

_c

' =

25332.08 MPa

Modulus elastis baja,

E

s

=

2.00E+05 MPa

Tebal slab,

h =

350 mm

d' =

50 mm

Tebal efektif slab,

d = h - d' =

300 mm

Luas tulangan slab,

A

s

=

2835 mm

2

Panjang bentang slab, Lx = 5.00 m = 5000 mm

Ditinjau slab selebar, b = 1.00 m = 1000 mm

Beban terpusat,

P =

T

TT

=

130.000 kN

Beban merata,

Q =

P

MS

+ P

MA

=

11.440 kN/m

Lendutan total yang terjadi ( tot ) harus < Lx / 240 = 20.833 mm

Inersia brutto penampang plat,

I

_g

= 1/12 * b * h

3

=

3.57E+09 mm3 Modulus keruntuhan lentur beton,

f

r

= 0.7 *

√

fc' =

3.772864 MPa Nilai perbandingan modulus elastis,

n = E

s

/ E

c

=

7.90

(12)

Jarak garis netral terhadap sisi atas beton,

c = n * A

s

/ b =

22.385 mm Inersia penampang retak yang ditransformasikan ke beton dihitung sbb. :

I

cr

= 1/3 * b * c

3

+ n * A

s

* ( d - c )

2

=

1.73E+09 mm

4

y

t

= h / 2 =

175 mm Momen retak :

M

_cr

= f

_r

* I

_g

/ y

_t

=

7.70E+07 Nmm Momen maksimum akibat beban (tanpa faktor beban) :

M

a

= 1/8 * Q * L

x2

+ 1/4 * P *L

x

=

198.250 kNm

M

a

=

1.98E+08 Nmm Inersia efektif untuk perhitungan lendutan,

I

e

= ( M

cr

/ Ma )

3

* I

g

+ [ 1 - ( M

cr

/ Ma )

3

] * I

cr

=

1.84E+09 mm

4

Q = 11.440 N/mm P = 130000 N

Lendutan elastis seketika akibat beban mati dan beban hidup :



_e

= 5/384QL

_x4

/ ( E

_c

*I

_e

) +1/48PL

_x3

/ ( E

_c

*I

_e

) =

9.275 mm Rasio tulangan slab lantai jembatan :



= A

s

/ ( b * d ) =

0.009451

Faktor ketergantungan waktu untuk beban mati (jangka waktu > 5 tahun), nilai :

 2.0



=



/ ( 1 + 50*



) =

1.3582

Lendutan jangka panjang akibat rangkak dan susut :



_g

=



* 5 / 384 * Q * L

_x4

/ ( E

_c

* I

_e

) =

2.717 mm Lendutan total pada plat lantai jembatan :

Lx / 240 = 20.833 mm



tot

=



e

+



g

=

11.992 mm

(13)

12. KONTROL TEGANGAN GESER PONS

Mutu Beton : K - 350 Kuat tekan beton,

f

c

' =

29.05 MPa Kuat geser pons yang disyaratkan,

f

v

= 0.3 *

√

f

c

' =

1.617 MPa

Faktor reduksi kekuatan geser,

Ø =

0.75

Beban roda truk pada slab,

P

_TT

=

130.000 kN = 130000 N

h =

0.35 m a = 0.30 m

t

_a

=

0.10 m b = 0.50 m

u = a + 2 * h

_a

+ h =

0.85 m = 850 mm

v = b + 2 * h

a

+ h =

1.05 m = 1050 mm

Tebal efektif plat, d = 300 mm

Luas bidang geser :

A

_v

= 2 * ( u + h ) * d =

1140000 mm2 Gaya geser pons nominal,

P

_n

= A

_v

* f

_v

=

1843313 N



*

P

n

=

1382485 N

Faktor beban ultimit,

K

TT

=

2.0

Beban ultimit roda truk pada slab,

P

_u

= K

_TT

* P

_TT

=

260000 N

<



*

P

n AMAN (OK) h ha a b u v b a v u

P

TT

P

TT b a v

(14)

13. PERHITUNGAN PLAT DINDING PAGAR

Gaya pada dinding :

H

1

=

0.75 kN/m

H

2

=

1.5 kN/m

Jarak gaya :

y

1

=

1.1 m

y

2

=

0.25 m Momen pada dinding,

M = H

₁

* y

₁

+ H

₂

* y

₂

=

1.200 kNm Gaya geser pada dinding,

V = H

1

+ H

2

=

2.250 kN

Faktor beban ultimit : Ku =

2.0

Momen ultimit,

M

_u

= K

_u

* M =

2.400 kNm

Gaya geser ultimit,

V

u

= K

u

* V =

4.500 kN

14. PEMBESIAN PLAT DINDING PAGAR

14.1. TULANGAN LENTUR

Momen rencana :

M

_u

=

2.400 kNm

f

_c

' =

f

y

=

240 MPa

Tebal plat dinding,

h =

250 mm

d' =

50 mm

Modulus elastis baja, Es

E

s

=

2.00E+05

Faktor bentuk distribusi tegangan beton,

_

₁

₌

0.85



_b

=



₁

* 0.85 * f

_c

’/ f

_y

* 600 / ( 600 + f

_y

) =

0.062466

R

_max

= 0.75 *



b

* f

y

* [1 – ½0.75



b

* f

y

/ ( 0.85 * f

c

’ ) ] =

8.68391 Faktor reduksi kekuatan lentur,



=

0.80

Momen rencana ultimit,

M

u

=

2.400 kNm

Tebal efektif slab beton,

d = h - d' =

200 mm

Ditinjau slab beton selebar 1 m,

b =

1000 mm

Momen nominal rencana,

M

n

= M

u

/



=

3.000 kNm Faktor tahanan momen,

R

_n

= M

_n

* 10

-6

/ ( b * d

2

) =

0.07500

(15)

Rasio tulangan yang diperlukan :



= 0.85 * f

c

’ / f

y

* [ 1 -



* [1 – 2 * R

n

/ ( 0.85 * f

c

’ ) ] =

0.00031 Rasio tulangan minimum,



_min

= 0.5 / f

_y

=

0.00146

Rasio tulangan yang digunakan,



=

0.00146

Luas tulangan yang diperlukan,

A

s

=



b * d =

291.67 mm

2

D

12 mm

s =



/ 4 * D

2

* b / A

_s

=

387.762 mm

A

s

=



/ 4 * D

2

* b / s =

565 mm

2

Tulangan bagi / susut arah melintang jembatan diambil 50% tulangan pokok.

A

s

' = 50% * A

s

=

146 mm

2

D

10 mm

s =



/ 4 * D

2

* b / A

_s

=

538.559 mm

A

s

' =



/ 4 * D

2

* b / s =

393 mm

2

14.2. TULANGAN GESER

Gaya geser ultimit rencana,

V

_u

=

4500 N

Kuat geser beton,

V

c

= 1/3 * (

√

f

c

') * b * d =

359320 N Faktor reduksi kekuatan geser,



=

0.75

Kapasitas geser,



V

_c

=

269490 N

Hanya perlu tul.geser min.

Gaya geser yg didukung tulangan geser,

V

s

= V

u

=

4500 N

Diameter tulangan geser yang digunakan,

D =

10 mm

Ambil jarak tulangan geser arah Y,

S

_y

=

600 mm

Luas tulangan geser,

A

v

=



/ 4 * D

2

* b / S

y

=

130.90 mm

2

Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) :

S

_x

= A

_v

* f

_y

* d / V

_s

=

1396.26 mm

Digunakan tulangan, D 10 Jarak arah X 600 mm