SIFAT FISIK DAN MEKANIK BATUAN - 2

(1)

T A 3 1 1 1 M e k a n ik a B a tu a n – S if a t F is ik & M e k a n ik B a tu a n -1

SIFAT FISIK DAN MEKANIK

BATUAN - 2

Suseno Kramadibrata

Laboratorium Geomeknika

FIKTM - ITB

(2)

Uji

Triaksial

Uji ini untuk mengukur kekuatan contoh batu

berbentuk silinder dibawah tekanan triaxial.

Data hasil pengujian sangat diperlukan untuk

perhitungan:

strength envelope (kurva intrinsic)

shear strength (τ)

sudut geser dalam (φ)

kohesi (C)

(3)

Sel

Triaksial

Tipe

Von

Karman

_Karman

Dept. Teknik Pertambangan ITB

Wattimena & Kramadibrata (1997)

Kramadibrata, Wattimena and

Simangunsong (1998)

1. Platen penekan 2. Bola baja 3. Spheical seat

4. Alat bantu transducer 5. Contoh batuan

6. Piston berongga utk tekanan pori 7. Sonic transmitter

8. Sonic receiver 9. Selubung karet

10. Ring pengikat selubung karet 11. Strain gauges

12. Pipa utk tekanan pori 13. Pipa utk kabel transducer 14. Ruang fluida pemampat 15. Dinding sel

16. Lubang masuk fluida pemampat 17. Lubang keluar fluida pemampat 18. Lubang masuk tekanan udara 19. Slide bearing

20. Sliding seal 21. Baut

22. Seal pada plat dasar sel 23. Lubang masuk tekanan pori 24. Lubang keluar tekanan pori 25. Port kable strain gauges 26. Port kable transducer

(4)

(5)

Sel

Von

Karman

Type &

Triaksial

Hoek

& Franklin (1968)

Tidak perlu penirisan minyak

antar uji

Ukuran terbatas BQ, NQ & HQ

L/D = 2 – 2.5

σ

3

max 70 MPa

(6)

Mohr Circles & Intrinsic Curve

0 5 10 15 20 25 30 0 5 10 15 20 25 30

Normal Stress (MPa)

S h e a r S tr e s s ( M P a ) τ = 5.22 + σ_N Tan 32.81 ₃ _3.00 _29.34 25.70 2.00 2 22.61 1.00 1 (MPa) (MPa) No σσσσ3333 σσσσ1111 φ τ = c + σ_N Tan φ c

(7)

Mohr Coulomb – Linear

Mohr – Curve linear concave downwards; in the limit, the envelope may assume the form of a straight line (Coulomb criterion)

σ₃Minor principal stress /confining pressure σ 1 M a x im u m m a jo r p ri n c ip a l s tr e s s a t fa ilu re τ= ½ (σ₁ – σ₃) Sin 2 β σ = ½ (σ₁ + σ₃) + ½ (σ₁ – σ₃) Cos 2 β A B D E Mohr - Coulomb Mohr 2β β β σ_N σ₃ σ₁ τ τ_max

(8)

Metode

Tak

Langsung

Menentukan

UCS & UTS

τ = σ_n tan φ + c 2β = 90°+ φ

Pada kondisi tekan, σ₁ = σ_c & σ₃ = 0 Pada kondisi tarik, σ₁ = 0 dan σ₃ = - σ_t Keterangan

τ = Tegangan geser

σN = Tegangan normal

σ1 = Tegangan prinsipal mayor

σ3 = Tegangan prinsipal minor

c = Kohesi

β = Sudut antara s1 dan sn

φ = Sudut gesek dalam

σc = Kuat tekan uniaksial (UCS)

σt = Kuat tarik uniaksial (UTS)

β

σ

=

+

(

-

)cos

2

1 )

(

2

1

3 1 3 1 n

β

σ

τ

=

(

-

)sin

2

1

3 1

φ

σ

=

+

sin

-1

cos

2c

)

sin

(1

3 1

φ

σ

=

sin

-1

cos

2c

c

φ

σ

+

=

sin

1 cos

2c

t

(9)

Multistage

Triaxial

Test

-20 0 20 40 60 80 0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 Strain σσσσ 1 - σσσσ 3 ( M P a ) σ₃₂ = 5 MPa σ₃₁ = 2 MPa σ₃₃ = 7.5 MPa σ₃₄ = 10 MPa E₁ E₂ E₃

(10)

(11)

Kwasnieski (1990)

Kurva perbedaan tegangan – regangan longitudinal spesimen Bogdanka mudstone kondisi kering dan basah yang diuji pada tegangan pengukungan 20 MPa. 0 50 100 150 200 250 300 350 400 0 1 2 3 4 5 6 Strain (%) D e v ia to ri c s tr e s s ( M P a )

Granite (void ratio = 0.022) Sandstone (void ratio = 0.163) Applied σ3 = 35 MPa µ = 7 MPa µ = 21 MPa µ = 35 MPa µ = 35 MPa µ = 21 MPa µ = 7 MPa 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 0 2 4 6 8 10 12 Longitudinal strain (%) D ev ia to ri c s te ss ( M P a ) air-dry specimen wet specimen specimen σ3 = 20 MPa

Schwartz (1964)

Tekanan air pori mempunyai sedikit pengaruh pada kekuatan batuan jika angka pori

(12)

Pengaruh

(13)

(14)

T A 3 1 1 1 M e k a n ik a B a tu a n – S if a t F is ik & M e k a n ik B a tu a n

-1

Variasi

Deviatoric

Stress

vs

Kemiringan

Bidang

Lemah

&

σ

₃

(Donath, 1972 & Mc

Lamore – Gray 1967)

(15)

Perilaku

Keruntuhan

Menurut

Kecepatan

Ultrasonik

pada

Uji

Triaksial

a. Contoh Jenuh; b. Contoh Kering

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 2.86 3.06 3.26 3.46 3.66 3.86 4.06 Sonic velocity (km/s) D ev ia to ri c s tr es s (M P a) σ3 = 4 MPa σ3 = 16 MPa σ3 = 12 MPa σ3 = 8 MPa σ3 = 4 MPa σ3 = 8 MPa σ3 = 12 MPa σ3 = 16 MPa Dried specimen Saturated specimen

(16)

Uji

Kuat

Geser

Langsung

Kuat geser batuan merupakan perlawanan internal batuan terhadap

tegangan yang bekerja sepanjang bidang geser dalam batuan tersebut,

yang dipengaruhi oleh karakteristik intrinsik dan faktor eksternal

Untuk mengetahui kuat geser batuan pada tegangan normal tertentu.

Minimal 3 contoh.

Masing-masing contoh dikenakan gaya normal tertentu yang

diaplikasikan tegak lurus terhadap permukaan bidang diskontinu

garis Coulomb's shear strength,

kuat geser (shear strength),

sudut geser dalam (φ),

(17)

Faktor-faktor Yang Mempengaruhi Kuat

Geser Batuan

Laju perpindahan geser konstan akan mengindikasikan gaya geser yang

bekerja pada batuan tersebut. τ yang dibutuhkan batuan tersebut untuk mulai membentuk rekahan bidang geser dan berpindah akan bertambah sesuai pertambahan F_N.

Pada Uji Geser langsung, τ & σ N adalah representatif dari FS & FN dibagi luas kontak.

Saat Uji Geser: τ meningkat secara linear terhadap perpindahan, akan tetapi berangsur-angsur menjadi tidak linear hingga pada saat tercapai nilai

maksimumnya. Nilai τ maksimum = nilai τ_P & nilai perpindahan pada saat kondisi ini disebut perpindahan geser puncak.

Setelah τP tercapai, τ akan turun dan berangsur-angsur mencapai nilai konstan & disebut τ_R.

Jika τP & τR diperoleh dari tingkat τN yang berbeda dengan jenis batuan yang sama, secara ideal akan diperoleh kurva hubungan linear antara kuat geser terhadap masing-masing tingkat tegangan normal.

Permukaan bidang diskontinu alami pada batuan tidak selalu halus, bahkan hampir 100% kasar. Semakin kasar permukaan batuan meningkatkan kekuatan geser pada batuan.

(18)

T A 3 1 1 1 M e k a n ik a B a tu a n – S if a t F is ik & M e k a n ik B a tu a n -1 tegangan geser τ p e rp in d a h a n u contoh contoh tegangan normal σ T e g a n g a n g e s e rτ Perpindahan u

kuat geser puncak

kuat geser sisa Te

g a n g a n g e s e r τ Tegangan normal σ ττττ_P φp φr τ = Cp + σtan φp τ = Cr + σtan φr _ττττ R Residual strength T e g a n g a n g e s e r τ Tegangan normal σ ττττ_P Cp – cohesive strength φp τ = Cp + σtan φp σ tan φp Peak strength Clay Kuarsa

(19)

T A 3 1 1 1 M e k a n ik a B a tu a n – S if a t F is ik & M e k a n ik B a tu a n -1 τ 45o σ_N σ_N T P 5 x 5 x 5 cm Ball bearing Tegangan Normal σ_N

Bevelled Dies Shear Test

A

N

A

45 Sin

N

=

o

P

σ

A

T

A

45 Cos

=

o

P

τ

Tegangan Geser τ 98.15 65.95 43.42 τ (kg.cm2₎ 116.98 55.34 25.07 σ_N(kg.cm2₎ 22.16 22.52 21.48 A (cm2₎ 3383.86 1938.91 1076.92 P (kg) α=50o α=40o α=30o α

(20)

Faktor Eksternal Kuat Geser Batuan

Tegangan normal

Massa batuan pada umumnya mempunyai rekahan yang ditimbulkan oleh pembebanan sejak awal pembetukan batuan tersebut. Tegangan

terkonsentrasi pada rekahan tesebut, sehingga kehadiran rekahan sangat mempengaruhi perilaku massa batuan. Dengan adanya faktor kekasaran bidang rekahan, maka kondisi tegangan normal konstan akan tidak realistik tercapai pada kondisi alami.

Selain itu, peristiwa geologi seperti gempa bumi memungkinkan terjadi perubahan beban normal terhadap massa batuan dan berpotensi

membentuk bidang geser baru pada massa batuan.

Kuat geser, dalam hal ini kuat geser puncak, akan meningkat seiring peningkatan tegangan normal. Hal ini mengindikasikan bahwa bidang

lemah pada kedalaman yang lebih dalam cenderung akan semakin kuat. Uji kuat geser harus dilakukan pada kondisi tingkat tegangan normal yang tidak melebihi batas elastisitasnya. Hal ini dilakukan untuk memperoleh

deformasi yang disebabkan tegangan geser dan bukan oleh tegangan normal.

(21)

-1

Data Uji Geser-1

1379.46 1379.46 1379.46 1379.46 1379.46 37.20 37.20 37.20 37.20 37.20 12.65 12.32 11.89 11.40 11.30 511.74 482.07 437.57 396.78 341.16 13.80 13.00 11.80 10.70 9.20 17.78 15.24 12.70 10.16 7.62 689.73 689.73 689.73 689.73 689.73 18.60 18.60 18.60 18.60 18.60 13.41 13.31 13.21 13.08 12.95 326.32 322.99 300.37 285.53 266.99 8.80 8.71 8.10 7.70 7.20 30.48 27.94 25.40 22.86 20.32 344.87 344.87 344.87 344.87 344.87 9.30 9.30 9.30 9.30 9.30 13.84 13.79 13.74 13.69 13.61 181.70 178.00 175.77 157.97 136.46 4.90 4.80 4.74 4.26 3.68 43.18 4064 38.10 35.56 33.02 130.90 130.90 130.90 130.90 130.90 130.90 3.53 3.53 3.53 3.53 3.53 3.53 14.15 14.22 14.40 14.30 14.17 14.02 0.00 85.29 107.54 118.66 107.54 89.74 0.00 2.30 2.90 3.20 2.90 2.42 58.42 55.88 53.34 50.80 48.26 45.72 σN {kPa} FN {kPa} Vertical Displacement {mm} σH {kPa} FH{kN} Horizontal Displacement (mm}

(22)

T A 3 1 1 1 M e k a n ik a B a tu a n – S if a t F is ik & M e k a n ik B a tu a n -1 12 45.36 0 12 45.36 1 13 45.36 2 12 45.36 3 12 45.36 4 16 90.72 5 17 90.72 6 13 45.36 7 12 45.36 8 13 45.36 9 0 0 10 REVERSE SHEARING 20 90.72 10 19 90.72 9 19 90.72 8 21 90.72 7 20 90.72 6 20 90.72 5 24 113.40 4 21 90.72 3 20 90.72 2 21 90.72 1 0 0 0 FORWARD SHEARING NORMAL DISPL ( x 0,01 mm ) SHEARING FORCE, kg SHER DISP (mm) Normal Load = 82.05 kg Saw cut plane : circle

- Length : 4.57 cm - Width : 4.57 cm - Area ( A ) : 16.410 cm2 Normal Stress : ( σn ) = Pn /A

(23)

Faktor Eksternal Kuat Geser Batuan

Bidang geser dan material pengisi pada bidang geser

Kuat geser akan berkurang secara signifikan ketika sebagian atau seluruh permukaan tidak sepenuhnya kontak, melainkan ditutupi oleh material pengisi yang relatif lunak seperti lempung

Keruntuhan geser batuan dengan bidang diskontinu yang terisi material lunak mengalami dua tahap. Pertama tegangan dan perpindahan geser hanya

dipengaruhi oleh kekuatan material pengisi. Kedua, setelah terjadi perpindahan, permukaan batuan mengalami kontak kemudian kekuatan dari bidang diskontinu ditentukan oleh kekasaran dan kekuatan bidang geser itu sendiri

(24)

Faktor Eksternal Kuat Geser Batuan

Pengaruh kehadiran air dan tekanan air

Kehadiran air pada massa batuan menyebabkan permukaan bidang

diskontinu akan tertekan sebagian sehingga tegangan normal

menjadi berkurang.

Kecepatan geser pada permukaan yang basah lebih lambat

dibandingkan dengan permukaan yang kering.

(25)

Faktor Eksternal Kuat Geser Batuan

Dimensi contoh uji

Massa batuan di alam mempunyai sifat & struktur yang heterogen serta kompleks. Contoh batuan yang digunakan untuk uji di laboratorium

diharapkan sebagai representatif dari massa batuan berikut sifat dan

perilakunya. Semakin besar dimensi contoh yang digunakan, maka contoh tersebut semakin merepresentasikan massa batuan.

(26)

K

riteria

Kuat

Geser

Batuan

Kriteria Mohr-Coulomb Linear

ττττ = C + µ

µ

µσ

Keterangan:

ττττ = tegangan geser

C = kohesi

σ

σ = tegangan normal

(27)

K

riteria

Kuat

Geser

Batuan

Kriteria Dilatansi

Pada pengujian kuat geser langsung, selain perpindahan lateral, terjadi

juga perilaku dilatansi.

Dilatansi merupakan perpindahan vertikal (searah tegangan normal)

selama uji kuat geser. Model gigi gergaji merupakan ilustrasi yang baik

untuk menjelaskan perilaku ini.

Pada kondisi ini tidak akan ada perpindahan selama resultan gaya

berada pada batas sudut geser gerigi.

Akan tetapi jika resultan gaya di luar batas tersebut, akan terjadi

pergerakan pada arah i. Rekahan akan terbuka dan dilatansi terjadi

pada bidang geser tersebut.

Tegangan normal σn akan bereaksi melawan dilatansi ini. Apabila

penggeseran dilanjutkan, gerigi akan kelebihan beban dan akan

tergeserkan secara langsung. Pergeseran akan terus berlanjut sejajar

terhadap bidang geser umum tanpa ada dilatansi

(28)

τ = C + σ tan (Φ + i)

Keterangan:

τ = tegangan geser

C = kohesi

σ = tegangan normal

µ = koefisien geser dalam dari batuan = tan Φ

i = sudut dilatasi

i i σ H σ H σ N σ N

(29)

Kecepatan

U

ltrasonik

Uji (ISRM 1981) untuk mengukur cepat rambat gelombang ultrasonik

pada contoh batu sebelum uji UCS.

cepat rambat gelombang primer (VLp) cepat rambat gelombang sekunder (VLs).

Modulus Elastik dinamik dapat dihitung.

Kemampugalian batuan ditentukan juga oleh karakteristik dinamiknya,

karena perjalanan gelombang akibat benturan mata bor dan gigi-gigi

alat gali terhadap batuan merupakan gerakan dinamik.

Setiap batuan selalu memiliki rekahan awal (pre-existing cracks).

Tergantung dari proses pematangannya didalam, rekahan awal ini

dapat saja bertambah.

(30)

-1

Kec

.

Rambat

Gel.

Ultrasonik

Kecepatan rambat gelombang tekan

Kecepatan rambat gelombang geser

Modulus Young dinamik

Modulus geser dinamik

Nisbah Poisson dinamik

(31)

Cepat

Rambat

Gelombang

Tekan

&

Geser

L = panjang contoh (m)

tp = waktu yang dibutuhkan gelombang tekan merambat sepanjang contoh (detik) ts = waktu yang dibutuhkan gelombang geser merambat sepanjang contoh (detik)

p

t

L

V =

s

p

t

L

V =

(32)

-1

Parameter

Dinamik

Modulus Geser: G = ρ.v

_s

2

ρ = massa per satuan volume





























−





























−

=

2 p s 2 p s

V

1

2 V

V

2

1 v

Nisbah Possion:

Modulus Young Dinamik: E = 2 (1+ν)

G

Konstanta Lame: λ = ρ (v

_p

2 _{– 2 v}

s

2 )

Modulus Ruah: K = (ρ/3)

(3v

_p

2 _{– 4 v}

(33)

Hubungan UCS & Kecepatan

Ultrasonik Vp

Vp untuk pemilihan alat gali dan penentuan keberadaan kekar

Hubungan UCS & Vp sulit ditentukan tanpa memperhitungkan faktor-faktor

di dalam batuan.

Faktor-faktor: beban pada contoh saat pengujian, porositas, pre-existing

crack, bobot isi, kandungan air, ukuran butir & komposisi mineral.

Kahraman (2001) hubungan non-linear antara

σ

c dan Vp dengan

menggunakan variasi contoh batuan dari penelitiannya Goktan & Wade et

al. sehingga lebih andal utk prediksi UCS daripada Vp.

batuan sedimen

-batuan beku, -batuan sedimen, -batuan metamorf σ_c = 0,036v_p* _{- 31,18} σc = 0,055v_p* - 91,44 σ_c = 9,95v_p1,21 Goktan (1988) Wade et al. (1993) Kahraman (2001) Tipe Batuan Persamaan Referensi

v_p*_{= Kecepatan gelombang tekan (m/det)} _v

(34)

Kriteria

Runtuh

Hoek

-

Brown

Hoek & Brown (1980) usul metoda untuk menduga

kekuatan massa batuan terkekarkan.

Metodanya dimodifikasi sejak diusulkan (Hoek, 1983;

Hoek & Brown, 1988).

Aplikasinya berlaku untuk kualitas massa batuan sangat

buruk yang perlu perubahan (

Hoek, Wood & Shah,

1992)

Pengembangan Klasifikasi Baru disebut Geological

Strength Index – GSI (

Hoek, Kaiser & Bawden, 1995;

Hoek, 1995; Hoek & Brown, 1997).

Sejarah pengembangannya dapt ditemukan di Hoek

(35)

Kriteria

Hoek

-

Brown

σ’₁ & σ’₃ adalah tegangan efektif maksimum & minimum saat batuan runtuh, m_b adalah nilai konstanta Hoek & Brown m untuk massa batuan

s & a adalah konstanta yg bergantung pada karakteristik massa batuan σ_ci adalah UCS batuan utuh

(36)

Sifat

Batuan

Utuh

Hubungan antara tegangan prinsipal saat suatu batuan runtuh

diberikan oleh σ

_ci

& m

_i

.

Selang nilai σ

3

’ sangat kritikal.

Hoek & Brown (1980) gunakan 0 < σ

₃

’ < 0.5 σ

_ci

(37)

Penentuan

σ

_ci

and m

_i

y = mσ

_ci

x + sσ

_ci

x = σ

₃

’

(38)

Penentuan

(39)

Pendugaan

(40)

Pendugaan

(41)

Nilai

(42)

(43)

Catatan

Uji laboratorium pada batuan sangat britel kuat cenderung

memberikan nilai tinggi pada kuat tekan batuan insitu.

Uji laboratorium & lapangan pada Lac du Bonnet granite dgn

kualitas baik (

Martin & Chandler, 1994) menunjukkan bhw

kuat tekan insitu hanya sekitar 70% dari UCS laboratorium

Penentuan UCS pada batuan anisotropic & foliated sangat

(44)

Peak Strength of

Moura

DU Coal

(

Medhurst

& Brown, 1996)

(45)

Kekuatan

Puncak

Moura

DU Coal

(46)

Geological

Strength

Index

(47)

Pendugaan

m & s

Dengan

GSI

(Hoek, 1994; Hoek et al., 1995)

m

b

= m

i

exp [(GSI – 100)/28]

For GSI > 25

s = exp [(GSI-100)/9]

a = 0.5

For GSI < 25

s = 0

a = 0.65 – (GSI/200)

(48)

Pendugaan

m & s

Dengan

GSI

(Hoek, 1994; Hoek et al., 1995)

Massa batuan kualitas baik (GSI>25), nilai GSI dapat diduga secara

langsung dari

RMR Bieniawski Ver. 1976 dgn groundwater rating 10

(dry) & adjustment utk joint orientation 0 (very favourable).

Bieniawski’s RMR tidak digunakan untuk menduga nilai GSI pada

massa batuan buruk.

Bila RMR Bieniawski Ver. 1989 digunakan maka:

GSI = RMR89’ – 5

RMR89’ punya groundwater rating 15 & adjustment utk joint

orientation - zero

(49)

Apakah

GSI ?

(50)

Pendugaan

m & s

Dengan

GSI

(Hoek, 2002)

m

_b

= m

_i

exp [(GSI – 100)/(28-14D)]

s = exp [(GSI-100)/(9-3D)]

D = Disturbance Factor

(51)

Disturbance Factor, D

D = 0

Excellent quality controlled

blasting or excavation by

Tunnel Boring Machine results

in minimal disturbance to the

confined rock mass

surrounding a tunnel.

Suggested

value of D

Description of rock mass

Appearance or rock

mass

(52)

Disturbance Factor, D

D = 0

D = 0.5

(no invert)

Mechanical or hand

excavation in poor quality rock

masses (no blasting) results in

minimal disturbance to he

surrounding rock mass.

Where squeezing problems

result in significant floor

heave, disturbance can be

severe unless a temporary

invert, as shown in the

photograph, is placed.

Suggested

value of D

Description of rock mass

Appearance or rock

mass

(53)

Disturbance Factor, D

D = 0.8

Very poor quality blasting in a

hard rock tunnel results in

severe local damage,

extending 2 or 3 m, in the

surrounding rock mass.

Suggested

value of D

Description of rock mass

Appearance or rock

mass

(54)

Disturbance Factor, D

D = 0.7

Poor

blasting

D = 1.0

Good

blasting

Small scale blasting in civil

engineering slopes results in

modest rock mass damage,

particularly if controlled

blasting is used as shown on

the left hand side of the

photograph. However, stress

relief results in some

disturbance.

Suggested

value of D

Description of rock mass

Appearance or rock

mass

(55)

Disturbance Factor, D

D = 1.0

Production

blasting

D = 0.7

Mechanical

excavation

Very large open pit mine

slopes suffer significant

disturbance due to heavy

production blasting and also

due to stress relief from

overburden removal.

In some softer rocks

excavation can be carried out

by ripping and dozing and the

degree of damage to the

slopes is less.

Suggested

value of D

Description of rock mass

Appearance or rock

mass

(56)

Parameter Mohr

(57)

Parameter Mohr

(58)

Ringkasan

Sejarah

Pengembangan

Kriteria

Runtuh

Hoek

-

Brown

1980

Hoek E. and Brown E.T. 1980. Underground Excavations

in Rock

. London: Institution of Mining and Metallurgy 527

pages.

Hoek, E. and Brown, E.T. 1980. Empirical strength

criterion for rock masses. J. Geotech. Engng Div., ASCE

106(GT9), 1013-1035.

1983

Hoek, E. 1983. Strength of jointed rock masses, 23rd.

(59)

Ringkasan

Sejarah

Pengembangan

Kriteria

Runtuh

Hoek

-

Brown

1988

Hoek E and Brown E.T. 1988. The Hoek-Brown failure

criterion - a 1988 update. Proc. 15th Canadian Rock Mech.

Symp

. (ed. J.H. Curran), pp. 31-38. Toronto: Civil

Engineering Dept., University of Toronto.

1990

Hoek, E. 1990. Estimating Mohr-Coulomb friction and

cohesion values from the Hoek-Brown failure criterion.

Intnl. J. Rock Mech. & Mining Sci

. & Geomechanics

(60)

Ringkasan

Sejarah

Pengembangan

Kriteria

Runtuh

Hoek

-

Brown

1992

Hoek, E., Wood, D. and Shah, S. 1992. A modified

Hoek-Brown criterion for jointed rock masses. Proc. rock

characterization, symp. Int. Soc. Rock Mech.: Eurock ‘92

,

(J.Hudson ed.). 209-213.

1994

Hoek, E. 1994. Strength of rock and rock masses, ISRM

(61)

Ringkasan

Sejarah

Pengembangan

Kriteria

Runtuh

Hoek

-

Brown

1995

Hoek, E., Kaiser, P.K. and Bawden. W.F. 1995. Support of

underground excavations in hard rock.

Rotterdam:

Balkema

1997

Hoek, E. and Brown, E.T. 1997. Practical estimates of rock

mass strength. Intnl. J. Rock Mech. & Mining Sci. &

Geomechanics Abstracts. 34

(8), 1165-1186.

1998

Hoek, E., Marinos, P. and Benissi, M. (1998) Applicability

of the Geological Strength Index (GSI) classification for

very weak and sheared rock masses. The case of the Athens

Schist Formation. Bull. Engg. Geol. Env. 57(2), 151-160.

(62)

Ringkasan

Sejarah

Pengembangan

Kriteria

Runtuh

Hoek

-

Brown

2000

Hoek, E. and Marinos, P. (2000) Predicting Tunnel

Squeezing. Tunnels and Tunnelling International. Part 1

-November Issue 2000,. 45-51, Part 2 - December, 2000,

34-36.

Marinos, P.G. and Hoek, E. (2000): "GSI: A geological

friendly tool for rock mass strength estimation",

Proceedings

of

the

International

Conference

on

Geotechnical & Geological Engineering (GeoEng 2000),

Technomic

Publishing

Co.

Inc.,

p.p.

1422-1440,

Melbourne, Australia.

2001

Marinos. P, and Hoek, E. (2001) - Estimating the

geotechnical properties of heterogeneous rock masses such

as flysch, Bull. Engg. Geol. Env. 60, 85-92.

(63)

Ringkasan

Sejarah

Pengembangan

Kriteria

Runtuh

Hoek

-

Brown

2002

Hoek, E., Carranza-Torres, C.T., and Corkum, B. (2002),

Hoek-Brown failure criterion – 2002 edition. Proc. North

American Rock Mechanics Society meeting in Toronto in

July 2002.