3. Hasil running COMFAA
- PCN Results Flexible 26-91-2915 19;14;44.txt
Library file naae - D:\19. Pedoaan\29. PEDOHAN PEDOHANU. Pedoaan Penentuan Nilai PCN\coafa«\contoh 2.Ext
Units - English
Evaluation paveaent type Is flexible and design procedure is CBR. Alpha Values are those approved by the ICAO in 2997.
CBR - 7,99 (Subgrade Category is C(6)) Evaluation pavement thickness - 26,49 in
Pass to Traffic Cycle (PtoTC) Ratio - 2,99 Haxiaua nuaber of wheels ptr gear - 4 Maxiaua nuaber of gears per aircraft - 2
At least one aircraft has 4 or aore wheels per gear. The FAA recoaaends a reference section assualng 5 inches of H4A and 8 inches of crushed aggregate for equivalent thickness calculations.
Results Table 1. Input Traffic Data
Gross Percent Tire Annual 29-yr 60
No. Aircraft Nasse Weight Cross Wt Press Deps Coverages Thick
1 ATR 75-599 47.466 95IS 89,9 1.469 15.292 14,69
2 9737-899 174.799 93,56 295,9 739 8.298 28,74
3 A319-399 315.941 94,49 187,1 731 16.911 29,54
4 B737-599 134.999 92It 194,8 TM 7.569 24,61 Results Table 2. PCN Values
Critical Thickness Maximal ACN Thick at
Aircraft Total for Total Allowable Max. Allowable PCN on No. Aircraft Naae Equiv. Covs. Equiv. Covs. Gross height Gross Weight CDF C(6)
1 ATR 75-599 >5,999,999 23,53 58.115 18,93 8,9699 15,7 2 8737 899 24.742 39,94 136.142 27,55 2,9445 36,6 3 A319-399 25.595 39,29 262.921 28,16 5,5729 38,2 4 9737-599 186.997 29,58 111.869 24,79 Total COF -9,3595 8,8769 29,6
Results Table i. Flexible ACN at Indicated Gross Weight and Strength
No. Aircraft Nasse Gross X GW on Tire ACN ACN on
Weight Main Gear Pressure Thick C(6) 1 ATR 75-see 47.466 95,99 89,9 15,88 12,9
2 B737-899 174.799 93,56 295,9 32,38 59,3
3 A319-399 315.941 94,49 187,1 32,36 S9,S
4 8737-599 134.999 92,24 194,9 27,84 37,4
Results Table 4. Suaaery Output for Copy and Paste Into the Support Spread Sheet Nuai,Plane,aein,ACNln,Ar*xn;,6u^,CCnr2eyr,CCArtoF,CMt,G»fcdf,rCNcdf,EVALt,SUBc
l.ATR 75-599,47466,999,12,9,2929,14,69,1,S2917Ee994,l,91423E»394,23,53,S811A,865,15,7,26,4,C,7,99,2,99,F 2,B73789e,174799,909,59,3,1469,28,74,8,29812E^93,2,78757E4993,39,94,136142,256,36,6,26,4,C,7,9e,2,9e,F 3,A319-398,31S649,S94,59,S,1469,29,S4,1,69197E.994,2,87344E^3,39,29,262929,899,38,2,26,4,C,7>99,2,99,F 4,8737-599,134999,999,37,4,1469,24,61,7,S6932E*993,2,19S77E.«*4,29,S8,111B68,982,29,6,26,4,C,7,99,2,99,F
PCN hasil running COMFAA adalah 38.2
4. Kontrol nilai PCN dengan copy/paste Tabel 4 Result program ke
Spreadsheet
Contoh 1
Six Most Demanding Aircraft in Traffic Mix
400
Era 1. 60 thickness at traffic mix GW
rr~\ 2. CDF thickness at max. GW
i 3. Evaluation thickness from
equivalent pavement
-e- 4. Maximum Aircraft GW at PCN from CDF 5. Arcraft GWfrom traffic mix
60,0 61.0
23,5 29.6
26,4 26,4
58.115 111.869
47.466 134.000
Pedoman Perhitungan PCN Perkerasan Prasarana Bandar Udara
200 ~® 0 74,0 54,0 30,9 30,3 26,4 26,4 136142 262.021 174.700 315.040 Halaman 45 dari 116
Contoh 1
PCN : 38 F/C/X/T
Contoh 2 Perhitungan PCN Perkerasan Kaku
Data struktur perkerasan:
PCC, T=36 Cm,
K350
Lean Cone. T=15 cm K190 SubgradeCBR 6%
Data Pesawat yang Beroperasi:
No Jenis Pesawat Konfigurasi Roda Annual Departures 1 DASH 8 D 365 2 ATR 72-500 D 730 3 CRE-1000NG D 365 4 B 737-300 D 1825 5 B 737-800NG D 365 6 A 320-200 D 730
A. Perhitungan PCN metode klasik
1. Menghitung annual departures ekuivalen
NO JENIS PESAWAT KONFIG.
RODA BEBAN PESAWAT (Lbs) ANNUAL DEPARTURE EQUIVALENT DUAL GEAR DEPARTURES BEBAN RODA PESAWAT (Lbs) BEBAN RODA PESAWAT KRITIS (Lbs)
LOG R, (W2/Wl)a5 LOGR,
EQUIVALENT ANNUAL DEPARTURES 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 l i 12 1 DASH 8 D 34 700 365 365 8241 41.491 2,562 0,446 1,142 14 3 ATR 72-500 D 47.466 730 730 11.273 41.491 2,863 0,521 1,493 31 4 CRJ-1000NEXTGEN D 90.500 365 365 21.494 41.491 2.562 0,720 1.844 70 4 Boeing737-300 D 140.000 1.825 1.825 33 250 41491 3,261 0,895 2,919 831 S Boeing 737-800 NG D 174.700 365 365 4i.4s»mj 4|-491 2.562 1,000 2,562 365 6 Airbus A 320-200 D 172.841 730 730 41050 414m; 2,863 0,995 2,848 705 TOTAL 2.015
2. Menghitung modulus reaksi subgrade (K) K on top dapat dihitung dengan formula:
pci k =
1500 x CBR 07788, k dalam
3.
4.
Atau dengan menggunakan Gambar A.l (Appendiks A),
Berdasarkan Gambar A. 1, nilai K untuk tanah sands dengan CBR 6%
adalah 40 MN/m3. Dengan nilai K 40 MN/m3, ditentukan nilai K on Top dengan menggunakan Gambar A.7 pada Appendiks A dihasilkan K on Top Subbase 95 MN/m3.
Menghitung flexural strength slab
Kuat tekan fc = 0.83 x 350 = 290.50 kg/cm2 = 4133.82 Psi
Flexural strength = 9 ffc = 578.65 Psi = 3.99 Mpa
Menghitung beban maksimum perkerasan
Beban maksimum yang dapat ditopang oleh perkerasan ditentukan dengan menggunakan Gambar D.16 dalam Appendiks D.
Tebal slab Flexural strength Annual departure 36 cm (14.17 in) 3.99 Mpa 2015
Dengan interpolasi hasil ploting data pada Gambar D.16 = 115884 Lbs 5. Menghitung nilai PCN
Pesawat kritis B 737-800NG, K on Top 40 MN/m3
ACN maks = 54 Beban Maks = 174700 Lbs
ACN min =25 Beban min =91300 lbs
PCN =25-K54-25);ilSg84-913(X>; =33.55
V ' (1747O0-9ii30O)B. Perhitungan PCN metode grafis
1. Menghitung Kategori Frekuensi Lalu Lintas Penerbangan Jenis Pesawat ACN Pass to
Coverage Ratio Passes /Year Coverage Design Life (col4/ col3) ACN Ratio Cov. Factor Gambar F2 Ekuivalen Coverage (Col5/col7) 1 2 3 4 5 6 7 8 DASH 8 9 8 730 91.25 0.18 1000 0.1 ATR 72-500 14 3.2 1460 456.25 0.28 1000 0.5 CRJ 1000 NG 28 3.2 730 228.13 0.56 400 0.57 B 737 - 300 37 3.2 3600 1125 0.74 30 37.5 B 737 -800 NG 50 3.2 730 228.13 1 1 228.13 A 320-200 48 3.2 1460 456.25 0.96 1.2 380.21 Jumlah 647.01
Kategori Frekuensi Lalu Lintas Penerbangan Low
Catatan: Single Taxiway dan Tidak Dilakukan Pengisian Fue/(Passes=2.Annual Departures)
2. Tebal slab = 36 cm = 360 mm
Modulus subgrade
- 95 MN/m3
Frek. Lalu lintas penerbangan = low
Flexural strength = 3.99 Mpa
Dari Gambar 9 dihasilkan Nilai PCN = 39
3. Rekomendasi nilai PCN= 39 F/C/X/T C. Perhitungan PCN metode COMFAA
1. Menghitung tebal ekuivalen dengan COMFAA Spreadsheet
2. Input data ke COMFAA
3. Hasii running program
Hh 1*1 form* ««• Mdp
This file ium - PCM Results Rigid »-«.»15 13,37,39 t.i
Library flit nw - 3-\16. -,edo*«n\29. f*t0OW-'E0CMAN\l. 'edse-n Penentm Units - English
Nilai POtVeoBfaaVconW*- 2t>.t"xt
evaluation peveaent type Is rigid
Equivalent coverages coaputed with the « 156/5128-eX/D edge street design aethod. Roieua grots xelgTit <caputed with the AC 156/SJ2fl-6C0 edge stress design Method.
k Value - 96,0 lbs/in'3 (Su&grade Category is C(147)) fl»*jral strength • 578,8 psi
Evaluation pewaent tnlekness - 14,17 In Pass re Traffic Cycl« (PtoTC) Ratio - 2,W
Haviaut. m***er of ofteeli per gear • 2
Mexlexia nuaoer of gears per aircraft - 2.
Results Table 1. InputTraffic 0*t4
uross Percent t i n Annual 26-yr 60
HO. Al-,r«>t Huee Height Cross Wt Press Oeps Coverages Thick
1 DASH 8 14.780 9s.ee se.e 165 3.273 6,75
2 ATB 72-566 47.466 93,96 89,0 7M 7.646 8,26
) CRI 1666 bext&en 90.5*0 9s,ee 140,0 365 3.928 11,76
4 B7);-3«e 140.0*0 90,86 291,6 1.825 18.868 15,84
5 8?3J-see 174.7** 93,56 209,0 365 4.104 16,28
6 asm-26* 162.922 93,86 200,1 ,0 7.848 16,16
Results fable 2. PCN Value*
Critical Thickness Maxima ACN Thick at
Aircraft Total fo• Total Allciable Has. Allowable PCN on Ho. Aircre-t Nee* Eoulv. Covs. Equv. Covi. Gross Weigh Gross Height cor C(147)
1 OASH B >5,*m,860 16,39 26.272 4,87 e.eeee 6,1 2 ATR 71. SM >s.a*a,eae (,74 34.462 5,66 6,6666 6,4 J CR) 1869 NeictGen >s,eee,*ee 7,95 57.495 7,73 6,6432 16,3 4 8737-366 249.966 8,39 83.979 9,12 8,453* 23,2 i 6737-R9B 5.890 6,71 126.6-9 11,35 66,4944 37,9 6 4320-700 23.913 7,3S 116.650 16,43 36,6344 36,9 Total COT- - 11,6256
Results Table 3. Rigidfan at lndic (tea 6ros Height ana Strength
No.Alrcra'tUae» Gross * GK or. Tire ACN ACN on
Helgtit Hair Gea Pressure Thick C(147)
1 DASH B 34.70* 9b,ee se.e 5,68 8.5
2 ATP. 72-see 47.46» 95,6* 36,6 6,76 12.3
I on lee* w»tGen 90.566 95,00 146,6 *,W 27,7
4 B737-30* 148. ee« 96, B6 201,0 12,64 42,6
5 B737 BB« 174.766 93,56 205,9 13,56 54,1
6 A320 200 162.922 93,8e 200,1 12,B7 48,4
Results Table 4. Sjaaery Output for Copy end Pasie Into tne Support Spread Sheet
•?•• e m.:~9 *? ;©.. :/ «a
PCN hasil running COMFAA adalah 37.0
DIREKTUR JENDERAL PERHUBUNGAN UDARA, TTD
SUPRASETYO
SALINAN sesuai dengan aslinya
KEPALA BAGIAN HUKUM DAN HUMAS,
Pembina Tk. I / (IV/b) NIP. 19660508 199003 1 001
APPENDIKS A
KLASIFIKASI TANAH DAN DAYA DUKUNG SUBGRADE
A. 1. KLASIFIKASI TANAH
A. 1.1 Terdapat berbagai metode klasifikasi tanah yang telah dikembangkan
sesuai dengan peruntukannya. Metode yang dibuat didasarkan oleh
pengalaman-pengalaman yang diperoleh serta dari riset-riset yang telah
dilakukan.A.1.2 Dalam konteks konstruksi, klasifikasi tanah berguna sebagai petunjuk
awal dalam memprediksi kelakuan tanah.
Dari berbagai metode
klasifikasi tanah yang telah dikembangkan, dalam pedoman ini hanya
menampilkan klasifikasi tanah berdasarkan sistem klasifikasi unified
yang telah dikembangkan oleh Casagrande (1942) seperti ditampilkan
dalam Tabel Al.
A.2. DAYA DUKUNG SUBGRADE
A.2.1 Subgrade adalah lapisan tanah asli yang menopang beban roda yang
diteruskan oleh struktur lapisan perkerasan. Dalam perhitungan PCN
daya dukung subgrade sangat penting khususnya untuk perkerasan
fleksibel dimana tebal perkerasan konstruksi tergantung dari nilai daya
dukung subgrade.A.2.2 Karakteristik daya dukung subgrade yang dibutuhkan dalam evaluasi
nilai PCN adalah nilai California Bearing Ratio (CBR) dan nilai Modulusreaksi
Subgrade
(K).
Penentuan
nilai
CBR
dan
K
harus
merepresentasikan kondisi seluruh area konstruksi. Oleh karena, itu
penentuan nilai CBR dan K hendaknya ditentukan dimana kadar air
tanah relevan dengan kondisi lapangan. Korelasi antara nilai K dan CBR
subgrade ditampilkan dalam Gambar Al.
A.3 SUBGRADE IMPROVEMENT
A.3.1 Pada area yang memiliki daya dukung rendah atau pada tanah cohesif
dengan konsistensi soft dan very soft atau pada loose sand, pilihan yang
relatif ekonomis untuk meningkatkan daya dukung tanah adalah
dengan mengganti tanah lunak dengan material yang lebih baik.
A.3.2 Untuk menentukan nilai CBR evaluasi jika terdapat penggantian tanah
dasar
dengan
material
lain
untuk
perkerasan
fleksibel
dapat
menggunakan kurva pada Gambar A2,A3 dan A4. Sedangkan untuk
perkerasan kaku dapat menggunakan kurva Westergaard
seperti
ditampilkan dalam Gambar A5 dan A6.
A.3.3 Langkah penentuan nilai CBR pada dua lapis subgrade dimana nilai
CBR lapisan atas lebih tinggi dari nilai CBR lapisan dibawahnya adalah
sebagai berikut:
(i)
Tentukan konfigurasi roda pesawat yang beroperasi;
(ii)
Plot CBR Subgrade lapisan bawah dan CBR Subgrade pada lapisan
atas ke Gambar 7 dan tarik garis horizontal untuk mendapatkan
nilai faktor equivalent;
(iii) Hitung tebal lapisan bawah (t) dengan membagi lapisan atas dengan faktor equivalent dan hitung nilai t2/ACN;
(iv) Plot nilai t2/ACN dan CBR Subgrade lapisan bawah ke Gambar A3
atau A4 untuk menentukan nilai CBR evaluasi.
Contoh Al
Tentukan nilai CBR Subgrade jika tanah lunak CBR 3% di replace dengan material timbunan dengan CBR 10% setebal 500 mm. Evaluasi dilakukan terhadap perkerasan yang akan didarati oleh pesawat dengan konfigurasi roda dual-tandem dan memiliki ACN 60 pada kategori CBR
Subgrade 3%.
Langkah Perhitungan:
(i) Plot nilai CBR Subgrade lapisan atas dan bawah pada Gambar A2 dan dihasilkan faktor equivalent 1.8;
(ii) Hitung nilai t, dimana t =500/1.8 = 278 (iii) Hitung nilai t2/ACN = 2782/60 = 1286
(iv) Plot nilai t2/ACN dan CBR Sebgrade lapisan bawah ke Gambar A4
sehingga berpotongan pada kurva. Nilai CBR Subgrade adalah 4%.
