BAB 4 Perencanaan Struktur

(1)

PERENCANAAN STRUKTUR

4 4.1. DATA TEKNIS FLYOVER

Tipe Jembatan

: PCI Girder

Panjang

: 344 meter

Panjang Span Max

: 50 meter

Lebar

: 21.5 meter

Clearance

: 5.1 meter

Tipe Pondasi

: Bored Pile diameter 1.2 meter

4.2. KRITERIA MATERIAL

a) Beton



Mutu beton (fc’)

: fc’ = 60 MPa (PCI Girder L = 50.8 m)

: fc’ = 41.5 MPa (PCI Girder L = 40.8 m) (K-500)

: fc’ = 29.05 MPa Pilar (K-350)

: fc’ = 29.05 MPa Pile Cap (K-350)

: fc’ = 29.05 MPa Bored Pile (K-350)

: fc’ = 29.05 MPa Wing Wall (K-350)

: fc’ = 20.75 MPa Pelat Injak (K-250)



Berat jenis : 24 kN/m3 sampai dengan 25 kN/m3



Koefisien muai panas : 11·10-6 /°C

b) Baja Tulangan



Fy (BJTP24, Ø < 13mm) : 240 MPa



Fy (BJTD40, Ø ~ 13mm) : 400 MPa



Modulus elastisitas (E) : 200000 MPa



Poisson ratio (v) : 0.30

(2)



Berat jenis

: 78,5 kN/m3

c) Baja Prategang

Baja prategang yang digunakan dalam analisis adalah Uncoated

stress-relieved 7 wire strand dengan diameter 0,5” (12,70 mm) & 0,6” (15,24

mm) dengan jenis relaksasi rendah (low relaxation).



Kuat tarik ultimate (fpu) : 1860 MPa



Kuat tarik leleh (fpy) : 1670 Mpa



Modulus elastisitas (E) : 195000 MPa

4.3. KRITERIA DESAIN

a) Peraturan Perencanaan Jembatan (Brigde Design Code) BMS ’92

dengan revisi pada:



Bagian 2 dengan Pembebanan Untuk Jembatan (SK.SNI T-02-2005),

sesuai Kepmen PU No. 498/KPTS/M/2005.



Bagian 6 dengan Perencanaan Struktur Beton untuk Jembatan

(SK.SNI T-12-2004), sesuai Kepmen PU No.260/KPTS/M/2004.

b) RSNI3 2833-201x; Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Jembatan

4.4. BEBAN RENCANA

a) Aksi Permanen :



Beban Sendiri



Beban Mati Tambahan



Beban Prategang



Beban Penurunan



Efek Creep & Shrikage

b) Aksi Transien :



Beban Lajur & Beban Truk



Beban Rem

(3)



Beban Angin



Beban Temperatur

c) Aksi Khusus :



Beban Gempa



Beban Pelaksanaan

4.5. KOMBINASI PEMBEBANAN

(4)

4.6. PERENCANAAN ABUTMENT (A1 & A2)

4.6.1. Pembebanan

A. Berat sendiri

Berat sendiri struktur dihitung otomatis oleh program Midas Civil.

B. Beban DL

Gambar 4.1 Aplikasi beban DL pada model

C. Beban SDL

(5)

D. Beban LL

Gambar 4.3 Aplikasi beban LL pada model

E. Beban Rem

(6)

F. Tekanan Tanah Aktif

Gambar 4.5 Aplikasi tekanan tanah aktif pada model

G. Tekanan Tanah Vertikal

(7)

H. Beban Surcharge

Gambar 4.7 Aplikasi beban surcharge pada model

I. Tekanan Tanah Dinamis

(8)

J. Beban Gempa

Gambar 4.9 Respon Spektra Cikande

4.6.2. Gaya Dalam Abutment

(9)

Gambar 4.11 Gaya geser longitudinal akibat ENV ULS

Gambar 4.12 Gaya geser transversal akibat ENV ULS

(10)

Gambar 4.14 Momen transversal akibat ENV ULS

4.6.3. Gaya Dalam Bored Pile

Gambar 4.15 Gaya aksial akibat ENV ULS

(11)

Gambar 4.18 Momen longitudinal akibat ENV ULS

(12)

4.6.4. Perencanaan Tulangan

A. Tulangan Badan Abutment

Dari perhitungan diatas didapat tulangan badan abutment menggunakan

D32-100 dengan tulangan gesernya D13-200/400.

(13)

B. Tulangan Pile Cap

0.9 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN fy = 400 MPa Es = 200000 MPa es = 0.002

FAKTOR REDUKSI (f)SNI 02

LENTUR 0.80 GESER 0.75 TORSI 0.75 TEKAN+LENTUR SPIRAL 0.70 SENGKANG 0.60 TARIK+LENTUR 0.80 DATA PENAMPANG Dimensi rencana b = 15800mm h = 1750mm Tulangan rencana du = 32mm ds = 13mm Selimut beton p = 75mm db = 104 mm d = 1646 mm DATA BEBAN Mu = 66785kNm 629.60 mm

JUMLAH TULANGAN PERLU 165D32

132240.70 mm2

164.43 bh

DATA PERHITUNGAN DESAIN TULANGAN LENTUR

987.60 mm 135.58 mm 91023.80 mm2 132240.70 mm2 cb _eec Es c Es fyd amax 0.75b₁_cb As Mu f_fy d a 2         Asmin 1.4_fybd

Asperlu max As Asmin  

n Asperlu du20.25 a d d2 2 Mu 0.85 fc fb   0.9 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 pers . Vc ya ng ri nci ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN

fy = 400 MPa untuk kea ma na n di a mbi l Vc terkeci l

Es = 200000 MPa

es = 0.002

LENTUR 0.80 Vs tida k bol eh mel i bi hi Vs ma x di ma na s tatus --- ok

GESER 0.75

TORSI 0.75

DATA PENAMPANG

Dimensi rencana s pa s i ma x ya ng di i zi nka n untuk ni l a i Vs di a tas a da l a h --- 823 mm

b = 15800mm h = 1750mm Tulangan rencana du = 32mm ndu= 165bh ds = 13mm spasi = 200mm Selimut beton p = 75mm db = 104mm d = 1646mm DATA BEBAN Mu = 66785kNm Vu = 29037kN

DATA PERHITUNGAN DESAIN TULANGAN GESER+LENTUR

0.0051 0.7157 pers . Vc bi a s a 23361.93 kN kN 17063.47 mm 93447.72 kN 21652.53 2633.33 mm2 5183.31mm2 40 leg

TULANGAN GESER PERLU 40D13-200 Vc fc 120_wVu d Mu      b d 7  Vs Vu_fVc _w As b d  wAs_bd_ 0 Vu d Mu  1 Vsmax _2₃_ fcbd spasi d 4 jika Vs fc 3      bd  dan spasi d 2 jika Vs fc 3      bd  Avmin 13 b s fy  Av Vs sfy d Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ n Avperlu ds20.25 s Leg d h

Aoh = daerah yang diarsir b Vc 6fc      bd

(14)

Dari perhitungan diatas tulangan lentur pile cap yang digunakan adalah :

1. D32-100 untuk tulangan bawah arah longitudinal dan D22-100 untuk

tulangan atas bawah arah longitudinal.

2. D16-200 untuk tulangan bawah dan tulangan atas arah transversal dan.

3. D13-200/400 untuk tulangan geser.

(15)

Dari perhitungan diatas didapat tulangan untuk kedalaman 0-10.7 m

menggunakan 18D32 (bundled) dengan tulangan geser D13-100 dan untuk

kedalaman 10.7-16 m menggunakan 18D32 dengan tulangan geser D13-200.

(16)

4.7. PERENCANAAN PILAR (P1, P2, P3, P6, dan P7)

4.7.1. Pembebanan

A. Berat sendiri

Berat sendiri struktur dihitung otomatis oleh program Midas Civil.

B. Beban DL

(17)

Gambar 4.21 Aplikasi beban SDL pada model

D. Beban LL

E. Beban Rem

(18)

F. Beban Gempa

4.7.2. Gaya Dalam Pier Head

(19)

Gambar 4.26 Gaya geser akibat ENV ULS

4.7.3. Gaya Dalam Kolom

(20)

(21)

4.7.4. Gaya Dalam Bored Pile

(22)

(23)

4.7.5. Perencanaan Tulangan

A. Tulangan Pier Head

28542.42 mm2

35.49 bh

1665.60 mm 192.65 mm 23318.40 mm2 28542.42 mm2 cb _e ec Es c Es fyd amax 0.75b₁_cb As Mu f_fy d a 2         Asmin 1.4 fybd

n Asperlu du20.25 a d d2 2 Mu 0.85 fc fb   0.9 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 pers . Vc ya ng ri nci ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN

Es = 200000 MPa

es = 0.002

GESER 0.75

TORSI 0.75

DATA PENAMPANG

b = 2400mm h = 2880mm Tulangan rencana du = 32mm ndu= 36bh ds = 13mm spasi = 100mm Selimut beton p = 75mm db = 104mm d = 2776mm DATA BEBAN Mu = 24475kNm Vu = 11190kN

TULANGAN GESER PERLU 7D13-100 Vc fc 120wVu d Mu     b d7 Vs Vu_f Vc _w As b d _wAs bd  0 Vu d Mu  1 Vsmax _2₃_ fcbd spasi d 4jika Vs fc 3      bd  dan spasi d 2 jika Vs fc 3      bd  Avmin 13 b s fy  Av Vs sfy d Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ n Avperlu ds20.25 s Leg d h

(24)

Dari perhitungan diatas didapat tulangan pier head menggunakan 36D32

dengan tulangan gesernya 7D13-100.

(25)

Dari perhitungan diatas tulangan lentur kolom yang digunakan adalah 70D32

dengan tulangan geser D13-200.

0.8

DATA BETON Data Beban

K = 400 = 37191 kN fc' = 33.20 MPa = 3349 kN Ec = 27081137.35 kN/m2 ec = 0.003 b1 = 0.827 DATA TULANGAN

fy = 400 MPa Vs tida k bol eh mel i bi hi Vs ma x di ma na s tatus ---ok

Es = 200000 MPa

es = 0.002

GESER 0.75 s pa s i ma x ya ng di i zi nka n untuk ni l a i Vs di a tas a da l a h --- 948 mm

TORSI 0.75 DATA PENAMPANG Dimensi rencana b = 3000mm h = 2000mm Tulangan rencana du = 32mm ds = 13mm spasi = 200mm Selimut beton p = 75mm db = 104mm d = 1896mm

DATA PERHITUNGAN DESAIN TULANGAN GESER+AXIAL

8452.9787 kN

Gaya axial tekan Gaya geser

0.00 kN

500.00 mm2 0.00 mm2

21849.29

4 leg

TULANGAN GESER PERLU 4D13-200  wAs bd spasi d 4 jika Vs fc 3      bd  dan spasi d 2jika Vs fc 3      bd  Avmin 1₃b s_fy Av Vs sfy d Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ n Avperlu ds20.25 Vs Vu_f Vc Vsmax _₃2_ fcbd s Leg d h

Aoh = daerah yang diarsir b Vc 1 Nu 14Ag        fc 6        bd 0.8

Es = 200000 MPa

es = 0.002

TORSI 0.75 DATA PENAMPANG Dimensi rencana b = 2000mm h = 3000mm Tulangan rencana du = 32mm ds = 13mm spasi = 200mm Selimut beton p = 75mm db = 104mm d = 2896mm

8404.6590 kN

Gaya axial tekan Gaya geser

0.00 kN

333.33 mm2 0.00 mm2

22248.79

3 leg

TULANGAN GESER PERLU 3D13-200  wAs bd spasi d 4 jika Vs fc 3      bd  dan spasi d 2jika Vs fc 3      bd  Avmin 1₃b s_fy Av Vs sfy d Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ n Avperlu ds20.25 Vs Vu_f Vc Vsmax _₃2_ fcbd s Leg d h

Aoh = daerah yang diarsir b Vc 1 Nu 14Ag        fc 6        bd

(26)

C. Tulangan Pile Cap

114025.60 mm2

141.78 bh

987.60 mm 167.92 mm 63371.00 mm2 114025.60 mm2 cb _eec Es c Es fyd amax 0.75b₁_cb As Mu f_fy d a 2         Asmin 1.4 fybd

n Asperlu du20.25 a d d2 2 Mu 0.85 fc fb   0.9 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN fy = 400 MPa Es = 200000 MPa es = 0.002

LENTUR 0.80 GESER 0.75 TORSI 0.75 TEKAN+LENTUR SPIRAL 0.70 SENGKANG 0.60 TARIK+LENTUR 0.80 DATA PENAMPANG Dimensi rencana b = 8000mm h = 1750mm Tulangan rencana du = 32mm ds = 13mm Selimut beton p = 75mm db = 104 mm d = 1646 mm DATA BEBAN Mu = 35568kNm

70592.57 mm2 87.77 bh 142.94 mm 46088.00 mm2 70592.57 mm2 629.60 mm

987.60 mm cb _eec Es c Es fyd amax 0.75b₁_cb As Mu f_fy d a 2         Asmin 1.4_fybd

n Asperlu du20.25 a d d2 2 Mu 0.85 fc fb  

(27)

Dari perhitungan diatas tulangan lentur pile cap yang digunakan adalah :

1. D32-150 (bundled) untuk tulangan bawah arah longitudinal dan D22-150

untuk tulangan atas bawah arah longitudinal.

2. D32-150 (bundled) untuk tulangan bawah arah transversal dan D22-150

untuk tulangan atas arah transversal.

3. D16-150/450 untuk tulangan geser.

0.9 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 pers . Vc ya ng ri nci ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN

Es = 200000 MPa

es = 0.002

GESER 0.75

TORSI 0.75

DATA PENAMPANG

Dimensi rencana s pa s i ma x ya ng di i zi nka n untuk ni l a i Vs di a tas a da l a h --- 821.5 mm

TULANGAN GESER PERLU 26D16-150 Vc fc 120_wVu d Mu     b d7 Vs Vu_fVc w _{b d}As_  wAs_bd_ 0 Vu d Mu  1 Vsmax 23 fcbd spasi d 4 jika Vs fc 3      bd  dan spasi d 2 jika Vs fc 3      bd  Avmin 13 b s fy  Av Vs sfy d Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ n Avperlu ds20.25 s Leg d h

Aoh = daerah yang diarsir b Vc 6fc      bd 0.9 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 pers . Vc ya ng ri nci ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN

Es = 200000 MPa

es = 0.002

GESER 0.75

TORSI 0.75

DATA PENAMPANG

b = 8000mm h = 1750mm Tulangan rencana du = 32mm ndu= 30bh ds = 16mm spasi = 450mm Selimut beton p = 75mm db = 107mm d = 1643mm DATA BEBAN Mu = 35568kNm Vu = 14839kN 32 leg

TULANGAN GESER PERLU 32D16-450 3000.00 mm2 6423.59mm2 kN 9381.30 mm 47229.07 kN 10404.03 pers . Vc bi a s a 11807.27 kN

0.0018 0.6855 Vc fc 120_wVu d Mu      b d 7  Vs Vu_fVc _w As b d  wAs_bd_ 0 Vu d Mu  1 Vsmax _2₃_ fcbd spasi d 4 jika Vs fc 3      bd  dan spasi d 2 jika Vs fc 3      bd  Avmin 13 b s fy  Av Vs sfy d Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ n Avperlu ds20.25 s Leg d h

(28)

(29)

Dari perhitungan diatas didapat tulangan untuk kedalaman 0-10.7 m

menggunakan 16D32 (bundled) dengan tulangan geser D13-100 dan untuk

kedalaman 10.7-23 m menggunakan 16D32 dengan tulangan geser D13-200.

(30)

4.8. PERENCANAAN PILAR (P4 dan P5)

4.8.1. Pembebanan

A. Berat sendiri

Berat sendiri struktur dihitung otomatis oleh program Midas Civil.

B. Beban DL

(31)

D. Beban LL

E. Beban Rem

(32)

F. Beban Gempa

4.8.2. Gaya Dalam Pier Head

(33)

Gambar 4.43 Gaya geser akibat ENV ULS

4.8.3. Gaya Dalam Kolom

(34)

(35)

(36)

4.8.4. Gaya Dalam Bored Pile

(37)

(38)

Gambar 4.53 Momen transversal akibat ENV ULS

4.8.5. Perencanaan Tulangan

A. Tulangan Pier Head

LENTUR 0.80 GESER 0.75 TORSI 0.75 TEKAN+LENTUR SPIRAL 0.70 SENGKANG 0.60 TARIK+LENTUR 0.80 DATA PENAMPANG Dimensi rencana b = 2450mm h = 2588mm Tulangan rencana du = 32mm ds = 13mm Selimut beton p = 75mm db = 104 mm d = 2484 mm DATA BEBAN Mu = 27999kNm 244.98 mm 21300.30 mm2 37051.25 mm2

1490.40 mm

950.13 mm

37051.25 mm2 46.07 bh cb _e ec Es c Es fyd amax 0.75b₁_cb As Mu f_fy d a 2         Asmin 1.4_fybd

(39)

Dari perhitungan diatas didapat tulangan pier head menggunakan 47D32

dengan tulangan gesernya 10D13-100.

Es = 200000 MPa

es = 0.002

GESER 0.75

TORSI 0.75

DATA PENAMPANG

b = 2450mm h = 2588mm Tulangan rencana du = 32mm ndu= 47bh ds = 13mm spasi = 100mm Selimut beton p = 75mm db = 104mm d = 2484mm DATA BEBAN Mu = 27999kNm Vu = 13011kN 10 leg

TULANGAN GESER PERLU 10D13-100 204.17 mm2 1209.15mm2 kN 12014.11 mm 21867.52 kN 5333.89 pers . Vc bi a s a 5466.88 kN

0.0062 1.0000 Vc fc 120_wVu d Mu     b d7 Vs Vu_f Vc w _{b d}As_ wAs_bd_ 0 Vu d Mu  1 Vsmax 23 fcbd spasi d 4jika Vs fc 3      bd  dan spasi d 2 jika Vs fc 3      bd  Avmin 13 b s fy  Av Vs sfy d Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ n Avperlu ds20.25 s Leg d h

(40)

(41)

Dari perhitungan diatas tulangan lentur kolom yang digunakan adalah

196D32 dengan tulangan geser D13-200.

0.8

Es = 200000 MPa

es = 0.002

TORSI 0.75 DATA PENAMPANG Dimensi rencana b = 3000mm h = 2000mm Tulangan rencana du = 32mm ds = 13mm spasi = 200mm Selimut beton p = 75mm db = 104mm d = 1896mm 4 leg

TULANGAN GESER PERLU 4D13-200

500.00 mm2 0.00 mm2

21849.29

0.00 kN

8808.5417 kN

Gaya axial tekan Gaya geser  wAs bd spasi d 4 jika Vs fc 3      bd  dan spasi d 2jika Vs fc 3      bd  Avmin 1₃b s_fy Av Vs sfy d Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ n Avperlu ds20.25 Vs Vu_f Vc Vsmax _₃2_ fcbd s Leg d h

Aoh = daerah yang diarsir b Vc 1 Nu 14Ag        fc 6        bd 0.8

Es = 200000 MPa

es = 0.002

TORSI 0.75 DATA PENAMPANG Dimensi rencana b = 2000mm h = 3000mm Tulangan rencana du = 32mm ds = 13mm spasi = 200mm Selimut beton p = 75mm db = 104mm d = 2896mm 3 leg

TULANGAN GESER PERLU 3D13-200

333.33 mm2 0.00 mm2

22248.79

0.00 kN

8753.8376 kN

Gaya axial tekan Gaya geser  wAs bd spasi d 4 jika Vs fc 3      bd  dan spasi d 2jika Vs fc 3      bd  Avmin 1₃b s_fy Av Vs sfy d Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ n Avperlu ds20.25 Vs Vu_f Vc Vsmax _₃2_ fcbd s Leg d h

Aoh = daerah yang diarsir b Vc 1 Nu 14Ag        fc 6        bd

(42)

C. Tulangan Pile Cap

129528.47 mm2

161.06 bh

987.60 mm 190.75 mm 63371.00 mm2 129528.47 mm2 cb _eec Es c Es fyd amax 0.75b₁_cb As Mu f_fy d a 2         Asmin 1.4 fybd

n Asperlu du20.25 a d d2 2 Mu 0.85 fc fb   0.9 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN fy = 400 MPa Es = 200000 MPa es = 0.002

987.60 mm 160.37 mm 46088.00 mm2 79197.93 mm2 79197.93 mm2 98.47 bh

cb _eec Es c Es fyd amax 0.75b₁_cb As Mu f_fy d a 2         Asmin 1.4_fybd

(43)

Dari perhitungan diatas tulangan lentur pile cap yang digunakan adalah :

1. D32-125 (bundled) untuk tulangan bawah arah longitudinal dan D22-125

untuk tulangan atas bawah arah longitudinal.

2. D32-125 (bundled) untuk tulangan bawah arah transversal dan D22-125

untuk tulangan atas arah transversal.

3. D16-125/375 untuk tulangan geser.

Es = 200000 MPa

es = 0.002

GESER 0.75

TORSI 0.75

DATA PENAMPANG

TULANGAN GESER PERLU 26D16-125 Vc fc 120_wVu d Mu     b d7 Vs Vu_fVc w _{b d}As_  wAs_bd_ 0 Vu d Mu  1 Vsmax 23 fcbd spasi d 4 jika Vs fc 3      bd  dan spasi d 2 jika Vs fc 3      bd  Avmin 13 b s fy  Av Vs sfy d Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ n Avperlu ds20.25 s Leg d h

Aoh = daerah yang diarsir b Vc 6fc      bd 0.9 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 pers . Vc ya ng ri nci ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN

Es = 200000 MPa

es = 0.002

GESER 0.75

TORSI 0.75

DATA PENAMPANG

b = 8000mm h = 1750mm Tulangan rencana du = 32mm ndu= 99bh ds = 16mm spasi = 375mm Selimut beton p = 75mm db = 107mm d = 1643mm DATA BEBAN Mu = 39683kNm Vu = 16400kN

TULANGAN GESER PERLU 31D16-375 Vc fc 120_wVu d Mu      b d 7  Vs Vu_fVc _w As b d  wAs_bd_ 0 Vu d Mu  1 Vsmax _2₃_ fcbd spasi d 4 jika Vs fc 3      bd  dan spasi d 2 jika Vs fc 3      bd  Avmin 13 b s fy  Av Vs sfy d Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ n Avperlu ds20.25 s Leg d h

(44)

(45)

Dari perhitungan diatas didapat tulangan untuk kedalaman 0-10.7 m

menggunakan 19D32 (bundled) dengan tulangan geser D13-100 dan untuk

kedalaman 10.7-25 m menggunakan 19D32 dengan tulangan geser D13-200.

(46)

4.9. PERENCANAAN DECK SLAB

4.9.1. Pembebanan

A. Berat sendiri

Berat sendiri struktur dihitung otomatis oleh program Midas Civil.

B. Beban SDL

C. Beban UDL dan KEL

(47)

D. Beban Rem

Gambar 4.56 Aplikasi beban rem pada model

E. Beban Truk

(48)

4.9.2. Gaya Dalam

Gambar 4.58 Diagram momen akibat ENV ULS

4.9.3. Perencanaan Tulangan

Tumpuan Eksterior 0.9 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN fy = 400 MPa Es = 200000 MPa es = 0.002

LENTUR 0.80 GESER 0.75 TORSI 0.75 TEKAN+LENTUR SPIRAL 0.70 SENGKANG 0.60 TARIK+LENTUR 0.80 DATA PENAMPANG Dimensi rencana b = 1670mm h = 250mm Tulangan rencana du = 22mm ds = 13mm Selimut beton p = 50mm db = 74 mm d = 176 mm DATA BEBAN Mu = 255kNm 51.44 mm 1028.72 mm2 5302.52 mm2

105.60 mm

67.32 mm

5302.52 mm2 13.95 bh cb _eec Es c Es fy d  amax 0.75b₁_cb As Mu f_fy d a 2         Asmin 1.4_fybd

(49)

Tumpuan Interior 0.9 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN fy = 400 MPa Es = 200000 MPa es = 0.002

LENTUR 0.80 GESER 0.75 TORSI 0.75 TEKAN+LENTUR SPIRAL 0.70 SENGKANG 0.60 TARIK+LENTUR 0.80 DATA PENAMPANG Dimensi rencana b = 1670mm h = 250mm Tulangan rencana du = 16mm ds = 13mm Selimut beton p = 50mm db = 71 mm d = 179 mm DATA BEBAN Mu = 89kNm 107.40 mm 68.47 mm

15.77 mm

1046.26 mm2

1625.35 mm2 8.08 bh 1625.35 mm2 cb _eec Es c Es fyd amax 0.75b₁_cb As Mu f_fy d a 2         Asmin 1.4 fybd

n Asperlu du20.25 a d d2 2 Mu 0.85 fc fb   Lapangan 0.9 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN fy = 400 MPa Es = 200000 MPa es = 0.002

LENTUR 0.80 GESER 0.75 TORSI 0.75 TEKAN+LENTUR SPIRAL 0.70 SENGKANG 0.60 TARIK+LENTUR 0.80 DATA PENAMPANG Dimensi rencana b = 1670mm h = 250mm Tulangan rencana du = 16mm ds = 13mm Selimut beton p = 50mm db = 71 mm d = 179 mm DATA BEBAN Mu = 82kNm

1491.87 mm2 7.42 bh 1491.87 mm2 1046.26 mm2 68.47 mm 14.47 mm

107.40 mm cb _eec Es c Es fyd amax 0.75b₁_cb As Mu f_fy d a 2         Asmin 1.4 fybd

(50)

Dari perhitungan diatas didapat tulangan slab sebagai berikut :

1. Tulangan bagian atas eksterior menggunakan D22-100 untuk arah

melintang.

2. Tulangan bagian atas interior menggunakan D16-100 untuk arah

melintang

3. Tulangan bagian bawah menggunakan D16-100 untuk arah melintang.

4. Tulangan bagian atas dan bawah menggunakan D13-200 untuk arah

memanjang.

4.10. PERENCANAAN WINGWALL

DATA : S 0.6 m H 8.9m h 7.3m L 5.1m gTANAH 18 kN/m 3 f 30 deg Ka 0.333

Momen Pada Pot A-A

w 6.000 kN/m3

MA-A 4149.440 kNm

CONCRETE PROPERTIS STEEL PROPERTIES

K 350 fy 400 MPa

fc' 29.050 MPa fyv 400 MPa

ec 0.003 fyt 400 MPa

Ec 25332084 MPa fyc 400 MPa

β1 0.850 Ec 200000 MPa es 0.002 REDUCTION FACTOR 0.80 b (mm) h (mm) p (mm) 8900.00 400.00 50.00 Mn Rn m rmin r rmax As d n 5186.80 4.7574 16.20 0.0035 0.0133 0.0236 41535 25 85 Spasi tulangan 106 mm LENTUR (fb) DIMENSI fc30 b₁ 0.85 fc30 b₁ 0.85 fc30 7









0.005  0.65 fc K 0.83 0.1 Ec 4700 fc 1000 d hds Mn Mu f_b Rn Mn b d 2 m fy 0.85fc _min 1.4 fy  1 m 1 1 2 m Rn fy  













 _{max 0.75} 0.85fc b 1 fy 600 600 fy 













 As bd Surcharge: S m Max Height: H m Min Height: hm Equivalent Fluid Pressure:  kN m3

Wingw all Length: L m

MAA L 2  24 3 h 2  [(H4S) H( 2 h)]    MAA kN m3

(51)

Dari perhitungan diatas didapat tulangan wingwall bagian dalam

menggunakan tulangan D22-100 untuk tulangan arah vertikal dan horizontal

sedangkan untuk tulangan bagian luar menggunakan tulangan D13-100

untuk tulangan arah vertikal dan horizontal. Tulangan geser yang digunakan

D13-500/500.

4.11. PERENCANAAN BOX CULVERT

Box culvert pada oprit fly over Cikande berada pada kondisi tertimbunan

tanah setinggi 2 meter. Sehingga pada analisis struktur harus diperhitungkan

beban timbunan sebagai beban SDL.

Gambar 4.59 Potongan Melintang Pada Daerah Box Culvert

(52)

4.11.1. Analisa Struktur Dengan Kondisi Timbunan 2 meter

A. Beban Box Culvert

BEBAN BOX CULVERT JEMBATAN BANTEK

DATA PENAMPANG

Panjang Span S = 5 m

Tebal Slab tslab = 0.35 m

Lebar Efektif Slab beff = 1.5 m

Tinggi Struktur h = 2.2 m

PEMBEBANAN PADA BOX 1.

2.

Beban SDL QSDL = 75 kN/m

3.

3.1 Beban UDL

Beban UDL QUDL = 1.7 kN/m

3.2 Beban KEL

Beban KEL PKEL = 43 kN

4.

Tekanan Tanah Lateral Aktif QA1 = 18 kN/m

QA2 = 36 kN/m

5.

Tekanan Surcharge QS = 16 kN/m

6.

Tekanan Tanah Dinamik QAE1 = 23 kN/m

QAE2 = 46 kN/m

7.

BEBAN HIDUP (LL)

BEBAN LALU LINTAS TRUK (MV)

Berat sendiri struktur sudah terhitung secara otomatis oleh program BERAT SENDIRI (DL)

BEBAN MATI TAMBAHAN (SDL)

BEBAN TEKANAN TANAH LATERAL AKTIF (PA)

BEBAN TEKANAN SURCHARGE (PS)

(53)

B. Aplikasi Beban Box Culvert

Gambar 4.61 Aplikasi Beban Mati Tambahan (SDL)

(54)

Gambar 4.63 Aplikasi Beban Tekanan Surcharge (PS)

(55)

Gambar 4.65 Aplikasi Beban UDL & KEL

(56)

C. Gaya Dalam Box Culvert

Gambar 4.67 Bidang Momen Box Culvert

(57)

D. Perhitungan Tulangan

Tulangan Slab

TUMPUAN 1 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN fy = 390 MPa Es = 200000 MPa es = 0.00195

276.00 mm 175.95 mm 37.80 mm 1486.15 mm2 3590.38 mm2 3590.38 mm2 9.45 bh

cb _e ec Es c Es fy d  amax 0.75b₁_cb As Mu f_fy d a 2        

n Asperlu du20.25 a d d2 2 Mu 0.85 fc fb   GESER TUMPUAN 1 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 pers . Vc ya ng ri nci ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN

fy = 390 MPa untuk kea ma na n di a mbi l Vc terkeci l Es = 200000 MPa

es = 0.00195

GESER 0.75 TORSI 0.75 DATA PENAMPANG b = 1500mm h = 350mm Tulangan rencana du = 22mm ndu= 10bh ds = 13mm spasi = 200mm Selimut beton p = 50mm db = 74mm d = 276mm DATA BEBAN Mu = 288kNm Vu = 547kN 6 leg

TULANGAN GESER PERLU

6D13-200 256.41 mm2 699.38mm2 kN 376.405 mm 1487.59 kN pers . Vc bi a s a 371.90 kN 352.93

0.0092 0.5242 _wAs bd _wAs bd Vc fc 120wVu d Mu     b d7 Vs Vu_fVc _w As b d _wAs bd 0 Vu d Mu  1 Vsmax _2₃_ fcbd spasi d 4 jika Vs fc 3      bd  dan spasi d 2 jika Vs fc 3      bd  Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ Avmin 1₃b s_fy Av Vs sfy d n Avperlu ds20.25 s Leg d h

Aoh = daerah yang diarsir

b Vc 6fc      bd

(58)

Berdasarkan perhitungan di atas, tulangan lentur slab daerah tumpuan

menggunakan D22-100 mm dengan tulangan geser menggunakan

D13-200/300, sedangkan daerah lapangan tulangan lentur menggunakan

D22-100 mm dengan tulangan geser menggunakan D13-200/300

LAPANGAN 1 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN fy = 390 MPa Es = 200000 MPa es = 0.00195

276.00 mm

175.95 mm

50.02 mm

1486.15 mm2

4750.41 mm2

4750.41 mm2 12.50 bh cb _eec Es c Es _fyd amax 0.75b₁_cb As Mu ffy d a 2      

n Asperlu du20.25 a d d2 2 Mu 0.85 fc fb   GESER LAPANGAN 1 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 pers . Vc ya ng ri nci ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN

Es = 200000 MPa

es = 0.00195 FAKTOR REDUKSI (f)SNI 02

GESER 0.75

TORSI 0.75

DATA PENAMPANG

b = 1500mm h = 400mm Tulangan rencana du = 22mm ndu= 13bh ds = 13mm spasi = 200mm Selimut beton p = 50mm db = 74mm d = 276mm DATA BEBAN Mu = 372kNm Vu = 388kN 3 leg

TULANGAN GESER PERLU 3D13-200 256.41 mm2 323.63mm2 kN 174.178 mm 1487.59 kN pers . Vc bi a s a 371.90 kN 343.16 0.0119 0.2879

DATA PERHITUNGANw DESAIN TULANGAN GESER+LENTUR

As bd  w As bd Vc fc 120wVu d Mu      b d 7  Vs Vu_fVc _w As b d  w As bd 0 Vu d Mu  1 Vsmax 23       fcbd spasi d₄ jika _Vs fc 3      bd

 dan spasi d₂ jika _Vs fc 3      bd  Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ Avmin 13 b s fy  Av Vs sfy d n Avperlu ds20.25 s Leg d h

b Vc 6fc      bd

(59)

Tulangan Wall

Berdasarkan perhitungan di atas, tulangan kolom menggunakan D22-100

mm dengan tulangan geser menggunakan D13-200/300 mm.

1 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN fy = 390 MPa Es = 200000 MPa es = 0.00195

4370.83 mm2

11.50 bh 4370.83 mm2

46.02 mm

1486.15 mm2

276.00 mm 175.95 mm cb e_{c Es}ec Es_fyd amax 0.75b1cb As Mu f_fy d a 2        

n Asperlu du20.25 a d d2 2 Mu 0.85 fc fb   1 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 pers . Vc ya ng ri nci ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN

Es = 200000 MPa

es = 0.00195

GESER 0.75 TORSI 0.75 DATA PENAMPANG b = 1500mm h = 350mm Tulangan rencana du = 22mm ndu= 10bh ds = 13mm spasi = 200mm Selimut beton p = 50mm db = 74mm d = 276mm DATA BEBAN Mu = 345kNm Vu = 165kN 2 leg

TULANGAN GESER PERLU 2D13-200 256.41 mm2 -199.50mm2 kN -107.370 mm 1487.59 kN pers . Vc bi a s a 371.90 kN 327.37

0.0092 0.1320  wAsbd  wAs_bd_ Vc fc 120wVu d Mu     b d7 Vs Vu_fVc _w As b d  wAs_bd_ 0 Vu d Mu  1 Vsmax _2₃_ fcbd spasi d 4 jika Vs fc 3      bd  dan spasi d 2 jika Vs fc 3      bd  Avmin 13 b s fy  Av Vs sfy d Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ n Avperlu ds20.25 s Leg d h

b Vc 6fc      bd

(60)

E. Perhitungan Tulangan Wing Wall

Berdasarkan perhitungan di atas, tulangan lentur utama longitudinal wing

wall menggunakan D16-100 mm (arah luar dan dalam) sedangkan untuk

tulangan lentur utama transversal wing wall menggunakan D16-200 mm

(arah luar dan dalam)

LONGITUDINAL 1 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN fy = 390 MPa COMMENT Es = 200000 MPa OK es = 0.00195

LENTUR 0.80 GESER 0.75 TORSI 0.75 TEKAN+LENTUR SPIRAL 0.70 SENGKANG 0.60 TARIK+LENTUR 0.80 DATA PENAMPANG Dimensi rencana b = 1500mm COMMENT h = 350mm OK Tulangan rencana du = 16mm ds = 13mm buah Selimut beton mm p = 50mm db = 71 mm d = 279 mm DATA BEBAN Mu = 105kNm Jumlah tul 7 Jarak tul 223.7

1235.01 mm2

6.14 bh

1235.01 mm2 105.00 kNm

13.00 mm

CEK KAPASITAS PENAMPANG DENGAN TULANGAN DESAIN

753.30 mm2 13.00 mm

169.09 mm 107.80 mm cb _eec Es c Es fyd amax 0.75b₁cb As Mu ffy d a 2        

n Asperlu du20.25 a d d2 2 Mu 0.85 fc fb   amax a "OK" amax a "NOT OK"

a As fy 0.85 fc b Mn f_As_fy d a 2         Mu Mn "OK" Mu Mn "NOT OK" TRANSVERSAL DATA : S 0.2m H 2.2m h 1.85m L 3m gT ANAH 18kN/m 3 f 30deg Ka 0.333

M omen Pada Pot A-A  6.000 kN/m3

MA-A 88.098 kNm

K 350 fy 390MPa

fc' 29.050 MPa fyv 390MPa

ec 0.003 fyt 390MPa

Ec 25332084 MPa fyc 390MPa

β1 0.850 Ec 200000 MPa es 0.002 REDUCTION FACTOR 0.80 b (m m ) h (m m ) p (m m ) 2200.00 350.00 50.00 Mn Rn m min  max As d n 110.12 0.5562 15.79 0.0036 0.0014 0.0245 2370 16 12 spasi tulangan 191 mm LENTUR (fb) DIMENSI fc30 b₁ 0.85 fc30 b₁ 0.85 fc30 7   0.005  0.65 fc K 0.83 0.1 Ec 4700 fc 1000 d hds Mn Mu f_b Rn Mn b d2 m fy 0.85fc _min 1.4 fy  1 m 1 1 2 m Rn fy          _max 0.75 0.85fc b₁ fy 600 600fy         As bd Surcharge: S m Max Height: H m Min Height: hm Equivalent Fluid Pressure:  kN m3 Wingw all Length: L m

(61)

4.11.2. Analisis Box Culvert Tanpa Timbunan

A. Beban Box Culvert

BEBAN BOX CULVERT JEMBATAN BANTEK DATA PENAMPANG

Panjang Span S = 5 m

Tebal Slab tslab = 0.35 m

Lebar Efektif Slab beff = 1.5 m

Tinggi Struktur h = 2.2 m

PEMBEBANAN PADA BOX 1.

2.

Beban SDL QSDL = 16.5 kN/m

3.

3.1 Beban UDL

Beban UDL QUDL = 13.5 kN/m

3.2 Beban KEL

Beban KEL PKEL = 102.9 kN

4.

Tekanan Tanah Lateral Aktif QA1 = 0 kN/m

QA2 = 18 kN/m

5.

Tekanan Surcharge QS = 16 kN/m

6.

Tekanan Tanah Dinamik QAE1 = 0 kN/m

QAE2 = 23 kN/m

7.

BEBAN TEKANAN TANAH DINAMIK (PAE)

BEBAN LALU LINTAS TRUK (MV) BERAT SENDIRI (DL)

Berat sendiri struktur sudah terhitung secara otomatis oleh program BEBAN MATI TAMBAHAN (SDL)

BEBAN HIDUP (LL)

BEBAN TEKANAN TANAH LATERAL AKTIF (PA)

(62)

B. Aplikasi Beban Box Culvert

Gambar 4.69 Aplikasi Beban Mati Tambahan (SDL)

(63)

Gambar 4.71 Aplikasi Beban Tekanan Surcharge (PS)

(64)

Gambar 4.73 Aplikasi Beban UDL dan KEL

(65)

C. Gaya Dalam Box Culvert

Gambar 4.75 Bidang Momen Box Culvert

(66)

D. Perhitungan Tulangan

Tulangan Slab

TUMPUAN 1 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN fy = 390 MPa COMMENT Es = 200000 MPa OK es = 0.00195

2410.13 mm2

6.34 bh

2410.13 mm2 198.00 kNm

25.38 mm

745.20 mm2 25.38 mm

167.27 mm 106.64 mm cb _eec Es c Es _fyd amax 0.75b1_cb As Mu f_fy d a 2        

a As fy 0.85 fc b Mn fAsfy d a 2         Mu Mn "OK" Mu Mn "NOT OK" 1 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 pers . Vc ya ng ri nci ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN

Es = 200000 MPa

GESER 0.75

TORSI 0.75

DATA PENAMPANG

b = 1500mm h = 350mm Tulangan rencana du = 22mm ndu= 7bh ds = 13mm spasi = 200mm Selimut beton p = 50mm db = 74mm d = 276mm DATA BEBAN Mu = 198kNm Vu = 434kN GESER TUMPUAN

0.0064 0.6050 pers . Vc bi a s a 371.90 kN 346.36 kN 232.302 mm 1487.59 kN 256.41 mm2 431.63 mm2 4 leg

TULANGAN GESER PERLU 4D13-200 wAs_bd_ _wAs bd  Vc fc 120_wVu d Mu     b d7 Vs Vu_fVc w _{b d}As_ _wAs bd  0 Vu d Mu  1 Vsmax_2₃_ fcbd spasi d 4jika Vs fc 3      bd  dan spasi d 2jika Vs fc 3      bd  Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ Avmin 13 b s fy  Av Vs sfy d n Avperlu ds20.25 s Leg d h

(67)

Berdasarkan perhitungan di atas, tulangan lentur slab daerah tumpuan

menggunakan D22-100 mm dengan tulangan geser menggunakan

D13-200/300, sedangkan daerah lapangan tulangan lentur menggunakan

D22-100 mm dengan tulangan geser menggunakan D13-200/300.

LAPANGAN 1 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN fy = 390 MPa COMMENT Es = 200000 MPa OK es = 0.00195

LENTUR 0.80 GESER 0.75 TORSI 0.75 TEKAN+LENTUR SPIRAL 0.70 SENGKANG 0.60 TARIK+LENTUR 0.80 DATA PENAMPANG Dimensi rencana b = 1500mm COMMENT h = 350mm OK Tulangan rencana du = 22mm ds = 13mm buah Selimut beton mm p = 50mm db = 74 mm d = 276 mm DATA BEBAN Mu = 291kNm

167.27 mm

106.64 mm

38.23 mm

1486.15 mm2 38.23 mm 3630.78 mm2 291.00 kNm 3630.78 mm2 9.55 bh Jumlah tul 10 Jarak tul 147.8

JUMLAH TULANGAN PERLU 10D22 cb _eec Es c Es fy d  amax 0.75b₁_cb As Mu f_fy d a 2        

a As fy 0.85 fc b Mn fAsfy d a 2         Mu Mn "OK" Mu Mn "NOT OK" 1 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 pers . Vc ya ng ri nci ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN

Es = 200000 MPa

GESER 0.75

TORSI 0.75

DATA PENAMPANG

b = 1500mm h = 350mm Tulangan rencana du = 22mm ndu= 10bh ds = 13mm spasi = 200mm Selimut beton p = 50mm db = 74mm d = 276mm DATA BEBAN Mu = 291kNm Vu = 326kN GESER LAPANGAN

0.0092 0.3092 pers . Vc bi a s a 371.90 kN 338.92 177.91 mm2 kN 95.749 mm 1487.59 kN 2 leg

TULANGAN GESER PERLU 2D13-200 256.41 mm2 _wAs bd  _wAs bd  Vc fc 120wVu d Mu      b d 7  Vs Vu_fVc w _{b d}As_ _wAs bd  0 Vu d Mu  1 Vsmax_2₃_ fcbd spasi d 4 jika Vs fc 3      bd  dan spasi d 2jika Vs fc 3      bd  Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ Avmin 13 b s fy  Av Vs sfy d n Avperlu ds20.25 s Leg d h

(68)

Tulangan Wall

Berdasarkan perhitungan di atas, tulangan kolom menggunakan D22-100

mm dengan tulangan geser menggunakan D13-200/300 mm.

1 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN fy = 390 MPa COMMENT Es = 200000 MPa OK es = 0.00195

LENTUR 0.80 GESER 0.75 TORSI 0.75 TEKAN+LENTUR SPIRAL 0.70 SENGKANG 0.60 TARIK+LENTUR 0.80 DATA PENAMPANG Dimensi rencana b = 1500mm COMMENT h = 350mm OK Tulangan rencana du = 22mm ds = 13mm buah Selimut beton mm p = 50mm db = 74 mm d = 276 mm DATA BEBAN Mu = 220kNm

167.27 mm

106.64 mm

28.36 mm

1486.15 mm2 28.36 mm 2693.17 mm2 220.00 kNm 2693.17 mm2 7.08 bh Jumlah tul 8 Jarak tul 190.0

cb _eec Es c Es fy d  amax 0.75b1cb As Mu f_fy d a 2        

a As fy 0.85 fc b Mn f_As_fy d a 2         Mu Mn "OK" Mu Mn "NOT OK" 1 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 pers . Vc ya ng ri nci ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN

Es = 200000 MPa

es = 0.00195

GESER 0.75

TORSI 0.75

DATA PENAMPANG

b = 1500mm h = 350mm Tulangan rencana du = 22mm ndu= 8bh ds = 13mm spasi = 200mm Selimut beton p = 50mm db = 74mm d = 276mm DATA BEBAN Mu = 220kNm Vu = 159kN 2 leg

TULANGAN GESER PERLU 2D13-200 256.41 mm2 0.00 mm2 kN 0.000 mm 1487.59 kN pers . Vc bi a s a 371.90 kN 329.17

0.0073 0.1995  w As bd   w As bd  Vc fc 120wVu d Mu     b d7 Vs Vu_fVc _w As b d  w As bd  0 Vu d Mu  1 Vsmax _2₃_ fcbd spasi d 4 jika Vs fc 3      bd  dan spasi d 2 jika Vs fc 3      bd  Avmin 13 b s fy  Av Vs sfy d Avmin 1₃b s_fy Av Vs s_{fy d}_ n Avperlu ds20.25 s Leg d h

(69)

E. Perhitungan Tulangan Wing Wall

Berdasarkan perhitungan di atas, tulangan lentur utama longitudinal wing

wall menggunakan D16-100 mm (arah luar dan dalam) sedangkan untuk

tulangan lentur utama transversal wing wall menggunakan D16-200 mm

(arah luar dan dalam).

LONGITUDINAL 1 DATA BETON K = 350 fc' = 29.05 MPa Ec = 25332084.40 kN/m2 ec = 0.003 b1 = 0.850 DATA TULANGAN fy = 390 MPa COMMENT Es = 200000 MPa OK es = 0.00195

1235.01 mm2

6.14 bh

1235.01 mm2 105.00 kNm

13.00 mm

753.30 mm2 13.00 mm

169.09 mm 107.80 mm cb _eec Es c Es fyd amax 0.75b₁cb As Mu ffy d a 2        

a As fy 0.85 fc b Mn f_As_fy d a 2         Mu Mn "OK" Mu Mn "NOT OK" TRANSVERSAL DATA : S 0.2m H 2.2m h 1.85m L 3m gT ANAH 18kN/m3 f 30deg Ka 0.333

M omen Pada Pot A-A  6.000 kN/m3

MA-A 88.098 kNm

K 350 fy 390MPa

fc' 29.050 MPa fyv 390MPa

ec 0.003 fyt 390MPa

Ec 25332084 MPa fyc 390MPa

β1 0.850 Ec 200000 MPa es 0.002 REDUCTION FACTOR 0.80 b (m m ) h (m m ) p (m m ) 2200.00 350.00 50.00 Mn Rn m min  max As d n 110.12 0.5562 15.79 0.0036 0.0014 0.0245 2370 16 12 spasi tulangan 191 mm LENTUR (fb) DIMENSI fc30 b1 0.85 fc30 b1 0.85 fc30 7   0.005  0.65 fc K 0.83 0.1 Ec 4700 fc 1000 d hds Mn Mu fb Rn Mn b d2 m fy 0.85fc min 1.4 fy  1 m 1 1 2 m Rn fy          _max 0.75 0.85fc b₁ fy 600 600fy         As bd Surcharge: S m Max Height: H m Min Height: hm Equivalent Fluid Pressure:  kN m3 Wingw all Length: L m

(70)