PERHITUNGAN
STRUKTUR
RS. ULTIMA MEDIKA LOMBOK
1
LAPORAN
PERENCANAAN STRUKTUR
PEKERJAAN
: GEDUNG RUMAH SAKIT ULTIMA MEDIKA
LOMBOK
2
BAB I
KRITERIA DESAIN DAN PENJELASAN UMUM
PROYEK
:
GEDUNG RUMAH SAKIT ULTIMA MEDIKA
LOMBOK
LOKASI
:
JL.Majapait Nusa Tenggara Barat
1.1 Spesifikasi Bangunan
Bangunan yang direncanakan adalah bangunan gedung 8 lantai ditambah
dengan 1 lantai basement. Fungsi bangunan untuk rumah sakit, berlokasi di
JL.Majapait Nusa Tenggara Barat
, dengan data ketinggian sebagai
berikut:
No
Lantai
Tinggi tingkat dari base
(m)
Elevasi dari base
(m)
1
Satu
4.20
+ 0.00
2
Dua
4.20
+ 4.20
3
Tiga
4.20
+ 8.40
4
Empat
4.20
+ 12.60
5
Lima
4.20
+ 16.80
6
Atap
3.00
+ 19.80
Sistem struktur atas terdiri atas pelat lantai, balok anak, balok induk, kolom
dan sebagai sistem struktur penahan gempa terdiri atas portal dan dinding
geser. Sistem struktur bawah terdiri atas pondasi tiang pancang
jack-in pile
diameter 45cm kedalaman 10 m dari muka tanah setempat. Perencanaan
pondasi berdasarkan hasil penyelidikan tanah berupa 3 titik sondir dan hasil
pengujian laboratorium.
1.2 Peraturan dan Standar
Perencanaan struktur bangunan ini menggunakan peraturan, standar dan
ketentuan yang berlaku di Indonesia, sebagai berikut :
1) Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung,
SNI_03–2847–2002
2) Tata Cara Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung,
SNI_03-1727-1989-F
3) Standar Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Bangunan Gedung,
SNI_03-1726-2002
4) Tata Cara Perencanaan Bangunan Baja untuk Gedung,
SNI_03-1729-2002.
3
1.3 Spesifikasi Mutu Bahan Struktur
Mutu bahan yang digunakan adalah sebagai berikut :
1) Mutu beton struktur kolom, dinding, pelat lanati, balok, pile cap: K300
2) Mutu beton struktur pondasi tiang pancang PC : K500
3) Mutu baja tulangan :
fy=400 Mpa (ulir, d ≥ 10mm);
fy=240 Mpa (polos, d < 10mm)
1.4 Pembebanan
Beban yang diperhitungkan meliputi : beban mati, beban hidup dan beban
gempa.
1) Beban Mati :
Beban mati akibat berat sendiri struktur, beban finishing, beban plafon dan
beban dinding dan beban lain yang melekat pada struktur diperhitungkan
sesuai dengan Tata Cara Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan
Gedung, SNI_03-1727-1989-F.
•
Beton bertulang
= 2400
kg/m3
•
Beton polos
= 2100
kg/m3
•
Baja
= 7850
kg/m3
•
Dinding ½ bata
= 250
kg/m2
•
Mortar
= 2000
kg/m3
•
Air
= 1000
kg/m3
2) Beban Hidup :
Beban hidup yang ditinjau dalam perencanaan rumah sakit adalah sebagai
berikut :
•
Kantor, hospitalroom q
L
= 250 kg/m2
•
Lobby
q
L
= 300 kg/m2
•
Corridor, tangga
q
L
= 300 kg/m2
•
Ruang peralatan medis qL = 400 kg/m2
Dalam analisa struktur terhadap prosentase beban hidup yang ditinjau adalah
sebagai berikut :
•
Pada perhitungan pelat lantai : 100 %
•
Pada perhitungan akibat portal sistem struktur akibat gempa : 30%
3) Beban Gempa :
Analisis beban gempa dengan respon spektrum dari analisa dinamik dan
analisa statik ekuivalen mengikuti Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa
untuk Bangunan Gedung, SNI 03-1726-2002. Lokasi bangunan di Surabaya
termasuk dalam zone 3 dalam Peta Wilayah Gempa Indonesia
(SNI-1726-2002). Dengan faktor keutamaan
I=1.4
dan faktor reduksi gempa
R=6.5
.
4
Gambar : Peta Wilayah Gempa Indonesia (SNI 03-1726-2002);
Surabaya Zone 4 a
g=0.20 g
Gambar : Respon Gempa Rencana ( T-C);
Zone : 4 (SNI 03-1726-2002)
5
1.5. Sistem Struktur
Sistem struktur bangunan terdiri dari elemen struktur : pelat, balok, kolom dan
dinding geser beton bertulang. Sistem pelat lantai menggunakan pelat
two
way
dan
one system
beton bertulang dengan balok di tepinya. Sistem struktur
penahan gempa teridiri atas portal dan dinding geser. Jarak bentang arah X
adalah 8.00m, jarak bentang arah Y adalah 5.00m.
1.6. Sistem Pondasi
Dalam perencanaan gedung bangunan ini dipakai pondasi tiang pancang
diameter 45cm dengan kedalaman tiang -30.00m dari muka tanah asli atau
setempat.
Daya dukung ijin satu tiang :
Diamter D=45cm; L=30m; P ijin = 100 ton.
Untuk kondisi pembebanan gempa, daya dukung tiang dinaikkan 150% dari
nilai daya dukung ijin. Kombinasi beban yang ditinjau untuk perencanaan
pondasi adalah :
P = DL + LL
P = DL + LL + 1.0 EQx + 0.3 EQy
P = DL + LL + 0.3 EQx + 1.0 EQy
≤
Pijin.
≤
1.50 Pijin.
≤
1.50 Pijin.
1.7. Tahapan Perencanaan
Prosedur atau tahapan perencanaan yang dilakukan dalam perencanaan
struktur atas dan struktur pondasi bangunan ini adalah sebagai berikut :
a) Penentuan ukuran-ukuran elemen-elemen struktur dengan perhitungan-
perhitungan standar sesuai SNI.
b) Analisa 3-D struktur atas dengan untuk beban mati beban hidup dan beban
gempa.
c) Penentuan gaya yang bekerja pada masing-masing kelompok pondasi.
d) Penentuan jumlah tiang pondasi yang dibutuhkan pada masing-masing
kolom.
e) Penulangan pile cap dan tie beam.
f) Penulangan balok dan kolom dengan memperhitungkan kombinasi beban
seperti yang disyaratkan.
6
1.8. Analisa Struktur
1.8.1 Analisa Struktur untuk Beban Gempa
Dalam analisa struktur, pengaruh adanya retak sepanjang bentang komponen
struktur dan durasi beban, besaran penampang ditentukan sesuai dengan Pasal
12.11.1 SNI_03-2847-2002, dimana prosentase efektifitas penampang untuk :
Kolom
: 70 %
Balok T
: 35 %
Modulus elastisitas sesuai dengan mutu beton yang digunakan, E=
4700
√
fc'.
Dari hasil analisa ragam getar bebas 3 dimensi didapat mode-1 dominan
translasi Y , mode-2 dominan Rotasi-Z, dan mode-3 tTranslasi
arah-X.
Waktu getar alami adalah T1=1.1092 detik tidak melampaui batasan
0.18*jumlah tingkat ( 0.18*11= 1.98 detik).
Tabel 1 : Waktur Getar Alami dan
Modal Participating Mass Ratio
Mode Periode, T
Rx
Ry
Rz
Keterangan
( detik)
% massa
%massa
%massa
1
1.1092
97.41
0.13
0.92 Dominan translasi-X
2
0.981
0.78
0.01
61.29 Dominan Rotasi-Z
3
0.897
0.14
98.92
0.04 Dominan translasi-Y
Gaya geser dasar nominal (sebagai respons ragam yang pertama) dihitung
berdasarkan persamaan :
𝐕𝐕 =
𝐂𝐂 𝐈𝐈
𝐑𝐑 𝐖𝐖𝐖𝐖
dimana :
C = adalah nilai faktor respons gempa, Wilayah gempa = 3
T = adalah waktu getar alami
I = adalah faktor keutamaan , digunakan I = 1.4
R = adalah faktor reduksi gempa; portal dengan dinding geser R=6.5
Wt = adalah berat total gedung termasuk beban hidup tereduksi
Hasil gaya geser dasar analisa dinamis ragam spektrum respons dikalikan dengan
faktor skala :
Faktor Skala = 0.8 V
1
/ V
t
> 1
dimana,
V1 adalah gaya geser dasar nominal sebagai respons dinamik ragam
(mode) pertama
Vt adalah gaya geser dasar nominal yang didapat dari hasil analisa ragam
respons spektrum
7
Gaya geser rencana yang diperoleh kemudian dibagikan ke masing-masing
lantai sebanding dengan massa tingkatnya, beban gempa nominal statik
ekuivalen Fi rencana yang bekerja pada masing-masing lantai didapat dari
selisih gaya geser tingkat antara tingkat yang dibawahnya dengan tingkat di
atasnya.
1.8.2 Eksentrisitas Pusat Massa Tambahan
Menurut Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Bangunan Gedung,
SNI_03-1726-2002, eksentrisitas pusat massa terhadap pusat kekakuan yang
harus ditinjau dalam analisa struktur terdiri dari eksentrisitas aslinya (ex dan
ey) ditambah atau dikurangi dengan suatu eksentrisitas tambahan sebagai
berikut :
Untuk gempa arah - X :
eyd = 1.5 ey + 0.05 by; atau
eyd = 1.0 ey – 0.05 by
Untuk gempa arah - Y:
exd = 1.5 ex + 0.05 bx
eyd = 1.0 ex – 0.05 bx
dimana by dan bx adalah ukuran denah gedung terbesar diukur tegak lurus arah
gempa.
Eksentrisitas tambahan yang dihitung menurut rumus-rumus diatas merupakan
jarak-jarak penggeseran koordinat pusat massa di dalam data input komputer.
Dalam analisa struktur 3 dimensi gedung ini, eksentrisitas tambahan ini
diperhitungkan pada waktu memasukkan koordinat pusat massa di tiap-tiap
lantai sebagai data input program komputer.
8
Mulai
Informasi Perencanaan
Umum
Estimasi dimensi
elemen struktur
Berat Bangunan Total (Wt),
dengan kombinasi
Wt = W
D+ f W
L f = faktor reduksi beban hidup(0.3)Tentukan:
•
Faktor Daktilitas (
µ)
•
Faktor keutamaan (I)
•
Fakto koreksi amplikasi (
Ψ)
•
Faktor tanah (S)
•
Percepatan tanah
maksimum akibat gempa
rencana di wilayah standar
(Ao)
Analisis Vibrasi Bebas
C(T) = Sa(T)/1.2
µ
Waktu getar alami (T)
T < 0.18 n
(n= jumlah tingkat)
Tentukkan To:
•
Tanah keras : 0.5 detik
•
Tanah sedang : 0.75 detik
•
Tanah lunak : 1 detik
Tentukkan Sa (T)
•
Untuk 0<T<0.2 detik:
Sa(T) = (1+7.5T) S Ao
•
Untuk 0.2 detik < T < To
Sa (T) = 2.5 S Ao
•
Untuk T > To :
Sa (T)=2.5(To/T) S Ao
V = C I / R Wt
Analisis Ragam Spektrum
V
dinamikBandingkan 0.8 V
dan V
dinamikBeban gempa =0.8 V yang di
distribusikan sesuai hasil
analisa dinamik
Beban gempa = hasil
analisa dinamik
Beban Gempa Rencana
NO
YES
0.8V >Vdinamik 0.8V < Vdinamik
Gabar 1.1 Diagram Alir Perhitungan Beban Gempa Rencana dengan Analisa Ragam Spektrum Respons sesuai SNI 03-1726-2002
9
1.8.3 Kombinasi Pembebanan yang Ditinjau
Beban gempa dianggap terjadi bersamaan dalam dua arah yang ortogonal
(arah-X dan arah-Y) dan dikombinasikan dengan beban gravitasi sebagai berikut
:
1. 1.4DL
2. 1.2DL+1.6LL
3. 1.2DL+1.0LL+1.0EQx+0.3EQY.
4. 1.2DL+1.0LL+1.0EQx-0.3EQy.
5. 1.2DL+1.0LL-1.0EQx+0.3EQy.
6. 1.2DL+1.0LL-1.0EQx+0.3EQy.
7. 1.2DL+1.0LL+0.3EQx+1.0EQy.
8. 1.2DL+1.0LL+0.3EQx-1.0EQy.
9. 1.2DL+1.0LL-0.3EQx+1.0EQy.
1.8.4 Penulangan Portal dan Perencanaan Kapasitas
Dari analisa struktur 3 dimensi akibat kombinasi pembebanan yang paling
menentukan (dengan cara kombinasi
envelope
) didapatkan gaya-gaya dalam
(momen lentur, momen puntir, gaya normal dan gaya geser) pada setiap
elemen struktur. Perhitungan penulangan balok dan kolom beton bertulang
dilakukan dengan sudah memperhitungkan perencanaan kapasitas (
strong
column weak beam
).
11
BAB – II
ANALISIS DAN DISAIN STRUKTUR
PROYEK
: RUMAH SAKIT ULTIMA MEDIKA
LOMBOK
12
2.1 Pembebanan Pelat Lantai
1 Beban Mati
Jenis Plat
=
Tebal Plat
=
0.12
Mutu beton (f'c)
=
275
Berat Jenis Beton
=
2400
Mutu Baja (fy)
=
400
240
Mutu Baja Profil : BJ-37 (fy)
=
240
Berat Jenis Baja
=
7850
Tebal finishing
=
0.06
Berat dinding
=
250
2 Beban Hidup
Lantai RS & kantor
=
250
Tangga
=
300
Pekerja
=
100
Air hujan
=
20
3 Beban Angin
=
40
4 Beban pada Plat Lantai (Gravitasi)
Beban mati (qd) :
-
Berat sendiri plat
=
288 kg/m2
-
Finishing Lantai
=
132 kg/m2
-
Partisi, plafond dan ME
=
25 kg/m2
qd
=
445
kg/m2
Beban Hidup (
qL
)
=
250
kg/m2
qu
=
1.2*qd + 1.6*qL
=
934
kg/m2
Beban pada Plat Lantai (dengan tembok sebagian)
Beban mati (qd) :
-
Berat sendiri plat
=
288 kg/m2
-
Finishing Lantai
=
132 kg/m2
-
Partisi, plafond dan ME
=
25 kg/m2
-
beban partisi atau tembok sebagian
=
250 kg/m2
qd
=
695
kg/m2
Beban Hidup (
qL
)
=
250
kg/m2
qu
=
1.2*qd + 1.6*qL
=
1234
kg/m2
Beban pada Plat Lantai (dengan partisi)
Beban mati (qd) :
-
Berat sendiri plat
=
288 kg/m2
-
Finishing Lantai
=
132 kg/m2
-
Partisi, plafond dan ME
=
25 kg/m2
-
Beban partisi
=
100 kg/m2
qd
=
545
kg/m2
Beban Hidup (
qL
)
=
250
kg/m2
qu
=
1.2*qd + 1.6*qL
=
1054
kg/m2
kg/m2
m
Mpa
kg/m3
Mpa
Mpa
Mpa
kg/m3
m
kg/m2
kg/m2
0.06*2200
0.12*2400
0.06*2200
kg
kg/m2
kg/m2
0.12*2400
0.06*2200
0.12*2400
13
2.2. Penulangan Pelat Lantai
Perhitungan Momen Pelat
Ukuran pelat : 5,00 x 4,00
Ly/Lx = 5,00/4,00 = 1,25
Momen maksimum pelat lantai :
Mtx = 0,001 *934* (4,00
2
)*69 = 1031
kg.m/m
Mty = 0,001 *934* (4,00
2
)*57= 851.8 kg.m/m
Perhitungan Penulangan Pelat
Mu
=
1031
kg.m/m = 103100 kg.cm/m
Rn = Mu/(φ.0,85.fc’.b.d
²
)
=
103100
/ (0,80*0,85*250*100*9
²
) = 0,075
ω
= 1-√(1-2*Rn) = 0,0779
ρ
= ω*0,85*fc’/fy = 0,0779*0,85*250/3200 = 0,0051
ρ
min = 0,0025
As = 0,0051*100*9 = 4,51 cm2
Dipakai : φ10-150 (5,2 cm2)
14
2.3 PERHITUNGAN BALOK
Perhitungan balok dilakukan dengan bantuan program komputer,
dimana hasil-hasilnya disajikan dalam lampiran.
Sedangkan manual perhitungan sebagai berikut :
Prosedure perhitungan tulangan pokok :
( Momen Mu diperoleh dari analisis struktur )
Rn = Mu/(φ.0,85.fc’.b.d
²
)
ω
= 1-√(1-2.Rn)
ρ
= ω.0,85.fc’/fy
ρ
min = 14/fy
ρ
maks = 0,75*0,85*fc’/fy*6000/(6000+fy)
As = ρ*b*d
Tulangan geser :
( Gaya lntang Vu diperoleh dari analisis struktur )
vn = Vu/(φ*b*d)
vc = 0,53 √fc’
Bila : vn/vc ≤ 1,0
Tulangan geser praktis φ8-20
Bila : 1,0 < vn/vc ≤ 3,0
s= Av*fyv/ {b*(vn-vc) }
s ≤ d/2
Bila : 3,0 < vn/vc ≤ 5,0
s= Av*fyv/ {b*(vn-vc) }
s ≤ d/4
15
2.4 METODE ANALISIS
Model struktur berupa : titik, batang dan beban. Sistem struktur yang
digunakan adalah struktur frame ruang . Distribusi gaya-gaya dari balok
anak ke balok induk atau antara balok anak dengan balok anak lainnya
(termasuk balok list plank) dilakukan secara otomatis dengan program
komputer berdasarkan kekakuan dimensi masing-masing.
Beban dari atap atau tangga dimodel sebagai beban terpusat dan
merata.
Analisis struktur yang dikerjakan untuk mendapatkan :
•
Gaya-gaya ujung batang dan reaksi tumpuan (M, V, P, R)
•
Deformasi titik simpul sistem elastis linier.
Sedangkan Disain Struktur dikerjakan untuk mendapatkan :
•
Tulangan yang diperlukan.
•
Kontrol dimensi penampang.
Proses perhitungan analisis dan disain struktur menggunakan program
komputer SANSPRO V.4.80.
Kasus Beban yang ditinjau adalah :
Load Case - 0 : Berat sendiri struktur (self weight)
Load Case - 1 : Beban mati : bs.pelat, plafond, finishing, dinding, dll.
Load Case - 2 : Beban hidup
Load Case - 3 : Beban gempa bumi arah – X
Load Case - 4 : Beban gempa bumi arah – Y
16
2.5 PEMODELAN STRUKTUR
Lantai 1 :
17
Lantai 3 :
18
Lantai : atap
19
Bidang Momen Lantai Dasar :
20
Bidang Momen Lantai 3 :
Bidang Momen Lantai 4 :
21
Bidang Momen Lantai atap :
22
Penulangan Lantai 1 (sloof) :
23
Penulangan Lantai 3 :
24
Penulangan Lantai atap :
25
Penulangan Portal As 3 :
Penulangan Portal As 1 :
26
Penulangan Portal As A :
Penulangan Portal As B :
P.1
BAB III
PERENCANAAN STRUKTUR PONDASI
PROYEK
: RUMAH SAKIT GRAHA ULTIMA MEDIKA LOMBOK
LOKASI
: Jl. Majapahit Nusa Tenggara Barat
3.1 LAPORAN PENYELIDIKAN TANAH
Perencanaan struktur pondasi (struktur bawah) bangunan rumah sakit
Graha Ultima Medika Lombok berdasarkan hasil penyelidikan tanah
yang telah dilakukan di lokasi pekerjaan. Penyelidikan tanah berupa 3
titik sondir serta hasil penyelidikan laboratorium berupa soil properties,
direct shear test, analisa saringan dsb.
3.2 SISTEM PONDASI
Berdasarkan hasil penyelidikan tanah di lokasi rencana bangunan
diperoleh hasil sebagai berikut :
Dari data sondir :
•
Kedalaman 0.00 s/d -3.00.00m tanah lunak.
•
Tanah sedang -4.00 s/d -8.00 m sedang qc=50-100 kg/cm2
•
Tanah keras qc>150 kg/cm2 pada kedalaman mulai -11.00 m
•
Jumlah hambatan pelekat 0.00 s/d -6.00m JPH=500 kg/cm
•
Jumlah hambatan pelekat 0.00 s/d -11.00m JPH>900kg/cm
Berdasarkan besarnya beban yang bekerja dan kedalaman tanah
keras (lebih dari 11.00 m), maka dipilih sistem pondasi tiang pancang
kedalaman -12.00 m dari muka tanah eksisting.
3.3 ELEVASI-ELEVASI
Bangunan yang direncanakan adalah bangunan gedung 5 lantai.
Adapun elevasi-elevasi yang berkaitan dengan struktur pondasi adalah
sebagai berikut :
•
Elevasi Lantai 1
: +0.00
•
Elevasi atas pile cap
: -1.00
•
Elevasi dasar pondasi
: -13.00
3.4 PERHITUNGAN DAYA DUKUNG PONDASI
Daya dukung pondasi dihitung dengan rumus :
Qu = Qd + Qg – W
Qijin = (Qd + Qg)/FK – W
dimana :
P.2
Qu
: daya dukung batas pondasi tiang;
Qd
: daya dukung dasar tiang
Qg
: daya dukung gesekan tiang
Qijin : daya dukung ijin tiang
W
: berat sendiri tiang
FK
: faktor / angka keamanan = 3
Dari data sondir, untuk pondasi tiang diameter d=45cm :
- Kedalaman -12.00 qc > 150 kg/cm2; dipakai nilai konus qc=130 kg/cm2
- Kedalaman -12.00 JHP=900 kg/cm2
Qd = qc*Ab = 130*0.25*3.14*45^2
= 206 650 kg = 206.65 ton.
Qg = JHP*O = 900*3.14*45
= 127170 kg = 127.17 ton
W = (31-3.5-1.5)*232
= 6 032 kg = 6.03 ton.
Qijin = (Qd + Qg)/FK – W
= (206.65 + 127.17)/3 –6.03
= 105.24 ton
Daya dukung ijin tiang pancang PC spun (wika) Pijin = 149.5 ton
Kesimpulan :
Daya dukung pondasi diambil nilai terkecil :
Pijin = 105.24 ton
≅
100 ton
P.3
3.5 EFFEK GROUP KELOMPOK TIANG
Effek group kelompok tiang diperhitungkan dengan angka
efisisensi kelompok tiang, dihitung dengan rumus atau
persamaan Converse-Labarre sebagai berikut :
Eg
= 1 -
θ
(n
−
1)m+(m
−
1)n
90 m n
dimana : Eg = efisiensi kelompok tiang
θ
= arc tan(d/s) dalam derajat
d = diameter tiang;
s = jarak tiang
n = jumlah tiang dalam baris
m = jumlah tiang dalam kolom
Berdasarkan jumlah tiang 4 dan 5 buah, d=45cm;
s=3*d=3*45cm = 135cm; maka diperoleh efisiensi kelompok
tiang sebesar
≅
0.75 s/d 0.80.
P.4
3.6 PERHITUNGAN PILE CAP
PILE CAP : P4 ( 4 TIANG)
Pmaks = 100 ton ( beban tetap)
K300 ; fc’=249 kg/cm2; BJTD-40; fy=4000 kg/cm2
Tulangan Lentur :
Mmaks = (1.35*100*0.80)*2 = 216 ton.m
Mu
= 1.4*216 ton.m =302.4 ton.m
Rn
= Mu/(
φ
0.85 fc’ b d
²
)
= 302.4e5/ (0.80*0.85*250*225*140
²
) = 0.0405
ω
= 1-
√
(1-2*Rn) = 0.0496
ρ
=
ω
*0.85*fc’/fy = 0.0496*0.85*250/4000 = 0.002635
ρ
min = 0.0025
As
= 0.002635*225*140 = 83.0 cm2
Dipakai : D25-100; As=110.25 cm2 > 83.0.... OK
Tegangan Geser :
vu = Vu/(
φ
*b*d)
=2*100000*0.80/(0.70*225*140) = 7.26 kg/cm2
< 5*vc = 5*0.53
√
(249) = 39.75 kg/cm2
dimensi cukup
P.5
PILE CAP : P5 ( 5 TIANG)
Pmaks = 100 ton ( beban tetap)
K300 ; fc’=250 kg/cm2; BJTD-40; fy=4000 kg/cm2
Tulangan Lentur :
Mmaks = 2*0.95*100*0.80*2 +0.95*100*0.80 = 380 ton.m
Mu
= 1.4*380 ton.m =532 ton.m
Rn
= Mu/(
φ
0.85 fc’ b d
²
)
= 532e5/ (0.80*0.85*250*280*140
²
) = 0.057
ω
= 1-
√
(1-2*Rn) = 0.059
ρ
=
ω
*0.85*fc’/fy = 0.059*0.85*250/4000 = 0.003122
ρ
min = 0.0025
As
= 0.00312*280*140 = 122.3 cm2
Dipakai : D25-100; As=274.4 cm2 > 122.3.... OK
Tegangan Geser :
vu = Vu/(
φ
*b*d)
=3*100000*0.80/(0.70*280*140) = 8.75 kg/cm2
< 5*vc = 5*0.53
√
(250) = 39.75 kg/cm2
dimensi cukup
P.6
HASIL ANALISIS STRUKTUR :
P.7
DESAIN PONDASI DAN PILE CAP
1
LAMPIRAN
Output Data Pondasi
Computer Program SANSPRO V.4.90 Structural Analysis and Design (C) Nathan Madutujuh, ESRC, 2008
Licensee : Ir. Sumirin, M.S., Jl. Kembang Jeruk II/49, Tlogosari, SEMARANG Project : ULTIMA medika mataram
Model File : E:\NEW ELTIMA\pondasi.MDL Date : 01\07\2013
Output : Support Reactions
Load Combination : Using Automatic (Computer generated) Load Combinations Load Factor : No (Unfactored Output)
Ductility, Rx : 8.50 Ductility, Rz : 8.50
EQ Load Multiplier : NO (OmgX = 1.0, OmgZ = 1.0)
Use LLRF1 : NO (LLRF1 = 1.0, No Axial Reduction for Story Effects) Use LLRF2 : NO (LLRF2 = 1.0, No Live Load Reduction for Earthquake)
SUPPORT REACTIONS:
---
Floor Node Nmin Nmax Vx,max Vz,max Mx,min Mx,max Mz,min Mz,max Id (kg) (kg) (kg) (kg) (kg.cm) (kg.cm) (kg.cm) (kg.cm) --- 0 1 14985.1 16625.7 1266.4 3144.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0 2 17764.2 21424.7 450.1 2247.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0 3 85400.6 112983.6 2935.2 2790.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0 5 138446.2 188141.8 79.7 2861.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0 7 135956.5 184645.9 34.8 2864.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0 9 140746.2 191074.0 136.2 2748.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0 11 157417.1 213806.2 169.1 402.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0 13 76966.6 107536.1 404.6 198.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0 14 75149.5 95551.1 3684.1 1008.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0 27 32545.0 40790.7 576.8 1280.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0 28 102051.4 137016.1 2996.3 2110.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0 30 147922.6 203804.8 164.4 2367.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0 32 146658.1 201743.7 6.8 2196.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0 34 147229.9 202542.6 38.2 2124.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0 36 123370.7 169085.8 2096.4 1900.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0 37 159306.4 214152.7 2700.9 81.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0 38 15065.4 16734.6 1296.9 3096.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0 39 35535.8 42081.0 543.6 454.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0 40 96953.2 129181.7 3199.4 1730.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0 42 147177.7 202654.4 155.4 2518.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0 44 145876.1 200452.6 17.6 2435.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0 46 145789.7 200270.8 14.8 2411.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0 48 124012.7 168585.1 1785.3 2943.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0 50 126335.9 171865.9 2603.6 996.4 0.0 0.0 0.0 0.0
2
0 51 121371.9 165998.3 354.8 2582.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0 52 118108.6 157306.2 2539.5 1981.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0 53 80867.2 106195.5 3450.6 2209.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0 55 138120.2 187628.8 195.7 2849.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0 57 136711.5 185549.3 114.4 2815.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0 59 115093.0 155025.5 2324.8 2363.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0 61 161512.8 221388.3 2357.6 368.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0 63 147388.9 202867.8 1792.7 1331.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0 64 145507.9 200143.0 2069.1 1452.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0 67 52477.2 60933.4 2058.4 393.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0 68 88907.3 117262.2 1571.2 311.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0 69 145656.1 198596.7 1289.7 118.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0 70 148609.3 204861.4 1960.8 1036.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0 71 146167.3 201132.8 1881.9 1701.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0 72 70919.7 86659.0 1840.1 319.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0 73 133707.7 180603.3 586.9 90.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0 74 86706.4 115233.2 877.3 3904.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0 75 84166.8 111379.0 3742.1 1723.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0 76 25115.9 32015.9 1228.5 494.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0 77 78418.0 101964.7 2249.7 3716.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0 78 13472.1 16620.7 563.8 2287.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0 79 112670.4 150191.3 3475.8 5533.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0 80 107152.0 142802.3 2907.1 5425.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0 81 26076.4 28782.0 2648.8 739.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0 83 15709.8 19341.1 133.4 3.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0 84 20020.6 25802.1 14.0 2.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0 85 38465.4 53482.1 200.6 93.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0 86 23560.8 30789.2 88.9 10.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0 127 118895.1 165792.0 2162.3 2458.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0 156 193108.4 264428.7 1407.9 5187.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0 162 117309.3 156845.6 2458.2 2155.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0 163 68965.8 89096.5 3811.7 1040.9 0.0 0.0 0.0 0.0 ---REACTIONS FROM SPRING ELEMENT:
---
---
--- Load Sum,Rx Sum,Ry Sum,Rz Sum,Mx Sum,My Sum,Mz Comb (kg) (kg) (kg) (kg.cm) (kg.cm) (kg.cm) --- 1 0.0 7569469.4 0.0 0.0 0.0 0.0
---
3
LAMPIRAN
Rekapituasi Hasil Perhitungan
SANSPRO for Windows V.4.90 Building Text Report Version 1.1, 07 Mar 2002 Last Update: 1 Jan 2008 (C) Nathan Madutujuh, ESRC
PROJECT DATA:
Project : ULTIMA medika mataram Location :
Building :
File : E:\NEW ELTIMA\gempa.MDL Date : 01\07\2013
Licensee : Ir. Sumirin, M.S., Jl. Kembang Jeruk II/49, Tlogosari, SEMARANG STRUCTURAL DATA:
Structure Model = 9 : Building1 Structure Material = 1 : Concrete Structure Type = 0 : DuctileFrame Design Method = 1 : Non-Capacity Design Code = 7 : PBI-91 Steel Design Option = 1 : Linear Importance Factor I = 1 UNIT SYSTEM: Unit Type = 0 Unit Name = kgcm Modulus = kg/cm2 Unit Weight = kg/cm3 Length = cm Displacement = cm Force = kg Moment = kg.cm Torsion = kg.cm Stress = kg/cm2 Gravity Accel = cm/s2 ANALYSIS OPTION:
Analysis Method = 3 : Dynamic Spectrum Response Linearity Model = 1 : Linear Static
Rigid Floor Option = 1
Gravity Acceleration = 981.00000 Condensation Level = 2
P-Delta Effects = 0
P-Delta Ductility Factor = 1.000 #1 Lateral Load Case with Pdelta = 0 #2 Lateral Load Case with Pdelta = 0 Include Slab Thickness for Beam Weight = 0 Use Effective Concrete Inertia = 0 Use Rigid End Zone for Beam = 0
Stiffness Option for Plane Stress/Strain = 0 Shell FEM Formulation Method = 1
DYNAMIC ANALYSIS OPTION: Number of Eigen = 6 Damping Ratio = 0.050 Starting Vector Option = 0 SPECTRUM RESPONSE CURVE:
Spectrum Name = Indonesia, SNI-1726-2002 Earthquake Code = 2
Normalized = 1 Number of Point = 35 Spectrum Response Curve Data T (sec) chx cvy chz 0.000 0.132 0.314 0.132 0.100 0.132 0.314 0.132 0.200 0.132 0.314 0.132 0.500 0.132 0.314 0.132 0.550 0.132 0.314 0.132 0.600 0.132 0.314 0.132 0.700 0.113 0.314 0.113 0.800 0.099 0.314 0.099
4
0.900 0.088 0.314 0.088 1.000 0.079 0.314 0.079 1.100 0.072 0.314 0.072 1.200 0.066 0.314 0.066 1.300 0.061 0.314 0.061 1.400 0.056 0.314 0.056 1.500 0.053 0.314 0.053 1.600 0.049 0.314 0.049 1.700 0.047 0.314 0.047 1.800 0.044 0.314 0.044 1.900 0.042 0.314 0.042 2.000 0.040 0.314 0.040 2.100 0.038 0.314 0.038 2.200 0.036 0.314 0.036 2.300 0.034 0.314 0.034 2.400 0.033 0.314 0.033 2.500 0.032 0.314 0.032 2.600 0.030 0.314 0.030 2.700 0.029 0.314 0.029 2.800 0.028 0.314 0.028 2.900 0.027 0.314 0.027 3.000 0.026 0.314 0.026 3.200 0.026 0.314 0.026 3.400 0.026 0.314 0.026 3.600 0.026 0.314 0.026 3.800 0.026 0.314 0.026 4.000 0.026 0.314 0.026 MASS CONTRIBUTION FACTORMass Factor for Load Case 0 = 1.0000 Mass Factor for Load Case 1 = 1.0000 Mass Factor for Load Case 2 = 0.6000 EARTHQUAKE LOAD DATA:
Earthquake Dir Comb = 3 Total Earthquake Dir = 2 Earthquake Direction #1 = 90 deg Earthquake Direction #2 = 0 deg Use Base Shear Correction = 0 Number of Floor Included NF = 5 Earthquake Design Code = 2 Earthquake Z-Factor, Z = 1 Earthquake Structure Type = 2 Time Period Calculation Method = 1 Basic Time Period, Tox = 0.717 Basic Time Period, Toz = 0.717
Total Structure Weight, Wgt = 7619938.68172412 Earthquake Max Height Ht = 2100
Earthquake Base Level H-base = 0 Structural Width, X-Dir Wx = 70 Structural Width, Z-Dir Wz = 40 Earthquake Design Coeff., Cdx = 0.11 Earthquake Design Coeff., Cdz = 0.11
Design Base Shear, Vdx = 838193.254989653 Design Cofficient, Vdz = 838193.254989653 Updated Time Period (Drift),Tdx = 0
Updated Time Period (Drift),Tdz = 0
Earthquake Static Equivalent Load
--- Floor Fex Fez Fex Fez --- 1 65275.5990 65275.5990 0.0000 0.0000 2 125361.1551 125361.1551 0.0000 0.0000 3 188041.7327 188041.7327 0.0000 0.0000 4 247094.3830 247094.3830 0.0000 0.0000 5 212420.3852 212420.3852 0.0000 0.0000 ---
Maximum Output and Design Values are taken from All Load Combinations: Comb 1 2 3 4 5 6 7 8 9
5
FLOOR NO. 0 (N,V x 1000; M,Tor x 100000 OR 1.0E+05)--- Beam Elements (Steel: frl,frm,frr,frv,frmx Concrete: nl/nl nm/nm nr/nr sl sr) Flr Idx s Len Vl Vr Ml Mm Mr Na Tr --- 0 1 10 700.0 6.310 -6.933 -11.508 -1.220 7.435 -2.187 1.017 | 12 2 10.0 1.82 0 2 10 1000.0 -3.544 -4.960 4.730 -0.317 -5.727 -12.573 1.017 | 12 2 10.0 1.82 0 3 10 700.0 3.061 -0.836 -3.083 1.571 6.125 -19.310 1.017 | 8 2 10.0 1.22 0 4 10 700.0 7.107 -7.824 -9.563 1.659 11.787 -8.621 1.017 | 8 2 10.0 1.22 0 5 10 300.0 10.042 0.613 -13.287 3.525 16.957 -14.133 1.017 | 8 2 10.0 1.22 0 6 10 551.0 1.120 -0.279 0.940 2.942 4.424 -5.459 1.017 | 8 2 10.0 1.22 0 7 10 400.0 0.082 -1.157 -0.352 -0.131 -0.087 -2.297 0.085 | 4 2 5.0 1.42 0 8 10 400.0 0.344 -1.360 -0.553 0.038 0.500 -8.507 0.085 | 4 2 5.0 1.42 0 9 10 400.0 0.529 -1.363 -0.797 0.027 0.789 -11.395 0.085 | 4 2 5.0 1.42 0 10 10 400.0 2.270 -3.471 -3.257 0.149 3.553 -2.006 0.085 | 8 2 5.0 2.84 0 11 10 700.0 6.594 -6.822 -13.961 3.880 3.644 0.000 0.241 | 3/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 0 12 10 300.0 6.660 -6.660 -12.676 6.671 -4.808 0.000 0.023 | 3/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 0 13 10 701.0 5.129 -5.192 -8.510 3.146 -1.164 0.000 0.157 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 14 10 800.0 6.485 -6.794 -13.710 3.871 3.131 0.000 -0.102 | 3/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 0 15 10 800.0 5.710 -5.340 -7.511 -0.110 4.373 0.000 0.051 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 16 10 800.0 4.826 -4.570 -6.616 2.258 2.285 0.000 1.225 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 17 10 800.0 5.328 0.000 -10.656 -2.331 0.000 0.000 0.000 | 3/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 18 10 800.0 9.639 -8.963 -15.281 1.666 13.950 0.000 0.175 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 19 10 800.0 9.783 -9.988 -15.668 1.568 14.141 0.000 0.064 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 20 10 800.0 10.012 -9.146 -16.232 1.464 14.494 0.000 0.128 | 4/ 3 2/ 2 4/ 4 10.0 10.0 0 21 10 800.0 5.357 -5.341 -9.387 2.811 -0.445 0.000 0.018 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 22 10 800.0 7.385 -7.512 -9.623 0.202 7.289 0.000 0.040 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 23 10 800.0 5.387 -5.311 -8.897 2.923 0.233 0.000 0.228 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 24 10 800.0 7.104 -7.158 -15.632 3.589 3.906 0.000 0.042 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 25 10 800.0 7.343 -7.333 -16.975 3.555 4.474 0.000 0.037 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 26 10 700.0 7.375 -7.329 -16.991 3.579 4.714 0.000 0.034 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 27 10 300.0 7.061 -7.082 -15.492 3.536 3.697 0.000 0.024 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 28 10 701.0 7.285 -7.296 -16.728 3.567 4.258 0.000 0.019 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 29 10 700.0 7.279 -7.271 -16.673 3.553 4.263 0.000 0.026 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 30 10 300.0 7.052 -7.093 -15.470 3.551 3.651 0.000 0.036 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 31 10 701.0 7.267 -7.281 -16.657 3.564 4.186 0.000 0.032 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 32 10 700.0 7.255 -7.253 -16.586 3.555 4.160 0.000 0.026 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 33 10 300.0 7.335 -7.454 -17.077 3.603 4.310 0.000 0.013 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 34 10 701.0 7.226 -7.241 -16.449 3.567 4.061 0.000 0.036 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 35 10 800.0 7.180 -7.095 -16.371 3.609 3.773 0.000 0.055 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 36 10 800.0 5.377 -5.328 -9.472 2.791 -0.388 0.000 0.038 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 37 10 800.0 6.384 -6.204 -9.235 -0.042 8.217 0.000 0.033 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 38 10 800.0 5.371 -5.339 -8.926 2.810 0.089 0.000 0.040 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 39 10 244.0 5.385 -5.349 -9.526 2.765 -0.387 0.000 0.032 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 40 10 330.0 7.670 -7.401 -9.889 0.401 7.875 0.000 0.034 | 3/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 41 10 470.0 5.408 -5.328 -9.074 2.786 0.200 0.000 0.028 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 42 10 256.0 5.429 -5.385 -9.685 2.779 -0.236 0.000 0.055 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 43 13 330.0 7.912 -7.557 -10.242 0.381 8.248 0.000 0.039 | 3/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 44 10 256.0 5.283 -5.232 -8.838 2.770 -0.441 0.000 0.052 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 45 10 244.0 7.293 -7.463 -16.926 3.356 4.125 0.000 0.110 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 46 10 700.0 7.193 -7.170 -16.467 3.554 3.785 0.000 0.038 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 47 10 300.0 7.262 -7.248 -16.609 3.550 4.193 0.000 0.015 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 48 10 701.0 7.603 -7.596 -17.536 4.049 5.996 0.000 0.027 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 49 10 500.0 2.205 -1.461 -1.142 0.681 0.769 0.000 1.981 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 50 10 500.0 8.133 -7.874 -15.826 4.647 4.668 0.000 0.379 | 4/ 3 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 51 10 810.0 5.696 -6.299 -6.002 4.166 7.897 0.000 0.353 | 2/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 0 52 10 567.0 1.977 -2.661 -1.534 0.950 -0.292 0.000 1.135 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 53 10 467.0 4.672 -4.708 -5.763 0.831 4.270 0.000 0.073 | 3/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 0 54 10 1019.8 4.071 -3.844 -7.032 3.048 -0.336 0.000 0.843 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 55 10 992.0 5.374 -4.711 -1.698 3.998 7.951 0.000 1.128 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 56 10 912.1 5.602 -5.238 -10.351 2.671 0.309 0.000 0.033 | 3/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 57 10 900.8 6.726 -6.590 -9.968 0.039 8.533 0.000 0.142 | 3/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 58 10 803.6 5.183 -5.255 -8.478 2.835 -0.776 0.000 0.079 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 59 10 800.1 5.329 -5.241 -8.469 1.329 3.607 0.000 -0.037 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 60 10 800.1 5.514 -5.456 -8.761 1.456 4.246 0.000 0.326 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 0 61 10 513.0 7.272 -7.434 -16.547 3.834 4.127 0.000 -0.116 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 62 10 510.3 6.019 -6.106 -15.520 0.742 12.531 0.000 0.371 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 63 10 800.1 10.487 -9.451 -19.297 2.020 16.968 0.000 0.160 | 5/ 3 2/ 2 4/ 4 10.0 10.0 0 64 10 799.6 7.557 -7.448 -17.999 6.088 -1.535 0.000 0.064 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 65 10 800.1 7.695 -7.568 -18.724 5.753 0.260 0.000 0.032 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 66 10 760.4 6.491 -6.372 -13.410 4.791 -2.687 0.000 -0.020 | 3/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 0 67 10 702.6 7.150 -7.295 -16.095 4.875 1.021 0.000 0.142 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 68 10 650.3 7.202 -6.991 -16.504 3.474 3.740 0.000 0.017 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 69 10 349.4 7.097 -7.020 -15.997 3.567 3.479 0.000 0.036 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 70 10 637.3 7.295 -7.063 -16.443 3.646 4.615 0.000 0.012 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 71 10 800.1 9.324 -9.005 -18.456 1.633 14.040 0.000 0.076 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 72 10 799.6 8.427 -8.186 -16.633 1.350 11.196 0.000 0.114 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 73 10 698.9 6.892 -6.867 -15.006 3.562 2.827 0.000 0.159 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 74 10 300.0 6.993 -6.919 -15.530 3.571 3.127 0.000 0.027 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 75 10 699.7 7.174 -7.019 -16.031 3.578 4.060 0.000 0.041 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 76 10 800.1 5.970 -6.501 -11.127 3.588 0.577 0.000 -0.027 | 3/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 0 77 10 585.0 9.185 -8.908 -18.515 3.845 4.289 0.000 0.145 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 78 10 841.5 3.725 -1.719 -11.733 3.662 4.499 0.000 0.059 | 3/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0
6
0 79 10 699.7 1.267 -5.792 0.070 4.933 1.809 0.000 0.062 | 2/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 0 80 10 300.0 7.748 -7.823 -16.526 2.281 9.181 0.000 0.354 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 81 10 698.9 6.908 -6.845 -15.152 3.523 2.816 0.000 0.331 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 82 10 800.1 6.952 -6.889 -15.366 3.571 2.968 0.000 0.024 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 83 10 799.6 6.976 -6.826 -15.430 3.003 4.861 0.000 0.047 | 4/ 3 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 0 84 10 800.1 13.503 -13.115 -19.840 -0.008 18.973 0.000 0.037 | 5/ 4 2/ 2 5/ 5 10.0 10.0 0 85 10 699.7 6.606 -6.658 -13.362 2.722 4.327 0.000 0.008 | 3/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 0 86 10 300.0 6.780 -6.760 -14.429 3.671 2.513 0.000 0.050 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 87 10 699.7 7.812 -7.370 -15.690 2.255 10.069 0.000 0.162 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 88 10 577.3 6.671 -6.573 -14.101 4.181 0.768 0.000 0.142 | 3/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 0 89 10 576.5 6.960 -6.794 -15.361 3.003 4.805 0.000 0.029 | 4/ 3 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 0 90 10 789.6 13.385 -12.953 -19.720 -0.060 18.739 0.000 0.035 | 5/ 4 2/ 2 5/ 4 10.0 10.0 0 91 10 800.1 6.648 -6.627 -13.407 2.778 4.593 0.000 0.035 | 3/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 0 92 10 997.8 6.921 -6.796 -15.325 3.518 2.743 0.000 0.043 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 0 93 10 987.8 7.001 -6.929 -15.388 3.518 3.331 0.000 0.034 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 ---Range: Mmax=19.840, Vmax=13.503, Trmax=1.981, Nmin=0.000, Nmax=19.310
--- Column Elements (Steel: frl,frm,frr,frv,frmx Concrete: nbt,nbf,spc,ro)
Flr Idx s Len Na Vx Vy Mx My
--- FLOOR NO. 1 (N,V x 1000; M,Tor x 100000 OR 1.0E+05)
--- Beam Elements (Steel: frl,frm,frr,frv,frmx Concrete: nl/nl nm/nm nr/nr sl sr) Flr Idx s Len Vl Vr Ml Mm Mr Na Tr --- 1 1 8 400.0 7.137 -6.982 -15.881 3.586 3.914 0.000 0.012 | 4/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 1 2 8 400.0 6.910 -6.779 -15.056 3.116 4.766 0.000 0.059 | 4/ 3 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 1 3 8 400.0 13.333 -12.760 -19.844 -0.267 18.459 0.000 0.033 | 5/ 4 2/ 2 5/ 4 10.0 10.0 1 4 8 400.0 6.601 -6.621 -13.204 2.846 4.454 0.000 0.060 | 3/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 1 5 8 400.0 7.030 -6.465 -14.334 2.484 6.831 0.000 0.484 | 3/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 1 6 8 400.0 7.092 -6.287 -14.431 2.579 7.084 0.000 0.052 | 4/ 3 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 1 7 8 400.0 6.128 -6.318 -12.990 4.071 -0.938 0.000 0.259 | 3/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 1 8 8 400.0 6.232 -5.615 -11.486 4.121 1.073 0.000 0.047 | 3/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 1 9 8 400.0 3.086 -3.572 -9.142 1.713 2.830 0.000 -0.045 | 2/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 1 10 8 400.0 2.798 -3.337 -7.716 1.659 1.478 0.000 0.081 | 2/ 2 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 1 11 8 400.0 21.309 -2.058 -49.531 18.729 21.918 0.000 -1.478 | 8/ 5 3/ 3 3/ 4 10.0 10.0 1 12 8 400.0 1.228 -22.236 16.091 14.693 2.516 0.000 3.510 | 3/ 4 3/ 3 8/ 5 10.0 10.0 1 13 8 400.0 21.113 -0.986 -48.738 13.949 20.308 0.000 -1.455 | 8/ 5 3/ 3 2/ 3 10.0 10.0 1 14 8 400.0 1.132 -20.978 15.855 14.525 2.151 0.000 3.494 | 2/ 3 3/ 3 7/ 5 10.0 10.0 1 15 8 400.0 20.810 -0.851 -48.142 14.231 20.256 0.000 -1.463 | 7/ 5 3/ 3 2/ 3 10.0 10.0 1 16 8 400.0 0.733 -20.817 15.462 13.109 -0.070 0.000 3.561 | 2/ 3 3/ 3 7/ 5 10.0 10.0 1 17 8 400.0 24.685 -2.266 -53.595 20.146 24.849 0.000 2.766 | 8/ 5 3/ 3 3/ 4 10.0 10.0 1 18 8 400.0 0.277 -24.524 19.071 15.119 -1.577 0.000 -0.285 | 3/ 4 3/ 3 9/ 6 10.0 10.0 1 19 8 399.7 23.027 -0.387 -51.930 14.351 22.524 0.000 2.613 | 8/ 5 3/ 3 3/ 4 10.0 10.0 1 20 8 400.5 0.556 -22.855 18.162 14.913 -1.224 0.000 -0.260 | 3/ 4 3/ 3 8/ 5 10.0 10.0 1 21 8 399.7 22.989 -0.535 -51.852 14.879 22.617 0.000 2.597 | 8/ 5 3/ 3 3/ 4 10.0 10.0 1 22 8 399.9 0.579 -23.028 18.210 14.882 -1.210 0.000 -0.250 | 3/ 4 3/ 3 8/ 5 10.0 10.0 1 23 8 399.7 22.936 -0.220 -51.837 14.643 22.740 0.000 2.224 | 8/ 5 3/ 3 3/ 4 10.0 10.0 1 24 8 400.5 1.299 -21.914 17.881 16.051 1.393 0.000 -0.025 | 3/ 4 3/ 3 7/ 5 10.0 10.0 1 25 8 399.7 21.162 -2.105 -48.460 18.871 22.283 0.000 3.802 | 7/ 5 3/ 3 3/ 4 10.0 10.0 1 26 8 400.5 0.834 -22.164 16.483 14.452 1.484 0.000 -1.382 | 3/ 4 3/ 3 8/ 5 10.0 10.0 1 27 8 399.7 20.972 -1.010 -48.293 13.861 20.168 0.000 3.450 | 7/ 5 3/ 3 2/ 3 10.0 10.0 1 28 8 399.9 0.846 -20.884 15.756 13.994 1.037 0.000 -1.413 | 2/ 3 3/ 3 7/ 5 10.0 10.0 1 29 8 399.7 22.212 0.893 -46.382 13.965 25.088 0.000 4.019 | 7/ 5 3/ 3 3/ 4 10.0 10.0 1 30 8 400.5 -1.237 -22.845 20.026 13.415 -6.388 0.000 0.849 | 3/ 4 3/ 3 8/ 5 10.0 10.0 1 31 8 399.7 22.361 0.774 -49.287 12.593 22.835 0.000 3.936 | 8/ 5 3/ 3 3/ 4 10.0 10.0 1 32 8 400.5 -0.344 -22.126 18.161 13.024 -4.904 0.000 0.995 | 3/ 4 3/ 3 7/ 5 10.0 10.0 1 33 8 399.7 23.737 0.879 -51.908 13.095 25.067 0.000 3.901 | 8/ 5 3/ 3 3/ 4 10.0 10.0 1 34 8 400.5 0.898 -22.145 19.465 18.471 2.972 0.000 0.787 | 3/ 4 3/ 3 7/ 5 10.0 10.0 1 35 8 399.7 21.905 0.122 -46.010 13.960 23.758 0.000 0.453 | 7/ 5 3/ 3 3/ 4 10.0 10.0 1 36 8 399.9 -0.896 -22.035 18.479 13.339 -5.756 0.000 3.878 | 3/ 4 3/ 3 7/ 5 10.0 10.0 1 37 9 350.0 21.864 -0.023 -48.133 12.519 21.263 0.000 1.052 | 7/ 5 3/ 3 2/ 3 10.0 10.0 1 38 9 350.0 0.015 -21.238 16.725 12.932 -4.278 0.000 3.704 | 2/ 3 3/ 3 7/ 5 10.0 10.0 1 39 9 300.0 23.135 0.049 -50.578 13.036 23.310 0.000 1.077 | 8/ 5 3/ 3 3/ 4 10.0 10.0 1 40 9 350.0 1.307 -21.295 17.729 18.204 3.538 0.000 3.964 | 3/ 4 3/ 3 7/ 5 10.0 10.0 1 41 9 201.0 18.049 0.134 -39.513 12.732 20.273 0.000 5.374 | 6/ 4 3/ 3 2/ 3 10.0 10.0 1 42 9 150.0 2.140 -21.913 9.115 11.095 -0.924 0.000 0.708 | 2/ 3 3/ 3 7/ 5 10.0 10.0 1 43 9 100.0 23.333 2.942 -49.464 13.088 28.791 0.000 2.997 | 8/ 5 3/ 3 3/ 5 10.0 10.0 1 44 9 350.0 -3.376 -23.996 22.961 11.985 -11.034 0.000 1.922 | 3/ 5 3/ 3 8/ 5 10.0 10.0 1 45 9 350.0 25.854 3.619 -56.217 12.257 31.183 0.000 2.966 | 9/ 6 3/ 3 3/ 5 10.0 10.0 1 46 9 300.0 -1.638 -23.229 24.062 18.865 -0.552 0.000 1.958 | 3/ 5 3/ 3 7/ 5 10.0 10.0 1 47 9 350.0 14.334 1.180 -22.993 6.706 14.304 0.000 1.094 | 4/ 3 2/ 2 2/ 3 10.0 10.0 1 48 9 351.0 -1.975 -13.081 10.755 5.571 -6.931 0.000 0.609 | 2/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 1 49 9 100.0 13.284 -11.993 -18.406 -0.366 11.814 0.000 0.043 | 4/ 3 2/ 2 3/ 2 10.0 10.0 1 50 9 100.0 9.989 -0.380 -17.292 4.994 8.601 0.000 2.315 | 3/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 1 51 9 350.0 0.480 -7.617 6.307 7.445 5.507 0.000 -1.024 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 1 52 9 350.0 -2.034 -11.133 -4.246 2.169 -0.868 0.000 2.430 | 2/ 2 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0 1 53 9 300.0 -2.205 -3.887 0.145 -0.863 -2.298 0.000 1.341 | 2/ 2 2/ 2 2/ 2 10.0 10.0 1 54 9 350.0 15.009 1.895 -23.666 6.543 15.457 0.000 0.528 | 5/ 3 2/ 2 2/ 3 10.0 10.0 1 55 9 351.0 -1.865 -14.982 12.077 5.934 -8.747 0.000 0.554 | 2/ 3 2/ 2 4/ 3 10.0 10.0