Analisa penampang komposit terhadap geser. φvn = 602,6 kn 302,98 kn (ok) Interaksi geser dan lentur

Jenis Beban

Berat

LF

Total

Beban mati (DL)

Beban sendiri

0,8745 kN/m

1,1

0,962 kN/m

Beban pelat beton

8,4 kN/m

1,3

10,92 kN/m

Beban pelat compodeck

1,6x10

-4

kN/m

1,1

1,76x10

-4

kN/m

Beban superimpose (SDL)

Beban aspal

3,08 kN/m

1,3

4,004 kN/m

Beban pelaksanaan (PLL)

Beban pelaksanaan

2 kN/m

1,25

2,5 kN/m

Beban hidup (LL)

Beban UDL

7,245 kN/m

1,8

13,041 kN/m

Beban KEL

Beban Truk

146,25 kN

89,18 kN

1,8

1,8

160,524 kN

263,25 kN

Kombinasi

Jenis Beban

Komb 1

DL + SDL + PLL

Komb 2

DL + SDL + LL(UDL+KEL)

Komb 3

DL + SDL + LL(T)

Dari analisa kombinasi 3

akibat

beban Truk lebih menentukan baik momen maupun geser.

Mu = 378,72 kNm

Vu = 302,98 kN

•

Analisa kapasitas penampang terhadap lentur

φMn = 403,43 kNm > Mu = 378,72 kNm (ok)

•

Analisa penampang komposit terhadap geser

φVn = 602,6 kN ≥ 302,98 kN (ok)

•

Interaksi geser dan lentur 

K

t l l

d t

375

,

1

625

,

0

≤

+

Vn

Vu

Mn

Mu

ϕ

ϕ

1

,

316

<

1

,

375

d=496

t

w

=9

r=20

t

f

=14

•

Kontrol lendutan

Ymax = 0,00523 m ≤ Yijin = 1/800 x 5 = 0,00623 m

b

f

=199

WF 500.200.9.14

50 100 50

Baut 4Ø19

35 30 35 30

Baut 8Ø19

100 100 50 100 50 35 30 100 100

Jenis Beban

Nilai

LF

Total

Beban mati (DL)

Beban sendiri

2,343 kN/m

1,1

2,573 kN/m

Beban ribs,dll.

79,46 kN

-

79,46 kN

Beban pelaksanaan (PLL)

Beban pelaksanaan

2 kN/m

1,25

2,5 kN/m

Beban hidup (LL)

Beban UDL

100%

25,88 kN/m

1,8

46,584 kN/m

Beban UDL

50%

Beban KEL

100%

Beban KEL

50%

Beban Truk

12,94 kN/m

63,7 kN

31,85 kN

146,25 kN

1,8

1,8

1,8

1,8

23,292 kN/m

114,66 kN

57,33 kN

263,25 kN

Kombina

si

Jenis Beban

Komb 1

DL + PLL

Komb 2

DL + LL(UDL+KEL)

Komb 3

DL + LL(T

1

)

Komb 4

DL + LL(T

2

)

Dari analisa kombinasi 4 akibat beban Truk lebih menentukan baik momen maupun geser untuk

analisa balok sesudah komposit sedangkan untuk analisa sesudah komposit menggunakan

kombinasi 1.

WF 900.300.15.23

Mu

1

= 364,67 kNm

Mu

4

= 1468,30 kNm

Vu = 882,31 kN

•

Analisa kapasitas penampang terhadap lentur

sebelum komposit φMn = = 1942,65 kNm > Mu = 364,67 kNm (ok)

sesudah komposit φMn = 3524,3 kNm > Mu = 1468,30 kNm (ok)

•

Analisa penampang komposit terhadap geser

φVn = 1802,25 kN ≥ 882,31 kN (ok)

•

Interaksi geser dan lentur 

V

M

bf=299 d=890 tw=15 tf=23 r=28

WF 900.300.15.23

•

Kontrol lendutan

Ymax = 0,008365 m ≤ Yijin = 1/800 x 7 = 0,00875 m

375

,

1

625

,

0

≤

+

Vn

Vu

Mn

Mu

ϕ

ϕ

0

,

784

<

1

,

375

Baut 16Ø22 50 100 50 40 30 40 30 100 100 100 100 100 100 Baut 8Ø22 40 30 50 100 50 100 100 100 100 100 100

Double siku 70.70.7

Jenis Beban

Berat

LF

Total

Beban mati (DL)

Beban sendiri

0,3256 kN/m

1,1

0,3582 kN/m

Beban pelat beton

30 kN/m

1,3

39 kN/m

Beban pelat compodeck

6,6x10

-4

_kN/m

_1,1

_7,26x10

-4

_kN/m

Beban superimpose (SDL)

Beban tiang sandaran

Beban PJU

1,498 kN

2,49 kN

1,4

1,4

2,097 kN

3,49 kN

Beban PJU

1,498 kN

1,4

2,097 kN

Beban pelaksanaan (PLL)

Beban pelaksanaan

2 kN/m

1,25

2,5 kN/m

Beban hidup (LL)

Beban pejalan kaki

10 kN/m

1,8

18 kN/m

Kombinasi

Jenis Beban

Komb 1

DL + SDL + PLL

Komb 2

DL + SDL + LL(pejalan kaki)

Dari analisa kombinasi 2 akibat beban pejalan kaki lebih menentukan baik momen maupun geser.

Mu = 49,16 kNm

Vu = 75,17 kN

•

Analisa kapasitas penampang terhadap lentur

φMn = 79,2 kNm > Mu = 49,16kNm (ok)

•

Analisa penampang komposit terhadap geser

φVn = 202,5 kN ≥ 75,17 kN (ok)

•

Interaksi geser dan lentur 

•

Kontrol lendutan

Y

0 002966

≤ Yiji

1/375 1 25 0 0033

375

,

1

625

,

0

≤

+

Vn

Vu

Mn

Mu

ϕ

ϕ

WF 250.125.6.9

375

,

1

90

,

0

<

bf=125 d=250 tf=9 tw=6

Ymax = 0,002966 m ≤ Yijin = 1/375 x 1,25 = 0,0033 m

100 75 50 75 125 75 75 tplat = 7 mm

Memodelkan

dan

menganalisa

struktur

utama

dengan

program

MIDAS/Civil 2006.

Jenis Beban

Nilai

LF

Total

Beban mati (DL)

P.gelagar ribs

4,37 kN

1,1

4,807 kN

P.kantilever

0,407 kN

1,1

0,448 kN

q.pelat

beton

bertulang

30 kN/m

1,3

39 kN/m

q pelat compodeck

6 6x10

-4

_kN/m

_{1 1}

_{7 26x10}

-4

_kN/m

q.pelat compodeck

6,6x10 kN/m

1,1

7,26x10 kN/m

P.pelat

beton

bertulang

37,5 kN

1,3

48,75 kN

P.pelat compodeck

8,2x10

-4

_kN

_1,1

_9,02x10

-4

_kN

Beban superimpose (SDL)

q.aspal

11 kN/m

1,3

14,3 kN/m

P.tiang sandaran

2,49 kN

1,4

3,49 kN

P.PJU

1,498 kN

1,4

2,097 kN

Beban hidup (LL)

UDL

18 11 kN/

1 8

32 598 kN/

q. UDL

18,11 kN/m

1,8

32,598 kN/m

P. KEL

222,95 kN

1,8

401,31 kN

Beban angin (WL)

Tw

1

1,40 kN/m

1,2

1,68 kN/m

Tw

2

1,30 kN/m

1,2

1,56 kN/m

Tw =

3,24 kN/m’

Metode pelaksanaan dengan cara kantilever (Cantilever Method)

dan di kombinasi dengan Staging Method.

 

Acti va ti o n De a cti va ti o n Ac ti vati o n De ac ti vati o n Ac ti va tio n Dea c ti va ti on C S 1 De c k - G1 De c k - G2 De c k - G3 Py lo n -Dec k - R ig h t Py lo n T e mp o rary -Se lfwei g h t : Firs t Ad d i ti o an al Lo a d 1 : Firs t -C S 2 C ab l e - S1 - - T emp o ra ry Te n si o n S1 : La st -C S 3 C ab l e - M 1 - - - T en s io n M 1 : Firs t -C S 4 - - - - F/T -M 1 : First De c k - G4 : Firs t -Su p e rimp o s e S tr uc ture

Stag e B o unda r y Lo ad : S tep

C S 5 De c k - G4 - - - De ad L o ad 2 : Firs tSu p e rimp o s e Dec k - G4 : Fi rs t C S 6 C ab l e - S2 - Blo ck A n ke r 0 1 - Te n si o n S2 : Firs t

-C S 7 C ab l e - M 2 - - - T en s io n M 2 : Firs t

-C S 8 - - - - De c k - G5 : Firs tF/T -M 2 : First F/T -M 1 : First

C S 9 De c k - G5 - - - Su p e rimp o s e De ad L o ad 3 : Firs tDec k - G5 : Fi rs t CS 1 0 C ab l e - S3 - Blo ck A n ke r 0 2 - Te n si o n S3 : Firs t -CS 1 1 C ab l e - M 3 - - - T en s io n M 3 : Firs t -CS 1 2 - - - - F/T -M 3 : First De c k - G6 : Firs t F/T -M 2 : First CS 1 3 De c k - G6 - - - Su p e rimp o s e De ad L o ad 4 : Firs tDec k - G6 : Fi rs t CS 1 4 C ab l e - S4 - Blo ck A n ke r 0 3 - Te n si o n S4 : Firs t -CS 1 5 C ab l e - M 4 - - - T en s io n M 4 : Firs t -CS 1 6 - - - - F/T -M 4 : First De c k - G7 : Firs t F/T -M 3 : First CS 1 7 De c k - G7 - - - De ad L o ad 5 : Firs tSu p e rimp o s e Dec k - G7 : Fi rs t CS 1 8 C ab l e - S5 - Blo ck A n ke r 0 4 - Te n si o n S5 : Firs t

-CS 1 9 C ab l e - M 5 - - - T en s io n M 5 : Firs t

-CS 2 0 - - - - De c k - G8 : Firs tF/T -M 5 : First F/T -M 4 : First

CS 2 1 De c k - G8 - - - Su p e rimp o s e Dec k - G8 : Fi rs t CS 2 1 De c k G8 De ad L o ad 6 : Firs tDec k G8 : Fi rs t CS 2 2 C ab l e - S6 - Blo ck A n ke r 0 5 - Te n si o n S6 : Firs t -CS 2 3 C ab l e - M 6 - - - T en s io n M 6 : Firs t -CS 2 4 - - - - F/T -M 6 : First De c k - G9 : Firs t F/T -M 5 : First CS 2 5 De c k - G9 - - - De ad L o ad 7 : Firs tSu p e rimp o s e Dec k - G9 : Fi rs t CS 2 6 C ab l e - S7 - Blo ck A n ke r 0 6 - Te n si o n S7 : Firs t -CS 2 7 C ab l e - M 7 - - - T en s io n M 7 : Firs t -CS 2 8 - - - - De ck - G10 : Fi rs tF/T -M 7 : First F/T -M 6 : First CS 2 9 De ck - G1 0 - De ck - Le ft - Su p e rimp o s e De ad L o ad 8 : Firs t F/ T-M 7 : Firs t De c k - G1 0 : First

CS01

CS09

CS15

CS29

Beban gempa dianalisa dinamis dengan response spectrum analysis menggunakan bantuan

program MIDAS/Civil menurut Pd T-04-2004B. Struktur berada pada daerah yang memiliki

zona gempa 4.

Box t = 50 mm

1.8

Plat t = 12 mm Plat t = 18 mm 0.2 0.35 0.35

20

,

0

28

,

0

,95

0,85x68080

63

,

16372

.

⎥

⎦

≥

⎤

⎢

⎣

⎡

₌

₌

Pn

c

Pu

φ

Kontrol Lentur dan Aksial

Maka :

0.2 0.35 0.2 0.4 0.2

1.2

0.35 0.4

Box 1800x1200x50x50

60Ø32 60Ø32 0.1 0.15 0.15 0.15 0.15 0.95

00

,

1

.

.

9

8

.

⎥

⎦

≤

⎤

⎢

⎣

⎡

₊

+

Mny

b

Muy

Mnx

b

Mux

Pn

c

Pu

φ

φ

φ

00

,

1

67

,

51716

9

,

0

6

,

4857

67

,

68536

9

,

0

2

,

33936

9

8

28

,

0

≤

⎥⎦

⎤

⎢⎣

⎡

₊

+

x

x

00

,

1

86

,

0

<

0.15 0.1 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.1 0.150.150.1 0.1 0.15 0.1 0.1 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.1 80Ø32 80Ø32 3.1 1.55 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.1 0.150.150.1 0.150.150.150.150.150.150.150.1 0.150.15 0.1 2.5 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.1 0.1 0.150.150.150.150.150.150.150.1 0.1

Kabel

Stressing (kN)

Kabel

Stressing (kN)

m1

1993,04

S1

1543,81

m2

2847 69

S2

3505 39

Gaya Tarik Awal Kabel :

s3 s4 s5 s6 s7

m2

2847,69

S2

3505,39

m3

3422,80

S3

3817,15

m4

3453,57

S4

4158,15

m5

4102,76

S5

4507,97

m6

5692,84

S6

4859,80

m7

4170,87

S7

5215,78

m7 3786,59 2908,29 20,77 5880 42 25 3500 m6 6409,52 4922,83 35,16 5460 39 39 5460 m5 5329,43 4093,26 29,24 4760 34 34 4760 4 4825 37 3706 12 26 47 4340 31 31 4340 Kabe l P* (kN) Asc* (mm2

) n Ascpre(mm2) npre npakai Ascaktual (mm2)

20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 200 M.A.B M.A.N m1 s1 s2 s3 m2 m3 m4 m5 m6 m7 m4 4825,37 3706,12 26,47 4340 31 31 4340 m3 4633,92 3559,08 25,42 3780 27 27 3780 m2 3835,17 2945,60 21,04 3220 23 23 3220 m1 2589,83 1989,12 14,21 2660 19 19 2660 s1 2623,65 2015,10 14,39 2660 19 19 2660 s2 4113,59 3159,44 22,57 2520 18 26 3640 s3 4690,98 3602,91 25,74 3500 25 30 4200 s4 5315,03 4082,20 29,16 4480 32 32 4480 s5 5885,83 4520,61 32,29 5180 37 37 5180 s6 6465,28 4965,65 35,47 5880 42 40 5600 s7 7054,27 5418,03 38,70 6580 47 43 6020

Comb 1

Comb 2

Comb 3

Angin

gempa

Comb 1

Comb 2

Comb 3

Angin

gempa

Pylon

‐80002.22

‐88736.61

‐90804.28

185.44

520.33

‐1147.42

‐1119.26

‐1535.91

269.77

443.83

Balok‐BA

‐1254.18

‐1522.85

‐1515.95

0.01

12.64

‐7.46

‐78.16

‐80.18

53.68

29.48

Balok‐BB

‐1254.90

‐1224.34

‐1676.73

382.38

445.75

‐4756.06

‐6789.19

‐6734.10

49.33

863.18

C

b 1

C

b 2

C

b 3

A i

C

b 1

C

b 2

C

b 3

A i

Elemen

Shear y  (kN)

Mx (kNm)

Elemen

Aksial  (kN)

Shear x (kN)

12.9 3.5 3.5 + 68.00 5 + 63.00 3 + 60.00 3 + 57.00 3 + 54.00 3 + 51.00 3 + 48.00

Comb 1

Comb 2

Comb 3

Angin

gempa

Comb 1

Comb 2

Comb 3

Angin

gempa

Pylon

‐5088.40

‐5447.35

‐5473.89

52.56

941.32

46099.46

‐97020.05

‐95249.33

1289.18

12207.24

Balok‐BA

‐534.18

‐573.38

‐582.68

41.78

23.93

‐1507.57

‐1819.59

‐1905.15

338.38

193.86

Balok‐BB

‐4803.73

‐4692.41

‐6742.42

231.18

154.01

‐12377.10

‐12070.43

‐17649.92

1190.48

957.27

Comb 1

Comb 2

Comb 3

Angin

gempa

Pylon

10195.63

‐9973.98

‐14244.19

2695.10

4009.86

Balok‐BA

515.28

1185.83

1194.74

434.81

238.79

Balok‐BB

‐12392.95

‐17770.28

‐16999.77

212.11

2248.94

Elemen

My (kNm)

CL 0.15 0.70.15 3.5 3.5 Krian 0.7 1.46 1.46 Krian 1.8 0.25 ± 0.00 - 1.80 + 0.25 48.00 3 + 45.00 44.75

 

Comb 1 Comb 2 Comb 3 Comb 1 Comb 2 Comb 3 m7 3400,13 3535,40 3550,70 0,4 1360,05 1414,16 1420,28 m6 4339,32 5633,86 5647,79 0,4 1735,73 2253,54 2259,11 m5 2897 09 4550 89 4557 46 0 4 1158 84 1820 36 1822 99 e (m) MT(kNm) Kabel TH (kN) 28.9 7.4 - 9.20 3 - 12.20 m5 2897,09 4550,89 4557,46 0,4 1158,84 1820,36 1822,99 m4 2289,63 3937,26 3938,27 0,4 915,85 1574,90 1575,31 m3 2110,04 3469,49 3462,09 0,4 844,01 1387,80 1384,84 m2 1445,60 2394,60 2371,10 0,4 578,24 957,84 948,44 m1 683,11 1089,92 1058,73 0,4 273,24 435,97 423,49 s1 993,03 884,71 1103,65 0,4 397,21 353,88 441,46 s2 2133,00 2736,29 2725,74 0,4 853,20 1094,51 1090,30 s3 2353,35 3065,60 3053,75 0,4 941,34 1226,24 1221,50 s4 2599,68 3376,18 3363,88 0,4 1039,87 1350,47 1345,55 s5 2852,23 3766,69 3752,88 0,4 1140,89 1506,68 1501,15 s6 3111,22 4115,40 4100,91 0,4 1244,49 1646,16 1640,36 s7 3375,06 4469,33 4454,20 0,4 1350,02 1787,73 1781,68 13832,99 18810,25 18856,45 MT total =

Gaya-gaya dalam yang bekerja antara lain :

Pu = -90804,28kN

M

T

= -18856,45 kN

Mux = -97020,05 kNm

M

14244 19 kN

Muy = -14244,19 kNm

Mlx = -12207,24kNm

Mly = -4009,86 kNm

5

70D32

75D32

264D32

D22-300

3.5

Gaya-gaya dalam yang bekerja antara lain :

Pu = -1522,85 kN

Mux = -1905,15 kNm

Muy = 1194,74 kNm

Mlx = 338 38 kNm

Gaya-gaya dalam yang bekerja antara lain :

Pu = -1676,73 kN

Mux = -16999,77 kNm

Muy = -17770,28 kNm

Mlx = 1190 48 kNm

Balok BA

Balok BB

Mlx = -338,38 kNm

Mly = 434,81 kNm

Mlx = -1190,48 kNm

Mly = -212,11 kNm

30D32

1.5 1.5

D16-300

80D32

2 2

D16-100

80D32

2 2

D16-300

Frekuensi Alami

Mode 3 f

B

0,52 Hz

Mode 6 f

T

1,03 Hz

Menentukan jenis perletakan dengan elastomer.

Kombinasi

Vertikal

Melintang

Memanjang

Comb 1

-4387,58

-7,81

6295,39

Comb 2

-4276,26

-35,05

8483,39

Comb 3

-6601,64

-40,17

8448,42

Comb 4

-2220,81

-384,43

6447,42

Comb 5

-2224,24

-279,43

6451,34

Gempa

89,43

445,75

1027,87

Rem

-

-

105

Kontrol Perletakan

1.Faktor bentuk

2 Regangan geser maksim m

2. Regangan geser maksimum

3. Tegangan tekan rata‐rata

4. Regangan geser

5.Stabilitas perletakan

6. Tebal pelat baja

7. Penahanan perletakan

Ap Q1 As Q2

m2 ton m2 ton ton kN

0 0 1.539 0 0.00 4.40 0 0 0 0 1 2 1.539 2.0 123.09 4.40 2.00 1.76 124.85 624.23 Qu Qd Np Nav Q ujung Q selimut Depth N

⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛ ×

+

×

×

=

5

40

N

Ap

N

As

Qu

SF

Qu

Qd

=

2 3.5 1.539 3.5 215.40 4.40 2.75 2.42 217.82 1089.11 3 5 1.539 5.0 307.72 4.40 3.50 3.08 310.80 1553.99 4 9 1.539 9.0 553.90 4.40 4.88 4.29 558.18 2790.91 5 15 1.539 15.0 923.16 4.40 6.90 6.07 929.23 4646.13 6 12.5 1.539 12.5 769.30 4.40 7.83 6.89 776.19 3880.94 7 7.5 1.539 7.5 461.58 4.40 7.79 6.85 468.43 2342.13 8 5 1.539 5.0 307.72 4.40 7.44 6.54 314.26 1571.30 9 5 1.539 5.0 307.72 4.40 7.17 6.30 314.02 1570.10 10 7.5 1.539 7.5 461.58 4.40 7.20 6.33 467.91 2339.55 11 8 1.539 8.0 492.35 4.40 7.27 6.39 498.75 2493.73 12 7.5 1.539 7.5 461.58 4.40 7.29 6.41 467.99 2339.95 13 7 1.539 7.0 430.81 4.40 7.27 6.39 437.20 2186.00 14 7.5 1.539 7.5 461.58 4.40 7.29 6.41 467.99 2339.93 15 5 1.539 5.0 307.72 4.40 7.13 6.27 313.99 1569.96 16 15 1.539 15.0 923.16 4.40 7.63 6.70 929.86 4649.32 17 34 1.539 34.0 2092.50 4.40 9.18 8.07 2100.56 10502.82 18 33 1.539 33.0 2030.95 4.40 10.50 9.23 2040.18 10200.92 19 20 1.539 20.0 1230.88 4.40 11.00 9.67 1240.55 6202.76

Y

Hy

My

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 20 17.5 1.539 17.5 1077.02 4.40 11.33 9.96 1086.98 5434.88 21 24 1.539 24.0 1477.06 4.40 11.93 10.49 1487.54 7437.72 22 25 1.539 25.0 1538.60 4.40 12.52 11.01 1549.61 7748.05 23 23.5 1.539 23.5 1446.28 4.40 13.00 11.43 1457.71 7288.57 24 22.5 1.539 22.5 1384.74 4.40 13.40 11.78 1396.52 6982.59 25 20 1.539 20.0 1230.88 4.40 13.66 12.01 1242.89 6214.45 26 23.5 1.539 23.5 1446.28 4.40 14.04 12.34 1458.63 7293.13 27 30 1.539 30.0 1846.32 4.40 14.63 12.86 1859.18 9295.91 28 37.5 1.539 37.5 2307.90 4.40 15.45 13.58 2321.48 11607.40 29 42 1.539 42.0 2584.85 4.40 16.36 14.39 2599.23 12996.17 30 45 1.539 45.0 2769.48 4.40 17.32 15.22 2784.70 13923.52 28.9 18.4

X

Mx

Hx

17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40

Kombinasi Node

Hx (kN)

Hy (kN)

P (kN)

Mx (kN∙m)

My (kN∙m)

69

930.10

‐5088.40

80002.22

‐46099.46

‐2942.89

Comb 1

Kedalaman Bor Pile 28 meter

Pu Mx My Xi Yi ∑Xi2 ∑Xi2 _P (kN) (kNm) (kNm) (m) (m) (m2 ) (m2 ) (kN) P1 219895.28 155104.69 17441.94 ‐12.25 ‐7.00 2572.50 980.00 4306.43 P2 219895.28 155104.69 17441.94 ‐8.75 ‐7.00 2572.50 980.00 4330.17 P3 219895.28 155104.69 17441.94 ‐5.25 ‐7.00 2572.50 980.00 4353.90 P4 219895.28 155104.69 17441.94 ‐1.75 ‐7.00 2572.50 980.00 4377.63 P5 219895.28 155104.69 17441.94 1.75 ‐7.00 2572.50 980.00 4401.36 P6 219895 28 155104 69 17441 94 5 25 7 00 2572 50 980 00 4425 09 Titik P

70

‐1147.42

‐5088.40

80002.22

‐46099.46

1163.82

69

880.02

‐5447.35

88736.61

43299.40

‐2954.05

70

‐1119.26

‐5447.35

88736.61

43299.40

336.49

69

1079.36

‐5473.89

90804.28

41427.49

‐4587.84

70

‐1535.91

‐5473.89

90804.28

41427.49

191.20

69

460.99

‐5058.04

77999.56

‐40751.42

1386.00

70

‐1000.45

‐5065.69

77869.52

‐43230.14

4003.59

69

530.52

‐5057.61

78011.87

‐40701.59

785.04

70

‐930.91

‐5066.11

77857.22

‐43279.97

3402.62

69

443.83

941.32

520.33

12207.24

4009.86

70

443.83

941.32

520.33

12207.24

4009.86

Gempa

Comb 1

Comb 2

Comb 3

Comb 4

Comb 5

P6 219895.28 155104.69 17441.94 5.25 ‐7.00 2572.50 980.00 4425.09 P7 219895.28 155104.69 17441.94 8.75 ‐7.00 2572.50 980.00 4448.82 P8 219895.28 155104.69 17441.94 12.25 ‐7.00 2572.50 980.00 4472.55 P9 219895.28 155104.69 17441.94 ‐12.25 ‐3.50 2572.50 980.00 4860.38 P10 219895.28 155104.69 17441.94 ‐8.75 ‐3.50 2572.50 980.00 4884.11 P11 219895.28 155104.69 17441.94 ‐5.25 ‐3.50 2572.50 980.00 4907.84 P12 219895.28 155104.69 17441.94 ‐1.75 ‐3.50 2572.50 980.00 4931.57 P13 219895.28 155104.69 17441.94 1.75 ‐3.50 2572.50 980.00 4955.30 P14 219895.28 155104.69 17441.94 5.25 ‐3.50 2572.50 980.00 4979.03 P15 219895.28 155104.69 17441.94 8.75 ‐3.50 2572.50 980.00 5002.76 P16 219895.28 155104.69 17441.94 12.25 ‐3.50 2572.50 980.00 5026.49 P17 219895.28 155104.69 17441.94 ‐12.25 0.00 2572.50 980.00 5414.33 P18 219895.28 155104.69 17441.94 ‐8.75 0.00 2572.50 980.00 5438.06 P19 219895.28 155104.69 17441.94 ‐5.25 0.00 2572.50 980.00 5461.79 P20 219895.28 155104.69 17441.94 ‐1.75 0.00 2572.50 980.00 5485.52 P21 219895.28 155104.69 17441.94 1.75 0.00 2572.50 980.00 5509.25 P22 219895.28 155104.69 17441.94 5.25 0.00 2572.50 980.00 5532.98 P23 219895.28 155104.69 17441.94 8.75 0.00 2572.50 980.00 5556.71

Y

Hy

My

P24 219895.28 155104.69 17441.94 12.25 0.00 2572.50 980.00 5580.44 P25 219895.28 155104.69 17441.94 ‐12.25 3.50 2572.50 980.00 5968.27 P26 219895.28 155104.69 17441.94 ‐8.75 3.50 2572.50 980.00 5992.00 P27 219895.28 155104.69 17441.94 ‐5.25 3.50 2572.50 980.00 6015.73 P28 219895.28 155104.69 17441.94 ‐1.75 3.50 2572.50 980.00 6039.46 P29 219895.28 155104.69 17441.94 1.75 3.50 2572.50 980.00 6063.19 P30 219895.28 155104.69 17441.94 5.25 3.50 2572.50 980.00 6086.92 P31 219895.28 155104.69 17441.94 8.75 3.50 2572.50 980.00 6110.65 P32 219895.28 155104.69 17441.94 12.25 3.50 2572.50 980.00 6134.38 P33 219895.28 155104.69 17441.94 ‐12.25 7.00 2572.50 980.00 6522.22 P34 219895.28 155104.69 17441.94 ‐8.75 7.00 2572.50 980.00 6545.95 P35 219895.28 155104.69 17441.94 ‐5.25 7.00 2572.50 980.00 6569.68 P36 219895.28 155104.69 17441.94 ‐1.75 7.00 2572.50 980.00 6593.41 P37 219895.28 155104.69 17441.94 1.75 7.00 2572.50 980.00 6617.14 P38 219895.28 155104.69 17441.94 5.25 7.00 2572.50 980.00 6640.87 P39 219895.28 155104.69 17441.94 8.75 7.00 2572.50 980.00 6664.60 P40 219895.28 155104.69 17441.94 12.25 7.00 2572.50 980.00 6688.33 28.9 18.4

X

Mx

Hx

My

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40

P

t1

P

t2

P

t3

P

t4

P

t5

P

t6

P

t7

P

t8 2,2m 2,3m 1,2m 3,5m 3,5m 3,5m 1,2m2,3m 2,2m

P

t9

P

t1 0 1 m 3 ,5 m 2 ,2 m 28.9 D32-600 460D32 460D32 3 2.2 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 2.2 18.4 D32-600 290D3 290D3 2.2 3.5 3.5 3.5 3.5 2.2

Didapatkan tulangan pada bor pile :

‐. Tulangan lentur → D32 – 125 (2 layer)

‐. Tulangan geser→ D32 – 600 

EI

Zf

e

H

y

12

)

(

+

3

=

Bidang D         Bidang M

Didapatkan tulangan pada bor pile :

‐. Tulangan lentur → 20D32

‐. Tulangan geser→ 2D16– 300 

1. Panjang total bentang jembatan 200 m dan lebar jembatan 11,9 m

2. Tiang sandaran berupa beton bertulang dimensi 20/15 dengan tinggi 1,10 m

dan dengan sandaran berupa profil pipa ∅60,5.

3. Pelat lantai kendaraan dengan tebal beton 250 mm dan tebal pelat

compodeck 1,0 mm.

4. Gelagar memanjang ribs menggunakan WF 500.200.9.14

5. Gelagar melintang menggunakan WF 900.300.15.23

6. Gelagar kantilever menggunakan WF 250.125.6.9

7. Gelagar Box menggunakan Box 1800x1200x50x50

8. Kabel digunakan jenis paralel VSL 7‐wire strand dengan menggunakan anker

19, 31, 37 dan 61.

9 Struktur pylon berukuran 3 5 m x 5 m

9. Struktur pylon berukuran 3,5 m x 5 m.

10. Perletakan elastomer menggunakan 2@600 x 600 x 97 mm.

11. Pondasi pylon dengan pile cap berukuran 28,9 m x 18,4 m x 3 m dengan

pendukung bor pile sejumlah 40 buah dengan diameter 140cm dengan

kedalaman 28 m.

1. Banyaknya macam konfigurasi beban hidup kalau perlu ditambah untuk antisipasi

keadaan yang memungkinkan terjadi di masa depan.

2. Ketelitian dalam menghitung berat form traveller perlu diperhatikan, karena

beratnya menentukan perilaku struktur saat pelaksanaan konstruksi

beratnya menentukan perilaku struktur saat pelaksanaan konstruksi.

3. Untuk proyek yang sebenarnya, analisa dinamis yang ditinjau tidak cukup hanya

dengan perhitungan manual saja, tetapi harus menggunakan model penuh

menggunakan terowongan angin (wind tunnel test) agar diketahui lebih akurat

mengenai perilaku aerodinamis struktur.