МЕХАНИКА СТРУКТУР И МАТЕРИАЛОВ
УДК 621.002
Г.Н. Алехнович КОНТАКТНАЯ ЖЕСТКОСТЬ ПЛОСКИХ СТЫКОВ ДЕТАЛЕЙ
С РЕГУЛЯРНЫМ МИКРОРЕЛЬЕФОМ Белорусский национальный технический университет
Минск, Беларусь
Внешним критериям точности и работоспособности прецизионных уз
лов трения наряду с прочностью является их жесткость. Жесткость любого узла трения в основном определяется двумя компонентами: собственной жесткостью деталей и контактной, определяемой деформациями в местах спряжений деталей, В контакте узлов трения действительная площадь кон- гакта весьма мала. Это связано с микро и маіфо неровностями контактирую
щих поверхностей, в результате чего при малых нагрузках действительная площадь контакта составляет доли процента от номинальной. Поэтому в пре
цизионных приборах, механизмах и машинах контактные деформации пре-
1«шируют над собственными.
Зависимость между жесткостью стыков и величиной нагрузки в зависи
мости от методов обработки и чистоты поверхности можно описать степен
ной моделью 5 =с-^"*,где 8 — величина сближения поверхностей при на
гружении; g— номинально ед ав д ^и е, а показатель степени m икоэффици- епта С зависят от материала сопряі^м ы х поверхностей ей и их шерохова- юсти.
Бьши экспериментально исследовайы образцы из чугуна СЧ28-48.Но- минальная площадь стыка составила i j = 13,2 10"^м^. Размеры стыка по
зволили учесть влияние волнистости иш)актически исключить влияние от прямолинейности и плоскостности. И^ледование контактных деформаций проводилось на специальном стенде, инструкция которого позволила исклю- чить погрешности, вызываемые д е^р м ац и ей стыков входящих в измери-
1 сльную систему и свело к м и н и м у ^ ошибку в следствии упругой деформа
ции образцов.
На рис. 1 приведены э^Шериментальные кривые зависимости сближе
ния образцовтлтщвлеШяпри различных видах обработки стыкуемых повер
хностей, построенные по средним арифметическим из величин сближения, полученным для четырех образцов. Эти кривые имеют обычный для случая
29Э
центрального нагружения вид, выражающий нелинейную зависимость меж
ду сближением 8 и давлением g . Поскольку основная часть пластических деформаций 1Ч)оисходит при первом нагружении, то при повторных наіру- жениях контакт имеет характер упругих деформаций.
.^5 Н
? - 1 0 — М
, 1 0 = 4
М
Puc.L Зависимость сближения 8— от давления g для поверхностей, обработанных различными способами: а — шлифование (1) и виброобкатывание
после шлифования (2): б — строгание (1) и виброобкатывание после строгания (2), Штриховые линии — первичное нагружение,
сплошные — повторное нагружение
294
Анализируя кривые видно, что у виброобкатанных поверхностей они располагаются ниже, чем у поверхностей, обработка которых предшествова
ла виброобкатыванию.
Контактная жесткость виброобкатных образцов повторном нагружении оказалась большей, чем обработанных всеми исследовавшимися способами резания. Таквибрробкатывание увеличивает контактную жесткость поверх
ностей обработанных резанием на 12%, шлифованием на 34% и фрезерован-
Н ^ ^
иых на 1 0% (при давлении ^ = 5 • 1 0^ —j ).
Применение виброобкатывания как финишной операций при обработке мсталов резанием позволяет увеличить контактную жесткость.
ЛРІТЕРАТУРА
1. Шнейдер Ю ,Г, Амбрамян Р.Х. Контактная жесткость поверх
ностей с регулярным мйіфорельефом. Тезисы докладов всесоюзного/
научно-технического семинара по контактной жесткости в машин строении. — Тбилиси, 1974. — С. 201-203.
УДК 5 3 2 ,5
Г.Н. Алехнович ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСЛОВИЙ ОБРАЗОВАНИЯ ЖИДКОСТНОГО
СЛОЯ В ГИДРОДИНАМИЧЕКОЙ ОПОРЕ С РЕОЛОГИЧЕСКИ СЛОЖНОЙ СМАЗКОЙ
Б елорусский национальны й т ехнический у н и в е р с и т е т М инск, Б ел а р усь
Рассматривается движение смазки подчиняющейся степенному закону Т = Лу” в зазоре между поверхностями опоры скольжения (рис. 1). Под дей
ствием внешних сил зазор в опоре получается переменным от 5 в точке В до О в точке А • Точное решение задачи движения смазки представляет со
бой сложную задачу. Но ничтожно малый зазор позволяет принять упрощен
ную модель для ее решения.
295
