4.1 ผลการวิเคราะหกําลังตานทานแรงแผนดินไหวสําหรับอาคาร
4.1.1 ผลการวิเคราะหดวยวิธี Cyclic Pushover Analysis
วิธีนี้เปนการวิเคราะห ใหมีแรงสถิตกระทําทางดานขางแบบวัฏจักร กลาวคือ เมื่ออาคารถูกผลัก ใหเคลื่อนตัวไปจนสุดตามคาการเคลื่อนตัวที่กําหนดใหแลว กําหนดใหมีแรงกระทําแบบกลับทิศ ผลัก อาคารไปยังอีกดานหนึ่ง โดยวิธีนี้ การกระจายแรงกําหนดใหแปรตามเวคเตอรการเคลื่อนที่ของแตละ รูปแบบการสั่น ซึ่งมีการกระจายในชวง 3 โหมดแรกแสดงในตารางที่ 6
สําหรับการวิเคราะหในรูปแบบการสั่นแบบที่ 1 ทิศทางของแรงกระทําแปรเปลี่ยนตามคาการ เคลื่อนที่ดังแสดงในภาพประกอบ 24ก และการกระจายแรงกระทําทางดานขางอาคารแสดงใน ภาพประกอบ 24ข
ผลการวิเคราะหดวยโปรแกรม RUAUMOKO จะไดความสัมพันธระหวางแรงเฉือนที่ฐานและ การเคลื่อนตัวที่ยอดอาคาร ดังแสดงในภาพประกอบ 25ก เนื่องจากรูปรางความสัมพันธนี้เปนแบบวัฏ จักร เมื่อนําไปสรางแผนผังกําลังตานทานของอาคาร จะนําไปใชโดยตรงไมได จึงตองมีการเปลี่ยนใหอยู
ในรูปแบบกราฟที่มีทิศทางดานเดียว ในการวิเคราะหนี้ จึงใชคาแรงเฉือนที่ฐานและการเคลื่อนตัวที่มาก ที่สุดและมีคาเปนบวกในแตละรอบการเคลื่อนที่มาเขียนกราฟใหม ผลลัพธที่ไดคือ แผนผังกําลัง ตานทานของอาคาร ดังแสดงในภาพประกอบ 25ข
ผลการวิเคราะหพบวามีขอหมุนพลาสติก (Plastic hinge) เกิดขึ้นที่บริเวณปลายชวงคานเสมือน เทานั้น ไมพบการเกิดขอหมุนพลาสติกในเสา และดัชนีความเสียหายที่บริเวณขอหมุนพลาสติกมีคาอยู
ระหวาง 0.10-1.64 ดังแสดงในภาพประกอบ 26 และความสัมพันธระหวางโมเมนตและการโกงตัวที่ขอ
หมุนพลาสติก ณ จุดที่มีคาดัชนีความเสียหายมากที่สุด (ชั้นที่ 4 แกน A-B) แสดงในภาพประกอบ 27
(Tons) φ
1φ
1W
iφ
12W
iφ
2φ
2W
iφ
22W
iφ
3φ
3W
iφ
32W
iF
iF
iF
iRoof 331.611 1 331.611 331.61 1 331.61 331.61 1 331.61 331.61 61.664 -76.079 87.720 15 331.611 0.98 324.9788 318.48 0.86 285.18 245.25 0.67 222.17 148.86 60.430 -65.428 58.772 14 331.611 0.95 315.0305 299.29 0.66 218.86 144.44 0.25 82.90 20.72 58.580 -50.212 21.930 13 331.611 0.92 305.0821 280.68 0.41 135.96 55.74 -0.22 -72.95 16.04 56.731 -31.192 -19.298 12 331.611 0.87 288.5016 250.99 0.12 39.79 4.775 -0.62 -205.59 127.47 53.647 -9.129 -54.386 11 331.611 0.81 268.6049 217.57 -0.17 -56.37 9.583 -0.87 -288.50 250.99 49.947 12.933 -76.316 10 331.611 0.75 248.7083 186.53 -0.46 -152.54 70.16 -0.92 -305.08 280.67 46.248 34.996 -80.702 9 331.611 0.67 222.1794 148.86 -0.69 -228.81 157.88 -0.74 -245.39 181.59 41.314 52.494 -64.912 8 331.611 0.59 195.6505 115.43 -0.86 -285.18 245.25 -0.39 -129.32 50.43 36.381 65.428 -34.211 7 331.611 0.50 165.8055 82.90 -0.95 -315.03 299.27 0.06 19.89 1.19 30.832 72.275 5.263 6 331.611 0.41 135.9605 55.74 -0.95 -315.03 299.27 0.50 165.80 82.902 25.282 72.275 43.860 5 331.611 0.30 99.4833 29.84 -0.85 -281.87 239.58 0.86 285.18 245.25 18.499 64.667 75.439 4 417.154 0.22 91.77388 20.19 -0.70 -292.01 204.40 0.99 412.98 408.85 17.065 66.993 109.244 3 417.154 0.15 62.5731 9.38 -0.52 -216.92 112.79 0.87 362.92 315.74 11.635 49.766 96.003 2 417.154 0.08 33.37232 2.67 -0.30 -125.15 37.54 0.56 233.60 130.81 6.205 28.711 61.795 1 417.154 0.02 8.34308 0.17 -0.06 -25.03 1.50 0.12 50.05 6.00 1.551 5.742 13.242
∑ 5647.948 3097.659 2350.34 -1282.53 2459.1 920.29 2599.2 576.02 294.24 243.44
PF 1.317962 -0.52154 0.354069
α
m0.722846 0.118431 0.057693
W
m4082.595 668.891 325.848
V
m576.02 294.24 243.44 576.02 294.24 243.44
54
0 5 10 15 20 -0.80
-0.60 -0.40 -0.20 0.20 0.40 0.60
-1.00 0.00
Time, second ภาพประกอบ 24ก ความสัมพันธระหวางการเคลื่อนตัวของอาคารแบบวัฏจักรและเวลา
B
9.10 8.10 8.10 9.10 6.30
6.30
G F
E D
C B
A
Forces (Tons)
2 3 4 5
1 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 Roof
1.551 6.205 11.635 17.065 18.499 25.282 30.832 36.381 41.314 46.248 49.947 53.647 56.731 58.580 60.430 61.664
1.551 6.205 11.635 17.065 18.499 25.282 30.832 36.381 41.314 46.248 49.947 53.647 56.731 58.580 60.430 61.664
ภาพประกอบ 24ข การกระจายแรงกระทําแบบวัฏจักรสําหรับ Cyclic Pushover
-1.20 -1.00 -0.80 -0.60 -0.40 -0.20 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20
-0.20 -0.15 -0.10 -0.05 0.00 0.05 0.10 0.15
Top displacement, m DI values
0.00 0.00 0.00 0.00
0.09 0.12
0.13
0.17
0.19
0.20
0.21
0.21
0.22
0.26
0.32
0.34
0.36
0.40
0.49
0.52
0.56
0.62
0.73
0.79
0.83
ภาพประกอบ 25ก ความสัมพันธระหวางแรงเฉือนที่ฐานและการเคลื่อนตัวที่ยอดอาคาร แบบวัฏจักร (Cyclic Pushover Method)
0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.00
0.05 0.10 0.15 0.20 0.25
S (g) a
S (m) d
0.00 0.00
0.00 0.00
0.09 0.12
0.21
0.34
0.52
0.79
DI for Cyclic Pushover
ภาพประกอบ 25ข แผนผังกําลังตานทานของอาคารโดยวิธี Cyclic Pushover
4.00 3.50 3.20
3.50 3.50 3.50 3.20 3.20 3.20 3.20 3.20 3.20 3.20 3.20 3.20
2.50
2
3 4 5
1 B
9.10 8.10 8.10 9.10 6.30
6.30
G F
E D
C B
A
6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 Roof
0.47 0.44 1.17 1.00 1.40 1.21 1.64 1.40 0.69 0.61 0.69 0.61 0.61 0.55 0.52 0.47 0.42 0.39 0.32 0.30 0.22 0.21 0.14 0.13
0.15 0.15
0.23 0.22
0.31 0.30
0.39 0.38
0.47 0.45
0.53 0.50
0.53 0.50
1.29 1.21
1.08 1.07
0.88 0.89
0.33 0.33
0.97 0.93
0.38 0.37
1.38 1.24
1.19 1.14
0.97 0.93
0.38 0.37
1.37 1.26
1.19 1.11
0.54
0.53 0.41
0.48
0.58 0.53
0.58 0.54
0.44 0.41
0.52 0.48
0.58 0.58 0.52 0.44
0.33 0.17
0.25
0.35 0.34
0.18 0.17
0.26 0.25
0.35 0.26 0.18
0.10 0.10 0.10
0.10
0.44 0.48 1.13 1.04
1.25 1.36
1.46 1.57
0.62 0.68
0.62 0.68
0.56 0.61
0.49 0.52
0.40 0.42 0.31 0.30
0.21 0.22
0.13 0.14
0.15 0.15
0.22 0.23
0.30 0.32
0.37 0.40
0.48 0.44
0.49 0.53
0.49 0.53
1.21 1.28
1.09 1.06
0.86 0.90
0.33 0.32
DI > 1.00
ภาพประกอบ 26 การเกิดขอหมุนพลาสติกและดัชนีความเสียหาย สําหรับ Cyclic Pushover
-0.02 -0.01 0.00 0.01 0.02 0.03 0.04
-500000 -400000 -300000 -200000 -100000 0 100000 200000
Curvature (radian)
ภาพประกอบ 27 ความสัมพันธระหวางโมเมนตและการโกงตัวที่ขอหมุนพลาสติก สําหรับ Cyclic Pushover (ชั้นที่ 4 แกน A-B )
เมื่อพิจารณาจากสภาวะความเสียหายของโครงสรางทั้งหมด และใชการแปลความหมายของ
ระดับความเสียหายของโครงสรางจากการเปรียบเทียบคาดัชนีความเสียหายเหลานี้กับเกณฑที่เสนอโดย
Park et al. (1987) ซึ่งแสดงในตารางที่ 7
(Park et al. 1987)
คาดัชนี
ความ เสียหายรวม
ระดับความเสียหาย สถานะ ความเสียหาย
สมรรถนะ การใชงาน
สภาพที่ปรากฏ ของอาคาร 0
0.00-0.19 0.20-0.30 0.31-0.49 0.50-0.60 0.61-1.00
>1.00
ไมมี
เล็กนอย สวนนอย ปานกลางคอนขางนอย
ปานกลาง รุนแรง รุนแรงมาก
ไมเสียหาย เสียหายนอย
ซอมแซมได
ซอมแซมได
ซอมแซมได
ซอมแซมไมได
พังทลาย
ใชงานได
ใชงานได
ใชงานได
ใชงานไมไดชั่วคราว ใชงานไมไดชั่วคราว
ใชงานไมได
ใชงานไมได
ไมมีการแตกราว แตกราวเล็กนอย แตกราวปานกลาง ผิวคอนกรีตปริแตก ผิวคอนกรีตปริแตก แกนเสาแตก เหล็กโกง
เสาพังทลาย
เมื่อพิจารณาคาดัชนีความเสียหายที่ขอหมุนพลาสติกในภาพประกอบ 26 และ 27 ซึ่งเปนคาดัชนี
ความเสียหายเมื่อโครงสรางเคลื่อนตัวไปสูงสุด พบวา ความเสียหายเกิดขึ้นในระดับชั้นลางมากกวา ระดับชั้นบน หากจําแนกระดับความเสียหายของชั้นอาคารจะได ดังนี้
ก. ระดับความเสียหายเล็กนอย คาดัชนีความเสียหายระหวาง 0.00-0.19 พบในระดับชั้นบน ตั้งแต
ชั้นที่ 11 ขึ้นไป โดยที่โครงสรางมีการแตกราวเล็กนอยที่ปลายชวงพื้น อาคารยังใชงานตอไปได
โดยอาจไมจําเปนตองมีการซอมแซม
ข. ระดับความเสียหายสวนนอยแตจําเปนตองมีการซอมแซม คาดัชนีความเสียหายระหวาง 0.20- 0.30 พบในระดับชั้นที่ 10-11 ซึ่งโครงสรางมีการแตกราวปานกลางที่ปลายชวงพื้นซึ่งเปนรอยตอ เสา-คานเสมือน
ค. ระดับความเสียหายปานกลาง คาดัชนีความเสียหายระหวาง 0.31-0.60 พบในระดับชั้นที่ 7-9 และชั้นที่ 1 ซึ่งผิวคอนกรีตมีรอยปริแตกที่ปลายชวงพื้นซึ่งอาจเห็นไดชัดเจน จําเปนตองมีการ ซอมแซม ทําใหอาคารใชงานไมไดชั่วคราว
ง. ระดับความเสียหายรุนแรง คาดัชนีความเสียหายระหวาง 0.61-1.00 พบในระดับชั้นที่ 5-6 และ บางสวนในชั้นที่ 2 ซึ่งนอกจากผิวคอนกรีตจะปริแตกมากแลว อาจสังเกตเห็นเหล็กเสริมโกงตัว เนื่องจากการแตกของคอนกรีตมากได ทําใหอาคารใชงานไมได การซอมแซมในระดับชั้น เหลานี้อาจตองรื้อทําใหมหมด
จ. ระดับความเสียหายรุนแรงมาก คาดัชนีความเสียหายมากกวา 1.00 ขึ้นไป พบในระดับชั้น ที่ 2-
4 โดยที่พื้นคอนกรีตอาจเกิดการพังทลายได ทําใหอาคารใชงานไมได การซอมแซมในระดับชั้น
เหลานี้ จําเปนตองทําใหมหมด
อาคารและความเสียหายสะสมจากพฤติกรรมรับแรงแบบวัฏจักร แสดงในภาพประกอบ 28
พบวา คาความเสียหายที่เพิ่มขึ้นจากความเสียหายสะสม ซึ่งเพิ่มขึ้นอยางชัดเจน โดยเฉพาะในระดับชั้น ที่ 2-4
0.0 0.5 1.0 1.5
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
0.0 0.5 1.0 1.5
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
0.0 0.5 1.0 1.5
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
Axis A-B Axis B-C Axis C-D
Level Level Level
DI DI DI
DI (max. deformation) DI (Total damage)
0 0.32
0.63 0.71
0.79 0.43 0.43 0.4 0.36 0.3 0.24 0.18 0.12
0
0 0.26
0.59 0.68
0.77 0.38 0.39 0.35 0.3 0.25 0.19 0.13
0 0
0 0.47
1.17 1.4
1.64 0.69
0.69 0.61 0.52 0.42 0.32 0.22 0.14 0
0 0.33
0.88 1.08
1.29 0.53 0.53 0.47 0.39 0.31 0.23 0.15 0 0
0 0.3
0.61 0.71
0.75 0.4 0.4 0.37 0.32 0.27 0.21 0.15 0.09
0
0 0.38
0.97 1.19
1.38 0.58 0.58 0.52 0.44 0.35 0.26 0.18 0.1 0