BAB II TINJAUAN PUSTAKA
2.7 Analisa Pemodelan Matematika
2.7.1 Aliran Berlawanan (CounterFlow)
2.
18 dengan syarat bahwa : 0,7 ≤ Pr ≤ 160
Re > 10000
Keakurasian persamaan diatas ditingkatkan dan dimodifikasi dengan persamaan Dittus-Boelter (1930) menjadi
Nu = 0,023 Re0,8 Pr n …………..……….………
2.19 dimana n = 0,4 untuk pemanasan fluida
0,3 untuk pendinginan fluida
Persamaan ini berlaku untuk 10000 < Re > 120000, 0,7 < Pr > 120, dan L/D > 60 2.7.Analisa Pemodelan Matematika
2.7.1 Aliran Berlawanan (CounterFlow)
Model matematika dari sistem APK tersebut , seperti yang digambarkan pada Gambar dibawah. Terdiri dari tiga tabung konsentris. Seperti yang ditunjukkan pada Gambar,aliran fluida dingin masuk ke exchanger dengan suhu
= = , sedangkan suhu fluida panas masuk ke exchanger di x = L, dengan suhu inlet seragam =
Gambar 2.30. model matematika Counter flow Untuk memudahkan perhitungan maka asumsi berikut dibuat :
1. Tidak terjadinya perubahan fase pada kedua fluida (dingin dan panas).
3. APK diisolasi dengan sempurna terhadap lingkungan.
Dari asumsi diatas, maka penerapan keseimbangan energi sederhana untuk volume panjang dX menghasilkan persamaan berikut :
d = d + d ………..……….2.20
dimana indeks j = 1, 2, dan 3 mewakili fluida yang mengalir melalui pipa, pipa pertama, dan pipa kedua masing-masing. Dalam persamaan di atas, nilai-nilai diferensial dari laju aliran panas, d ( , menunjukkan panas yang hilang oleh cairan panas atau panas yang diperoleh oleh aliran fluida dingin antara lokasi x dan x + dx, dan karena perubahan fasa tidak terjadi dalam cairan, laju aliran panas diferensial bisa diaplikasikan dalam bentuk laju aliran massa, pemanasan spesifik dan perbedaansuhu seperti yang diberikan di bawah :
d = (x + dx) - (x) = (ṁ )d ………..……….2.21
Sementara itu, peroleh panas diferensial fluida dingin melalui diferensial control volume dapat dinyatakan dalam perbedaan antara suhu fluida panas dan dingin aliran fluida, - dan - , koefisien perpindahan panas keseluruhan , , dan sesuai dengan luas daerah permukaan perpindahan panas d , d maka diperoleh persamaan :
d = d = ( - ) d ………2.22
d = d = ( - ) d ………....2.23 Sekali lagi, demi kesederhanaan, dengan mengasumsikan bahwa dinding tabung tipis, diferensial luas permukaan dan koefisien perpindahan panas keseluruhan yang muncul dalam persamaan di atas dapat diberikan sebagai berikut :
d = 2π dx d = 2π dx = *
+ = *
+ untuk singkatnya menggunakan definisi berikut :
= = =
= 2π L = 2π L Δ = - Dan parameter dibawah nondimensional :
X= = = =
= = = =
Persamaan keseimbangan energi yang mengatur dapat disederhanakan menjadi tiga persamaan ringkat berikut :
Dimna koefisien A dan B didefinisikan sebagai berikut :
A = (1- ) + (1- ) B = [1-( + )]
Kondisi batas untuk pengaturan Counterflow dapat ditentukan dengan persamaan berikut : Solusi umum persamaan persamaan diferensial orde dua homogen kedua diatas adalah dalam bentuk fungsi eksponensial di X, dan memiliki persamaan karakteristik dibawah ini :
+ Aλ + B = 0
1. Kasus 1 : jika – 4B > 0, kita memiliki 2 akar real yang berbeda 2. Kasus 2 : jika – 4B = 0, kita memiliki 1 akar real saja
3. Kasus 3 : jika – 4B < 0, kita memikili 2 akar berbeda dan tidak real a. Solusi Kasus 1
Solusi persamaan 2.23 dan 2.24 dibawah kondisi batas yang diberikan dalam persamaan 2.25-2.28 dapat dinyatakan untuk aliran fluida dingin :
(X) = [( ) + ( ) ]………..2.33 (X) = [( ) + ( ) ]………..2.34 Dimana dan adalah akar akar yang memiliki nilai – nilai :
= √ = √
Dimana dan diperoleh dari persamaan 2.26 dan 2.28.
Distribusi temperature fluida panas disepanjang APK kemudian diperoleh dengan substitusi dari dan kepersamaan 2.22 dan melalui integrasi persamaan dari X= 0 ke X maka persamaan tersebut menjadi :
(X) = { 1+ [ ( ( ]}…………2.35 Dimana dan didefinisikan sebagai berikut :
= =
Persamaan. (14), (15), dan (16) mewakili variasi suhu cairan massal di sepanjang exchanger.Selain itu, persamaan dapat digunakan untuk tujuan desain dan perhitungan kinerja.
Dalam analisis penukar panas, masalah disebut sebagai masalah desain, jika perancang menghadapi pertanyaan tentang apa ukuran exchanger; , , L,haruslah untuk mencapai kondisi outlet yang diinginkan. Jika temperature fluida panas telah diketahui dan juga nilai maka untuk persamaan 2.31 untuk nilai X=
1 pada (X)=1 maka kita peroleh persamaan sebagai berikut :
1 = { 1+ [ ( ( ]}………….2.36 Dimana panjang dari exchanger dapat ditentukan secara iterative.
Jenis masalah lain dalam menganalisis penukar panas yaitu performansi, jika kondisi fluida masuk, , , ,
dan nilai nilai dari dan harus ditentukan. Maka masalah ini dapat kita selesaikan dengan menggunakan integerasi persamaan 2.31 dari X ke X=1 untuk mendapatkan persamaan sebagai berikut :
(X) = 1- [ ( - ) + ( - )………..…2.37 Solusi persamaan diatas menghasilkan persamaan baru untuk suhu keluar dari fluida panas yaitu :
= = [ ( ) ( )] ……….2.38 Suhu keluar dari aliran fluida dingin sudah dapat diperoleh hanya dengan menyelesaikan Persamaan 2.29 dan 2.30 untuk X = 1 dan hasilnya adalah sebagai berikut :
= [ ( - ) + ( - ) ]………..2.39 = [ ( - ) + ( - ) ]………..2.40 Lebih lanjut, jika kita ingin mendapatkan suhu saluran keluar dari tiga aliran dalam bentuk dimensi maka, kita mendapatkan persamaan berikut dengan mentransformasikan balik persamaan diatas menjadi berikut :
= [ [ ( ( ) ) ( ( )] )]……….2.41 = - [ ( - ) + ( - ) ]………....2.42 = - [ ( - ) + ( - ) ]………....2.43 b. Solusi kasus 2
Untuk kasus ini kita memiliki akar tunggal yang memiliki nilai yaitu :
λ = -A / 2………. 2.44 Mengikuti persamaan 2.21 yang dijelaskan diatas maka solusi untuk suhu nondimensional distribusi exchanger diperoleh dalam bentuk- bentuk sebagai berikut :
(X) = ([1+( - λ)X] ………..2.45 (X) = ([1+( - λ)X] ………..2.46
(X) =1 - { [1- ] + (λ-1) – (λX-1) ]}……..2.48 Jika masalah itu adalah masalah performansi maka dengan persamaan diatas maka nilai dan yaitu :
= = c. Solusi kasus 3
Dalam kasus ini kita memili 2 akar berbeda dan tidak real, maka persamaan yang akan kita gunakan pada kasus 3 ini yaitu :
(X) = [cos q X + sin q X] ………..2.49 (X) = [cos q X + sin q X] ...2.50 (X) = + [cos q X + sin q X] ……….2.51 2.7.2 Aliran Searah (PararellFlow)
Gambar 2.31. model matematika Pararell flow
Di bawah asumsi yang sama yang kita buat di bagian sebelumnya, kita mendapatkan nondimensional mengatur persamaan, yang dalam bentuk serupa dengan pengaturan counterflow, untuk aliran fluida dingin kecuali bahwa kondisi batas berbeda. Perbedaan utama dalam mengatur persamaan berasal dari gradien suhu negatif dalam jumlah besar suhu fluida panas sehubungan dengan x. Yakni, persamaan keseimbangan energi sederhana untuk jenis pengaturan aliran ini adalah
-d = d +
d ………..……….2.52
Dengan mengikuti prosedur yang sama pada bagian sebelumnya, maka kita peroleh persamaan diferensial berikut untuk tiga aliran , masing – masing
………2.53
………..………2.54
]……….2.55
Solusi persamaan diferensial di atas diperoleh dengan mengikuti langkah – langkah serupa yang dilakukan pada bagian sebelumnya. Untuk menentukan nilai nilai lainnya tetap menggunakan persamaan yang sebelumnya dimana dengan nilai berbeda.
BAB III
METODOLOGI PENELITIAN
3.1. Membuat Desain Alat Penukar Kalor Triple Tube Concentric
Dalam mengkonstruksi alat penukar kalor triple concentric tube, terlebih dahulu membuat desain dan dimensi dari tabung alat penukar kalor triple tube concentric yang akan dibuat
3.2. Tempat dan Waktu Penelitian 1. Tempat Penelitian
Tempat penelitian dilakukan di Laboratorium Motor Bakar, Departemen Teknik Mesin Fakultas Teknik Universitas Sumatera utara
2. Waktu Penelitian
Waktu penelitian dikerjakan selama 7 hari yaitu pada tanggal 1 – 8 februari 2018
3.3. Alat dan Bahan
Pada tahap ini dilakukan pencarian dan pengumpulan bahan-bahan yang diperlukan dalam pengkonstruksian alat penukar kalor ini. Berikut ini merupakan alat dan bahan-bahan yang diperlukan dalam pengkonstruksian alat penukar kalor.
Pada penelitian ini variabel bebas yaitu dari ketiga pipa, sedangkan variabel terikat yaitu pada ketiga pipa.
3.3.1. Alat
Alat yang digunakan dalam penelitian ini adalah sebagai berikut : a) Water Heater
Alat ini berfungsi untuk mengatur temperatur fluida panas yang masuk kedalam APK agar tetap pada temperatur yang diinginkan sebagai fluida panas yang akan diiginkan Sebelum percobaan dilakukan. Ini gambar alat pemanas (heater water)
Spesifikasi :
1. Elemen Pemanas Air / Water Heater 1000 W 2. Dayaa 1000 Watt
Ukuran kemasan 28 cm x 4.5 cm x 4.5 cm
Gambar 3.1. Water Heat b) Termokopel
Termokopel tipe k, kemudian diolah oleh software Install dan Tracerdaq di Komputer. Adapun gambar Data acquisition. Termokopel digunakan untuk sebagai alat sensor yang di hubungkan ke kolparmar sebagai media membaca dihubungkan computer.
Tipe : Thermocopule type T Jangkauan pengukuran : -40 sampai 350oC Toleransi : ± 0,75%
Gambar 3.2. Data acquisition module c) Flow meter
Alat ukur ini berfungsi untuk mengukur besar kapasitas aliran yang terjadi pada tabung sebagai laju aliran fluida air panas dan laju aliran fluida air dingin sebelum pengujian berlangsung.
Spesifikasi :
Model : Jenis flowmeter vertikal
Satuan : LPM (Liter Per Menit) atau GPM( Galon Per Menit) Debit : 1 s/d 15 LPM atau 0.5 s/d 5 GPM
Gambar 3.3.Flow meter d) Pompa Aquarium
Penelitian ini terdapat dua pompa yang digunakan yaitu pompa fluida air panas dan pompa fluida air dingin. Pompa ini berfungsi untuk mengalirkan kedua fluida baik melalui pipa konsentrik dengan aliran yang diatur melalui pompa sesuai dengan yang dinginkan. Dari gambar pompa digunakan dalam penelitian analisis keefektivan alat penukar kalor pipa konsentrik tube. Berikut adalah gambar pompa fluida yang digunakan.
Gambar 3.4. Pompa Spesifikasi:
1. Power 6 watt
2. Height max 0.5 meter 3. Max output 1200 L/H
e) APK
Alat penukar kalor yang digunakan dalam penelitian ini adalah alat penukar kalor tiga saluran aliran terbagi menggunakan pipa tembaga dengan tiga saluran terbagi menggunakan pipa tembaga dengan diameter luar (Do) 47,8 mm, 25,4 mm dan 12,7 mm dengan masing – masing ketebalan 0,77 mm, 0,77 dan 0,89 dengan panjang 1,3 meter, kemudian agar meminimalisir masuknya udara kedalam pipa diameter 0,3 mm
Gambar 3.5. APK tipe tiga saluran pipa konsentrik f. Cole-Parmer
cole-parmer untuk mengetahui suhu temperatur fluida air masuk dan fluida air keluar sebagai alat penukar kalor di berbagai enam titik untuk mengetahui suhu dua titik fluida masuk air dingin dan satu titik fluida masuk air panas dan dua titik fluida keluar air dingin dan satu keluar fluida air panas kemudian diolah oleh software Install dan Tracerdaq di Komputer. Adapun gambar Data
acquisition. Module type 18200-400
Spesifikasi:
1. Meter Measurement Type Thermocouple
2. Types Of Probes Acceted Type F, Type J. Type K, Type T
10. Input Temperatur 7 Channel
11. Model Cole-Parmer 18200-40
3.3.2. Bahan
Pada penelitian ini hanya memiliki satu jenis fluida yang digunakan sebagai fluida dingin dan fluida panas. Kedua fluida yang berbeda suhu ini akan melalui APK tabung tembaga.
a) Air panas
Air panas yang digunakan pada percobaan ini memiliki 3 suhu berbeda yaitu suhu 50, 55, 60°C [1].
b) Air dingin
Air dingin yang digunakan hanya memiliki 1 suhu yaitu 25°C.
Digunakan pada suhu tersebut karena pada kondisi tersebut kondisi suhu air normal di daerah kota seperti medan.
3.4. Metode Pengumpulan Data
Pengumpulan data pertama dilakukan dengan cara menentukan besar variable yang akan diinput ke Alat Penukar Kalor sebagai langkah awal untuk melakukan pengujian. Kemudian setelah data diinput maka akan diperoleh data output dari hasil eksperimen, yang nanti nya akan disajikan dalam bentuk grafik hubungan Antara variable bebas dengan terikat.
Tabel 3.1 Variabel pengumpulan data Pengujian Debit air panas
(LPM)
Debit air dingin 1&2
(LPM)
Suhu air panas (°C)
Suhu air dingin 1&2
(°C)
1 50
2 2,5 1,5 55 25
3 60
Percobaan ini merupakan proses pendinginan yang terjadi pada APK oleh karena itu pada pengumpulan data yang dilakukan temperature fluida dingin air masuk APK dijaga agar tetap konstan yaitu 25°C. Dari eksperimen yang dilakukan akan diperoleh data temperature fluida keluar APK baik itu fluida panas maupun fluida dingin yang akan digunakan sebagai data awal dalam perhitungan data lapangan dengan menggunakan software.
3.5. Skema Alat Penukar Kalor
Berikut ini Skema Aliran yang digunakan pada saat pengujian Alat Penukar Kalor Triple Tube Exchanger aliran counter flow
Gambar 3.7. Skema alat penukar kalor Counter flow
Gambar 3.8. Skema Aliran Counter flow
Berikut ini Skema Aliran yang digunakan pada saat pengujian Alat Penukar Kalor Triple Tube Exchanger.
3.6. Metode Peleitian
Proses pengolahan data dilakukan dalam beberapa bagian, dimana data yang diperoleh dari pengujian akan dihitung nilai efektivtas nya dengan menggunakan rumus.
Pengolahan data eksperimental
Setelah pengujian selesai maka akan diperoleh data yang akan diolah, dimana data yang dicatat oleh Thermocouple masih data mentah yang akan diolah sehingga memperoleh nilai efektivitas setiap pengujian.
Ya
Tidak
MULAI
Mengatur thermostat Mengatur debit ketiga fluida Mengatur Thermocouple dan PC
MENGHITUNG SUHU OUTLET SECARA TEORI
MEMBANDINGKAN TEORI DENGAN EKSPERIMEN
SELESAI Apakah ada variasi
Mengisi fluida dingin dan panas pada masing masing tank
Membuka kran dan menjalankan pompa kedua fluida
Menghidupkan heater
Menjalankan program pada PC dan menyimpannya
BAB IV
HASIL DAN ANALISA PENELITIAN
4.1. Analisa Penelitian
4.1.1. Analisa aliran CounterFlow
Dalam perhitungan data penelitian ini dilakukan dengan metode pemodelan matematika untuk mencari nilai dari dari ketiga pipa APK tersebut. Dengan menggunakan persamaan pada bab 2 maka data yang perlukan yaitu , Debit, Jari jari tiap pipa, , dan h. Data tersebut diperoleh dari eksperimen yang dilakukan.
Tabel 4.1. Data Perhitungan
Pipa (K) Debit (ṁ) Jari jari (r) h
1 298 0.0249 /s X 1,27X m 4.180kJ/kg.K 509,7237W/ .K ?
2 333 0.0415 /s X 2,54X m 4.185kJ/kg.K 1123,08 W/ .K ?
3 298 0.0249 /s X 4,45X m 4.180kJ/kg.K 773,46 W/ .K ?
Penyelesaian :
Dengan mengintegralkan persamaan 2.20 maka diperoleh persamaan : 1. d = d + d
2. ∫ = ∫ 3. = +
Maka nilai d dapat diperoleh dengan persamaan 2.22 yaitu : 1. d = d = ( - ) d
2. ∫ = ( - ) ∫ 3. = ( - )
= (333-298) * + 2π 1,27X m X 1,7m = (333-298) (0,1356)
= 1,664 kW
Maka nilai d dapat diperoleh dari persamaan 2.23 yaitu : 1. d = d = ( - ) d
2. ∫ = ( - ) ∫ 3. = ( - )
= (333-298) *
+ 2π L
= (333-298) * + 2π 2,54X m X 1,7m = (333-298) (0,271)
= 4,344 kW
Setelah itu kita dapat menggunakan persamaan 2.26 dan mengintegralkannya yaitu
1. = +
2. ∫ = ( + )∫
3. = ( + ) Dimana :
1. = x = L =1
2. = =
=
= 456,68 X 3. = =
4. = = 1
Menentukan nilai A dan B yaitu : 8. A = (1- ) + (1- )
= (456,68 X )( 0,59928) +(0,59928)( 1193,103 X ) = 0,9887
12. = ( + - )
= ( + - )
= (456,68 X )( 0,59928) +(0,59928)( 1193,103 X - 1193,103 X = -0,2043
Untuk menentukan kasus pada penelitian ini maka digunakan persamaan karakteristik dibawah ini, yaitu :
13. + Aλ + B = 0 + 0,6611λ – 0,1081 = 0 Maka - 4B yaitu - 4(-0,1081)
= 0,8694 > 0. Maka penelitian ini menggunakan persamaan kasus 1.
4.2. Solusi Kasus 1
Untuk solusi kasus 1 maka digunakan persamaan 2.33 dan 2.34 yaitu : (X) = [( ) + ( )
(X) = [( ) + ( ) ]
Dimana dan adalah akar akar yang memiliki nilai – nilai : 14. = √
= √
= -0,79677
15. = √
= √
= 0,1357
Maka nilai (X) dan (X) yaitu :
16. (X) = [( ) + ( )
= 1,0724[- 786 + 1,522] dengan persamaan 2.31 yaitu :
(X) = { 1+ [ ( ( ]}
= 60 – (5,845)(-0,179 + 1,52)
4.1.2. Analisa Grafik Teori dan Eksperimen Counter Flow
Setelah dilakukan perhitungan untuk ketiga variasi inlet fluida panas maka hasil perhitungan tersebut dapat disajikan dalam tabel berikut :
Tabel 4.2. hasil perhitungan teori dan hasil Eksperimen Pipa 1 Counter Flow (°C) Teori(°C) Eksperimen(°C)
60 52,15 48,85
55 50,60 47,47
50 48,58 45,13
Gambar 4.1 Perbandingan Teori dan Eksperimen pada pipa 1 Counter flow Pada tabel dan grafik diatas maka diperoleh data perbandingan antara teori dan
(°C) Teori(°C) Eksperimen(°C)
60 30,45 34,57
55 28,05 32,42
50 25,99 29,05
Gambar 4.2 Perbandingan Teori dan Eksperimen pada pipa 2 Counter flow Pada tabel dan grafik diatas maka diperoleh data perbandingan antara teori dan eksperimen pada pipa 2 untuk 60, 55, dan 50 °C yaitu sebesar 86.5%, 84.4%, dan 88.2%.
Tabel 4.4 hasil perhitungan teori dan hasil Eksperimen Pipa 3 Counter flow (°C) Teori(°C) Eksperimen(°C)
60 55,14 44,38
55 52,26 44,57
50 49,10 43,11
0 5 10 15 20 25 30 35 40
50 55 60
T
o (°C)T
hi (°C)To Teori(°C) To Eksperimen(°C)
Gambar 4.3 Perbandingan Teori dan Eksperimen pada pipa 3 Counter flow Pada tabel dan grafik diatas maka diperoleh data perbandingan antara teori dan eksperimen pada pipa 3 untuk 60, 55, dan 50 °C yaitu sebesar 80.4%, 85.3%, dan 87.8%.
4.1.3. Analisa aliran Pararell Flow
Pada persamaan bab 2 yaitu pada 2.53 perbedaan dari kedua aliran ini terdapat pada nilai F, tetapi untuk selanjutnya memiliki persamaan yang sama.
Penyelesaian :
Dengan mensubstitusikan nilai F diatas pada persamaan 2.33 sampai dengan 2.53 maka diperoleh nilai , , dan yaitu :
= 55,82°C = 36,08°C = 56,56°C
Setelah didapat nilai , , dan , maka ulangi cara diatas untuk suhu 50°C dan 55°C.
4.1.4. Analisa Grafik Teori dan Eksperimen PararelFlow
Setelah dilakukan perhitungan untuk ketiga variasi inlet fluida panas maka hasil perhitungan tersebut dapat disajikan dalam tabel berikut :
Tabel 4.5 hasil perhitungan teori dan hasil Eksperimen Pipa 1 PararelFlow (°C) Teori(°C) Eksperimen(°C)
60 55,82 45,54
55 51,94 44,89
50 48,07 43,98
Gambar 4.4 Perbandingan Teori dan Eksperimen pada pipa 1 PararelFlow
0 10 20 30 40 50 60
50 55 60
T
o (°C)T
hi (°C)To Teori(°C) To Eksperimen(°C)
Pada tabel dan grafik diatas maka diperoleh data perbandingan antara teori dan eksperimen pada pipa 1 untuk 60, 55, dan 50 °C yaitu sebesar 81.5%, 86.4%, dan 92.5%
Tabel 4.6 hasil perhitungan teori dan hasil Eksperimen Pipa 2 PararelFlow (°C) Teori(°C) Eksperimen(°C)
60 36,08 37,78
55 33,10 35,46
50 30,12 33,41
Gambar 4.5 Perbandingan Teori dan Eksperimen pada pipa 2 PararelFlow Pada tabel dan grafik diatas maka diperoleh data perbandingan antara teori dan eksperimen pada pipa 2 untuk 60, 55, dan 50 °C yaitu sebesar 95.2%, 92.8%, dan 89.0%
Tabel 4.7 hasil perhitungan teori dan hasil Eksperimen Pipa 3 PararelFlow (°C) Teori(°C) Eksperimen(°C)
Gambar 4.6 Perbandingan Teori dan Eksperimen pada pipa 3 PararelFlow Pada tabel dan grafik diatas maka diperoleh data perbandingan antara teori dan eksperimen pada pipa 2 untuk 60, 55, dan 50 °C yaitu sebesar 75.0, 81.4%, dan 89.6%
4.1.5. Perbandingan CounterFlow dan PararellFlow
Pada pembahasan diatas maka kita peroleh data hasil perhitungan teori pada aliran counterflow dan pararellflow dimana rata-rata nilai pada aliran counterflow lebih kecil dibanding pada aliran pararellflow. Hal itu dapat terlihat pada gambar grafik dibawah ini :
Gambar 4.7. Perbandingan CounterFlow dan PararellFlow pada pipa 1
0
Gambar 4.8. Perbandingan CounterFlow dan PararellFlow pada pipa 2
Gambar 4.9. Perbandingan CounterFlow dan PararellFlow pada pipa 3
0
BAB V
KESIMPULAN DAN SARAN
5.1 Kesimpulan
Kesimpulan yang diperoleh dari perancangan alat penukar kalor tiga tabung kosentris adalah sebagai berikut:
2. Temperature fluida panas keluar dari APK pada eksperimen cenderung lebih tinggi dibandingkan dengan temperatur fluida panas keluar dari APK pada perhitungan teoritis metode pemodelan matematika. Sementara itu temperatur fluida dingin dingin keluar dari APK pada eksperimental cenderung lebih rendah dibandingkan dengan temperatur fluida dingin keluar dari APK pada perhitungan teoritis metode pemodelan matematika.
3. Perbedaan rata-rata hasil perhitungan teori dan eksperimen pada aliran counter flow pada pipa 1 yaitu sebesar 6.6%, pada pipa 2 yaitu sebesar 13.7%, dan pada pipa 3 yaitu sebesar 15.5%. Sedangkan untuk aliran pararell flow pada pipa 1 yaitu sebesar 13.2%, pada pipa 2 yaitu sebesar 7.6%, dan pada pipa 3 yaitu sebesar 18.0%.
4. Pada aliran counter flow pipa 1 dan pipa 3 memiliki perbedaan yang lebih kecil antara hasil perhitungan secara teori dengan hasil eksperimen dibandingkan dengan aliran pararell flow, akan tetapi untuk pipa 2 aliran counter flow memiliki perbedaan lebih besar antara hasil perhitungan secara teori dengan hasil eksperimen dibandingkan dengan aliran pararell flow.
5.2 Saran
Adapun saran dari penulis adalah sebagai berikut:
1. Pada pengujian ini masih banyak memiliki variasi percobaan yang dapat digunakaan contohnya yaitu dua jenis fluida yang berbeda, variasi suhu, dan lain lain.
2. Waktu pengambilan data yang dilakukan lebih lama sehingga data yang
REFERENSI
[1] Anowar Hossain, Md. 2017. Experimental Analysis of a Triple Concentric Tube Heat Exchanger. Jurnal. Universitas, Gazipur, Bangladesh.
[2] Cengel, Yunus.A. 2003. Heat Transfer: A Practical Approach, ed. New York : McGraw-Hill
[3] Holman, J. P. 1997. Heat Transfer, Edisi ke-10. Jakarta :Erlangga
[4] Incropera, F. P, dkk. Fundamentals of Heat and Mass Transfer, Edition.
New York : John Wiley & Sons
[5] Kakac, Sadik, Hongtan Liu, dan Anchasa Pramuanjaroenkij. 2012. HEAT EXCHANGERS Selection, Rating, and Thermal Design, Third Edition. CRC Press
[6] Kuppan, T. 2000. Heat Exchanger Design Handbook, Second Edition.
Newyork : Marcel Dekker.Inc
[7] Cengel, Y. A. 2006. Thermodynamics An Engineering Approach, Edition
[8] Munson, Bruce R. 1997. Mekanika Fluida, edisi ke-2. Jakarta : Erlangga [9] Kreith, Frank. 1877. Principles Of Heat Transfer, ed. New York : Harper and Row
[10] Pitts, Donald. 2008. Perpindahan Kalor, edisi ke-2. Erlangga :2108
[11] Prajitno, Ir., Perpindahan Kalor Lanjutan Edisi ke-2 Universitas Gadjah Mada, Yogyakarta, 2005
[12] Hundry, G. F., A. R. Trott, T. C. Welch. Tanpa Tahun. Refrigeration and Air Conditioning – Fourth Edition. B.H
[13] C.L. Ko dan G.L wedenkind.1995 . Analysis for optimal performance of three channel split flow heat exchanger.
[14] Ahmed Unal. 1998. Theoretical analysis off triple concentric-tube heat exchangers. Jurnal. Karadeniz Technical University. Trabzon. Turkey.
LAMPIRAN
CounterFlow 50°C laju 2,5 Pipa 1 Pipa 2 Pipa 2 Pipa 3 Pipa 3 Pipa 1 2/6/2018 11:11:26.78 25.0792 29.3757 50.1401 25.2913 43.5606 45.3938 2/6/2018 11:11:28.78 25.0637 29.3988 50.1503 25.3672 43.545 45.2358 2/6/2018 11:11:30.78 25.0493 29.2534 50.1325 25.1894 43.5608 45.3557 2/6/2018 11:11:32.78 25.0601 29.0519 50.172 25.3044 43.5645 45.7996 2/6/2018 11:11:34.78 25.0801 29.1063 50.1699 25.1981 43.5688 44.9479 2/6/2018 11:11:36.78 25.0736 29.272 50.1311 25.2387 43.5084 44.9324 2/6/2018 11:11:38.78 25.0958 29.2428 50.16 25.3217 43.505 45.4206 2/6/2018 11:11:40.78 25.0736 29.0371 50.1266 25.2064 43.451 45.8398 2/6/2018 11:11:42.78 25.0752 29.1443 50.1859 25.2965 43.372 44.8812 2/6/2018 11:11:44.78 25.1017 29.2724 50.1919 25.3424 43.4086 43.0342 2/6/2018 11:11:46.78 25.0906 29.1713 50.173 25.0334 43.4602 42.975 2/6/2018 11:11:48.78 25.0998 29.2314 50.1676 25.2243 43.3302 45.1565 2/6/2018 11:11:50.78 25.0851 29.2141 50.1585 25.4079 43.2423 45.8261 2/6/2018 11:11:52.78 25.0888 29.4244 50.1513 25.37 43.2368 44.3476 2/6/2018 11:11:54.78 25.0959 29.4314 50.1754 25.3624 43.2304 43.9177 2/6/2018 11:11:56.78 25.1196 29.1799 50.2077 25.2773 43.1908 45.3463 2/6/2018 11:11:58.78 25.0931 29.141 50.1601 25.2287 43.3244 46.5653 2/6/2018 11:12:00.78 25.0857 29.3567 50.1429 25.1263 43.2963 47.4012 2/6/2018 11:12:02.78 25.1048 29.27 50.1968 25.2699 43.2313 44.5944 2/6/2018 11:12:04.78 25.0965 29.3811 50.1327 25.1629 43.1956 42.9475 2/6/2018 11:12:06.78 25.0993 29.3801 50.1318 25.4055 43.1032 44.0604 2/6/2018 11:12:08.78 25.1076 29.2518 50.1526 25.3944 43.1471 45.056 2/6/2018 11:12:10.79 25.095 29.1328 50.1574 25.4186 43.1596 46.4859 2/6/2018 11:12:12.78 25.0577 29.3108 50.1218 25.3454 43.1322 45.5171 2/6/2018 11:12:14.78 25.0395 29.1372 50.0959 25.1612 43.0455 45.8617 2/6/2018 11:12:16.78 25.0376 29.0471 50.1166 25.2627 43.0571 43.5423 2/6/2018 11:12:18.78 25.0315 29.143 50.0907 25.2076 43.1395 44.0418 2/6/2018 11:12:20.78 25.0305 29.2595 50.06 25.298 43.1578 45.1316 2/6/2018 11:12:22.78 25.0441 29.3976 50.0697 25.211 43.2342 45.8646 2/6/2018 11:12:24.78 25.0598 29.2237 50.0634 25.4287 43.1246 45.695 2/6/2018 11:12:26.78 25.0724 29.1169 50.0911 25.3094 42.9884 44.007 2/6/2018 11:12:28.78 25.0632 29.2517 50.0676 25.2938 43.0099 43.8098 2/6/2018 11:12:30.78 25.0441 29.0261 50.0544 25.2691 43.0294 43.2683 2/6/2018 11:12:32.78 25.057 29.0407 50.0354 25.3125 42.9024 45.9665 2/6/2018 11:12:34.78 25.0699 29.1736 50.0237 25.2451 42.9174 46.2124 2/6/2018 11:12:36.78 25.0782 29.1463 50.0083 25.2728 42.919 45.7711 2/6/2018 11:12:38.78 25.0967 29.19 50.0408 25.3097 42.8213 44.962 2/6/2018 11:12:40.78 25.0718 29.2674 50.0336 25.4259 42.8215 44.326 2/6/2018 11:12:42.78 25.069 29.2884 50.0444 25.3724 42.9662 44.9385 2/6/2018 11:12:44.78 25.1118 29.3242 50.0611 25.4254 42.9708 45.8338
2/6/2018 11:12:50.78 25.1291 29.1483 50.0554 25.6833 42.8722 43.8021 2/6/2018 11:12:52.78 25.1042 29.0481 50.0572 25.3688 43.0068 44.7587 2/6/2018 11:12:54.78 25.1254 29.0026 50.0491 25.5118 42.9659 44.4208 2/6/2018 11:12:56.78 25.1436 29.0387 50.0732 25.4802 42.9961 44.3111 2/6/2018 11:12:58.79 25.1214 28.9695 50.0398 25.3907 43.0612 45.0461 2/6/2018 11:13:00.78 25.127 29.0424 50.0777 25.423 43.1982 45.6387 2/6/2018 11:13:02.78 25.1251 28.9204 50.0316 25.6111 43.1662 45.6625 2/6/2018 11:13:04.78 25.1122 29.138 50.0344 25.4405 43.1378 45.097 2/6/2018 11:13:06.78 25.1166 28.86 50.0413 25.6127 43.0676 45.185 2/6/2018 11:13:08.79 25.1285 29.0503 49.998 25.5039 43.1124 44.3906 2/6/2018 11:13:10.79 25.1048 29.0624 50.0271 25.4239 43.1021 45.1006 2/6/2018 11:13:12.79 25.1104 29.1098 50.01 25.5143 43.0904 44.8523 2/6/2018 11:13:14.79 25.0786 29.062 49.9771 25.6162 43.0889 44.5162 2/6/2018 11:13:16.79 25.0952 29.032 50.0006 25.4687 43.1511 45.821 2/6/2018 11:13:18.79 25.1245 29.1073 49.9768 25.6104 43.2116 45.3049 2/6/2018 11:13:20.79 25.0915 28.9628 49.9681 25.7757 43.2735 44.2297 2/6/2018 11:13:22.79 25.1023 29.1474 49.9741 25.4813 43.3309 46.2815 2/6/2018 11:13:24.79 25.1094 29.2035 49.9676 25.6719 43.1533 46.1053 2/6/2018 11:13:26.79 25.0959 29.1901 49.9633 25.8796 43.1359 44.4873 2/6/2018 11:13:28.79 25.095 29.0599 49.9416 25.9027 42.9904 42.2924 2/6/2018 11:13:30.79 25.1214 29.0724 49.9802 25.7678 43.0215 42.8686 2/6/2018 11:13:32.79 25.0984 29.0151 49.9441 25.5512 43.114 43.9083 2/6/2018 11:13:34.79 25.1067 28.9777 49.9676 25.5687 43.0957 45.7492 2/6/2018 11:13:36.79 25.1067 29.0551 49.9504 25.5041 43.0004 45.973 2/6/2018 11:13:38.79 25.1002 29.0406 49.9423 25.8093 43.027 45.435 2/6/2018 11:13:40.79 25.0947 28.9777 49.9026 25.7199 43.0206 44.6235 2/6/2018 11:13:42.79 25.0965 29.0488 49.9305 25.9503 43.0801 44.5741 2/6/2018 11:13:44.79 25.1184 29.186 49.9339 25.5712 43.0902 44.6784 2/6/2018 11:13:46.79 25.1243 29.0944 49.965 25.9716 43.041 45.1822 2/6/2018 11:13:48.79 25.1354 29.1554 49.9442 25.9357 43.0511 45.1566 2/6/2018 11:13:50.79 25.1218 28.9563 49.9363 25.9074 43.0764 45.0577 2/6/2018 11:13:52.79 25.1209 28.8789 49.8975 25.9323 43.1414 44.7405 2/6/2018 11:13:54.79 25.1283 29.0692 49.8768 25.487 43.1634 44.9772 2/6/2018 11:13:56.79 25.0953 29.1769 49.8851 25.6689 43.1048 44.6491 2/6/2018 11:13:58.79 25.1015 29.1074 49.9228 25.9166 43.1286 45.1024 2/6/2018 11:14:00.79 25.1499 29.1606 49.9349 26.7545 42.7621 46.3661 2/6/2018 11:14:02.79 25.1889 29.109 48.4856 26.8082 42.4552 45.3342 2/6/2018 11:14:04.79 25.2378 28.9815 46.954 27.7159 42.4665 45.6068 2/6/2018 11:14:06.79 25.2654 28.9014 46.1097 28.1372 42.5081 45.5368
CounterFlow 55°C laju 2,5 Pipa 1 Pipa 2 Pipa 2 Pipa 3 Pipa 3 Pipa 1 2/6/2018 12:48:31.05 30.6589 32.0513 49.2172 32.2507 50.0959 53.5096 2/6/2018 12:48:33.05 30.766 31.8503 49.812 32.2019 50.2687 53.4815 2/6/2018 12:48:35.05 30.8253 31.6601 51.2436 32.1145 50.3226 53.4364 2/6/2018 12:48:37.05 26.4141 31.3993 51.9289 27.2475 50.3408 53.9687 2/6/2018 12:48:39.05 25.785 31.0752 52.6215 25.7361 50.1662 56.0833 2/6/2018 12:48:41.04 25.6105 32.9613 53.2979 25.5837 50.088 56.6653 2/6/2018 12:48:43.05 25.569 33.5909 53.7149 25.4888 49.876 57.3048 2/6/2018 12:48:45.05 25.463 33.668 54.2281 25.3901 48.9175 52.3128 2/6/2018 12:48:47.05 25.3542 33.502 54.509 25.3578 48.3112 45.9625 2/6/2018 12:48:49.05 25.2924 33.4049 54.9248 25.2785 48.0846 46.9302 2/6/2018 12:48:51.05 25.2536 33.6299 54.95 25.1973 48.1593 46.9366 2/6/2018 12:48:53.05 25.2398 33.3024 55.1039 25.1724 48.1709 49.6097 2/6/2018 12:48:55.05 25.2177 33.4049 55.2029 25.2186 47.6951 47.7899 2/6/2018 12:48:57.05 25.1506 32.8082 55.2382 25.1819 47.2857 46.6672 2/6/2018 12:48:59.05 25.1497 32.8699 55.258 25.0888 46.9692 44.004 2/6/2018 12:49:01.05 25.1328 32.9958 55.3207 25.1475 46.5392 47.4359 2/6/2018 12:49:03.05 25.1208 32.3068 55.3963 25.1964 46.2592 46.2054 2/6/2018 12:49:05.05 25.0784 32.4412 55.4035 25.1319 46.0009 46.8396 2/6/2018 12:49:07.05 25.0688 32.6069 55.4121 25.0973 45.6913 47.3058 2/6/2018 12:49:09.05 25.0402 32.3536 55.4454 25.0881 45.3856 46.4813 2/6/2018 12:49:11.05 25.042 32.1512 55.4067 25.1047 45.1553 45.1526 2/6/2018 12:49:13.04 25.0294 32.3657 55.3584 25.0995 44.9982 46.6593 2/6/2018 12:49:15.04 25.0565 32.4569 55.4317 25.1331 44.8452 47.0276 2/6/2018 12:49:17.05 25.0245 32.2692 55.4616 25.1315 44.7422 47.0871 2/6/2018 12:49:19.05 25.0144 32.3773 55.5066 25.0706 44.4676 46.2025 2/6/2018 12:49:21.05 25.0134 32.3546 55.4913 25.0743 44.3997 47.5097 2/6/2018 12:49:23.05 24.9835 32.08 55.4576 25.0674 44.3537 45.9098
2/6/2018 12:49:27.05 24.9805 32.2804 55.4988 25.129 44.1244 47.2908 2/6/2018 12:49:29.05 25.0058 32.6539 55.5279 25.11 44.0283 47.7111 2/6/2018 12:49:31.05 25.004 32.2635 55.5108 25.1054 44.0562 45.8822 2/6/2018 12:49:33.05 24.971 32.2901 55.5381 25.077 44.0358 45.7248 2/6/2018 12:49:35.05 24.9821 32.2747 55.5552 25.1222 43.8796 45.6776 2/6/2018 12:49:37.05 24.9883 32.5404 55.5342 25.0519 43.8659 46.7001 2/6/2018 12:49:39.05 25.0083 32.345 55.6005 25.0876 43.7893 46.4129 2/6/2018 12:49:41.05 24.9852 32.3032 55.5798 25.1051 43.7673 46.0176 2/6/2018 12:49:43.04 24.9834 32.1225 55.5789 25.0341 43.7289 47.0507 2/6/2018 12:49:45.04 25.0055 31.8155 55.5861 25.0184 43.6972 46.9369 2/6/2018 12:49:47.05 24.9794 32.2176 55.5427 25.1279 43.6228 45.5747 2/6/2018 12:49:49.05 24.9877 31.9787 55.6066 25.1002 43.5813 45.3405 2/6/2018 12:49:51.05 24.9933 32.3538 55.5859 25.0919 43.668 46.9489 2/6/2018 12:49:53.05 24.9822 32.3974 55.5913 25.103 43.689 47.5663 2/6/2018 12:49:55.05 24.9622 32.2596 55.5736 25.0682 43.5627 47.6675 2/6/2018 12:49:57.05 24.9483 32.1334 55.5807 25.0784 43.5023 47.4733 2/6/2018 12:49:59.05 24.9246 32.0882 55.5828 25.0445 43.5481 45.4572 2/6/2018 12:50:01.05 24.9311 32.3016 55.5855 25.0482 43.5124 46.2343 2/6/2018 12:50:03.04 24.9548 32.2632 55.6023 25.0823 43.4264 47.1359 2/6/2018 12:50:05.04 24.9203 31.975 55.5435 25.0272 43.5033 47.2708 2/6/2018 12:50:07.05 24.8965 32.1342 55.5842 25.0709 43.4255 46.2645 2/6/2018 12:50:09.05 24.9329 32.5014 55.6323 25.0749 43.3998 47.9956 2/6/2018 12:50:11.05 24.9483 32.3622 55.5996 25.0682 43.3028 47.342 2/6/2018 12:50:13.05 24.9502 32.256 55.5906 25.0986 43.2918 45.7842 2/6/2018 12:50:15.05 24.9437 32.4348 55.6194 25.0857 43.3111 47.6155 2/6/2018 12:50:17.05 24.9446 32.4512 55.5717 25.0931 43.236 46.6678 2/6/2018 12:50:19.05 24.9564 32.3665 55.5895 25.0901 43.2918 47.0191
CounterFlow 60°C laju 2,5 Pipa 1 Pipa 2 Pipa 2 Pipa 3 Pipa 3 Pipa 1 2/6/2018 13:46:40.92 24.9474 34.3162 61.3383 24.9012 43.9864 47.7222 2/6/2018 13:46:42.92 24.9227 33.8886 61.2883 24.8378 44.004 49.6352 2/6/2018 13:46:44.92 24.9261 34.4785 61.3508 24.8947 43.9516 48.4221 2/6/2018 13:46:46.92 24.9582 34.6042 61.3551 24.8723 44.0135 47.4028 2/6/2018 13:46:48.92 24.9828 34.2033 61.3395 24.9449 44.1181 47.8188 2/6/2018 13:46:50.92 24.9669 34.3191 61.3644 24.9299 44.0973 48.917 2/6/2018 13:46:52.92 24.9724 34.3635 61.3492 24.9438 44.1382 48.6808 2/6/2018 13:46:54.92 24.9807 34.2593 61.3339 24.6227 44.0376 49.9607 2/6/2018 13:46:56.92 24.9952 34.2254 61.3749 24.9601 44.0696 49.046 2/6/2018 13:46:58.92 25.0032 34.3684 61.3442 25.0179 44.012 45.9404 2/6/2018 13:47:00.92 24.9986 34.3639 61.3747 24.958 43.9244 48.6966 2/6/2018 13:47:02.92 25.0005 34.5597 61.3289 24.8999 44.0669 48.9495 2/6/2018 13:47:04.93 24.9869 34.5789 61.3417 25.0237 44.2306 48.0786 2/6/2018 13:47:06.93 24.9761 34.2484 61.2828 24.9152 44.2065 51.0172 2/6/2018 13:47:08.93 24.9659 34.591 61.3384 24.9041 44.1221 50.0967 2/6/2018 13:47:10.93 24.9733 34.6127 61.3222 24.9096 44.1474 50.0826 2/6/2018 13:47:12.93 24.9752 34.4197 61.3115 24.9391 44.2126 50.1529 2/6/2018 13:47:14.93 24.9715 34.3463 61.3231 24.9253 44.1352 46.5198 2/6/2018 13:47:16.93 24.9779 34.4324 61.3474 24.9068 44.1404 49.4287 2/6/2018 13:47:18.93 24.9908 34.4442 61.3151 24.9004 44.2584 48.663 2/6/2018 13:47:20.93 24.9807 34.1976 61.3267 24.9262 44.3681 48.4826 2/6/2018 13:47:22.93 24.9715 34.3073 61.3456 24.9004 44.3928 49.2667 2/6/2018 13:47:24.93 24.9908 34.6789 61.333 24.9779 44.3757 50.3816 2/6/2018 13:47:26.93 24.9835 34.552 61.3384 24.9576 44.3257 50.3128 2/6/2018 13:47:28.93 24.9844 34.3934 61.3608 24.9456 44.2925 50.0569 2/6/2018 13:47:30.93 24.9724 34.2475 61.3178 24.9318 44.3888 46.8357 2/6/2018 13:47:32.93 24.9733 34.4741 61.324 24.8893 44.3065 48.4385
2/6/2018 13:47:36.93 24.9795 34.7013 61.3184 24.9167 44.2245 48.2693 2/6/2018 13:47:38.93 24.9894 34.6593 61.2383 24.9497 44.3461 49.5442 2/6/2018 13:47:40.93 24.991 34.5612 61.2946 25.0426 44.4028 49.5133 2/6/2018 13:47:42.92 24.9774 34.9321 61.2787 25.0198 44.3525 49.8045 2/6/2018 13:47:44.93 24.9638 34.5128 61.2439 25.0616 44.3531 48.177 2/6/2018 13:47:46.93 24.9691 34.6738 61.2508 24.9358 44.2855 47.9628 2/6/2018 13:47:48.93 24.9651 34.3545 61.2721 24.9983 44.354 46.1303 2/6/2018 13:47:50.93 24.9962 34.6987 61.2441 24.9861 44.4059 47.7073 2/6/2018 13:47:52.93 24.9889 34.3815 61.2494 24.9888 44.5403 48.7662 2/6/2018 13:47:54.93 25.0073 34.3942 61.2324 24.9362 44.5997 48.8017 2/6/2018 13:47:56.93 24.9999 34.4667 61.2306 24.9584 44.5369 51.1674 2/6/2018 13:47:58.93 25.0045 34.6144 61.2028 25.0137 44.5168 50.3055 2/6/2018 13:48:00.93 24.9981 34.764 61.2073 24.9261 44.5065 46.7114 2/6/2018 13:48:02.93 24.9839 34.8361 61.188 25.0078 44.4141 49.0776 2/6/2018 13:48:04.93 24.9848 34.6666 61.197 24.934 44.4361 48.5603 2/6/2018 13:48:06.93 25.0048 34.5938 61.1923 24.9439 44.3732 47.8972 2/6/2018 13:48:08.93 24.9734 34.6582 61.1653 24.9688 44.3968 48.9783 2/6/2018 13:48:10.93 25.0073 34.7005 61.1938 24.9704 44.4968 48.1206 2/6/2018 13:48:12.93 25.0184 34.6298 61.1552 24.9861 44.6056 49.6979 2/6/2018 13:48:14.93 25.0119 34.7395 61.1122 24.9907 44.6257 51.3965 2/6/2018 13:48:16.93 24.982 34.8777 61.0947 24.9561 44.3587 48.2108 2/6/2018 13:48:18.93 24.9503 34.8474 61.0297 24.9557 44.4011 48.1674 2/6/2018 13:48:20.93 24.9641 34.9507 61.0423 24.9391 44.4504 47.2703 2/6/2018 13:48:22.93 24.9369 34.6486 61.032 24.8972 44.5389 45.5606 2/6/2018 13:48:24.93 24.9033 34.5703 60.9652 24.8968 44.5379 48.7802 2/6/2018 13:48:26.93 24.9252 34.628 60.9506 24.8726 44.5291 50.2649 2/6/2018 13:48:28.93 24.9452 34.7791 61.0069 24.876 44.5741 51.3425
PararelFlow 50°C laju 2,5 Pipa 1 Pipa 2 Pipa 2 Pipa 3 Pipa 3 Pipa 1 2/8/2018 15:36:40.01 26.5801 50.9614 40.8834 26.8371 46.7594 51.8137 2/8/2018 15:36:42.02 26.5497 50.9506 40.354 26.7929 46.3834 48.3932 2/8/2018 15:36:44.01 26.3084 50.9623 39.2067 26.7616 46.4829 47.5611 2/8/2018 15:36:46.02 26.2584 51.0053 37.5376 26.4186 47.2602 45.9607 2/8/2018 15:36:48.01 26.166 51.0195 36.5009 26.6303 47.6742 44.9285 2/8/2018 15:36:50.01 26.0772 51.0463 35.6965 26.3011 47.2283 44.9678 2/8/2018 15:36:52.01 26.0259 50.9853 35.1661 26.048 47.0571 44.7486 2/8/2018 15:36:54.01 25.933 50.9801 34.7498 26.0768 47.0671 43.7966 2/8/2018 15:36:56.03 25.9448 50.9943 34.3674 26.083 46.6535 43.8147 2/8/2018 15:36:58.01 25.872 50.9825 34.0486 26.1263 46.426 44.408 2/8/2018 15:37:00.01 25.8459 51.0058 33.7777 26.1297 46.1762 43.7845 2/8/2018 15:37:02.01 25.812 50.9988 33.6998 26.1079 45.7135 43.545 2/8/2018 15:37:04.01 25.769 50.9323 33.4802 25.9994 45.1914 43.9827 2/8/2018 15:37:06.01 25.7429 50.9609 33.3128 25.9862 44.8861 43.5793 2/8/2018 15:37:08.01 25.7512 50.9735 33.3255 25.9115 44.2629 43.6472 2/8/2018 15:37:10.01 25.7097 51.0268 33.1365 25.8802 44.1666 43.5005 2/8/2018 15:37:12.01 25.6676 51.0351 33.0931 25.8491 43.8572 43.5332 2/8/2018 15:37:14.01 25.6263 50.9695 32.9761 25.8604 43.59 43.7858 2/8/2018 15:37:16.01 25.6042 50.9641 32.9488 25.8853 43.2177 43.593 2/8/2018 15:37:18.01 25.5922 51.0128 32.8079 25.9655 43.1655 43.334 2/8/2018 15:37:20.01 25.5636 50.983 32.9379 25.8752 42.9263 43.6394 2/8/2018 15:37:22.01 25.5873 50.9611 32.9495 25.8417 42.9117 43.5058 2/8/2018 15:37:24.01 25.5853 51.0286 32.8765 25.9438 42.832 43.4188 2/8/2018 15:37:26.01 25.5698 51.0333 32.8504 25.7284 42.8183 43.5287 2/8/2018 15:37:28.01 25.5249 51.0146 32.9097 25.8383 42.7061 43.9034 2/8/2018 15:37:30.01 25.5311 51.0062 32.8586 25.7874 42.5202 43.5063 2/8/2018 15:37:32.01 25.544 51.0378 32.8522 25.8537 42.6961 43.6957
2/8/2018 15:37:36.01 25.5198 50.9501 32.8492 25.7548 42.6768 43.6198 2/8/2018 15:37:38.01 25.5065 50.9226 32.7379 25.912 42.5623 43.6408 2/8/2018 15:37:40.01 25.4804 50.9801 32.8104 25.921 42.5449 43.5685 2/8/2018 15:37:42.01 25.5127 50.953 32.7713 25.8316 42.432 43.7485 2/8/2018 15:37:44.01 25.5025 50.9386 32.7631 25.7496 42.3743 43.55 2/8/2018 15:37:46.01 25.5207 50.9456 32.8002 25.6968 42.3028 43.4475 2/8/2018 15:37:48.01 25.5318 50.9492 32.7574 25.8784 42.2769 43.7025 2/8/2018 15:37:50.01 25.5232 51.0328 32.7799 25.7988 42.2423 43.4658 2/8/2018 15:37:52.01 25.5488 50.9802 32.7251 25.8779 42.1437 43.8769 2/8/2018 15:37:54.01 25.5257 50.9802 32.8369 25.8382 42.2403 43.6074 2/8/2018 15:37:56.01 25.5479 50.9667 32.7969 25.7267 42.2082 43.4975 2/8/2018 15:37:58.01 25.5288 50.9625 32.7908 25.8385 42.1324 43.6177 2/8/2018 15:38:00.01 25.5025 50.9124 32.6322 25.8049 42.1299 43.5063 2/8/2018 15:38:02.01 25.4951 50.9079 32.6113 25.8086 41.8488 43.6685 2/8/2018 15:38:04.01 25.4868 50.9368 32.6913 25.6647 41.6909 43.7991 2/8/2018 15:38:06.01 25.4942 50.9115 32.644 25.7099 41.807 43.6662 2/8/2018 15:38:08.01 25.5106 50.9392 32.7183 25.7327 41.8584 43.7064 2/8/2018 15:38:10.01 25.5023 50.9275 32.7065 25.7622 41.9305 43.7455 2/8/2018 15:38:12.01 25.5124 50.9149 32.702 25.7622 41.8719 43.449 2/8/2018 15:38:14.01 25.494 50.9456 32.6201 25.7456 41.7486 43.7076 2/8/2018 15:38:16.01 25.4702 50.9233 32.6458 25.7975 41.7055 43.4102 2/8/2018 15:38:18.01 25.4841 50.935 32.6513 25.7652 41.7749 43.6085 2/8/2018 15:38:20.01 25.5041 50.9528 32.712 25.6645 41.7255 43.6671 2/8/2018 15:38:22.01 25.5016 50.9431 32.7013 25.7754 41.6631 43.4575 2/8/2018 15:38:24.02 25.509 50.926 32.6713 25.7625 41.5579 43.6829 2/8/2018 15:38:26.01 25.5133 50.9347 32.6338 25.6829 41.5873 43.704 2/8/2018 15:38:28.01 25.5297 50.9534 32.7099 25.6864 41.7298 43.7007
PararelFlow 55°C laju 2,5 Pipa 1 Pipa 2 Pipa 2 Pipa 3 Pipa 3 Pipa 1 2/8/2018 15:10:17.87 25.7115 55.5855 40.4447 26.0036 43.5596 48.1229 2/8/2018 15:10:19.87 25.5649 55.6512 39.1645 25.8377 43.6804 46.7405 2/8/2018 15:10:21.87 25.5416 55.5637 38.1445 25.9112 44.0327 46.0788 2/8/2018 15:10:23.87 25.5056 55.6698 37.3785 25.7914 44.2906 45.2513 2/8/2018 15:10:25.87 25.478 55.6986 36.6411 25.808 44.4872 45.2001 2/8/2018 15:10:27.87 25.3821 55.7112 36.2268 25.8246 44.4607 45.2376 2/8/2018 15:10:29.87 25.3848 55.6905 35.8542 25.6052 44.104 44.8236 2/8/2018 15:10:31.88 25.324 55.6474 35.7209 25.4954 43.9833 44.9753 2/8/2018 15:10:33.88 25.2889 55.6663 35.4624 25.5913 43.7335 44.6015 2/8/2018 15:10:35.88 25.2716 55.7079 35.3003 25.6155 43.4992 44.8391 2/8/2018 15:10:37.87 25.2366 55.6899 35.0807 25.5381 43.4798 44.6341 2/8/2018 15:10:39.87 25.2456 55.7184 35.0541 25.5323 43.1036 44.6058 2/8/2018 15:10:41.87 25.2161 55.7067 35.0659 25.5646 43.1862 45.0064 2/8/2018 15:10:43.87 25.1884 55.6986 35.0623 25.4659 42.964 44.6173 2/8/2018 15:10:45.87 25.1616 55.7058 34.9362 25.5425 42.7973 44.7197 2/8/2018 15:10:47.87 25.1413 55.7157 34.8645 25.3156 42.8236 44.3829 2/8/2018 15:10:49.87 25.1543 55.7715 34.8872 25.4936 42.9582 44.5164 2/8/2018 15:10:51.87 25.1377 55.7652 34.889 25.6383 42.8465 44.692 2/8/2018 15:10:53.87 25.1247 55.7472 34.898 25.5434 42.8245 44.4296 2/8/2018 15:10:55.87 25.122 55.7733 34.7882 25.3839 42.8813 44.4524 2/8/2018 15:10:57.87 25.1432 55.7706 34.7174 25.4217 42.9015 44.5402 2/8/2018 15:10:59.87 25.1266 55.7904 34.7601 25.4502 42.7412 44.6801 2/8/2018 15:11:01.87 25.1245 55.7677 34.7235 25.4878 42.4811 44.766 2/8/2018 15:11:03.87 25.0959 55.7739 34.7263 25.5459 42.4682 44.6783 2/8/2018 15:11:05.87 25.0703 55.776 34.7556 25.4115 42.5177 44.7203 2/8/2018 15:11:07.87 25.0888 55.7553 34.7655 25.4964 42.5763 44.4177 2/8/2018 15:11:09.87 25.0528 55.7454 34.7256 25.4558 42.6267 44.6856
2/8/2018 15:11:13.88 25.0463 55.8021 34.7646 25.3986 42.4682 44.5795 2/8/2018 15:11:15.88 25.0442 55.7524 34.8216 25.3513 42.3125 44.404 2/8/2018 15:11:17.88 25.079 55.7566 34.7169 25.4571 42.3409 44.4826 2/8/2018 15:11:19.88 25.0627 55.7694 34.6763 25.5772 42.2474 44.8172 2/8/2018 15:11:21.88 25.047 55.7685 34.7426 25.403 42.2245 45.0631 2/8/2018 15:11:23.88 25.0387 55.7677 34.7253 25.6067 42.2484 44.6015 2/8/2018 15:11:25.88 25.035 55.7272 34.63 25.4205 42.3107 44.7102 2/8/2018 15:11:27.88 25.0421 55.8349 34.7396 25.3206 42.198 44.7285 2/8/2018 15:11:29.88 25.0255 55.7557 34.7487 25.4461 42.1989 44.6856 2/8/2018 15:11:31.88 25.0101 55.765 34.8179 25.4205 42.2474 44.3647 2/8/2018 15:11:33.88 25.0073 55.7541 34.768 25.3329 42.2408 44.6414 2/8/2018 15:11:35.88 25.0317 55.7851 34.7475 25.4163 42.1876 44.2912 2/8/2018 15:11:37.88 25.0191 55.8025 34.7542 25.3179 42.0816 44.5905 2/8/2018 15:11:39.88 24.979 55.7571 34.6984 25.453 42.1402 44.5539 2/8/2018 15:11:41.88 24.9799 55.7139 34.8027 25.4622 42.2401 44.6161 2/8/2018 15:11:43.88 25.0048 55.7355 34.7592 26.0421 42.0541 44.4835 2/8/2018 15:11:45.88 25.1238 55.7616 34.7991 27.1935 41.847 44.5932 2/8/2018 15:11:47.87 25.2336 55.7589 34.6621 29.0607 41.6533 44.3278 2/8/2018 15:11:49.88 25.2954 55.6743 35.0369 30.8742 41.723 44.2995 2/8/2018 15:11:51.88 25.3551 55.7029 35.0884 31.4307 41.8923 44.5827 2/8/2018 15:11:53.88 25.3984 55.7434 35.249 31.8368 42.0939 44.7637 2/8/2018 15:11:55.88 25.43 55.7463 35.7127 31.7647 42.1766 44.8901 2/8/2018 15:11:57.88 25.4805 55.782 35.8004 31.6159 42.4029 45.0025 2/8/2018 15:11:59.88 25.5328 55.852 36.6152 31.381 42.5651 45.1779 2/8/2018 15:12:01.88 25.5998 55.7519 37.3461 31.84 42.7791 45.4088 2/8/2018 15:12:03.88 25.6395 55.0699 37.3388 32.2396 42.976 45.8271 2/8/2018 15:12:05.88 25.6856 54.4912 37.1513 32.4851 43.1463 46.1778
PararelFlow 60°C laju 2,5 Pipa 1 Pipa 2 Pipa 2 Pipa 3 Pipa 3 Pipa 1 2/8/2018 13:49:00.49 25.2786 59.5655 37.786 25.6197 43.5959 45.5926 2/8/2018 13:49:02.49 25.2866 59.5212 37.8429 25.5605 43.4214 45.2585 2/8/2018 13:49:04.50 25.3076 59.5048 37.8644 25.6469 43.3503 45.1345 2/8/2018 13:49:06.50 25.2984 59.6233 37.771 25.5722 43.1916 45.5746 2/8/2018 13:49:08.49 25.2938 59.635 37.7792 25.6017 43.0266 45.6429 2/8/2018 13:49:10.49 25.3048 59.5749 37.7991 25.5731 42.9497 45.1715 2/8/2018 13:49:12.50 25.294 59.5841 37.7667 25.6573 42.8643 45.8645 2/8/2018 13:49:14.50 25.2961 59.5744 37.6599 25.4869 42.7654 45.6371 2/8/2018 13:49:16.50 25.2933 59.6382 37.7225 25.5183 42.8707 45.3722 2/8/2018 13:49:18.50 25.2878 59.6382 37.7533 25.6151 42.8597 45.4389 2/8/2018 13:49:20.50 25.2844 59.5271 37.7745 25.7564 42.8762 45.5422 2/8/2018 13:49:22.49 25.3044 59.5125 37.7869 25.5137 42.9769 45.7796 2/8/2018 13:49:24.49 25.3205 59.5623 37.8499 25.6699 42.8524 45.428 2/8/2018 13:49:26.49 25.3281 59.5634 37.9036 25.4295 42.7287 45.2151 2/8/2018 13:49:28.49 25.2844 59.5208 37.8524 25.6292 42.8807 45.459 2/8/2018 13:49:30.49 25.2721 59.5637 37.835 25.4722 42.8423 45.7257 2/8/2018 13:49:32.50 25.327 59.688 37.7556 25.5584 42.6527 45.3055 2/8/2018 13:49:34.49 25.3196 59.662 37.771 25.5252 42.6545 45.1566 2/8/2018 13:49:36.49 25.2922 59.6829 37.7069 25.6185 42.7079 45.7159 2/8/2018 13:49:38.49 25.2585 59.6097 37.7581 25.4798 42.5708 45.7162 2/8/2018 13:49:40.49 25.286 59.5861 37.7425 25.569 42.5238 45.4474 2/8/2018 13:49:42.49 25.2896 59.614 37.776 25.6686 42.6893 45.4992 2/8/2018 13:49:44.49 25.2539 59.6151 37.7717 25.631 42.5428 45.0168 2/8/2018 13:49:46.49 25.294 59.6092 37.7758 25.7384 42.5538 45.639 2/8/2018 13:49:48.49 25.273 59.684 37.8701 25.5411 42.3193 45.6609 2/8/2018 13:49:50.49 25.2774 59.6397 37.8329 25.6121 42.3534 45.4081 2/8/2018 13:49:52.49 25.2774 59.6954 37.7685 25.6868 42.274 45.5564
2/8/2018 13:49:56.49 25.2758 59.6328 37.8014 25.6759 42.2263 45.613 2/8/2018 13:49:58.49 25.274 59.7019 37.8712 25.5718 42.3173 45.1766 2/8/2018 13:50:00.49 25.2924 59.6409 37.8041 25.628 42.2416 45.1843 2/8/2018 13:50:02.49 25.2949 59.6963 37.7858 25.5549 42.0994 45.7394 2/8/2018 13:50:04.49 25.3187 59.7042 37.8526 25.5501 42.227 45.6292 2/8/2018 13:50:06.49 25.2968 59.7286 37.7921 25.6296 42.5222 45.0246 2/8/2018 13:50:08.49 25.2802 59.6829 37.6851 25.5697 42.4902 45.3115 2/8/2018 13:50:10.49 25.3021 59.6808 37.7692 25.6275 42.3915 45.5658 2/8/2018 13:50:12.50 25.2878 59.6535 37.7606 25.5118 42.3308 45.5006 2/8/2018 13:50:14.50 25.286 59.6149 37.6744 25.5625 42.2689 45.4143 2/8/2018 13:50:16.50 25.3205 59.6099 37.7719 25.7658 42.2114 45.1194 2/8/2018 13:50:18.50 25.315 59.591 37.6948 25.586 42.0889 45.8103 2/8/2018 13:50:20.50 25.3362 59.5838 37.849 25.574 42.1189 45.5241 2/8/2018 13:50:22.50 25.3076 59.6063 37.8562 25.5279 42.15 45.4182 2/8/2018 13:50:24.49 25.3168 59.6269 37.8789 25.5971 42.2795 45.5372 2/8/2018 13:50:26.49 25.2922 59.5868 37.8411 25.5051 42.4084 45.557 2/8/2018 13:50:28.49 25.3005 59.5589 37.8284 25.6204 42.6023 45.4727 2/8/2018 13:50:30.49 25.294 59.5446 37.861 25.4157 42.6166 45.6632 2/8/2018 13:50:32.49 25.2922 59.5625 37.8574 25.5319 42.7164 45.5271 2/8/2018 13:50:34.49 25.3159 59.5838 37.8807 25.6893 42.6216 45.6152 2/8/2018 13:50:36.50 25.3242 59.5686 37.9261 25.6506 42.3477 45.2873 2/8/2018 13:50:38.50 25.2977 59.5464 37.8637 25.5512 42.0462 45.5997 2/8/2018 13:50:40.50 25.286 59.535 37.8767 25.6096 42.1864 45.5723 2/8/2018 13:50:42.49 25.3152 59.5185 37.8247 25.6019 42.2817 45.6326 2/8/2018 13:50:44.49 25.2949 59.5114 37.939 25.4959 42.125 45.6271 2/8/2018 13:50:46.50 25.2666 59.534 37.8731 25.5128 42.2808 45.8308 2/8/2018 13:50:48.50 25.3005 59.55 37.8266 25.6748 42.2771 45.5778