Contoh Laporan Struktur Kuda Kuda Lengkung.pdf

(1)

KUDA-

KUDA

LENGKUNG

Perencana : Muhammad Miftakhur Riza

RS

▸ Baca selengkapnya: seorang kuda selalu mempunyai

(2)

PERENCANAAN KUDA- KUDA LENGKUNG

DENGAN PROFIL BAJA PIPA

A. A. Pemodelan Struktur

Pemodelan Struktur

Analisis struktur rangka

Analisis struktur rangka kuda- kuda lengkung dilakukan dengan dengan Program SAP v14

kuda- kuda lengkung dilakukan dengan dengan Program SAP v14

((Structure Analysis Program

Structure Analysis Program). Desain kuda- kuda tersebut ditunjukkan pada Gambar

). Desain kuda- kuda tersebut ditunjukkan pada Gambar

berikut.

Gambar 1. Perencanaan Struktur

Gambar 1. Perencanaan Struktur Kuda- kuda (AutoCAD)

Kuda- kuda (AutoCAD)

Gambar 2. Desain Kuda-

Gambar 2. Desain Kuda- kuda Lengkung dengan

kuda Lengkung dengan

Curved Frame Geometry

Curved Frame Geometry dari SAP

dari SAP

4,5m

7,5m 7,5m

(3)

Pemodelan struktur kuda- kuda dengan SAP ditunjukkan pada Gambar berikut :

Gambar 3. Pemodelan Struktur Kuda- kuda secara 2D dengan SAP

(4)

B. Peraturan dan Standar Perencanaan

1. Tata Cara Perencanaan Struktur Baja untuk Bangunan Gedung SNI 03 - 1729 – 2002.

2. Pedoman Perencanaan Pembebanan Untuk Rumah dan Gedung, PPPURG 1987.

3. Tabel Profil Baja.

C. Data Teknis

Bentang kuda- kuda

= 37 meter

Jarak antar kuda- kuda

= 6 meter

Profil kuda- kuda

= Pipa 2”

Mutu baja

= BJ 37

Alat sambung

= Las

Tegangan putus minimum (fu)

= 370 Mpa

Tegangan leleh minimum (fy)

= 240 Mpa

Profil Gording

= C 125.50.20.3,2

Berat profil gording

= 6,76 kg/m

Sudut Kemiringan (

α

₎

_{= 15,7º}

Penutup Atap

= galvalum

Berat penutup atap

= 12 kg/m

2

Jenis Profil yang digunakan ditunjukkan pada Gambar berikut :

(5)

Tampilan

Extrude

profil yang digunakan pada struktur kuda- kuda ditunjukkan pada

Gambar berikut :

Gambar 7. Tampilan Extrude Profil Pipa 2

˝

yang Digunakan dalam Struktur Kuda- kuda

D. Kombinasi Pembebanan

Kombinasi pembebanan yang bekerja pada struktur Kuda- kuda diinput dengan program

SAP v14 dengan cara mengisi jenis beban apa saja yang bekerja dengan cara

Define –

Load Pattern,

seperti ditunjukkan pada Gambar berikut :

(6)

Kombinasi pembebanannya dapat diinput dengan cara

Define – Load Combinations

.

Kombinansi pembebanan dijabarkan sebagai berikut :

1) 1,4 D

2) 1,2D + 1,6L

3) 1,2D + 0,5L + 0,8 Angin Kanan

4) 1,2D + 0,5L - 0,8 Angin Kanan

5) 1,2D + 0,5L + 0,8 Angin Kiri

6) 1,2D + 0,5L - 0,8 Angin Kanan

Kombinasi pembebanan yang diinput dengan SAP ditunjukkan pada Gambat ber ikut.

Gambar 9. Kombinasi Pembebanan yang Digunakan dalam Analisis

E. Perhitungan Beban :

1. Beban Mati

Beban penutup atap galvalum 12 Kg/m² x 6

= 72

kg

Beban gording C 125.50.20.3,2 x 6 m = 6,76 x 6

= 40,56 kg

Berat instalasi ME (

Mechanical Electrical

)

= 25

kg

Beban mati (

dead load

) yang bekerja pada struktur kuda- kuda dianggap beban titik

yang terpusat pada tiap joint. Input beban mati (

dead load

) dapat dilakukan dengan cara

Assign – Joint Loads – Force - Dead

, dengan arah beban FZ (-) dari atas ke bawah.

Input beban mati pada kuda- kuda ditunjukkan pada Gambar berikut.

(7)

Gambar 10. Input Beban Mati (

Dead Load

) pada Struktur Kuda- kuda

Beban mati (

dead load

) yang bekerja pada struktur kuda- kuda ditunjukkan pada

Gambar berikut :

Gambar 11. Beban Mati (

dead load

) yang Bekerja pada Struktur Kuda- kuda

2. Beban Hidup

Berat pekerja di setiap joint

= 100

kg

Berat air hujan = 40 – 0,8.

α

= 40 – 0,8 x 15,7

= 27,44 kg

(8)

Beban hidup (

live load

) yang bekerja pada struktur kuda- kuda dianggap beban titik

yang terpusat pada tiap joint. Input beban hidup (

live load

) dapat dilakukan dengan cara

Assign – Joint Loads – Force – Live

, dengan arah beban FZ (-) dari atas ke bawah.

Input beban hidup pada struktur kuda- kuda ditunjukkan pada Gambar berikut.

Gambar 12. Input Beban Hidup (

Live Load

) pada Struktur Kuda- kuda

Beban hidup (

live load

) yang bekerja pada struktur kuda- kuda ditunjukkan pada

Gambar berikut :

(9)

3. Beban angin

Berdasarkan PPPURG 1987, koefisien angin untuk gedung tertutup adalah sebagai

berikut :

Tekanan angin di luar daerah pantai (q

w

) = 25 kg/m

2

Sudut kemiringan kuda- kuda

= 15,7º

Koefisien angin tekan

= 0,02

α

- 0,4 = 0,02 x 15,7- 0,4 = 0,086

Koefisien angin hisap

= -0,4

a. Angin tekan (QT)

= L

jrk. antar gording

x B

antar kk

x Koef

tekan

x q

w

= 1 x 6 x 0,086 x 25

= 12,9 kg

Beban angin vertikal (V

T

)

= Q

T

x cos

α

= 12,9 x cos 15,7° = 12,42 kg

Beban angin horizontal (H

T

)

= Q

T

x sin

α

= 12,9 x sin 15,7° = 3,49 kg

b. Angin hisap (QH)

= L

jrk. antar gording

x B

antar kk

x Koef

hisap

x q

w

= 1x 6 x 0,4 x 25

= 60 kg

Beban angin vertikal (V

H

)

= Q

H

x cos

α

= 60 x cos 15,7° = 57,76 kg

Beban angin horizontal (H

H

)

= Q

H

x sin

α

(10)

Input beban angin (dari arah kanan) pada struktur kuda- kuda dilakukan dengan cara

Assign –

Joint Loads – Force

, dengan arah beban sumbu X dan Z seperti Gambar berikut.

Gambar 14. Beban Angin Tekan (dari Kanan)

Gambar 15. Beban Angin Hisap

Beban angin (

wind load

) dari arah kanan pada struktur kuda- kuda ditunjukkan pada Gambar

berikut :

(11)

Input beban angin (dari arah kiri) pada struktur kuda- kuda dilakukan dengan cara

Assign –

Joint Loads – Force

, dengan arah beban sumbu X dan Z seperti Gambar berikut.

Gambar 17. Input Beban Angin Tekan (dari Kiri)

Gambar 18. Input Beban Angin Hisap

Beban angin (

wind load

) dari arah kiri pada struktur kuda- kuda ditunjukkan pada Gambar

berikut :

(12)

Setelah semua beban dimasukkan, struktur kuda- kuda harus di

Release

karena tiap joint

kuda- kuda adalah sambungan, maka diasumsikan adanya sendi pada tiap joint dengan cara

Assign - Frame – Release – Moment 33

.

Gambar 20.

Assign Frame Release

, untuk Mengasumsikan Sendi pada Tiap Joint

Struktur kuda- kuda yang telah di

release

ditunjukkan pada Gambar berikut :

(13)

F. Analisis Struktur

Acuan perencanaan yang akan digunakan dilakukan dengan cara

Design – Steel

Frame Design – View/ Revise Preferences.

Kemudian pilih AISC-LRFD 99.

Gambar 22.

Steel Frame Design

Berdasarkan AISC- LRFD 99

Memilih kombinasi pembebanan yang bekerja pada Struktur dengan cara

Define

-Steel Frame Design – Select Design Combos

seperti berikut.

(14)

Karena struktur dianalisis secara 2 dimensi, maka pilih

Analysis Options

dengan

sumbu XZ Plane.

Gambar 24.

Set Analysis Option XZ Plane

Untuk melihat kemampuan struktur dalam menerima beban dapat dilakukan dengan

cara

Design – Steel Frame Design – Start Design/ Check of Structures.

(15)

Nilai rasio tegangan (perbandingan tegangan yang terjadi dengan tegangan yang

direncanakan,

σ

/

σ_r

) pada setiap elemen batang dapat diketahui dengan cara

Design –

Steel Frame Design – Display Design Info – PM Ratio Color and Values.

Gambar 26. Nilai Rasio Tegangan pada Elemen Struktur Kuda- kuda

Untuk menampilkan gaya- gaya yang bekerja (tekan dan tarik) pada struktur dapat

dilakukan dengan cara

Display – Show Table – Analysis Result – Element Output –

Frame Output – Element Forces

seperti berikut :

(16)

G. Kontrol Hitungan

Dari output SAP diperoleh :

Gaya tarik maksimum = 2276,29 Kg

Gaya tekan minimum = 2200,30 Kg

Profil baja yang dianalisis adalah pipa 2

˝

dengan spesifikasi sebagai berikut :

Diameter terluar (d

luar

)

= 6,05 cm

Diameter dalam (d

dalam

)

= 5,29 cm

Tebal profil (t

w

)

= 0,38 cm

Luas penampang (A

n

)

= ¼ x

π

x d

2 luar

- ¼ x

π

x d

2 dalam

= ¼ x 3,14 x 6,05

2

- ¼ x 3,14 x 5,29

2

= 6,76 cm

2

Profil harus direncanakan agar memenuhi persyaratan kekuatan (

strenght

) dan syarat

kekakuan (

stiffness

).

1. Analisis Batang Tarik

i) Cek Kekuatan Batang Tarik (

Strenght

)

Tegangan tarik yang terjadi,

σ

=

P



=

, K

, 

=

336,73 kg/cm

2

Tegangan tarik rencana,

σ_r

= Ø x fy

= 0,9 x 2400 = 2160 kg/cm

2

Rasio tegangan,

stress ratio

=

σ σ



=

,



= 0,155 < 1

→

_OK..!!

Baja 37

Tegangan putus minimum (fu)

= 370

Mpa

Tegangan leleh minimum (fy)

= 240

Mpa

Modulus Elastisitas (E)

= 200000 Mpa

(17)

Syarat,

σ

<

σ_r

336,73 < 2160

→

_{OK..!! Profil mempunyai kekuatan cukup.}

ii) Cek Kekakuan Batang Tarik (

Stiffness)

Momen inersia penampang, I = 1/64 x

π

_{x (d}

4_luar

_{- d}

4_dalam

₎

= 1/64 x 3,14 x (6,05

4

– 5,29

4

) = 27,31 cm

4

Jari- jari inersia batang, i

=



I

_A

=



27,31

_6,76

= 2

Panjang batang, L

k

= 100 cm

Nilai kelangsingan,

λ

_{= L}

_k

_{/ i}

= 100/ 2 = 50

Syarat,

λ

_<

λ _max

50 < 300

→

_{OK..!! Profil mempunyai kekakuan cukup.}

2. Analisis Batang Tekan

i) Cek Kekuatan Batang Tekan (

Strenght

)

Panjang batang, L

= 120 cm

Faktor panjang efektif batang, k

= 1 (ujung batang merupakan sendi)

Panjang tekuk batang, L

k

= k x L = 1 x 120 = 120 cm

Jari- jari inersia batang, i

=



I

_A

(18)

Kelangsingan batang tekan,

λ _c

₌





x

L



x



fy

E

=

_3,14

1 x





x



2400

200000

= 2,09

Karena

λ _c ≥

_1,2

Maka faktor tekuk,

ω

_{= 1,25 x}

λ 2_c

= 1,25 x 2,09

2

= 5,46

Tegangan tekan yang terjadi,

σ

=

P



=

, 

_{, ²}

= 325,48 kg/cm

2

Tegangan tekan rencana,

σ_r

= Ø x





= 0,85 x



,

= 373,63 kg/cm

2

Rasio tegangan,

stress ratio

=

σ



=

,

,

= 0,87 < 1

→

_OK..!!

Syarat,

σ

<

σ_r

325,48 < 373,63

→

_{OK..!! Profil mempunyai kekuatan cukup.}

ii) Cek Kekakuan Batang Tekan (

Stiffness

)

Panjang batang, L

k

= 120 cm

Jari- jari inersia batang, i

=



I

_A

(19)

Kelangsingan batang,

λ

_{= L / i}

= 120 / 2 = 60

Syarat kelangsingan batang tekan,

λ

_{< 200}

60 < 200

→

_{OK..!! Profil mempunyai kekakuan cukup.}

3. Cek Lendutan Maksimum yang Terjadi

Lendutan yang terjadi akibat beban mati dan hidup dapat diketahui dengan

program SAP dengan cara,

Display – Show Deformed Shapes

seperti ditunjukkan

pada Gambar berikut.

Gambar 28. Deformasi Struktur Akibat Beban Mati dan Hidup

Kontrol lendutan :

Nilai lendutan yang terjadi < Lendutan yang diizinkan

2,09 mm

< 1/300 x L = 1/300 x 1000 mm

(20)

H. Kesimpulan

1. Perencanaan struktur kuda- kuda lengkung menggunakan profil baja pipa, untuk

menghindari adanya tekuk lateral karena profil pipa mempunyai kekakuan yang

sama ke segala arah, tidak ada sumbu lemah sumbu kuat.

2. Dari hasil analisis yang telah dilakukan, dapat disimpulkan bahwa struktur

kuda- kuda

aman dan mampu

menerima berbagai macam kombinasi

pembebanan yang meliputi : beban mati, beban hidup, dan beban angin.

Perencana Struktur,

(21)

A. DATA BAHAN

Tegangan leleh baja (yield stress),

_f

_y

₌

₂₄₀ _MPa Tegangan tarik putus (ultimate stress),

_f

_u

₌

₃₇₀ _MPa

, _r

Modulus elastik baja (modulus of elasticity ),

E =

200000 MPa Angka Poisson (Poisson's ratio),

υ

=

0.3

B. DATA PROFIL BAJA

Lip Channel : C 125.50.20.3,2

h

t

=

125 mm

b =

50 mm

a =

20 mm

t =

3.2 mm

A =

781 mm2

I

x

=

1810000 mm 4

I =

270000 mm4

S

x

=

29000 mm 3

S

y

=

8020 mm 3

r

x

=

48.2 mm

r

y

=

18.5 mm

c =

16.8 era pro ,

=

. g m

Faktor reduksi kekuatan untuk lentur,

φ

b

=

0.90

Faktor reduksi kekuatan untuk geser,

φ

f

=

0.75

(22)

Sudut miring atap,

α

=

15.7

°

C. SECTION PROPERTY

G = E / [ 2 * (1 +

υ

) ] =

76923.077 MPa

h = h

t

- t =

121.80 mm

J = 2 * 1/3 * b * t

3

+ 1/3 * (h

t

- 2 * t) * t

3

+ 2/3 * ( a - t ) * t

3

=

2754.70 mm4

I

w

= I

y

* h

2

/ 4 =

1.001E+09 mm6

X

1

=

π

/ S

x

*

√

[ E * G * J * A / 2 ] =

13936.14 MPa

X

2

= 4 * [ S

x

/ (G * J) ]

2

* I

w

/ I

y

=

0.00028 mm 2 /N2

Z

x

= 1 / 4 * h

t

* t

2

+ a * t * ( h

t

- a ) + t * ( b - 2 * t ) * ( h

t

- t ) =

24034 mm 3 Z = h *t* c - t / 2 + 2*a*t* b - c - t / 2 + t * c - t_y 2+ t * b - t - c 2= 13597 mm3

G =

modulus geser,

Z

x

=

modulus penampang plastis thd. sb. x,

J =

Konstanta puntir torsi,

Z

y

=

modulus penampang plastis thd. sb. y,

I

w

=

konstanta putir lengkung,

X

1

=

koefisien momen tekuk torsi lateral,

h =

tinggi bersih badan,

X

2

=

koefisien momen tekuk torsi lateral,

1. BEBAN PADA GORDING

2.1. BEBAN MATI (DEAD LOAD)

No Material Berat Satuan Lebar Q

(m) (N/m)

1 Berat sendiri gording 61.3 N/m 61.3

2 Atap baja (span deck ) 120 N/m2 1.0 120.0

Total beban mati,

Q

_DL

=

181.3 N/m

2.2. BEBAN HIDUP (LIVE LOAD)

Beban hidup akibat beban air hujan diperhitungkan setara dengan beban genangan air

setebal 1 inc = 25 mm.

q

hujan = 0.025 * 10 = 0.25 kN/m

2

Jarak antara gording,

s =

1 m

*

3

e an a r u an,

q

hujan

s

=

m

Beban hidup merata akibat air hujan,

Q

LL

=

250 N/m

(23)

Beban merata,

Q

u

= 1.2 * Q

DL

+ 1.6 * Q

LL

=

617.56 N/m Beban terpusat,

P

u

= 1.6 * P

LL

=

1600.00 N

Sudut miring atap,

α

=

0.27 rad

Beban merata terhadap sumbu x,

Q

ux

= Q

u

* cos

α

*10

-3

=

0.5945 N/mm Beban merata terhada sumbu ,

Q

_uy

= Q * sin

_u

α

*10

-3

=

0.1671. N/mm Beban terpusat terhadap sumbu x,

P

_ux

= P

_u

* cos

α

=

1540.31 N Beban terpusat terhadap sumbu y,

P

uy

= P

u

* sin

α

=

432.96 N

4. MOMEN DAN GAYA GESER AKIBAT BEBAN TERFAKTOR

Panjang bentang gording terhadap sumbu x, _x

=

1

=

mm Panjang bentang gording terhadap sumbu y,

L

y

= L

2

=

2000 mm Momen akibat beban terfaktor terhadap sumbu x,

M

ux

= 1/10 * Q

ux

* L

x2

+ 1/8 * P

ux

* L

x

=

3295502 Nm Momen pada 1/4 bentang,

M

A

=

2471626 Nm Momen di tengah bentang,

M

B

=

3295502 Nm Momen pada 3/4 bentang,

M

C

=

2471626 Nm Momen akibat beban terfaktor terhadap sumbu y,

M

uy

= 1/10 * Q

uy

* L

y 2

+ 1/8 * P

uy

* L

y

=

175085 Nmm Gaya geser akibat beban terfaktor terhadap sumbu x,

V

_ux

= Q

_ux

* L

_x

+ P

_ux

=

5107 N ,

V

uy

= Q

uy

* L

y

+ P

uy

=

767 N

5. MOMEN NOMINAL PENGARUH

LOCAL BUCKLING

Pengaruh tekuk lokal (local buckling) pada sayap :

Kelangsingan penampang sayap,

λ

= b / t =

15.625 Batas kelangsingan maksimum untuk penampang compact ,

λ

p

= 170 /

√

f

y

=

10.973 Batas kelangsingan maksimum untuk penampang non-compact ,

(24)

Momen batas tekuk terhadap sumbu y,

M

ry

= S

y

* ( f

y

- f

r

) =

1363400 Nmm

Momen nominal penampang untuk :

a. Penampangcompact ,

λ ≤ λ

_p →

_M

_n

₌

_M

_p b. Penampangnon-compact ,

λ

_p

_<

λ ≤ λ

_r →

_M

_n

₌

_M

_p

_{- (M}

_p

_{- M}

_r

_{) * (}

λ

_-

λ

_p

_{) / (}

λ

_r

_-

λ

_p

₎

c. Penampanglangsing ,

λ

_>

λ

_r →

_M

_n

₌

_M

_{r *}

₍

λ

_r

_/

λ

₎

2

λ

>

λ

p dan

λ

<

λ

r - , -

Momen nominal penampang terhadap sumbu x dihitung sebagai berikut :

compact :

M

n

= M

p

=

- Nmm

non-compact :

M

n

= M

p

- (M

p

- M

r

) * (

λ

-

λ

p

) / (

λ

r

-

λ

p

) =

5544068 Nmm

langsing :

M

n

= M

r *

(

λ

r

/

λ

)

2

=

- Nmm

Momen nominal terhadap sumbu x penamnon-compact

M

nx

=

5544068 Nmm

Momen nominal penampang terhadap sumbu y dihitung sebagai berikut :

compact :

M

n

= M

p

=

- Nmm

non-compact :

M

n

= M

p

- (M

p

- M

r

) * (

λ

-

λ

p

) / (

λ

r

-

λ

p

) =

2755451 Nmm

langsing :

M

n

= M

r *

(

λ

r

/

λ

)

2

=

- Nmm

(25)

L

≤

L

p →

_M

_n

_{= M}

_p

_{= f}

_y

_{* Z}

_x b. Bentang sedang :

_L

_p

≤

_L

≤

_L

_r →

_M

_n

_{= C}

_b

_{* [ M}

_r

_{+ ( M}

_p

_{- M}

_r

_{) * ( L}

_r

_{- L ) / ( L}

_r

_{- L}

_p

_{) ]}

≤

_M

_p c. Bentang panjang :

_{L > L}

_r →

_M

_n

_{= C}

_b

_*

π

_{/ L*}

√

_{[ E * I}

_y

_{* G * J + (}

π

_{* E / L )}

2

_{* I}

_y

_{* I}

_w

_]

≤

_M

_p

Panjang bentang maksimum balok yang mampu menahan momen plastis,

L

p

= 1.76 * r

y

*

√

( E / f

y

) =

940 mm

Tegangan leleh dikurangi tegangan sisa,

f

L

= f

y

- f

r

=

170 MPa

torsi lateral,

L

_r

= r

_y

* X

₁

/ f

_L

*

√

[ 1 +

√

( 1 + X

₂

* f

_L2

) ] =

3035 mm Koefisien momen tekuk torsi lateral,

C

b

= 12.5 * M

ux

/ ( 2.5*M

ux

+ 3*M

A

+ 4*M

B

+ 3*M

C

) =

1.14

Momen plastis terhadap sumbu x,

M

px

= f

y

* Z

x

=

5768049 Nmm

Momen plastis terhadap sumbu y,

M

py

= f

y

* Z

y

=

3263201 Nmm

*

Momen batas tekuk terhadap sumbu x, _rx

=

x y

-

r

=

4 Nmm

Momen batas tekuk terhadap sumbu y,

M

ry

= S

y

* ( f

y

- f

r

) =

1363400 Nmm

Panjang bentang terhadap sumbu y (jarak dukungan lateral),

L = L

2

=

2000 mm

L

>

L

p dan L

<

L

r

Termasuk kategori : bentang sedang

Momen nominal terhadap sumbu x dihitung sebagai berikut :

M

nx

= M

px

= f

y

* Z

x

=

- Nmm

M

nx

= C

b

* [ M

rx

+ ( M

px

- M

rx

) * ( L

r

- L ) / ( L

r

- L

p

) ] =

6072754 Nmm

M

nx

= C

b

*

π

/ L*

√

[ E * I

y

* G * J + (

π

* E / L )

2

* I

y

* I

w

] =

- Nmm

Momen nominal thd. sb. x untuk : bentang sedang

M

nx

=

6072754 Nmm

M

_nx >

M

_px

Momen nominal terhada sumbu x an di unakan,

M

=

5768049 Nmm Momen nominal terhadap sumbu y dihitung sebagai berikut :

M

ny

= M

py

= f

y

* Z

y

=

- Nmm

M

ny

= C

b

* [ M

ry

+ ( M

py

- M

ry

) * ( L

r

- L ) / ( L

r

- L

p

) ] =

2615868 Nmm

M

ny

= C

b

*

π

/ L*

√

[ E * I

y

* G * J + (

π

* E / L )

2

* I

y

* I

w

] =

- Nmm

Momen nominal thd. sb. y untuk : bentang sedang

M

ny

=

2615868 Nmm ny < py

(26)

M

nx

=

Berdasarkan pengaruhlateral buckling ,

M

nx

=

5768049 Nmm

Momen nominal terhadap sumbu x (terkecil) yg menentukan,

M

nx

=

5544068 Nmm

Tahanan momen lentur terhadap sumbu x,

φ

_b

* M

nx

=

4989661 Nmm

Momen nominal terhadap sumbu y :

Berdasarkan pengaruhlocal buckling ,

M

ny

=

2755451 Nmm

Berdasarkan pengaruhlateral buckling ,

M

ny

=

2615868 Nmm

Momen nominal terhadap sumbu y (terkecil) yg menentukan,

M

ny

=

2615868 Nmm

Tahanan momen lentur terhadap sumbu y,

φ

_b

* M

ny

=

2354281 Nmm

Momen akibat beban terfaktor terhada sumbu x,

M

_ux

=

3295502 Nmm Momen akibat beban terfaktor terhadap sumbu y,

M

_uy

=

175085 Nmm

M

ux

/ (

φ

b

* M

nx

) =

0.6605

M

uy

/ (

φ

b

* M

ny

) =

0.0744

Syarat yg harus dipenuhi :

M

ux

/ (

φ

b

* M

nx

) + M

uy

/ (

φ

b

* M

ny

)

≤

1.0 M

ux

/ (

φ

b

* M

nx

) + M

uy

/ (

φ

b

* M

ny

) =

0.7348 < 1.0 AMAN (OK)

8. TAHANAN GESER

Ketebalan plat badan tanpa pengaku harus memenuhi syarat,

h / t

_{6.36 *}

_√

₍

_{E / f}

_y

₎

38.06

<

183.60 Plat badan memenuhi syarat (OK)

Gaya geser akibat beban terfaktor terhadap sumbu x,

V

ux

=

5107 N

Luas penampang badan,

A

w

= t * h

t

=

400 mm

2

Tahanan gaya geser nominal thd.sb. x,

V

nx

= 0.60 * f

y

* A

w

=

57600 N

Tahanan gaya geser terhadap sumbu x,

φ

_f

* V

_nx

=

43200 N

Ga a eser akibat beban terfaktor terhada sumbu ,

V

=

767 N

Luas penampang sayap,

A

f

= 2 * b * t =

320 mm

2

Tahanan gaya geser nominal thd.sb. y,

V

ny

= 0.60 * f

y

* A

f

=

46080 N

Tahanan gaya geser terhadap sumbu x,

φ

_f

* V

ny

=

34560 N

V

ux

/ (

φ

f

* V

nx

) =

0.1182

V

uy

/ (

φ

f

* V

ny

) =

0.0222

Syarat yang harus dipenuhi :

V

ux

/ (

φ

f

* V

nx

) + V

uy

/ (

φ

f

* V

ny

)

1.0

(27)

M

u

/ (

φ

b

*

M

n

) + 0.625 * V

u

/ (

φ

f

* V

n

)

1.375

M

u

/ (

φ

b

* M

n

) =

M

ux

/ (

φ

b

* M

nx

) + M

uy

/ (

φ

b

* M

ny

) =

0.7348

V

u

/ (

φ

f

* V

n

) =

V

ux

/ (

φ

f

* V

nx

) + V

uy

/ (

φ

f

* V

ny

) =

0.1404

M

u

/ (

φ

b

*

M

n

) + 0.625 * V

u

/ (

φ

f

* V

n

) =

0.8226 0.8226

<

1.375 AMAN (OK)

10. TAHANAN TARIK SAGROD

Beban merata terfaktor pada gording,

Q

uy

=

0.1671 N/mm Beban ter usat terfaktor ada ordin ,

P

_uy

=

432.96. N/m Panjang sagrod (jarak antara gording),

L

_y

= L

₂

=

2000 m Gaya tarik pada sagrod akibat beban terfaktor,

T

u

= Q

uy

* L

y

+ P

uy

=

767 N

Tegangan leleh baja,

f

y

=

240 MPa

Tegangan tarik putus,

f

u

=

370 MPa

Diameter sagrod,

d =

8 mm

Luas penampang brutto sagrod,

A

g

=

π

/ 4 * d

2

=

50.27 mm2 Luas penampang efektif sagrod,

A

e

= 0.90 * A

g

=

45.24 mm

2

Tahanan tarik sagrod berdasarkan luas penampang brutto,

φ

* T

n

= 0.90 * A

g

* f

y

=

10857 N Tahanan tarik sagrod berdasarkan luas penampang efektif,

φ

* T

n

= 0.75 * A

e

* f

u

=

12554 N Tahanan tarik sagrod (terkecil) yang digunakan,

φ

* T

n

=

10857 N Syarat yg harus dipenuhi :

T

u

φ

* T

n