PERENCANAAN JEMBATAN BAJA KOMPOSIT

(1)

DAFTAR ISI

BAB I... 4

PERENCANAAN PIPA SANDARAN...4

I.1 Data perencanaan pipa sandaran...4

I.2 Analisa pembebanan...4

I.3 Perhitungan Lendutan...5

BAB II... 7

PERENCANAAN TIANG SANDARAN...7

II.1 Data perencanaan tiang sandaran...7

II.3 Penulangan pada tiang sandaran...8

BAB III... 11

PERENCANAAN KERB...11

III.2 Perhitungan momen kerb...11

III.3 Penulangan Kerb...11

BAB IV... 14

PERENCANAAN PELAT LANTAI...14

IV.1 Perhitungan Tebal Pelat Lantai...14

IV.2 Analisa Struktur...14

IV.2.1 Analisa Pembebanan...14

IV.2.2 Perhitungan momen pada lantai jembatan...17

IV.2.1 Kombinasi Momen...19

IV.3 Penulangan pelat lantai...20

IV.3 .1 Tulangan Lapangan...21

IV.3 .2 Tulangan Tumpuan...22

5.1 Pemeriksaan Geser Pons...23

BAB V... 25

PERENCANAAN GELAGAR MEMANJANG...25

V.1.. Data Perencanaan...25

V.2 Pembebanan dan Analisa Gelagar Sebelum dan Sesudah Komposit...25

V.1.2 Analisa Kekuatan Desain Gelagar...29

V.3 Analisa struktur...33

V.3.1 Analisa pembebanan...33

V.3.2 Momen pada gelagar jembatan...33

BAB VI... 35

PERENCANAAN DIAFRAGMA...35

(2)

VI.2 Pembebanan Diafragma...35

VI.3 Analisa kekuatan diafragma...35

BAB VII... 38

PERENCANAAN SHEAR CONNECTOR...38

VII.2 Perhitungan diafragma...38

BAB... 40

VIII PERENCANAAN ELASTOMER...40

VIII.1 Data perencanaan...40

VIII.2 Analisa pembebanan...40

VIII.3 Data Pemeriksaan...42

VIII.3.1 Data pmeriksaan 1...42

VIII.3.2 Data pemeriksaan 2...42

VII.3.4 Data pemeriksaan 4...43

VIII.4 Kontrol perletakkan...44

VIII.4.1 Pemeriksaan luas efektif minimum...44

VIII.4.2 Pemeriksaan regangan total maksimum...44

VIII.4.3 Pemeriksaan regangan geser maksimum...44

VIII.4.4 Pemeriksaan batas leleh...44

VIII.4.5 Pemeriksaan tegangan maksimum rata-rata...44

VIII.4.6 Pemeriksaan perputaran maksimum...44

VIII.4.7 Pemeriksaan tebal baja minimum...45

BAB IX... 46

SAMBUNGAN... 46

IX.1 Sambungan gelagar memanjang dan melintang...46

IX.1.1 Data perencanaan...46

IX.1.2 Sambungan pada gelagar memanjang(2 bidang geser)...46

IX.1.2 Sambungan pada gelagar melintang(1 bidang geser)...47

IX.1.3 Kontrol pelat siku...47

IX.2 Sambungan antar gelagar memanjang...48

IX.2.1 Data perencanaan...48

(3)

BAB I

PERENCANAAN PIPA SANDARAN

I.1 Data perencanaan pipa sandaran

Diameter pipa sandaran(do)= 3 inchi = 76,2 mm

Berat pipa (q) = 7,13 kg/m

Momen inersia pipa (I) = 59,5 cm4

Section modulus (w) = 15,6 cm3

Panjang pipa (L) = 3 m

I.2 Analisa pembebanan

 Beban Vertikal q sandaran = 75 kg/m q pipa = 7,13 kg/m q vertikal = 82,13 kg/m q vertikal = 82,13 kg/m M vertikal = 1/8 . q . L2 = 1/8 . 82,13 kg/m .( 3 m )2 = 92,396 kgm  Beban Horizontal q horizontal = q sandaran = 75 kg/m M horizontal = 1/8 . q . L2 = 1/8 . 75 kg/m . (3m)2 = 84,375 kgm

(4)

Zx = 15,6 cm3 Mn = 0,9 . fy . Zx = 0,9 . 2400 . 15,6 = 33696 kgcm = 336,96 kgm Mr = Mv2_{+ Mh}2 = 92,392 _{+ 84,37}2 = 125,12 kgm  Resultan momen 0,37 < 1 (OK)

I.3 Perhitungan Lendutan

 Lendutan yang terjadi pada pipa

Tegangan yang terjadi akibat beban vertikal

δ terjadi = Ix E L qx . . 384 . . 5 4 = 000000595 , 0 . 21000000 . 384 3 . 13 , 82 . 5 4 = 0,00693 m = 0,69 cm

 Tegangan yang terjadi akibat beban horizontal

δ terjadi = Ix E L qy . . 384 . . 5 4 = 000000595 , 0 . 21000000 . 384 3 . 75 . 5 4 = 0,00633 m = 0,633 cm  Resultan = 2 2 ₍ ₎ ) ( terjadix   terjadi y

(5)

= 2 2 ₀_,₆₃₃ 693 , 0  = 0,93888 cm < 1,25 cm (OK)

(6)

BAB II

PERENCANAAN TIANG SANDARAN

II.1 Data perencanaan tiang sandaran

Lebar (b) : 200 mm = 0,2 m Tebal (t) : 200 mm = 0,2 m Tinggi (h) : 1200 mm = 1,2 m Tulangan utama : Ø 12 mm Tulangan sengkang : Ø 8 mm Selimut (d’) : 20 mm

Mutu beton (fc’) : 25 Mpa

Mutu baja (fy) : 240 Mpa

Faktor reduksi (Ø) : 0,8

II.2 Analisa pembebanan dan momen

A. Beban Mati

Berat sendiri tiang = b . h . L . λ = 0,2m.0,2 m.1,2 m.2400 = 115,2 kg

Berat pipa sandaran 1= q pipa . jarak atar kolom = 7,13 kg/m . 3 m = 21,39 kg

PD = 157,9 kg

MD = PD x b/2

= 157,98 x 0,2/2

(7)

B. Beban Hidup qL = 75 kg/m pL = qL x L = 75 kg/m x 3 m = 225 kg ML = pL x t = 225 kg x 1,2 m = 270 kg C. Beban Ultimate Pu = 1,2 PD + 1,6 PL = 1,2 (157,98 kg) + 1,6.(225 kg) = 189,576 kg + 360 kg = 549,58 kg = 5495,8 N Mu = 1,2.MD + 1,6.ML = 1,2.(15,798 kgm) + 1,6.(270 kgm) = 18,95 kgm + 432 kgm = 450,96 kgm = 4509576 Nmm

II.3 Penulangan pada tiang sandaran A. Tulangan Lentur m = 25 85 , 0 240 ' 85 , 0 xfc x Fy _ = 11,294 Mn =  Mu =  4509576 = 5636970 Nmm Rn = 2 bxd Mn = 2 200 200 5636970 x = 0,7046 Nmm

(8)

ß1 = 0,85 ρ balance = ) 600 600 ( ' 1 85 , 0 fy fy xfc x   = ) 240 600 600 ( 240 25 85 , 0 85 , 0  x x = 0,0537574 ρ min = 005833 , 0 240 4 , 1 4 , 1   fy ρ perlu =       fy xmxRn m 2 1 1 1 =       240 704 , 0 294 , 11 2 1 1 29 , 11 1 x x = 0,00298

Karena ρ perlu < ρ min sehingga dipakai ρ min = 0,00583

d = h - d’ - Ø tul lentur - 1/2 Ø tul bagi

= 200 - 20 - 12 - ½(8) = 164 mm = 0,16 m As = ρ . b . d = 0,00583 . 200 . 164 = 191,33 mm2

Digunakan tukangan 2 Ø 12 (As = 226,19 mm2₎

B. Tulangan Geser Vu = 1,125 kn = 1125 N Vc = xbwxd fc 6 '

(9)

= 164 200 6 25 x x = 27333,33 N Ø Vc = 0,75 x Vc = 0,75 x 27333,33 = 20500 N Karena Vu ≤ Vc 1125 N ≤ 20500 N

Maka tidak diperlukan tulangan geser, tetapi untuk menjaga kestabilan struktur maka dipasang tulangan minimum dengan jarak maksimum

(10)

BAB III

PERENCANAAN KERB

III.1 Data perencanaan kerb

Beban nominal trotoar : 5 kpa = 500 kg/m2

Beban tumbukan kerb : 15 kN/m

tinggi (h) : 200 mm lebar (d) : 180 mm Panjang (L) : 1000 mm Kutp : 1,8 fc' : 25 Mpa fy : 400 Mpa Tul utama : Ø 12 mm Tul bagi : Ø 8 mm Selimut (d’) : 20 mm Ø : 0,8

III.2 Perhitungan momen kerb

Mu = p x b x t x Kutp

= 15 x 1 x 0,2 x 1,8

= 5,4 kNm = 5400000 Nmm

III.3 Penulangan Kerb

III.3.1 Perhitungan tulangan lentur

d = h - d’ - Øtul. Lentur - ½.Øtul bagi

= 200 - 20 - 12 - ½. 8 = 164 mm = 0,164 m

(11)

Mn =  Mu = 0,8 5400000 = 6750000 Nmm Rn = 2 bxd Mn = 2 164 200 6750000 x = 1,254 m = 823 , 18 25 85 , 0 400 ' 85 , 0 xfc  x  Fy ß1 = 0,85 ρ balance = ) 600 600 ( ' 1 85 , 0 fy fy xfc x   = ) 400 600 600 ( 400 25 85 , 0 85 , 0  x x = 0,0270938 ρ min = 0035 , 0 400 4 , 1 4 , 1   fy ρ max = 75% x ρ balance = 75% x 0,0270938 = 0,02032 ρ perlu =       fy xmxRn m 2 1 1 1 =       400 255 , 1 823 , 18 2 1 1 823 , 18 1 x x = 0,003236

Karena ρ perlu < ρ min sehingga dipakai ρ min = 0,00350

As = ρ . b . d

= 0,00350 . 180 . 164 = 103,32 mm2

Sehingga digunakan tulangan Ø 8 - 200 mm (As = 251,32 mm2₎

(12)

As tulangan bagi = 20 % x As tulangan utama

= 20% x 103,32

= 51,66 mm2

(13)

BAB IV

PERENCANAAN PELAT LANTAI

IV.1 Perhitungan Tebal Pelat Lantai

ts ≥ 200 mm

ts ≥ 100 + 40 (L)

≥ 100 + 40 (1,6)

≥ 164 mm

Sehingga dipakai tebal pelat lantai 220 mm agar memenuhi kedua pesrsyaratan tersebut Tebal aspal digunakan diharuskan memenuhi syarat yaitu antara 5 cm – 8 cm. Dan dipakai tebal aspal ta = 7 cm

IV.2 Analisa Struktur

IV.2.1 Analisa Pembebanan

1. Berat Sendiri (MS)

Lantai jembatan = tebal x berat x jarak = 0,22 m x 25 kN/m3_{x 1 m = 5,5 kN/m}

2. Berat Mati Tambahan(MA)

Lapisan aspal+overlay = tebal x beratxjarak = 0,1 x 22 x 1 = 2,2 kN/m

Air hujan = tebalxberatxjarak = 0,05 x 9,8 x 1 = 0,49 kN/m

Beban mati tambahan = 2,69 kN/m

(14)

3. Beban Truk

Faktor beban dinamis : 30%

Beban truk (T) : 112,5 kN PTT = T x KD = 112,5 kN x (1 + FBD) = 112,5 kN x (1 + 30%) = 146,25 kN 4. Beban Angin Koefisien seret (Cw) : 1,2 Keterangan Notas

i Layan Ultimit Satuan

Faktor beban Kew 1 1,2

Kecepatan angin untuk lokasi Vw 25 30 m/det

 Kondisi Layan

Tew = 0,0012 x Cw x Vw2

1,6 m

(15)

= 0,0012 x 1,2 x 252 = 0,9 kN/m Pew = Tew x h 75 , 1 2 = m kN x0,9 / 75 , 1 2 2 = 0,514 kN/m  Kondisi Ultimate Tew = 0,0012 x Cw x Vw2 = 0,0012 x 1,2 x 302 = 1,296 kN/m Pew = Tew x h 75 , 1 2 = m kN x1,296 / 75 , 1 2 2 = 0,7405 kN/m 5. Pengaruh Temperatur

Temperatur rata-rata minimum : 15

Temperatur rata-rata maksimum : 40

Selisih temperatur : 25

Kuat tekan beton : 20,8

Kuat tekan beton untuk f’c<30 Mpa : 0,00001

Modulus elastisitas f’c < 30 Mpa : 21410

IV.2.2 Perhitungan momen pada lantai jembatan

(16)

Momen tumpuan max : 1/12 . Qms . S2

: 1/12 . 5,5 kN/m . 1,62

: 1,17333 kNm

Momen lapangan max : 1/24 . Qms . S2

: 1/24 . 5,5 kN/m . 1,62

: 0,586 kNm 2. Akibat beban mati(Qma)

Momen tumpuan max : 5/48 . Qma . S2

: 5/48 . 2,69 kN/m . 1,62

: 0,717 kNm

Momen lapangan max : 5/96 . Qma . S2

: 5/96 . 2,69 kN/m . 1,62

: 0,3586 kNm 3. Akibat beban truk(Ptt)

Momen tumpuan max : 5/32 . Ptt . S

: 5/32 . 146,25 kN . 1,6

: 36,562 kNm

Momen lapangan max : 9/64 . Ptt . S

: 9/64 . 146,25 kN . 1,6 : 32,906 kNm

4. Akibat beban angin (Pew)

 Kondisi layan

Momen tumpuan max: 5/32 . Pew . S

(17)

: 0,128 kNm

Momen lampangan max : 9/64 . Pew . S

: 9/64 . 0,514 kN . 1,6

: 0,115 kNm

 Kondisi ultimate

Momen tumpuan max: 5/32 . Pew . S

: 5/32 . 0,740 kN . 1,6

: 0,185 kNm

Momen lapangan max : 9/64 . Pew . S

: 9/64 . 0,740 kN . 1,6

: 0,166 kNm 5. Akibat pengaruh temperatur (T)

Momen inersia lantai beton(I) = 1/12 . b . h = 1/12 . 1000 . 2203

= 887333333 mm4

Modulus elastisitas (Ec) = 21410 Mpa

Koefisien muai (α) = 0,00001 Mpa

Tebal lantai (h) = 2200 mm

Momen tumpuan max : ¼ . ΔT . α . EI/h

: ¼ . 25 . 0,00001 Mpa . 8635366667 : 5,397 knM

Momen lapangan max : 7/8 . ΔT . α . EI/h

: 7/8 . 25 . 0,00001 . 8635366667 : 18,889 kNm

IV.2.1 Kombinasi Momen

Faktor beban : Layan = 1

Ultimate = 1,3

IV.2.1.2 Rekapitulasi momen lapangan dan tumpuan

N o Jenis beban Fakto r Beban Daya Layan Keadaan Ultimate M Lap(kNm) M tump (kNm) 1 Berat Sendiri Kms 1 1,3 0,58666667 1,17333333 2 Beban mati tambahan Kma 1 2 0,35866667 0,71733333 3 Beban Truk Ktt 1 1,8 32,90625 36,5625

4 Pengaruh temperatur Ket 1 1,2 18,8898646 5,39710417

5a Beban angin Kew 1 0,11571429 0,12857143

5b Beban angin Kew 1,2 0,16662857 0,18514286

(18)

IV.2.1.2.3 Kombinasi 1 momen tumpuan

N o

Jenis beban _{Faktor Beban} M Tump(kNm

)

Aksi _Layan Aksi Ultimi t Daya Laya n Keadaa n Ultimat e Ms Lap Mu Lap 1 Berat Sendiri 1 1,3 1,173 x KBL 1,173 x KBU 1,525 2 Beban mati tambahan 1 2 0,717 x KBL 0,717 x KBU 1,435 3 Beban Truk 1 1,8 36,563 x KBL 36,563 x KBU 65,813 4 Pengaruh temperatur 1 1,2 5,397 oKB L 5,397 o KBU 5,397 5a Beban angin 1 0,129 5b Beban angin 1,2 0,185 Σ 43,850 Σ 74,170

IV.2.1.2.4 Kombinasi 2 momen lapangan

No Jenis beban Faktor Beban M Lap(kNm ) Aksi Layan Aksi Kond Daya Laya n Keadaa n Ultimat e Ms Lap Mu Lap 1 Beban Truk 1 1,3 0,587 x KBL 0,587 x KBU 0,763

2 Beban mati_tambahan 1 2 0,359 x KBL 0,359 _KBUx 0,717

3 Beban Truk 1 1,8 32,906 o KBL 32,906 o KBL 32,906

4 _temperaturPengaruh 1 1,2 18,890 0,7KB_L 13,223

5a Beban angin 1 0,116

5b Beban angin 1,2 0,167

Σ 47,074 Σ 34,386

IV.2.1.2.5 Kombinasi 2 momen tumpuan

No Jenis beban Faktor Beban M Lap(kNm) Aksi Layan Aksi Ultimit Daya Layan Keadaan

Ultimate Ms Lap Mu Lap

1 Berat Sendiri 1 1,3 0,586 x KBL 0,5866 x KBU 0,7626

2 Beban mati

tambahan 1 2 0,358 x KBL 0,358 x KBU 0,717

3 Beban Truk 1 1,8 32,906 x KBL 32,90 x KBU 59,23

4 Pengaruh

temperatur 1 1,2 18,889 oKBL 18,889 o KBU 18,88

5a Beban angin 1 0,115

5b Beban angin 1,2 0,166

(19)

IV.3 Penulangan pelat lantai

Momen rencana (Kombinasi 1) (Mu) : 79,6

Mutu beton (fc’) : 20,75

Mutu baja (fy) : 390

Tebal pelat lantai (h) : 200

Tebal selimut beton (d’) : 35

Tebal efektif lantai (d) : 35

Lebar lantai yang ditinjau (b) : 165

Diameter tulangan lentur rencana (dt) : 16

Faktor reduksi kekuatan lentur (Ø) : 0,8

IV.3 .1 Tulangan Lapangan

IV.3 .1.1 Tulangan lentur lapangan

Mn = Mu_φ

=

79601114,6_0,8 = 99501393,23Nmm Rn = _{b .d}Mn2

=

99501393,23 1000 x 1652 = 3,6548 N/mm2 ρ b = β 1 x 0,85 x fc ' fy x 600 (600+fy) = 0,85x 0,85 x 20,75₃₉₀ x _{(600+390) = 0,02329}600 ρ _max _{= 0,75} ρ _{b = 0,75 x 0,02329 = 0,0175} ρ min = 1,4_{fy =} _{390 = 0,00359}1,4 No Jenis beban Faktor Beban M Tump (kNm) Aksi Layan Aksi Ultimit Daya Laya n Keadaan

Ultimate Ms Lap Mu Lap

1 Beban Truk 1 1,3 1,173 x KBL 1,173 x KBU 1,525

2 Beban mati tambahan 1 2 0,717 x KBL 0,717 x KBU 1,435 3 Beban Truk 1 1,8 36,56 o KBL 36,563 o KBL 36,563 4 _temperaturPengaruh 1 1,2 5,397 0.7KB_L 3,778 5a Beban angin 1 0,129 5b Beban angin 1,2 0,185 Σ 42,231 Σ 39,523

(20)

m = _{0,85 x fc ' =}fy _{0,85 x 20,75 = 22,11}390

ρ perlu ₌ 1

m x

[

1−

√

1−2 x m x Rnfy

]

= _{22,11 x}1 [1−

√

1−2 x 22,11 x 3,65₃₉₀ ]

= 0,0106

Karena ρ perlu > ρ min sehingga dipakai ρ perlu = 0,0106

As Perlu = ρ x b x d = 0,0106 x 1000 x 165 = 1751,906 mm2

S (Jarak antar tulangan) =

1 4x π x dt ² x b As = 1 4 x 3,14 x 18² x 1000 1751,906 = 114,709 mm2

(Di pasang tulangan D 16 – 100)

As terpasang = 1 4x π x dt ² x b s = 1 4 x 3,14 x 16² x 1000 100 = 2010,62 mm 2

Kontrol : As terpasang ≥ As perlu

2010,62 mm2 ≥ 1808,894 mm2_(OK)

IV.3 .1.2 Tulangan Bagi Lapangan

 As’= 50 % x As = 50% x 1751,906 = 875,95 mm2 (Dipasang D14)  S = 1 4x π x dt ² x b As = 1 4 x 3,14 x 14² x 1000 875,95 = 175,649 mm

(Di pasang tulangan D14 – 150)

  Kontrol As terpasang = 1 4x π x dt ² x b s = 1 4 x 3,14 x 14² x 1000 150 = 1026,2536 mm2 _(ok) IV.3 .2 Tulangan Tumpuan

IV.3 .2.1 Tulangan Tumpuan

(21)

Rn = _{b .d}Mn2 = 92712005,21 1000 x 1652 = 3,405 N/mm2 ρ b = β 1 x 0,85 x fc ' fy x 600 (600+fy) = 0,85x 0,85 x 20,75₃₉₀ x _{(600+390) = 0,02329}600 ρ _max _{= 0,75} ρ _{b = 0,75 x 0,02329 = 0,0175} ρ min = 1,4_{fy =} _{390 = 0,00359}1,4 m = _{0,85 x fc ' =}fy _{0,85 x 22,5 = 12,54902}240 ρ ₌ 1 m x

[

1−

√

1−2 x m x Rn_fy

]

= _{22,12 x}1 [1−

√

1−2 x 22,12 x 3,045₃₉₀ ] = 0,00979

Karena ρ perlu ≥ ρ min sehingga digunakan ρ perlu

As Perlu = ρ x b x d = 0,00979 x 1000 x 165 = 1615,65 mm2

(Di pasang tulangan D16)

S (Jarak antar tulangan) =

1 4 x π x dt ² x b As = 1 4 x 3,14 x 16² x 1000 1615,65 = 124,38 mm2

(Di pasang tulangan D 16 – 100)

Kontrol As terpasang = 1 4x π x dt ² x b s = 1 4 x 3,14 x 16² x 1000 100 = 2010,62 mm 2 (ok)

IV.3 .2.1 Tulangan Bagi Tumpuan

 As’ = 50 % x As = 50% x 1615,65 = 807,827 mm2 (Dipasang tulangan D14)  S = 1 4x π x dt ² x b As = 1 4 x 3,14 x 14² x 1000 807,827 = 190,46 mm

(Di pasang tulangan D14– 150)



(22)

As terpasang = 1 4x π x dt ² x b s = 1 4 x 3,14 x 14² x 1000 150 = 1026,25 mm 2 (ok)

5.1 Pemeriksaan Geser Pons

Bidang geser pons

u = a + ta + ta + ½ h + ½ h = a + 2 ta + h v = b + ta + ta + ½ h + ½ h = b + 2 ta + h Dimana a = 200 mm ; b = 500 mm ta = 100 mm ; h = 200 mm u = 200 + ( 2 x 100 ) + 200 = 600 mm v= 500 + ( 2 x 100 ) + 200 = 900 mm b’ = 2u + 2v = ( 2 x 600) + ( 2 x 900 )= 3000 mm d= 190 mm A pons = b’ x d = 3000mm x 190 mm = 570000 mm² Mutu beton K-300

Kuat tekan beton, fc’ = 22.825 MPa

Tekanan gandar roda, Ptt = 146.25 kN

(23)

Kekuatan nominal lantai terhadap geser tanpa tulanagn geser Vc=1 6 x

√

fc' x b ' x d=1 6x

√

22.825 MPa x 3000 mm x 190 mm=453867 N =453.867 kN

Kekuatan geser terfaktor

Vu = φ Vc = 0.7 x 453.867 kN = 317.707 kN Syarat

(24)

BAB V

PERENCANAAN GELAGAR MEMANJANG

V.1.. Data Perencanaan

Data Jembatan :

- Tebal Pelat Lantai (ts) : 220 mm

- Jarak Antar Gelagar : 160 cm

- Panjang Bentang Jembatan : 18 m

Data Material Beton :

 Mutu beton K275 (fc’) : 22,5 Mpa

 Ec : 4700

√

fc ' = 22454 Mpa Data Baja  Mutu Baja BJ 41  fy : 250 Mpa  Profil WF 900.300.16.26 d : 792 As : 309,8 cm2 Bf : 300 mm Ix : 411000 Tw : 16 mm Iy : 9930 cm4 Tf : 26 mm W : 243 kg/m : 2,43 KN/m Es : 210000 Mpa r : 28 mm

V.2 Pembebanan dan Analisa Gelagar Sebelum dan Sesudah Komposit Tahap I sebelum komposit

1). Beban Mati

Berat sendiri WF = W = 2,43

kn/m’

Pelat Beton = ts x S x BJ beton = 0,22 x 1,6 x 25 = 8,8 kn/m’

Berat Sambungan = 10% x berat WF = 10% x 2,101 = 0,21 kn/m’   Bekisting = Wbekisting x S = 0,5 x 1,6 = 0,8 kn/m’ q total = 12,03 kn/m’ 2). Momen lentur.

Momen maksimum terjadi di tengah bentang sebesar

 Mmaks = 1/8 q L2 _{= 1/8 . (12,03 kN/m’) . (18 m)}2

(25)

= 487215000 Nmm

3).Tegangan yang terjadi pada gelagar baja

 Pada tepi atas flens atas profil WF

f sa = M .(hs /2)_I x =

(487215000 N . mm) x (900/2)

(4110000000) =53,345 Mpa (tekan)

 Pada tepi bawah flens bawah profil WF

fsb = fsa = 53,345 Mpa (tarik) 4). Lendutan (deflection)

Lendutan maksimum terjadi di tengah bentang dipikul gelagar baja

δ= 5 x q x l ⁴ 384 x Esx Ix = 5 x 12,03 kn m'x(18 x 10³)⁴ 384 x 200000 Mpa x (4110000000mm4)

=

21,74 mm

Tahap II Kondisi Komposit

Kondisi komposit, karena beton sudah mengeras maka beban pekerja sebesar 500kg/m2

dipikul penampang komposit. 5). Berat Pekerja

Qp = Qp x S = 5 kn/m2 x 1,6 m = 8 kn/m’

6). Momen Lentur

Mmax = 1/8 x qp x L2 x = 1/8 x 8 x 182 = 324 KNm’

Mtotal = Msebelum komposit + Mpekerja = 533 + 405 = 938 KNm’

7). Garis Netral Penampang Komposit

 Lebar Efektif (RSNI T – 03 – 2005)

Bef = L/5 = 18/5 = 3,6

Bef = S = 1,6 m ( ditentukan)

Bef = 12 x hc = 12 x 0,22 = 2,64 m

(26)

n = Es / Ec = 200000/22454,5 = 8,9

 Lebar Equivalen baja (Lc)

Lc = bef / n = 1,6 m / 8,9 = 0,1796 m = 17,96 cm dibulatkan menjadi 18 cm

 Letak garis netral komposit

Luas penampang baja equivalen (Ac) = Lc x ts = 18 cm x 22 cm = 395,2 cm2

Luas profil WF 900.300.16.26 (As) = 309,8 cm2

Luas total (Atotal) = 704,99 cm2

Statis momen kesisi atas pelat beton

Atotal x Ya = (Ac x (hc/2)) + (As x (hs/2 + hc))

704,99 x Ya = (395,2 x (22/2)) + (309,8 x (90/2 + 22)

Ya = 25103,78 cm3

704,99 cm2

= 35,60 cm

Statis momen kesisi bawah flens bawah profil

Atotal x Yb = (Ac x (hs+ hc/2)) + (As x (hs/2))

704,99 x Yb = (395,199 x (90 + 22/2) + (309,8 x (90/2)) Yb = 53856,106 cm3 704,99 cm2 = 76,39 cm Kontrol Ya + Yb = hs + hc 35,60 cm + 76,39 cm = 90 cm + 22 112 = 112 (ok)

8). Momen inersia penampang komposit a. Penampang baja equivalen

 Luas penampang baja equivalen (Ac) = 395,19 cm2

 Momen inersia terhadap baja sendiri

Ioc = 1/12 x Lc x hc3_{= 1/12 x 18 x 22}3 _{= 15939,69 cm}4

 Letak pusat berat penampang baja equivalen terhadap garis netral komposit

(27)

 Momen inersia penampang baja equivalen terhadap garis netral komposit Ic = Ioc + Ac . d12 = 15939,69 + (395,199 x 24,62) = 255258,98 cm4

b. Profil WF 900.300.16.28

 Luas profil WF 900.300.16.28 (As) = 309,8 cm2

 Momen inersia terhadap diri sendiri (Ios) = Ix = 411000 cm4

 Letak pusat berat profil WF terhadap garis netral komposit

d2 = Yb – (hs/2) = 76,39 – (90/2) = 31,39 cm

 Momen inersia profil WF terhadap garis netral komposit

Is = Ios + As . d22 = 411000 + (309,8 x 31,392) = 716289,74 cm4

c. Momen inersia penampang komposit

I = Ic + Is = 255258,98 + 716289,74 = 971548,727 cm4

9). Tegangan yang terjadi pada penampang komposit

 Pada tepi atas pelat beton

fca = M x Ya = (324 x 106_{Nmm) x (356 mm)} _{= 1,33 Mpa (tekan)}

n . I (8,9) x (971548,72 x 104 _mm4₎

 Pada tepi bawah pelat beton

fcb = M x (Ya - hc) = (324 x 106_{Nmm) x (356 - 220) = 0,51 Mpa (tekan)}

n . I (8,9) x (971548,72 x 104 _mm4₎

fsa = M x (Ya - hc) = (324 x 106_{Nmm) x (356 - 220) = 4,5 Mpa (tekan)}

I (971548,72 x 104 _mm4₎

fsb = M x Yb = (324 x 106_{Nmm) x (763,9) = 25,47 Mpa (tarik)}

I (971548,72 x 104 _mm4₎

10). Jumlah tegangan pada penampang komposit

fsa = fsa sebelum komposit + fsa komposit = 57,97 + 4,5 = 62,516 Mpa

fsb = fsb sebelum komposit + fsb komposit = 57,97 + 25,47 = 83, 454 Mpa

(28)

 Tambahan lendutan akibat beban hidup pekerja 500kg/m2_{saat komposit} δ= 5 x qpx L ⁴ 384 x Es x Ix= 5 x 8 x(18 x 103mm) ⁴ 384 x 200000 x (411000 x 104)=13,3 mm  Jumlah Lendutan

δ_total=δ_{sebelumkomposit}+δ_tambahan _{= 21,74 + 13,3 = 35, 04 mm}

V.1.2 Analisa Kekuatan Desain Gelagar

1. Kontrol penampang  Web (badan) tw h ≤ fy 1680 ...(RSNI T-03-2005 psl.6.1-2a) λ = tw h = tw ) r + (tf 2 -d = mm 5 , 49 16 28) + (26 2 -mm 900  λp =  fy 1680 25 , 106 250 1680 _

λ ≤ λp maka penampang WF tersebut merupakan penampang kompak

 Flens (Sayap) f t b 2 ≤ fy 170 ...(RSNI T-03-2005 psl.6.1-2a) λ =  f t b 2 ₂300_x₂₆ 6 λp =  fy 170 11 240 170 

2.

(29)

Dari perhitungan sebelumnya diketahui : Mu sebelum komposit = 533 KNm Mu komposit = 938 KNm Penampang Kompak : Mn= Mp Mp = Zx x fy ={ bf x tf (d - tf) + 1/4 x tw (d – 2. tf)2_{} x 240} = {300 x 22 (792-22) + 1/4 x 14 (792 – 2.22)2_{} x 240} =1689663360 Nmm = 1689,67 KNm

 Kontrol kuat lentur nominal sebelum komposit

Mu ≤ φ . Mn

533 KN m ≤ 0,9 x 1689,67 KNm 533 KN m ≤ 1520,703 KNm (ok)

 Kontrol kuat lentur nominal sesudah komposit

Mu ≤ φ . Mn

938 KN m ≤ 0,9 x 1689,67 KNm 938 KN m ≤ 1520,703 KNm (ok)

3.

Kontrol lendutan

Dari perhitungan sebelumnya diketahui : Lendutan sebelum komposit (δ) = 23,42 mm Lendutan sesudah komposit (δ) = 35,28 mm δijin = L/400 (PPTJ, BMS hal 7-28)

δijin = 15000 mm/400 = 37,5 mm

 Kontrol lendutan sebelum komposit

δ ≤ δijin

23,42 mm ≤ 37,5 mm (ok)

(30)

δ ≤ δijin

35,28 mm ≤ 37,5 mm (ok)

4.

Kontrol kapasitas geser vertikal

Gaya geser masksimum terjadi apabila beban hidup berada tepat diatas

perletakan. Beban hidup (p) = 5 KN/m2 _{x S}2 _{x Ku = 5 x 1,6}2 _{x 1,8= 23,04 KN}

Maka Vu = VBmaks = P + (1/2 qu x S)

= 36,864 kN + (1/2 x 14,4 kN/m x 1,6) = 48,384 KN = 48384 N

Kontrol

Penampang WF merupakan penampang kompak maka menggunakan persamaan

Vu ≤ Vnϕ Vu ≤ 0,6 x fy x Aw Dimana, Aw = d x tb Vu ≤ 0,6 x fy x d x tw 48384 N ≤ 0,6 x 250 x 900 x 16 48384 N ≤ 2160000 N (OK)

5. Garis netral plastis

Kekuatan pada pelat lantai

C = 0,85 x f’c x be x bc + (A x fy ) c

(31)

= 6829240 N

C = 6829240 N + 1097241,6 N = 7926481,6 N Kontrol kekuatan tarikan pada gelagar

T = As x fy

= 30980 cm2_{x 250 Mpa = 7745000 N < C}

Karena T < C, maka kedalaman daerah tekan pada lantai dihitung sebagai berikut: a = T - (As x fy ) c 0,85 x fc’ x be = 77445000 N - (7 x 0,25 x π x 256 mm2_{x 390 Mpa)} 0,85 x 22,285 Mpa x 1600 mm = 231,287 mm d1 = hs/2 + hc - a/2 = 900/2 + 220 - 231,83/2 = 554,086 mm Kekuatan lentur Ms = T x d1 = 7745000 N x 5545,086 mm = 4291399261 Nmm Mu = Ø . Ms = 0,9 . 4291399261 Nmm = 3862259335 Nmm V.3 Analisa struktur V.3.1 Analisa pembebanan 1. Berat sendiri (Qms)

 Lantai jembatan = tebal x lebar x berat = 0,22 x 1,6 x 25 = 8,8 kN/m



 Profil WF = = 3,2 kN/m

Q ms = 12,044 kN/m

2. Beban mati tambahan (Qma)

 Lantai jembatan = tebal x lebar x berat = 0,1 x 1,6 x 22 = 3,52 kN/m



 Air hujan = tebal x lebar x berat = 0,05 x 1,6 x 9,8 = 0,784 kN/m

Q ma = 4,304 kN/m

3. Beban lalu lintas a. Beban truk “T” (TT)

Faktor beban dinamis : 40%

Beban Truk pada lantai jembatan sebesar : 112,5 kN

Beban truk , Ptt = (1 + FBD) x T

= (1 + 0,4 ) x 112,5

= 157,5 kN b. Beban lajur “D” (TD)

Beban lajur D terdiri dari BTR/Beban Terbagi Rata(q) dan BGT/Beban Garis Terpusat(p)

(32)

BGT(p) = 49 kN/m Perhitungan untuk satu gelagar ,

BTR qTD = q x s = 0,009 Mpa x 1600 mm = 14,4 kN/m BGT pTD = p x s = 49 kN/m x 1,6 m = 78,4 kN

V.3.2 Momen pada gelagar jembatan

Akibat berat sendiri, Qms

Mms = 1/8 x Qms x L2

= 1/8 x 12,045 kN/m x 182

= 487,81 kNm

Akibat beban mati tambahan, Qma

Mma = 1/8 x Qms x L2

= 1/8 x 4,304 kN/m x 182

= 174,31 kNm

Akibat beban truk (T), Ptt

Mtt = ¼ x Ptt x L

= ¼ x 157,5 kN x 18 m

= 708,75 kNm

Akibat beban lajur D, Ptd

Mms = 1/8 x qTD x L2_{+ ¼ x pTD x L} = 1/8 x 14,4 kN/m x 182_{+ ¼ x 78,4 kN x 18 m} = 936 kNm M total = Mms + Mma + Mtt + Mms = 487,81 kNm + 174,31 kNm + 708,75 kNm + 936 kNm = 2306,8764 kNm

Kontrol momen, M Total < Mu

2306,87 kNm < 3862259335 Nmm

(33)

BAB VI

PERENCANAAN DIAFRAGMA

VI.1 Data Perencaanaan

Mutu baja = BJ – 37

Tegangan leleh = 240 Mpa

Profil WF 250.125.6.9 d = 250 mm As = 37,66 cm2 bf = 125 mm Ix = 4050 cm4 tw = 6 mm Iy = 294 cm4 tf = 9 mm W = 29,6 kg/m = 0,296 kN/m Es = 200000 Mpa r = 12 mm

VI.2 Pembebanan Diafragma

Berat sendiri diafragma(q) = 0,296 kN/m

Gaya tekan vertikal

Va = Vb = 1/2 x q x L = ½ x 0,296 kN/m x 1,6 m = 0,24 kN Vu = V x Ku = 0,24 kN x 1 = 0,3078 kN Momen Lentur M maks = 1/12 x q x L2 = 1/12 x 0,296 kN/m x 1,62 = 0,0631 kNm Mu = M x Ku = 0,0631 kNm x 1,3 = 0,0821 kNm

VI.3 Analisa kekuatan diafragma

Kontrol penampang

(34)

tw h ≤ fy 1680 ...(RSNI T-03-2005 psl.6.1-2a) λ = tw h = tw ) r + (tf 2 -d = mm 667 , 34 6 12) + (9 2 -mm 250  λp =  fy 1680 44 , 108 240 1680 

 Flens (Sayap) f t b 2 ≤ fy 170 ...(RSNI T-03-2005 psl.6.1-2a) λ =  f t b 2 ₂125_x₉6,944 λp =  fy 170 11 240 170 _

 Kuat lentur nominal

Mu = 0,0821 kNm Mn = Mp Mp = Zx + fy = {bf x tf (d – tf) + tw (d - 2tf)2_{} x 240} = {125 x 9(250 – 9) + 0,25 x 6(250 – 2 x 9)2_} = 351861 x 240 = 84446640 Nmm = 84,447 kNm

 Kontrol kuat lentur

Mu ≤ ØMn

0,08209 kNm ≤ 0,9. 84,447 kNm

0,08209 kNm ≤ 76,0019 kNm (OK)

(35)

Vu = 0,3078 kN Kontrol Vu ≤ Vn 307,84 N ≤ 0,6 x fy x Aw 307,84 N ≤ 0,6 x fy x (d x tw) 307,84 N ≤ 0,6 x 240 Mpa x (250 mm x 6 mm) 307,84 N ≤ 216000 N (OK)

(36)

BAB VII

PERENCANAAN SHEAR CONNECTOR

VII.1 Data perencanaan

Profil WF 900.300.16.26

Mutu beton, fc’ = 22,825 Mpa

Tebal pelat beton, ts = 22 cm

Panjang bentang, L = 18 m

Jarak antara shear connector menurut SNI T – 03 – 2005 8.6 tidak boleh melebihi nilai sebagai berikut :

 600 mm

 2 x tebal lantai = 2 x 220 mm= 440 mm

 4 x tinggi shear connector = 4 x 150 mm =600 mm

Tinggi minimum dari paku shear connector adalah 75 mm dan jarak antara paku shear connector dengan ujung flens gelagar tidak boleh kurang dari 25 mm. Untuk diameter paku shear connector tidak boleh melebihi :

 1,5 x tebal plat flens bila plat memikul tegangan tarik.

 2,0 x tebal plat flens bila tidak terdapat tegangan tarik.

VII.2 Perhitungan diafragma

a. Gaya geser horizontal Vh akibat aksi komposit penuh Vh = T = 7745000 N

Gunakan stud connector ½” x 5 cm

Qn = 0,5 x Asc x xEc fc' = 0,5 x 267,4 x 49 , 22454 825 , 22 x = 95717 N Asc x fu = 267,4 x 370 = 98938 N > 95717 N Pakai Qn = 95717 N

b. Jumlah stud yang dibutuhkan

N = 68 9157426 , 80 85 , 95716 7745000    Qn Vh

buah untuk ½ betang Untuk keseluruhan bentang dipasang 136 buah stud

(37)

c. Jarak pemasangan stud S = cm mm N L 471 , 26 71 , 264 68 18000 _ _ 

d. Kontrol jarak pemasangan stud:

S min < S < S max

(38)

BAB

VIII PERENCANAAN ELASTOMER VIII.1 Data perencanaan

Ukuran elastomer : 500 x 500 x 60

Tebal Karet : 9 mm

Jumlah lapis baja : 9

Tinggi keseluruhan : 143 mm

Tebal pelat baja : 5

Tebal selimut sisi : 10 mm

Tebal selimut layer : 6 mm

VIII.2 Analisa pembebanan

1. Beban Mati

Pelat lantai = t x b x L x Y beton x Ku

= 0,22 x 6 x 18 x 2,5 x 1,3 = 77,22 T

Aspal + overlay = t x b x L x y beton x 1,3

= 0,1 x 6 x 18 x 2,5 x 1,3 = 35,1 T Gelagar = W gelagar x L x 1,1 x n = 243,19 x 18 x 1,1 x 5 = 24076 kg = 24,08 T Diafragma = W diafragma x L x 1,1 x n = 29,6 x 18 x 1,1 x 3 x = 1758 kg = 1,758 T Kerb = t x b x L x Y beton x 1,3 = 0,25 x 0,15 x 18 x 1,3 = 2,194

Pipa sandaran = W pipa x L x n x 1,3

= 0,005 x 18 x 2 x 1,3 = 0,2377 T

Tiang sandaran = t x b x L x y beton x 1,3

= 1,2 x 0,16 x 18 x 2,5 x 1,3 = 11,23 T

(39)

= 151,8 T = 1518 Kn 2. Beban hidup

Beban UDL = q UDL x b x L

= 0,9 t/m2_{x 6 m x 18 m}

= 97,2 T

Beban KEL = P KEL x L

= 4,9 t/m x 18 m = 88,2 T

Beban hidup total = 97,2 T + 88,2 T

= 185,4 T 3. Gaya rem

Besar gaya rem untuk bentang < 80 meter adalah 250 kN Jadi, P rem = 25 T Gaya rem = T T girder jumlah rem P 5 5 25 _  4. Gaya gesek

Gaya gesek akibat girder = Σ DL x 2 = 151,8 T x 2 = 303,6 T 5. Gaya gempa Zona = 3 C = 0,14 S = 1 I = 1,2 Kh = C x S = 0,14 x 1 = 0,14 Koef gempa = C x S x I = 0,14 x 1 x 1,2 = 0,168 Wt = 1518 kN

Gaya gempa = Koef gempa x Wt

= 0,168 x 1518 kN = 25,51 T 6. Rekapitulasi gaya vertikal dan horizontal

(40)

= 1854 kN + 1518 kN = 3372 kN

Gaya horizontal = Gaya gempa + gaya rem

= 255,1 + 50 = 305,1 kN

Gaya yang bekerja V (kN) Hx (kN) Hy

Gaya gempa 255,0535 255,05

Gaya rem 50

Gaya gesek 3036,351

Gaya vertikal 3372,175

TOTAL 3341,404 255,05

VIII.3 Data Pemeriksaan

VIII.3.1 Data pmeriksaan 1

At = b x h = 500 x 500 = 250000 mm2 IHRD = 53 G = 0,69 δa xAtxG Haxt 1000  mm x x x 000269 , 0 69 , 0 250000 1000 143 325   δb xAtxG Haxt 1000  mm x x x 007592 , 0 69 , 0 250000 1000 143 9158  

a = b - tebal selimut layer

= 500 - 6 = 494 mm

b = h - tebal selimut layer

= 500 - 6 = 494 mm A eff = At (1 - δ/a - δ/b)

= 250000 (1 - 0,000269/494 - 0,007592/494)

= 249996 mm2

VIII.3.2 Data pemeriksaan 2



a b



xte axb S   2

(41)



494 494



6 20,58 2 494 494    x x S a + αa = αb = 0,0035 rad Esr





t x tt x b x b a x a 2 2 2 _   





995 , 0 143 6 2 244036 0035 , 0 244036 004 , 0    x x x x

δs = δa + δb = 0,0003 + 0,008 = 0,007862 εsh = 0000550 , 0 143 00786169 , 0 _  t s  0,9 x A = 0,9 x 250000 = 225000 mm2 VII.3.4 Data pemeriksaan 4

V = 3372,18 kN Esc = ) 2 1 ( 3 10 6 2 3 xS G x Aeff x x V x S x  6332 , 0 ) 67 , 423 2 1 ( 69 , 0 021 , 249996 3 10 2 , 3372 583 , 20 6 2 3    x x x x x x

VII.3.5 Data pemeriksaan 5

At = 250000 mm2

VII.3.6 Data pemeriksaan 6

C = 4 + a/b x (6 - 3,3 x a/b ) = 4 + 494/494 x (6 - 3,3 x 494/494) = 6,7 Eh = A x G x 2 1 1       _  a b b a

(42)

= 250000 x 0,69 x 2 494 494 494 494 1 1       _  = 129375 d = Σ(te (V x 103_/EA) = 6 x 3372,18 x 1000/(129375 x 250000) = 0,000625563

Fsy = 400 Mpa

t = 6 mm

VIII.4 Kontrol perletakkan

VIII.4.1 Pemeriksaan luas efektif minimum

Aef ≥ 1  250000 8 , 0 02 , 249996 x 1 1,24 ≥ 1 (OK)

VIII.4.2 Pemeriksaan regangan total maksimum

εT = εsc + εsr + εsh ≤ G 6 , 2 = 0,6332+ 0,9955+ 0,000055 ≤ 0,83 6 , 2 = 1,62 ≤ 3,13 (OK)

VIII.4.3 Pemeriksaan regangan geser maksimum

sh maks sh   > 1 0,000055 0,7 > 1 12732,633 > 1 (OK)

(43)

VIII.4.4 Pemeriksaan batas leleh 1,4 x V* x VLL x sc 0,69/G  1,4 x V* x 1854 x 0,633 1 = 4,02 > 1 (OK)

VIII.4.5 Pemeriksaan tegangan maksimum rata-rata 1,5 x At/V* ≥ 1

1,5 x 250000/3372,2 ≥ 1

74,136 ≥ 1 (OK)

VIII.4.6 Pemeriksaan perputaran maksimum





dc x b x b a x a 4     > 1





000625563 , 0 4 4974 0035 , 0 494 0035 , 0 x x x   > 1 = 1382 > 1 (OK)

Pemeriksaan stabilitas tekan





* 1000 2 V x Aeff x S x G x be x  > 1





175 , 3372 1000 02 , 249996 58 , 20 69 , 0 494 2 x x x x x  > 1 = 2,1 > 1 (OK)

VIII.4.7 Pemeriksaan tebal baja minimum

3 ts > 1 3 5 > 1 1,67 > 1 (OK) ti x V x fsy x A x ts * 3000 > 1 6 18 , 3372 3000 400 250000 5 x x x x > 1 8,23 > 1 (OK)

(44)

(45)

BAB IX

SAMBUNGAN

IX.1 Sambungan gelagar memanjang dan melintang IX.1.1 Data perencanaan

Profil gelagar memanjang : WF 900.300.26.16

Profil gelagar melintang : WF 250.125.6.9

Pekat penyambung : BJ = BJ 41 t = 11 mm fu = 4100 Baut : BJ = BJ 50 d = 22 mm fu = 1035 Diameter lubang : 20 mm + 1,5 = 21,5 mm

IX.1.2 Sambungan pada gelagar memanjang(2 bidang geser)

a. Kekuatan ijin baut -Kekuatan geser baut

Vn = m x r1 x fu baut x Ab = 2 x 0,4 x 1035 x (1/4 x π x 5) = 3145,9 Vd = Ø x Vn = 0,75 x 3145,9 = 2359,4 kg

-Kekuatan tumpu baut

Rn = 2,4 x db x tp x fu baut = 2,4 x 2 x 1,1 x 4100 = 21648 kg Rd = Ø x Rn = 0,75 x 21648 kg = 16236 kg

-Gaya yang bekerja

Qd = Berat pelat +berat aspal + berat bekistig + berat sendiri

= 1144 + 704 + 112 + 116,6

= 2076,6 kg/m

Ql = q UDL x S x KuTD

(46)

= 2560 kg/m P1 = (1 + DLA) x P x b1 x KuTD = (1 + 40%) x 44 x 1,6 x 2 = 197,12 kN = 19712 kg Pu = ½ x {(Qd x λ) + (Ql x λ)} + P1 = ½ x {(2076,6 x 6,5) + (2560 x 6,5)} + 19712 = 24925 kg

b. Jumlah baut yang diperlukan

n = baut Vd Pu 12 56 , 10 4 , 2359 24925   

IX.1.2 Sambungan pada gelagar melintang(1 bidang geser)

a. Kekuatan ijin 1 baut -Kekuatan geser baut

Vn = m x r1 x fu baut x Ab = 1 x 0,4 x 1035 x (1/4 x π x 5) = 1573 kg Vd = Ø x Vn = 0,75 x 1573 kg = 1179,7 kg

-Kekuatan tumpuan baut

Gaya yang bekerja sama dengan gaya pada gelagar memanjang

Pu = ½ x {(Qd x λ) + (Ql x λ)} + P1

= ½ x{(2076,6 x 6,5) + (2560 x 6,5)} +

19712

= 24925 kg

n = baut Vd Pu 22 12 , 21 7 , 1179 24925   

IX.1.3 Kontrol pelat siku

-Luas geser pelat siku

Anv = Lmv x tL = (L - n - d1) x tL = (120 - 6 - 23,5) x 11 = 995,5 mm -Kuat rencana ØRn = Ø x 0,6 x fu x Anv = 0,75 x 0,6 x 4100 x 995,5 = 18367 kg

(47)

Karena 2 siku maka , 2 x ØRn > Pu 2 x 18367 > 24925

36734 > 24925 (OK)

IX.2 Sambungan antar gelagar memanjang IX.2.1 Data perencanaan

Profil gelagar : WF 900 .300.15.26 Pekat penyambung : BJ = BJ 37 t = 8 mm fu = 3700 Baut : BJ = BJ 41 d = 20 mm fu = 1035 Diameter lubang : 20 mm + 1,5 = 21,5 mm IX.2.2 Perhitungan

a. Kekuatan ijin 1 baut - Kekuatan geser baut

Vn = m x r1 x fu baut x Ab = 2 x 0,4 x 1035 x (1/4 x π x 4) = 2599,9 kg Vd = Ø x Vn = 0,75 x 2599,9 kg = 1949,9 kg

-Kekuatan tumpu baut

Rn = 2,4 x db x tp x fu baut = 2,4 x 2 x 0,8 x 3700 = 14208 kg Rd = Ø x Rn = 0,75 x 14208 kg = 10656 kg

-Gaya yang bekerja

Qd = 4,304 kN/m = 430,4 kg Ql = 12,409 kN/m = 1204,9 kg P1 = (1 + DLA) x P x b1 x KuTD = (1 + 40%) x 44 x 1,6 x 2 = 197,12 kN = 19712 kg Pu = ½ x {(Qd x λ) + (Ql x λ)} + P1

(48)

= ½ x {(430,4 x 6,5) + (1204,9 x 6,5)} + 19712

= 15171 kg

n = baut Vd Pu 8 78 , 7 9 , 1949 15171   