BAB 2
PERENCANAAN GORDING
2.1
Data Perencanaan
Jarak antar kuda – kuda (Lb) = 4 mPenutup Atap = Aluminium
Berat Penutup Atap = 25 kg/m2 (PBI 1983 Hal. 12) Kemiringan Atap 1 (α1) = 25o
Kemiringan Atap 2 (α2) = 30o
Jarak Gording 1 (B1) = 2,21 m
Jarak Gording 2 (B2) = 2,31 m
Mutu Baja = BJ41 ; Fu = 410 MPa
; Fy = 250 MPa Mutu Tulangan Baja = U30 dengan beugelU24
Kecepatan Angin = 20 km/ jam = 5,5556 m/ detik
Sifat Mekanis Baja Struktural yang digunakan :
Modulus Elastisitas (E) = 200000 Mpa (SNI 03-1729-2002 Point 5.1.3) Modulus Geser (G) = 80000 Mpa (SNI 03-1729-2002 Point 5.1.3)
2.2
Perkiraan Dimensi
Penentuan Profil Gording berdasarkan kontrol bentang :
20 b L h ; dimana 20 4 20 m Lb 0,2 m = 200 mm
Karena h > 200 mm dipakai untuk bentang panjang, maka digunakan profil dengan h > 200 mm
Profil Gording yang dipakai Profil C.250.50.50.4,5(Light Channel)
Data – data profil C.250.50.50.4,5
(Tabel Profil Konstruksi Baja, Ir. Rudy Gunawan dengan petunjuk Ir. Morisco)
A = 250 mm B = 50 mm t = 4,5 mm Section Area = 15,08 cm2 = 1508 mm2 Weight = 11,8 kg/m Cx = 0 cm = 0 mm Cy = 0,91 cm = 9,1 mm Ix = 1160 cm4 = 1160.104 mm4 Iy = 25,9 cm4 = 25,9.104 mm4 ix = 8,78 cm = 87,8 mm iy = 1,31 cm = 13,1 mm Zx = 93 cm3 = 93000 mm3 Zy = 6,31 cm3 = 6310 mm3
2.3. Perencanaan Gording
Penutup atap = Aluminium
Spesifikasi alumunium = 240 x 120
Gambar 2.1.Profil C250.50.50.4,5
Ganbar 2.2. Sketsa profil C 250
2.4
Pembebanan
2.4.1 Pembebanan Potongan I
Kemiringan Atap (α1) = 25o
Jarak Gording (B1) = 2,21 m
a. Beban Mati (qD1)
Beban sendiri gording = 11,8 kg/m
Beban penutup atap aluminium= 2,21m x 25 kg/m = 55,25 kg/m Berat lain – lain = 20% x 11,8 kg/m = 2,36 kg/m
qD1 = 69,41 kg/m
Beban Mati Arah X (qD1x) = qD1.cos α1 = 69,41.cos 25o = 62,9068 kg/m
Beban Mati Arah Y (qD1y) = qD1.sin α1 = 69,41.sin 25o = 29,3339 kg/m
b. Beban Hidup (PL1)
Beban hidup di tengah – tengah gording P = 100 kg (PBI 1983 Pasal 3.2.(2).b) Beban Hidup Arah X (PL1x) = P.cos α1 = 100.cos 25o = 90,6308 kg
Beban Hidup Arah Y (PL1y) = P.sin α1 = 100.sin25o = 42,2618 kg
+
Gambar 2.3. Distribusi Pembebananc. Beban Air Hujan (qR1) (PBI 1983 Pasal 3.2.(2).a)
Kemiringan Atap (α1) = 25o (25o< 50o ; Beban hujan dianalisis ulang)
Beban Air Hujan (qR perlu) = (40 – 0,8α1) = (40 – 0,8.25o) = 20 kg/m2
Beban Air Maksimum (qR maks) = 20 kg/m2
dipakai qR perlu = 20 kg/m2
Beban Air Hujan (qR1) =2,21m x 20 kg/m2 = 44,2 kg/m
Beban Air Hujan Arah X = qR1.cosα1 = 44,2.cos25o = 40,0588 kg/m
(qR1x)
Beban Air Hujan Arah Y = qR1.sin α1 = 44,2.sin 25o = 18,6797 kg/m
(qR1y)
d. Beban Angin (qW1)
(PBI 1983 Pasal 4.2.(3) & 4.2.(1))
Kecepatan Angin (V) = 5,5556 m/det
Tekanan Tiup (P rumus) = 16 2 v = 16 5556 , 5 2 = 1,929 kg/m2
Beban Angin Minimum (P min) = 25 kg/m2
Prumus<Pmin = 1,929 kg/m2< 25 kg/m2 dipakai P min = 25 kg/m2
(PBI 1983 Pasal 4.3)
Beban Angin (W) = 2,21 m x 25kg/m2 = 55,25 kg/m Beban Angin Tekan (Wtekan) = koefisien angin tekan x W
= (0,02α1 – 0,4) x W (rumus untuk α< 65o)
= (0,02.25o – 0,4) x 55,25 = 5,525 kg/m Beban Angin Hisap (Whisap) = koefisien angin hisap x W
= -0,4 x W
=-0,4 x 55,25 = -22,1 kg/m Beban Merata Angin (qW1) = (Wtekan + Whisap). cos α1
2.4.2 Pembebanan Potongan II
Kemiringan Atap (α2) = 30o
Jarak Gording (B2) = 2,31 m
a. Beban Mati (qD2)
Beban sendiri gording = 11,8 kg/m
Beban penutup atap aluminium = 2,31 m x 25 kg/m = 57,75 kg/m Berat lain – lain = 20% x 11,8 kg/m = 2,36 kg/m qD2 = 71,91 kg/m
Beban Mati Arah X (qD2x) = qD2.cos α2 = 71,91.cos 30o = 62,2759 kg/m
Beban Mati Arah Y (qD2y) = qD2.sin α2 = 71,91.sin 30o = 35,9550 kg/m
b. Beban Hidup (PL2)
Beban hidup di tengah – tengah gording P = 100 kg (PBI 1983 Pasal 3.2.(2).b)
Beban Hidup Arah X (PL2x) = P.cos α2 = 100.cos 30o = 86,6025 kg
Beban Hidup Arah Y (PL2y) = P.sin α2 = 100.sin 30o = 50 kg
c. Beban Air Hujan (qR2) (PBI 1983 Pasal 3.2.(2).a)
Kemiringan Atap (α1) = 30o (30o< 50o ; Beban hujan dianalisis ulang)
Beban Air Hujan (qR perlu) = (40 – 0,8α1) = (40 – 0,8.30o)= 16 kg/m2
Beban Air Maksimum (qR maks) = 20 kg/m2
qR perlu < qR maks =16kg/m2< 20 kg/m2 dipakai qR perlu = 16 kg/m2
Beban Air Hujan (qR2) =2,31 m x 16kg/m2 = 36,96 kg/m
Beban Air Hujan Arah X = qR2.cos α2 = 36,96.cos 30o = 32,0083 kg/m
(qR2x)
Beban Air Hujan Arah Y = qR2.sin α2 = 36,96.sin 30o = 18,48 kg/m
(qR2y)
d. Beban Angin (qW1)
(PBI 1983 Pasal 4.2.(3) & 4.2.(1))
Kecepatan Angin (V) = 5,5556 m/det
Tekanan Tiup (P rumus) = 16 2 v = 16 5556 , 5 2 = 1,929 kg/m2
Beban Angin Minimum (P min) = 25 kg/m2
Prumus<Pmin = 1,929 kg/m2< 25 kg/m2 dipakai P min = 25 kg/m2
(PBI 1983 Pasal 4.3)
Beban Angin (W) = 2,31m x 25kg/m2 = 57,75 kg/m Beban Angin Tekan (Wtekan) = koefisien angin tekan x W
= (0,02α2 – 0,4) x W (rumus untuk α< 65o)
= (0,02.30o – 0,4) x 57,75 = 11,55 kg/m Beban Angin Hisap (Whisap) = koefisien angin hisap x W
= -0,4 x W
= -0,4 x 57,75 = -23,1 kg/m Beban Merata Angin (qW3) = (Wtekan + Whisap). cos α2
= (11,55 + (-23,1)). cos 30o =-10,0026 kg/m
Tabel 2.1 Rekapitulasi Pembebanan yang bekerja Pembebanan Arah Pembebanan
Potongan I Pembebanan Potongan II Satuan Beban Mati (qD) x 62,9068 62,2759 kg/m y 29,3339 35,9550 kg/m Beban Hidup (PL) x 90,6308 86,6023 kg y 42,2618 50 kg Beban Hujan (qR) x 40,0588 32,0083 kg/m y 18,6797 18,48 kg/m Beban Angin (qW) x -15,0221 -10,0026 kg/m
2.5
Kombinasi Pembebanan
Berdasarkan SNI 03-1729-2002 Pasal 6.2.22.5.1 Kombinasi Pembebanan Potongan I(untuk α1 = 25o; B1 = 2,21 m)
a. Kombinasi 1 (1,4 D) Beban Merata qux = 1,4. qD1x = 88,0695 kg/m quy = 1,4. qD1y = 41,0675 kg/m b. Kombinasi 2 (1,2 D + 1,6 L + 0,5 R) Beban Merata qux = 1,2. qD1x + 0,5. qR1x = 95,5176 kg/m quy = 1,2. qD1y + 0,5. qR1y = 44,5405 kg/m Beban Titik Pux = 1,6. PL1x = 145,0093 kg Puy = 1,6. PL1y = 67,6189 kg c. Kombinasi 3 (1,2 D + 1,6 R + 0,8W) Beban Merata qux = 1,2. qD1x + 1,6. qR1x + 0,8.qW1 = 127,5646 kg/m quy =1,2. qD1y + 0,5. qR1y = 65,0882 kg/m d. Kombinasi 4 (1,2 D + 1,3 W + 0,5 L + 0,5 R) Beban Merata qux = 1,2. qD1x + 1,3.qW1+ 0,5. qR1x = 75,9888 kg/m quy =1,2. qD1y + 1,6. qR1y = 65,6714 kg/m Beban Titik Pux = 0,5. PL1x = 45,3154 kg Puy = 0,5. PL1y = 21,1309 kg
e. Kombinasi 5 (1,2 D + 0,5 L) Beban Merata qux = 1,2. qD1x = 75,4882 kg/m quy = 1,2. qD1y = 56,3316 kg/m Beban Titik Pux = 0,5. PL1x = 45,3154 kg Puy = 0,5. PL1y = 21,1309 kg
2.5.2 Kombinasi PembebananPotongan II (untuk α2 = 30o; B2 = 2,31 m)
a. Kombinasi 1 (1,4 D) Beban Merata qux = 1,4. qD2x = 87,1863 kg/m quy = 1,4. qD2y = 50,3370 kg/m b. Kombinasi 2 (1,2 D + 1,6 L + 0,5 R) Beban Merata qux = 1,2. qD2x + 0,5. qR2x = 90,7352 kg/m quy = 1,2. qD2y + 0,5. qR2y = 52,3860 kg/m Beban Titik Pux = 1,6. PL2x = 138,5637 kg Puy = 1,6. PL2y = 80 kg c. Kombinasi 3 (1,2 D + 1,6 R + 0,8W) Beban Merata qux = 1,2. qD2x + 1,6. qR2x + 0,8.qW2 = 117,9423 kg/m quy =1,2. qD2y + 1,6. qR2y = 72,7140 kg/m d. Kombinasi 4 (1,2 D + 1,3 W + 0,5 L + 0,5 R) Beban Merata qux = 1,2. qD2x + 1,3.qW2+ 0,5. qR2x = 121,0330 kg/m quy =1,2. qD2y + 0,5. qR2y = 77,3860 kg/m
Beban Titik Pux = 0,5. PL2x = 43,3012 kg Puy = 0,5. PL2y = 25 kg e. Kombinasi 5 (1,2 D + 0,5 L) Beban Merata qux = 1,2. qD2x = 118,0322 kg/m quy = 1,2. qD2y = 68,1460 kg/m Beban Titik Pux = 0,5. PL2x = 43,3012 kg Puy = 0,5. PL2y =25 kg 2.5.3 Pembebanan Akhir
Dari hasil uji setiap kombinasi menggunakan program SAP v14, maka didapat Momen Terfaktor Maksimum & Minimum pada,
a. Gaya Terfaktor Potongan I (untuk α1 = 25o; B1 = 2,21 m) qux = 95,5176 kg/m
quy = 127,5646 kg/m Pux = 145,0093 kg Puy = 0 kg
b. Gaya Terfaktor Potongan II (untuk α1 = 30o; B2 = 2,31 m) qux = 90,7352 kg/m
quy = 117,9423 kg/m Pux = 138,5637 kg Puy = 0 kg
2.6
Perhitungan Momen
2.6.1 Momen Potongan I a. Momen Arah Sumbu X
Gambar 2.4. Momen Arah Sumbu X
Dari hasil analisis menggunakan program SAP v14, didapat momen maksimum : Mtumpuan kiri = 0 kg.m Mtumpuan kanan = 245,88 kg.m Mlapangan = 213,10 kg.m Mu1x = 2 ) ( %
10 tumpuankiri tumpuankanan lapangan M M M = 2 ) 88 , 245 0 ( % 10 10 , 213 = 225,394 kg.m
b. Momen Arah Sumbu Y
Gambar 2.6. Momen Arah Sumbu Y
Gambar 2.5. Perpotongan Beam Pada Momen yang maksimum
Dari hasil analisis menggunakan program SAP v8, didapat momen maksimum : Mtumpuan kiri = 0 kg.m Mtumpuan kanan = 322,07 kg.m Mlapangan = 17,12 kg.m Mu1y = 2 ) ( %
10 tumpuankiri tumpuankanan lapangan M M M = 2 ) 07 , 322 0 ( % 10 12 , 17 = 33,2235 kg.m 2.6.2 Momen Potongan II a. Momen Arah Sumbu X
Gambar 2.8. Momen arah sumbu X
Dari hasil analisis menggunakan program SAP v14, didapat momen maksimum : Mtumpuan kiri = 176,40 kg.m
Mtumpuan kanan = 192,92 kg.m
Mlapangan = 135,37 kg.m
Gambar 2.7. Perpotongan Beam Pada Momen yang maksimum
Mu2x =
2
) (
%
10 tumpuankiri tumpuankanan lapangan M M M = 2 ) 92 , 192 40 , 176 ( % 10 37 , 135 = 153,836 kg.m
b. Momen Arah Sumbu Y
Gambar 2.10. Momen arah sumbu Y
Dari hasil analisis menggunakan program SAP v8, didapat momen maksimum : Mtumpuan kiri = 322,07 kg.m Mtumpuan kanan = 322,07 kg.m Mlapangan = 259,64 kg.m Mu2y = 2 ) ( %
10 tumpuankiri tumpuankanan lapangan M M M = 2 ) 07 , 322 07 , 322 ( % 10 94 , 259 = 292,147 kg.m
Gambar 2.9. Perpotongan Beam Pada Momen yang maksimum
Gambar 2.11. Perpotongan Beam Pada Momen yang maksimum
Dari analisis momen diatas, maka momen maksimal yang bekerja pada gording : Mux = 225,394 kg.m = 2253940 N.mm
Muy = 292,147 kg.m = 2921470 N.mm
Dengan gaya – gaya yang bekerja pada gording : qux = 95,5176 kg/m
quy = 127,5646 kg/m Pux = 145,0093 kg Puy = 0 kg
Momen dari hasil perhitungan secara manual berdasarkan konsep analisa struktur (Asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lb & memiliki 2 tumpuan jenis sendi)
Gambar 2.12. Momen Maks
Muxmax = quxLb .Pux.Lb
4 1 . . 8 1 2 = 336,0445 kg.m = 3360445 N.mm Muymax = quyLb .Puy.Lb
4 1 . . 8 1 2 = 290,0186 kg.m = 2900186 N.mm 4,0 m
2.7
Kontrol Kekuatan Profil
2.7.1 Kontrol Kelangsingan Penampang
SNI 03-1729-2002 Tabel 7.5-1 Asumsi Penampang Kompak Check :
Flens/ Sayap Web/ Badan
λf ≤ λp λw ≤ λt flens t b ≤ fy 500 web t h ≤ fy 1680 t B ≤ fy 500 t A ≤ fy 1680 5 , 4 50 ≤ 290 500 5 , 4 250 ≤ 290 1680 11,1111 ≤ 29,361 55,5556 ≤ 98,653
Penampang Kompak Penampang Kompak
Maka Asumsi Profil adalah Penampang Kompak adalah Benar.
2.7.2 Kontrol Lendutan
SNI 03-1729-2002 Tabel 6.4.3
(Asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lb & memiliki 2 tumpuan jenis sendi)
a. Displacement Arah Sumbu X
∆max = Ix E Lb Pux Ix E Lb qux . . 48 . . . 384 . . 5 4 3 ≤ 360 Lb = 5 4 3 3 4 5 4 3 3 10 . 1160 10 . 2 48 ) 10 . 4 ( 0093 , 145 10 . 1160 10 . 2 384 ) 10 . 4 ( 10 5176 , 95 5 ≤ 360 10 . 4 3 = 2,6662 ≤ 11,1111 (Memenuhi syarat!!)
b. Displacement Arah Sumbu Y ∆max = Iy E Lb Puy Iy E Lb quy . . 48 . . . 384 . . 5 4 3 ≤ 360 Lb = 5 4 3 3 4 5 4 3 10 . 9 , 25 10 . 2 48 ) 10 . 4 ( 7722 , 91 10 . 9 , 25 10 . 2 384 ) 10 . 4 ( 6029 , 78 5 ≤ 360 10 . 4 3 = 51,1084 ≤ 11,1111
(Tidak Memenuhi syarat!!)
Pada arah sumbu Y, diberi trackstang untuk memperkecil displacement yang terjadi. Dicoba menggunakan 1 trackstang.
Panjang bentang menjadi :
Lt = Lb 2m 2.103mm 2
4
2
Check kembali displacement yang terjadi pada arah sumbu Y ∆max = Iy E Lt Puy Iy E Lt quy . . 48 . . . 384 . . 5 4 3 ≤ 360 Lb = 5 4 3 3 4 5 4 3 10 . 9 , 25 10 . 2 48 ) 10 . 2 ( 7722 , 91 10 . 9 , 25 10 . 2 384 ) 10 . 2 ( 6029 , 78 5 ≤ 360 10 . 4 3 = 3,2272 ≤ 11,1111 (Memenuhi syarat!!) Menghitung kembali momen yang terjadi pada arah sumbu Y
Gambar 2.13. Momen arah Y
Dari hasil analisis menggunakan program SAP v8, didapat momen maksimum : Mtumpuan kiri = 0 kg.m
Mtumpuan kanan = 61,77 kg.m
Mu2y =
2
) (
%
10 tumpuankiri tumpuankanan lapangan M M M = 2 ) 77 , 61 0 ( % 10 30 , 54 = 57,4785 kg.m = 574785 N.mm
Momen dari hasil perhitungan secara manual berdasarkan konsep analisa struktur (Asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lt & memiliki 2 tumpuan jenis sendi)
Muymax = quyLb .Puy.Lb
4 1 . . 8 1 2 = .91,7722.(2) 4 1 ) 2 .( 6029 , 78 . 8 1 2 = 85,1876 kg.m = 85,1876 N.mm
Gambar 2.14. Perpotongan Beam Pada Momen yang maksimum
2.7.3 Kontrol Tahanan Nominal Lentur Penampang Terhadap Tekuk Lokal
SNI 03-1729-2002 Tabel 8.2
Dari hasil analisis kelangsingan penampang pada sub bab 2.6.1 diketahui bahwa profil yang digunakan merupakan penampang kompak, maka berlaku :
Mn = Mp
a. Mencari Momen Inersia dari Profil yang dipakai
½ Zx = 2 . ). ( 2 2 1 . . 2 t A t t B A t A =
t A t B A t ( ). 4 1 . 2 =
5 , 4 250 ). 5 , 4 50 ( 250 4 1 . 5 , 4 2 = 120578,6 mm3 = 120,5786 cm3Gambar 2.15 Momen inersia profil C
Zy =
2 . . 2 2 . . . 2 2 . .t c t c t t c t B c 2 t A y y y y =
2 2 2 . . A cy t cy t B cy t =
2 2 5 , 4 50 5 , 4 1 , 9 2 5 , 4 1 , 9 . 250 . 5 , 4 = 7653,69 mm3 = 7,6537 cm3b. Mencari Momen Nominal yang bekerja pada Profil
Mnx = Zx. Fy
= 120578,6 mm3 x 290 N/mm2 = 34967801N.mm
Mny = Zy. Fy
= 7653,69 mm3 x 290 N/mm2 = 2219570 N.mm
a. Kontrol Tegangan Lentur
Berdasarkan momen yang dianalisis menggunakan program SAPv8
bMny
Muy Mnx b Mux . . 2 1 . ≤ 1,0
12 0,9 2219570
1632095 34967801 9 , 0 2601445 ≤ 1,0 0,6581 ≤ 1,0(Memenuhi syarat!!, Aman Terhadap Tekuk Lokal)
Berdasarkan momen yang dianalisis menggunakan perhitungan manual
bMny
Muy Mnx b Mux . . 2 1 . m ax m ax ≤ 1,0
12 0,9 2219570
851876 34967801 9 , 0 4001385 ≤ 1,0 0,98 ≤ 1,02.7.4 Kontrol Tahanan Nominal Lentur Penampang Terhadap Tekuk Lateral
SNI 03-1729-2002 Tabel 8.3
Dipakai jarak antar sokongan lateral/ sekerup cladding (L) = 1,1 m
a. Kontrol Syarat 1 terhadap Tekuk Lateral (L ≤ Lp)
Lp = fy E ry. . 76 , 1 ; ry = iy = 290 200000 . 1 , 13 . 76 , 1 = 605,4802mm = 0,6055 m < L = 1,1 m
Tidak memenuhi untuk syarat 1, sehingga perlu di analisis lebih lanjut. Jika ingin syarat 1 tetap terpenuhi, maka jarak sekerup cladding dapat dikurangi sebesar kurang dari Lp sehingga bisa di dapat keadaan Complete Lateral Stability.
b. Kontrol Syarat 2 terhadap Tekuk Lateral (Lp ≤ L ≤ Lr)
Lr = 1 2 2 . 1 1 . L L f X f X ry FL = Fy – Fr = 290 N/mm2– 70 N/mm2 = 220 N/mm2 X1 = 2 EGJA Sx Sx = 93000 mm3 G = 80000 Mpa J =
. . 3 3 1 t b =
3 3 5 , 4 250 3 1 5 , 4 5 , 4 50 3 1 2 = 10357,88 mm4X1 = 2 250 88 , 10357 80000 200000 93000 = 11941,2 Mpa X2 = y w x I I GJ S 2 . 4 ; Iw = Cw Iy = 259000 mm4 Cw =
4 . 2 tf h Iy =
4 . 2 t A Iy =
4 5 , 4 250 . 259000 2 = 3,9 x 10-9 X2 = 259000 10 9 , 3 88 , 10357 80000 93000 4 9 2 = 0,000759 Lr = 1 2 2 . 1 1 . L L f X f X ry = 1 1 0,000759 .2202 220 2 , 11941 1 , 13 = 1900,452 mm = 1,9005 m Check, Lp ≤ L ≤ Lr 0,6055 m ≤ 1,1 m ≤ 1,9005 (Memenuhi Kontrol Untuk Syarat 2 terhadap Tekuk Lateral)Jika ketentuan 2 terpenuhi, maka momen nominal:
Diasumsikan beban bekerja pada beam dengan panjang Lb dan 2 tumpuan jenis sendi, dihitung dengan SAPv8:
Mmax = 4001385 N.mm MA = 1860800 N.mm MB = 2445900 N.mm MC = 305300 N.mm Cb = 1,9029 ≤ 2,3 Ok! Mp = Zx. Fy = 120578,6 mm3 x 290 N/mm2 = 34967801N.mm Mr = Sx. (fy-fr) = 93000 mm3 x 220 N/mm2 = 20460000 N.mm [ ( ) ] Mn = 55998446 N.mm Mn > Mp 55998446 N.mm >34967801N.mm Maka diambil Mp = 34967801 N.mm Cek
Kuat lentur rencana balok :
2.7.5 Kontrol Geser SNI 03-1729-2002 Tabel 8.8 Ketentuan 1 √ √ √ OK! Vn = 0,6. fy. Aw = 195750 N Ketentuan 2 √ √ 64,7201 ≤ 55,5556 ≤ 80,6059 Vn = 0,6. Fy.Aw. √ . = 228041 N
Gambar 2.15. Gaya geser maksimum
Berdasarakan hasil analisi menggunakan program SAPv8, didapat: Vu = 405,41 kg
= 4054,1 N
Check,
Vu ≤ Vn
4054,1 N ≤ 176175 N OK, AMAN TERHADAP GESER
Berdasarkan hasil perhitungan secara manual, asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lb & 2 tumpuan jenis sendi
Vu = = 327,6339 kg = 3276,339 N
Check,
Vu ≤ Vn
