PERILAKU MEKANIK SAMBUNGAN STRUKTUR BAMBU LAMINASI
MENGGUNAKAN PELAT DAN BAUT
(057S)
IGL Bagus Eratodi1, Andreas Triwiyono2, Ali Awaludin3dan TA Prayitno4
1Mahasiswa Program Doktor Program Pascasarjana FT, Universitas Gadjah Mada, Jl. Grafika No. 2
Kampus UGM Yogyakarta Email: guss_todi@yahoo.co.id
2Promotor, Departemen Sipil, Universitas Gadjah Mada, Jl. Grafika No. 2 Kampus UGM Yogyakarta
Email: ahdreactri@yahoo.com
3,4Ko-promotor, Departemen Sipil, Universitas Gadjah Mada, Jl. Grafika No. 2 Kampus UGM Yogyakarta
Email: ali_hokkaido@yahoo.com, dan taprayitno@yahoo.com
ABSTRAK
Analisis tahanan lateral beberapa model alat sambung telah diusulkan Europen Yield Model (EYM). Beban leleh berupa nilai tahanan lateral (Z) dapat diprediksi dengan mengetahui nilai geometri sambungan, tegangan leleh dowel dan kuat tumpu dowel. Pengujian tahanan lateral ini dilakukan dalam rangka mengetahui kemampuan baut dengan model sambungan bambu laminasi-pelat konektor baja- bambu laminasi. Tahanan lateral sejajar dan tegak lurus arah serat dibutuhkan dalam merencanakan sambungan menggunakan pelat disisipkan pada balok dengan alat sambung baut. Pada uji tahanan lateral ini dibedakan menjadi dua, tahanan lateral tegak lurus serat dan tahanan lateral sejajar serat. Dimensi benda uji tahanan lateral tegak lurus serat adalah 2 buah balok bambu laminasi dengan dimensi 37,5×76×180 mm, dan dimensi tahanan lateral sejajar serat 83×76×200 mm dengan pelat konektor baja 6 mm dan alat sambung baut diameter 12,2 mm. Teori yield mode dari EYM dapat memprediksi nilai tahanan lateral bambu laminasi. Perbedaan hasil ekperimen sebesar 8,38% pada tahanan lateral sejajar serat dan 8,05% lebih tinggi dari teori yield mode pada tahanan lateral tegak lurus serat. Uji tahanan lateral sejajar serat memiliki nilai Poffset 5% rata-rata
sebesar 20,3 kN dan kekakuan awal sebesar 6,144 kN/mm pada nilai selip rata-rata 3,99 mm. Nilai Poffset5%rata-rata sebesar 12,34 kN selip pada 4,82 mm dan kekakuan rata-rata sebesar 3,050 kN/mm
pada tahanan lateral tegak lurus serat.
Kata kunci: alat sambung, bambu laminasi, pelat konektor, tahanan lateral, yield model
1. PENDAHULUAN
Sambungan merupakan bagian terlemah dari suatu sistem struktur. Teknologi sambungan sangat banyak jenis dan beraneka bahan alat sambungan yang digunakan. Perkembangan analisis perhitungan sangat cepat sehingga saat ini berbagai bentuk dan dimensi bangunan struktur dapat di wujudkan dengan baik. Dalam dunia penelitian, sambungan pada struktur kayu dan sejenisnya merupakan topik yang paling menarik untuk terus diteliti dari sejak lama hingga saat masa-masa yang akan datang. Pada struktur yang bahan utamanya sejenis kayu, permasalahan sambungan atau titik buhul muncul disebabkan karena alasan geometrik (bentuk struktur) dan keterbatasan ukuran panjang batang kayu yang tersedia. Kemajuan teknologi sekarang ini bambu telah dibuat berbentuk balokan atau papan dengan cara laminasi (laminated bamboo). Teknik laminasi ini digunakan untuk membentuk bahan bangunan yang digunakan sebagai bahan konstruksi dalam ukuran besar dan mampu menjawab tantangan geometri. Analisis mekanika, statika dan analisis perhitungan struktur menggunakan rekayasa bambu laminasi sebagai acuan untuk perencanaan bangunan gedung sampai sekarang belum banyak tersedia. Dalam rangka mendapatkan struktur yang aman terhadap berbagai kombinasi pembebanan, faktor-faktor yang sangat perlu menjadi perhatian adalah geometri, alat sambung, sistem penyambungan dan perilaku mekanika berbagai model sambungan.
Model dan analisis sambungan kayu sangat erat dengan teori yield model yang diusulkan oleh Johansen (1949). Saat ini yield model lebih dikenal sebagai EYM (Europen Yield Model). Yield theory relatif sederhana dan telah banyak diadopsi oleh standar atau kode, antara lain: NDS dari U.S, Eurocode, Kode Canadian, Kode Japanese dan lainnya. Model sambungan dengan konektor pelat baja dan alat sambung baja sebelumnya telah diteliti Schreyer, A.C., 2002 dengan menggunakan kayu LVL. Sambungan bambu laminasi-pelat baja-bambu laminasi pada penelitian ini merupakan salah satu dukungan penggunaan rekayasa bambu laminasi. Sambungan model ini diteliti, diamati dan dianalisis untuk mendapatkan perilaku sambungan yang selanjutnya digunakan dasar perencanaan sambungan bambu laminasi.
2. TAHANAN LATERAL SAMBUNGAN ANTARA KAYU DENGAN PELAT BESI
Tahanan lateral (Z) dari sambungan kayu dengan alat sambung baut dapat di analisis menggunakan: yield theory, teori beam on elastic foundation atau model spring dengan metode pendekatan pola retak. Yield model atau yang lebih dikenal EYM (Europen Yield Model) berkembang tahun 1949. Selanjutnya analisis tahanan lateral sambungan kayu dengan menggunakan teori balok pada dukungan elastic (beam on elastic foundation theory) mulai dikembangan pada tahun 70an. Teori balok pada dukungan elastic (beam on elastic foundation theory), alat sambung seperti baut diasumsikan sebagai balok (beam) dan dukungan kayu disekeliling alat sambung dimodelkan sebagai dukungan elastik (elastic foundation). Kelebihan dari analisis menggunakan teori balok pada dukungan elastik dibandingkan yield model adalah dapat diketahuinya nilai tahanan lateral sambungan untuk semua nilai sesaran sehingga kurva tahanan lateral sambungan versus sesaran sambungan dapat diperoleh. Dukungan elastik kayu dapat dikembangkan elastoplastik agar menyerupai perilaku kayu hingga ultimit (Hirai, 1983 dalam Awaludin 2005).
Dalam teori yield model, kayu dan alat sambung diasumsikan berperilaku elastoplastik. Tahanan lateral sambungan diperoleh apabila kekuatan tumpu ultimit kayu di bawah alat sambung tercapai, atau terbentuknya satu atau beberapa sendi plastis (plastic hinge) pada alat sambung disertai tegangan plastis pada kayu. Ketentuan tahanan lateral sambungan antara kayu dengan pelat besi yang disisipkan (Awaludin, 2011) dalam beberapa mode kelelehan seperti terlihat pada Gambar 1. berikut ini:
Gambar 1. Gambar sambungan kayu-pelat baja-kayu pada tiga mode kelelahan: a. Mode kelelehan I, b. Mode kelelehan III, dan c. Mode Kelelahan IV (Awaludin, 2011)
Model kelelehan I (a)
Sambungan dengan mode kelelehan I (a) terjadi kegagalan pada bagian kayu, formula tahanan lateral pada mode kelelehan ini adalah:
(1)
Model kelelehan III (b)
Sambungan dengan mode kelelehan III (b) terjadi kegagalan dominan pada kayu yang dilanjutkan kegagalan pada bagian ujung baut dekat pelat baja, formula tahanan lateral pada mode kelelehan ini adalah:
(2)
Model kelelehan IV (c)
Sambungan dengan mode kelelehan IV (c) terjadi kegagalan pada sisi kayu dekat pelat baja dan diikuti kegagalan baut bagian kayu terluar dan ujung baut dekat pelat baja, formula tahanan lateral pada mode kelelehan ini adalah:
(3)
dimana:
Z : tahanan leteral acuan; d : diameter baut;
t1 : tebal kayu (1/2 bagian);
few : kuat tumpu kayu;
Myb: Momen lentur baut; dan
f : kuat tarik pelat baja. (a) & Z Z few t1 & Z Z few t1 My b1 a1 a1 & Z Z few t1 My b1 My (b) (c) t1
Pada metode pengujian kuat tumpu ASTM D5764, beban tekan yang digunakan dalam penentuan kuat tumpu adalah beban tekan pada kurva hasil pengujian yang berpotongan dengan garis off-set 5% seperti dapat dilihat pada Gambar 2. Uji tahanan lateral ini menggunakan metode off-set 5% dalam penentuan nilai P yang selanjutnya sebagai nilai tahanan lateral (Z).
Gambar 2. Penentuan beban tekan berdasarkan metode off-set 5% (Rammer 2001, dalam Awaludin 2007)
3. PENGUJIAN TAHANAN LATERAL BAUT
Bambu laminasi menggunakan bahan bambu petung yang diambil dari daerah dusun Papringan, Desa Purwobinangun, Kecamatan Pakem, Kabupaten Sleman Yogyakarta. Bambu petung diawetkan terlebih dahulu menggunakan bahan borax 5% sebelum direkatkan. Perekat menggunakan urea formaldehyde kode UA 181, proses pembuatan bambu laminasi menggunakan sistem kempa dingin tekanan kempa 1,5-2 MPa. Balok bambu laminasi ini dicatcher untuk menurunkan kadar formaldyhide sampai dengan 0,5 mG/L.
Sambungan bambu laminasi-pelat konektor baja-bambu laminasi dengan tebal pelat 6 mm dan alat sambung baut diameter 12,2 mm. Baut dikencangkan/prestressed sebesar 0,75 MPa sebelum pengujian untuk memperoleh cengkeraman yang merata pada baut dan washer terhadap balok bambu laminasi. Benda uji terdiri dari dua variasi yaitu tarik sejajar serat dan tarik tegak lurus serat dengan pengulangan masing-masing lima kali. Pengujian struktur sambungan tahanan lateral menggunakan geometri dan dimensi benda uji sesuai Gambar 3. Tahanan lateral tarik tegak lurus serat menggunakan 2 buah balok bambu laminasi dengan dimensi 37,5×76×180 mm, dan tarik sejajar serat menggunakan sebuah balok 83×76×200 mm. Konfigurasi uji tahanan lateral tegak lurus serat yang merupakan modifikasi dari benda uji standar ANSI/AWC NDS 2012 dapat dilihat pada Gambar 4. Uji tahanan lateral sejajar serat juga modifikasi ANSI/AWC NDS 2012 seperti terlihat pada Gambar 5. Uji tarik menggunakan kecepatan pembebanan 1,2 mm/menit.
Tabel 1. Variasi benda uji tahanan lateral baut
No Kode benda uji Pengulangan
1. 2. LRBSB//-xx-PP LRBSB -xx-PP 5× 5× Keterangan dan spesifikasi benda uji:
- LRBSB//-xx-PP=Lateral Resistance Balam Steel Balam (tahanan lateral bambu laminasi-pelat baja-bambu laminasi) sejajar serat-benda uji ke-xx-Pelat Polos, dan
- LRBSB -xx-PP=Lateral Resistance Balam Steel Balam (tahanan lateral bambu laminasi-pelat baja-bambu laminasi) tegak lurus serat-benda uji ke-xx-Pelat Polos.
(a) (b)
Gambar 3. Benda uji tahanan lateral: (a) tegak lurus serat, (b) sejajar arah serat bambu laminasi (modifikasi ANSI/AWC NDS-2012)
(a) (b)
Gambar 4. Konfigurasi uji tahanan lateral tegak lurus serat (modifikasi ANSI/AWC NDS-2012), (a) tampak memanjang, (b) tampak melintang.
Gambar 5. Konfigurasi uji tahanan lateral sejajar serat (modifikasi ANSI/AWC NDS-2012)
4. HASIL DAN PEMBAHASAN
Uji tahanan lateral ini dilaksanakan di laboratorium Struktur Teknik Sipil Universitas Jenderal Soedirman Purwokerto, menggunakan alat UTM kapasitas 2000 kN. Tampak pada Gambar 7. proses uji tahanan lateral menggunakan alat UTM. Konektor pelat baja yang digunakan memiliki nilai tegangan leleh dan modulus elastitas rata-rata masing-masing sebesar 319,55 MPa dan 202,07 GPa. Alat sambung baut berulir diameter 12,2 mm memiliki nilai kuat lentur rata-rata sebesar 382,45 MPa, kuat tarik rata-rata sebesar 574,23 MPa dan modulus elastisitas rata-ratanya sebesar 207,98 GPa. Bambu laminasi memiliki berat jenis rata-rata 0,814, kadar air 17,5% dan sifat mekanika antara lain: MOR= 130,98 MPa, MOE=12,42 GPa, = 12,07 MPa, //= 55,03 MPA, //
=139,09 MPa dan = 8,63 MPa. Pengujian tahanan lateral bambu laminasi-pelat baja-bambu laminasi
dilaksanakan pada kondisi ruang pengujian suhu 300C dan kelembaban 67%. Tabel 2. menampilkan hasil perhitungan masing-masing model kelelehan dari yield theory, yang selanjutnya dibandingkan dengan hasil eksperiman uji tahanan lateral ini..
Tabel 2. Perhitungan tahanan lateral (Z) berdasarkan teori Jenis Uji Fe (MPa) 1. SS (00) 28,822 2. 300 26,425 3. 450 23,680 4. 600 23,096 5. TS (900) 20,754 a. Tahanan Lateral Bambu Laminasi
Hasil pengujian berupa hubungan beban dengan selip
Gambar 6. Nilai hasil uji tahanan lateral sejajar arah serat bambu laminasi terlihat pada Tabel yang mampu dicapai rata-rata sebesar 29,6 kN, kekakuan awal
memiliki hasil rata-rata sebesar 20,3 kN
Gambar 6. Grafik hubungan beban-selip
Tabel 3. Hasil uji tahanan lateral bambu laminasi
No Kode Benda Uji
1 LRBSB//-01-PP 2 LRBSB//-02-PP 3 LRBSB//-03-PP 4 LRBSB//-04-PP 5 LRBSB//-05-PP
Perhitungan tahanan lateral (Z) berdasarkan teori yield mode
(MPa) YMT (e) YMT (f)
YMT (g) Lateral Load 28,822 12,870 9,358 12,759 9,358 26,425 11,799 8,882 12,217 8,882 23,680 10,574 8,330 11,565 8,330 23,096 10,313 8,212 11,422 8,212 20,754 9,267 7,732 10,827 7,732
Tahanan Lateral Bambu Laminasi-Pelat Baja-Bambu Laminasi Sejajar Arah Serat Bambu Laminasi
Hasil pengujian berupa hubungan beban dengan selip tahanan lateral sejajar arah serat bambu laminasi tampak pada . Nilai hasil uji tahanan lateral sejajar arah serat bambu laminasi terlihat pada Tabel
sebesar 29,6 kN, kekakuan awal rata-rata sebesar 6,144 20,3 kN pada selip rata-rata 3,99 mm.
Grafik hubungan beban-selip tahanan lateral bambu laminasi-pelat baja-bambu laminasi dengan pelat konektor tanpa dikarter
Hasil uji tahanan lateral bambu laminasi-pelat baja-bambu laminasi sejajar arah serat bambu laminasi
Kode Benda Uji Pmax
Selip saat Pmax Poffset5% Selip saat Poffset5% (kN) (mm) (kN) (mm) PP 28,6 7,55 24 4,99 PP 30,7 7,18 25,5 4,52 PP 29,2 12,33 17,2 4,05 PP 29,9 12,46 17,0 3,84 PP 29,4 10,33 18,0 2,58 29,6 9,97 20,3 3,99 28,6 kN yield mode Z (kN) 18,715 17,763 16,660 16,424 15,465 Bambu Laminasi
lateral sejajar arah serat bambu laminasi tampak pada . Nilai hasil uji tahanan lateral sejajar arah serat bambu laminasi terlihat pada Tabel 3. Beban maksimum ,144 kN/mm. Nilai Poffset 5%
bambu laminasi sejajar arah serat
bambu laminasi sejajar arah serat bambu laminasi
Kekakuan Awal (kN/mm) 5,405 6,250 5,195 3,922 9,950 6,144
(a) Gambar 7. Uji tahanan lateral bambu lam
Perilaku yang terjadi pada awal pengujian
cengkeraman prestressed baut, selanjutnya perubahan mikro pada dimensi lubang
Pasca mulai menurunnya interaksi gesek antara pelat dengan bambu laminasi, maka terjadi lentur pada baut yang dimulai dari ujung baut dekat permukaan pelat.
lentur, ring dan baut tertarik mendesak balok bambu laminasi laminasi. Kegagalan diawali lubang baut berbentuk oval, lentur benda uji seperti tampak pada Gambar 9
b. Uji Tahanan Lateral Bambu Laminasi
Pengujian tarik pelat pada uji tahanan lateral bambu laminasi
dengan kontrol selip ini dipantau melalui alat LVDT berjumlah dua buah yang diletakkan disebelah kiri dan pelat baja konektor yang diberikan beban tarik.
selip rata-rata 12,14 mm. Nilai kekakuan sesaran metode offset5% didapatkan rata tahanan lateral bambu laminasi-pelat baja
Tabel 4. Hasil uji tahanan lateral bambu laminasi
No Kode Benda Uji P
(kN) 1 LRBSB -01-PP 2 LRBSB -02-PP 3 LRBSB -03-PP 4 LRBSB -04-PP 5 LRBSB -05-PP
Gambar 8. Grafik hubungan beban-selip
serat dengan pelat konektor tanpa dikarter
(a) (b)
Uji tahanan lateral bambu laminasi-pelat baja-bambu laminasi: (a) sejajar arah serat, (b) serat bambu laminasi
pengujian berupa interaksi gesek antara pelat dengan bahan bambu la
, selanjutnya perubahan mikro pada dimensi lubang baut yang berbentuk sedikit oval. Pasca mulai menurunnya interaksi gesek antara pelat dengan bambu laminasi, maka terjadi lentur pada baut yang aut dekat permukaan pelat. Bertambahnya beban tarik dan selip, baut mengalami peningkatan
mendesak balok bambu laminasi sebagai bentuk tumpu washer Kegagalan diawali lubang baut berbentuk oval, lentur baut dan puncaknya benda uji terjadi benda uji seperti tampak pada Gambar 9.
Uji Tahanan Lateral Bambu Laminasi-Pelat Baja-Bambu Laminasi Tegak Lurus Serat
Pengujian tarik pelat pada uji tahanan lateral bambu laminasi-pelat baja-bambu laminasi tegak lurus arah serat ini dengan kontrol selip ini dipantau melalui alat LVDT berjumlah dua buah yang diletakkan disebelah kiri
dan pelat baja konektor yang diberikan beban tarik. Beban maksimum yang dicapai rata-rata sebesar
kekakuan awal rata-rata sebesar 3,050 kN/mm. Nilai Poffset5%dari perhitungan beban
sesaran metode offset5% didapatkan rata-rata sebesar 12,34 kN pada nilai selip rata-rata 4,82 mm. pelat baja-bambu laminasi dapat dilihat pada Tabel 4.
Hasil uji tahanan lateral bambu laminasi-pelat baja-bambu laminasi tegak lurus arah serat bambu laminasi
Pmax Selip saat Pmax Poffset5% Selip saat Poffset5% Kekakuan Awal (kN) (mm) (kN) (mm) (kN/mm) 15,12 12,57 12,60 5,63 14,01 13,82 10,80 3,95 18,39 14,86 11,45 5,17 15,79 7,33 14,50 4,51 19,64 16,09 10,60 2,19 15,83 12,14 12,34 4,82
selip tahanan lateral bambu laminasi-pelat baja-bambu laminasi serat dengan pelat konektor tanpa dikarter
bambu laminasi: (a) sejajar arah serat, (b) tegak lurus arah
interaksi gesek antara pelat dengan bahan bambu laminasi akibat yang berbentuk sedikit oval. Pasca mulai menurunnya interaksi gesek antara pelat dengan bambu laminasi, maka terjadi lentur pada baut yang baut mengalami peningkatan washer terhadap bambu baut dan puncaknya benda uji terjadi split diujung
asi tegak lurus arah serat ini dengan kontrol selip ini dipantau melalui alat LVDT berjumlah dua buah yang diletakkan disebelah kiri-kanan baut rata sebesar 15,83 kN pada dari perhitungan beban rata 4,82 mm. Hasil pengujian
bambu laminasi tegak lurus arah serat bambu laminasi
Kekakuan Awal (kN/mm) 2,632 3,125 2,597 3,846 6,667 3,050
Gambar 9. Tampak model kegagalan uji tahanan lateral bambu laminasi Perilaku mekanik yang terjadi pada uji
laminasi. Pada uji ini bidang geseknya
bambu laminasi sejajar serat sehingga interaksi geseknyapun jauh lebih kecil berakibat slope garis hubunga P-selip yang lebih kecil seperti tampak pada Gambar 8. dimensi lubang yang berbentuk sedikit oval keatas sesuai ar
dengan bambu laminasi dan lentur pada baut yang dimulai dari ujung baut dekat permukaan pelat terjadi hampir bersamaan. Dengan bertambahnya nilai beban tarik
peningkatan lentur, sejalan dengan itu ring dan baut tertarik terbenam mendesak kedalam
Benda uji mengalami kegagalan ditandai terjadi pecah tarik belah arah horizontal disebelah kiri dan kanan baut seperti tampak pada Gambar 10.
Gambar 10. Tampak samping model kegagalan uji tahanan lateral bambu laminasi
5. KESIMPULAN DAN SARAN
Teori yield model sambungankayu-laminasi-pelat-bambu laminasi. Perbedaan hasil ekperimen sebesar 8,38% pada tahanan lateral sejajar serat 8,05% lebih tinggi dari teori yield mode
memiliki nilai Poffset 5%rata-rata sebesar 20,
3,99 mm. Nilai Poffset5%rata-rata sebesar 12,34 kN selip pada 4,82 mm dan kekakuan rata
pada tahanan lateral tegak lurus serat.
UCAPAN TERIMA KASIH
Terima kasih yang tak terhingga penulis sampaikan kepada semua pihak yang telah membantu terlaksananya penelitian ini. Secara khusus kepada Kementerian Pendidikan Nasional, Direktorat Pendidikan Dikti atas bantuan Hibah Penelitian Disertasi Doktor pembiayaan Tahun 2013.
Tampak model kegagalan uji tahanan lateral bambu laminasi-pelat baja-bambu laminasi sejajar arah serat yang terjadi pada uji ini, diawal beban terjadi interaksi gesek antara pelat dengan bahan bambu
geseknya jauh lebih kecil dari benda uji tahanan lateral bambu laminasi
ehingga interaksi geseknyapun jauh lebih kecil. Interaksi bidang gesek yang kecil selip yang lebih kecil seperti tampak pada Gambar 8. Selanjutnya terjadi perubahan dimensi lubang yang berbentuk sedikit oval keatas sesuai arah beban tarik. Proses menurunnya interaksi gesek pelat dengan bambu laminasi dan lentur pada baut yang dimulai dari ujung baut dekat permukaan pelat terjadi hampir
ertambahnya nilai beban tarik yang disertai selip yang terus meningkat, peningkatan lentur, sejalan dengan itu ring dan baut tertarik terbenam mendesak kedalam
Benda uji mengalami kegagalan ditandai terjadi pecah tarik belah arah horizontal disebelah kiri dan kanan baut
Tampak samping model kegagalan uji tahanan lateral bambu laminasi-pelat baja lurus arah serat
KESIMPULAN DAN SARAN
sambungan kayu-pelat-kayu dapat digunakan sebagai analisis tahanan lateral sambungan bambu Perbedaan hasil ekperimen sebesar 8,38% pada tahanan lateral sejajar serat yield mode pada tahanan lateral tegak lurus serat. Uji tahanan lateral sejajar serat rata sebesar 20,3 kN dan kekakuan awal sebesar 6,144 kN/mm pada nilai selip rata
sebesar 12,34 kN selip pada 4,82 mm dan kekakuan rata-rata sebesar 3,050 kN/mm pada tahanan lateral tegak lurus serat.
Terima kasih yang tak terhingga penulis sampaikan kepada semua pihak yang telah membantu terlaksananya . Secara khusus kepada Kementerian Pendidikan Nasional, Direktorat Pendidikan Dikti atas bantuan Hibah Penelitian Disertasi Doktor pembiayaan Tahun 2013.
Pecah (splitting) Pecah (splitting)
Pecah/spliting
bambu laminasi sejajar arah serat terjadi interaksi gesek antara pelat dengan bahan bambu lebih kecil dari benda uji tahanan lateral bambu laminasi-pelat baja-Interaksi bidang gesek yang kecil Selanjutnya terjadi perubahan roses menurunnya interaksi gesek pelat dengan bambu laminasi dan lentur pada baut yang dimulai dari ujung baut dekat permukaan pelat terjadi hampir selip yang terus meningkat, baut mengalami peningkatan lentur, sejalan dengan itu ring dan baut tertarik terbenam mendesak kedalam balok bambu laminasi. Benda uji mengalami kegagalan ditandai terjadi pecah tarik belah arah horizontal disebelah kiri dan kanan baut
pelat baja-bambu laminasi tegak
kayu dapat digunakan sebagai analisis tahanan lateral sambungan bambu Perbedaan hasil ekperimen sebesar 8,38% pada tahanan lateral sejajar serat dan lateral tegak lurus serat. Uji tahanan lateral sejajar serat kN/mm pada nilai selip rata-rata sebesar 12,34 kN selip pada 4,82 mm dan kekakuan rata-rata sebesar 3,050 kN/mm
Terima kasih yang tak terhingga penulis sampaikan kepada semua pihak yang telah membantu terlaksananya . Secara khusus kepada Kementerian Pendidikan Nasional, Direktorat Pendidikan Dikti atas bantuan
DAFTAR PUSTAKA
ASD/LRFD NDS, (2012). Nasional Design Spesification for Wood Construction, American Wood Council, ANSI/AWC/ NDS, 2012 Edition.
Awaludin, A., (2005). Dasar-dasar Perencanan Sambungan Kayu (Mengacu pada SNI-5, 2002). Biro Penerbit KMTS FT UGM, Yogyakarta.
Awaludin, A., Smittakorn, W., Hayashikawa, T., and Hirai, T., (2007). Bearing properties of Shorea obtusa beneath a laterally loaded bolt . Journal Wood Science . The Japan Wood Research Society 2007
Awaludin, (2011). Timber Engineering and Technology. Bahan Ajar Pascasarjana Program Studi Teknik Sipil Universitas Gadjah Mada, Yogyakarta.
European Committee for Standardization, (1995). Eurocode5: Design of timber structures European pre-standard ENV 1995-1-1: general rules and rules for building, CEN, European Committee for Standardization, Brussels. Schreyer, A.C., (2002). Monotonic and Cyclic Behaviour of Slender Dowel-Type Fasteners in Wood-Steel-Wood
