PENINGKATAN UNJUK KERJA PEMBAGI DAYA OPTIK
BERBASIS STRUKTUR MULTIMODE INTERFERENCE (MMI)
DENGAN MENGGUNAKAN PEMANDU GELOMBANG JENIS TAPER
Sekartedjo1, Agus Muhamad Hatta2, Heru Setijono3, dan Dhany Arifianto4 1,2,3,4 Laboratorium Rekayasa Fotonika, Jurusan Teknik Fisika, Fakultas Teknologi Industri
Institut Teknologi Sepuluh Nopember
1[email protected], 2[email protected], 3[email protected], 4[email protected]
Abstrak
Telah dilakukan perancangan pembagi daya optik berbasis struktur multimode interference (MMI). Struktur pembagi daya MMI 1x2 dan 1x4 dirancang secara optimal dengan memperhatikan unjuk kerja kesetimbangan daya (KS) dan rugi daya (LS) dalam rentang panjang gelombang 1500 nm hingga 1600 nm. Pemandu gelombang jenis taper digunakan pada bagian masukan dan luaran MMI untuk meningkatkan unjuk kerja pembagi daya. Modal propagation analysis (MPA) dan beam propagation
method (BPM) digunakan untuk menganalisa perambatan cahaya di dalam struktur pembagi daya MMI
dan untuk menghitung unjuk kerja. Diperoleh perbaikan unjuk kerja pembagi daya dengan menggunakan pemandu gelombang jenis taper dibandingkan tanpa taper dengan perbaikan rerata KS dan LS pada target rentang panjang gelombang sebesar 44,94% dan 32,50% untuk pembagi daya 1x2 serta 21,18% dan 73,02% untuk 1x4. Hasil ini menunjukkan prospek aplikasi dari struktur yang dirancang untuk pengolahan sinyal optik dan telekomunikasi dengan pita lebar secara efisien.
Kata kunci: pembagi daya optik, multimode interference, optika terpadu Abstract
In this paper, we propose a 1x2 and 1x4 optical power splitter from 1500 to 1600 nm based on multimode interference (MMI) structure with tapered input and output waveguides. The results obtained from modal propagation analysis (MPA) and beam propagation method (BPM) show better performance of the tapered structures than that of without taper in term of the power imbalance and insertion loss by 44.94% and 32.50% for 1x2, and 21.18% and 73.03% for 1x4, respectively. These suggest that the proposed structures may be a better candidate for efficient wideband optical signal processing and communication. Keywords: optical power splitter, multimode interference, integrated optics
1. Pendahuluan
Pembagi daya optik adalah salah satu komponen utama dalam sistem pemrosesan sinyal optik dan sistem komunikasi serat optik. Pada sistem pemrosesan sinyal optik seperti dalam interferometer
Mach-Zehnder dibutuhkan pembagi daya optik yang
memiliki faktor kesetimbangan daya yang baik [7]. Pada sistem komunikasi serat optik dense
wavelength division multiplexing (DWDM)
diperlukan pembagi daya sinyal optik dalam rentang panjang gelombang yang lebar dan rugi daya yang rendah [1].
Pada piranti optika terpadu, sinyal optik dapat dibagi menjadi 1x2, 1x4, atau 1xN. Terdapat beberapa jenis pembagi daya 1x2, antara lain: jenis percabangan Y, directional coupler (DC), maupun
multimode interference (MMI) [8, 11, 12].
Percabangan Y memiliki rugi daya yang rendah dan kesetimbangan daya yang baik hanya pada rentang panjang gelombang yang pendek. Pembagi daya jenis DC juga memiliki rugi daya yang rendah, kesetimbangan yang baik, dan hanya mampu beroperasi dalam rentang panjang gelombang yang pendek. Perbaikan unjuk kerja pembagi daya optik
percabangan Y telah dilakukan dengan menerapkan bagian MMI sebelum percabangan [9]. Perbaikan unjuk kerja pada DC juga telah dilakukan dengan cara menambahkan struktur Mach-Zehnder [5].
Pembagi daya optik dengan struktur MMI memiliki rugi daya dan kesetimbangan daya yang relatif sama dibandingkan dengan percabangan Y maupun DC. Namun struktur MMI memiliki kelebihan dalam hal ukuran yang lebih pendek/kompak dan toleransi fabrikasi yang lebih baik dibandingkan dengan struktur DC. Pada referensi [14], telah dirancang pembagi daya 1x4 berbasis MMI dengan menggunakan pandu gelombang berjenis taper pada bagian masukan/luaran-nya untuk memperbaiki unjuk kerjanya. Rancangan ini dilakukan untuk satu panjang gelombang 1550 nm dan menggunakan material berjenis silicon-on-insulator (SOI). Teknologi pembuatan SOI telah berkembang secara matang dengan mengadopsi teknologi silicon
integrated circuit sehingga realisasi piranti optika
terpadu berbasis SOI telah banyak diterapkan [4]. Namun jenis pandu gelombang dengan material SOI ini memiliki kekurangan yaitu rugi daya kopling yang tinggi antara piranti SOI dan serat optik. Hal
ini disebabkan perbedaan indeks bias yang tinggi antara SOI dan serat optik. Rugi daya kopling dengan serat optik yang rendah sangat dibutuhkan untuk dapat mengintegrasikan piranti optika terpadu dengan sistem berbasis serat optik.
Pembagi daya 1x2 dan 1x4 berbasis MMI telah dirancang untuk beroperasi pada satu panjang gelombang [8, 12]. Pada makalah ini dilakukan perancangan pembagi daya 1x2 dan 1x4 berbasis MMI dan dilakukan peningkatan unjuk kerjanya (kesetimbangan daya dan rugi daya). Pembagi daya MMI ini dirancang untuk dapat beroperasi pada rentang panjang gelombang yang lebar dari 1500 hingga 1600 nm untuk dapat diterapkan di dalam sistem komunikasi serat optik atau pemrosesan sinyal optik. Pemandu gelombang berjenis taper digunakan pada bagian masukan dan luaran MMI untuk memperbaiki unjuk kerja pembagi daya. Pandu gelombang buried channel dengan jenis material silica-on-silicon planar lightwave circuit (PLC) dipilih dalam perancangan ini. Piranti optika terpadu berbasis teknologi PLC ini telah diterapkan secara komersial, memiliki unjuk kerja yang baik, dan memiliki kecocokan indeks bias dengan serat optik sehingga rugi daya kopling-nya rendah [2, 6].
(a) x z Pin Lt L W wo wt z = 0 ncore nclad P1 P2 P3 P4 (b) y x ncore nclad wo hy (c)
Gambar 1. Pembagi Daya Optik Berbasis MMI dengan Pemandu Gelombang Masukan-Luaran
Berjenis Taper (a) 1x2 (b) 1x4; (c) Struktur Penampang Pemandu Gelombang Buried
Channel.
2. Perambatan Cahaya di Dalam Pembagi Daya MMI
Struktur pembagi daya optik berbasis MMI 1x2 dan 1x4 dengan pemandu gelombang masukan/luaran jenis taper ditunjukkan pada Gambar 1(a) dan 1(b). Pada bagian MMI memiliki panjang L dan lebar W. Pada pemandu gelombang masukan/luaran memiliki lebar pemandu w0, lebar
taper Wt dan panjang taper Lt. Struktur
silica-on-silicon dengan pemandu gelombang buried channel
digunakan pada MMI pembagi daya ini dan struktur penampang jenis pemandu gelombang ini ditunjukkan pada Gambar 1(c). Pemandu gelombang ini memiliki indeks bias core, ncore, indeks bias
cladding, nclad, dengan ketebalan pemandu
gelombang masukan/luaran dan MMI sebesar hy.
Prinsip kerja dari pembagi daya MMI ini adalah membagi daya dari pemandu gelombang masukan menjadi 2 atau 4 bagian pada pemandu gelombang luaran dengan daya yang sama besar pada rentang panjang gelombang tertentu. Pada piranti berbasis MMI, terdapat sejumlah moda di dalam bagian MMI (> 3 moda). Moda-moda ini akan dieksitasi dengan moda fundamental yang masuk melalui pemandu gelombang masukan. Interferensi antar moda di dalam MMI menghasilkan pola interferensi pada posisi sepanjang MMI. Daya akan dapat dibagi secara setimbang dengan pemilihan lebar dan panjang MMI serta posisi pemandu gelombang luaran yang tepat.
Modal propagation analysis (MPA) dapat
digunakan dalam analisis perambatan cahaya di dalam struktur MMI [10]. Distribusi medan lokal pada tiap posisi di sepanjang bagian MMI dinyatakan dengan superposisi dari moda-moda terpandu di dalam MMI. Pada masukan di bagian MMI (z = 0), distribusi medan pemandu gelombang masukan dapat diperoleh dari eigenmode-eigenmode di dalam MMI [10],
1
00
m = υ υ υx
c
=
=
z
x,
ψ
(1) dengan adalah medan tiap moda, c adalah koefisien ekspansi tiap moda dan m adalah jumlah moda di dalam MMI. Koefisien c dapat dihitung dengan menggunakan persamaan pada [10] :
.
0
2
dx
x
dx
x
=
z
x,
ψ
=
c
υ υ v
(2)Profil medan pada jarak sejauh z dapat dinyatakan sebagai superposisi dari seluruh medan moda terpandu sebagai [10]:
1 0 0exp
m = υ υ υ υz
β
β
j
x
c
=
z
x,
ψ
(3)dengan adalah konstanta perambatan untuk tiap moda.
Konstanta perambatan dan profil medan untuk tiap moda di dalam MMI maupun di dalam pemandu gelombang masukan/luaran dapat dihitung dengan menyelesaikan persamaan karakteristik dan persamaan medan di dalam pemandu gelombang planar [3]. Setelah diperoleh konstanta perambatan
, profil medan tiap moda di dalam MMI , dan
koefisien ekspansi c, maka profil medan di sepanjang bagian MMI dapat diketahui.
Panjang pembagi daya MMI (L) dapat ditentukan dengan melakukan analisis pada persamaan 3 yang terkait dengan jumlah kanal pembagi daya N dari medan masukan. Posisi L dapat ditentukan sebagai [10]: 4 3L N p L (4)
dengan p = 1, 2, 3, dan seterusnya, N = 1, 2, 3, dan seterusnya (N = 2 dan 4 untuk 1x2 dan 1x4 dalam makalah ini), dan L=/(0-1) adalah panjang
kopling dari dua moda terendah. Panjang terpendek pembagi daya MMI ini dapat diperoleh dengan p = 1 pada L = 3L/8 untuk pembagi daya 1x2 dan L =
3L/16 untuk pembagi daya 1x4.
Posisi masukan dan luaran dari pemandu gelombang dapat ditentukan dengan memperhatikan lebar MMI, W. Dengan posisi pemandu gelombang masukan terletak pada x = 0 maka koordinat luaran ke-i dari pemandu gelombang dapat ditentukan dengan
W
N
N
i
x
i2
1
2
(5) Daya pada tiap luaran pemandu gelombang dapat dihitung dengan menggunakan metoda overlapintegral antara profil medan pada z = L dan tiap
profil medan eigenmode pemandu gelombang luaran,
x
dx
ψ
x,
z
=
L
dx
dx
L
=
z
x,
ψ
x
=
P
i i i 2 2 2
(6)Dengan mengetahui daya pada tiap luaran pemandu gelombang, unjuk kerja pembagi daya MMI dapat ditentukan dengan kriteria kesetimbangan daya (KS) dan rugi daya (LS) dalam dB sebagai:
max min log 10 P P KS (7)
N i in i P P LS 1 log 10 (8)3. Rancangan Pembagi Daya MMI
Penelitian ini menggunakan nilai ncore = 1,454,
nclad = 1,445, Wo = hy = hx = 5 m. Pembagi daya
MMI 1x2 dan 1x4 ini dirancang untuk dapat bekerja
pada rentang panjang gelombang 1500 hingga 1600 nm. Metoda indeks bias efektif digunakan untuk menyederhanakan dan mempercepat perhitungan dari 3 dimensi menjadi 2 dimensi [3].
3.1 Pembagi Daya MMI 1x2
Pada perancangan pembagi daya MMI 1x2 ini dipilih lebar MMI W = 30 m. Hasil perhitungan profil intensitas pada panjang gelombang 1550 nm dengan menggunakan MPA tersebut diatas ditunjukkan pada Gambar 2. Terlihat bayangan dari medan masukan dimunculkan secara periodik pada jarak re-imaging pada L = p(3L/4). Pada Gambar 2
dapat dilihat bayangan dari medan masukan (pada z = 0 m) sebanyak 1 dan 2 bayangan (N = 1 dan N = 2) secara periodik. Panjang L untuk N = 2 yang diperoleh dari persamaan 4 adalah L = 536,25 m pada panjang gelombang 1550 nm. Dari persamaan 5 diperoleh posisi luaran pemandu gelombang adalah x1 = -7,5 m dan x2 = 7,5 m. z (m) x ( m) 500 1000 1500 2000 2500 3000 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 N = 2 N = 1 N = 2 N = 1 N = 2
Gambar 2 Profil Intensitas pada Bagian MMI dengan Menggunakan Perhitungan MPA
dengan W = 30 m 15000 1520 1540 1560 1580 1600 0.2 0.4 0.6 0.8 1 Panjang gelombang (nm) KS (dB) L = 530 m L = 536.25 m L = 540 m L = 551 m L = 560 m (a) 1500 1520 1540 1560 1580 1600 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 Panjang gelombang (nm) LS (dB) L = 530 m L = 536.25 m L = 540 m L= 551 m L = 560 m (b)
Gambar 3. Hasil Perhitungan dengan Analisis Perambatan Moda pada Pembagi Daya MMI 1x2
Selanjutnya dengan menggunakan persamaan 6, 7, dan 8 diperoleh hasil perhitungan KS dan LS. Pada Gambar 3(a) ditunjukkan perhitungan KS dengan L = 536,25 m pada rentang panjang gelombang 1500 hinga 1600 nm, dengan KS = 0,374 dB pada panjang gelombang 1550 nm dan rerata KS = 0,384 dB. Pada Gambar 3(b) ditunjukkan perhitungan LS dengan LS = 0,194 dB pada panjang gelombang 1550 nm dan rerata LS = 0,200 dB.
Pada perancangan ini juga dilakukan perhitungan KS dan LS dengan panjang L yang berbeda. KS dan LS dihitung dalam rentang L = 530 hingga 560 m, dan beberapa hasil perhitungan ditunjukkan dalam Gambar 3(a) dan 3(b). Dari Gambar 3, dapat diperoleh panjang MMI yang optimal L = 551 m dengan KS = 0,011 dB dan LS = 0,143 dB pada panjang gelombang 1550 nm, dan rerata KS = 0,140 dB, serta rerata LS = 0,151 dB. Terjadi perbaikan rerata KS dan LS dibandingkan dengan panjang L yang diperoleh dari persamaan 4. Persamaan 4 lebih akurat pada struktur dengan perbedaan indeks bias tinggi seperti SOI dan kurang akurat pada struktur yang memiliki perbedaan indeks bias rendah seperti dalam buried channel
silica-on-silicon ini [13]. Sehingga untuk
mendapatkan nilai optimal L, perhitungan KS dan LS di sekitar nilai L yang diperoleh dari persamaan 4 perlu dilakukan.
3.2 Pembagi Daya MMI 1x4
Pada pembagi daya MMI 1x4 ini dipilih lebar MMI W = 120 m. Hasil perhitungan profil intensitas pada panjang gelombang 1550 nm dengan menggunakan MPA ditunjukkan pada Gambar 4. Bayangan dari medan masukan (pada z = 0 m) dapat berjumlah N bayangan seperti ditunjukkan pada Gambar 4. Panjang L untuk N = 4 yang diperoleh dari persamaan 4 adalah L = 3584,4 m pada panjang gelombang 1550 nm. Dari persamaan 5 diperoleh posisi pemandu gelombang output x1 =
-45 m, x2 = -15 m, x3 = 15 m, dan x4 = 45 m. Z (m) X ( m) 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 -60 -40 -20 0 20 40 60 N = 4 N = 2 N = 1
Gambar 4. Profil Intensitas pada Bagian MMI dengan Menggunakan Perhitungan MPA
dengan W = 120 M. 15000 1520 1540 1560 1580 1600 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 Panjang gelombang (nm) KS (dB) L = 3530 m L = 3584.4 m L = 3600 m L = 3616 m L = 3630 m (a) 15000 1520 1540 1560 1580 1600 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 Panjang gelombang (nm) LS (dB) L = 3530 m L = 3584.4 m L = 3600 m L = 3616 m L =3630 m (b)
Gambar 5. Hasil Perhitungan dengan Analisis Perambatan Moda
pada Pembagi Daya MMI 1x4 (a) Kesetimbangan Daya (b) Rugi Daya.
Pada Gambar 5(a) ditunjukkan perhitungan KS dengan L = 3584,4 m pada rentang panjang gelombang 1500 hingga 1600 nm, dengan KS = 0,477 dB pada panjang gelombang 1550 nm dan rerata KS = 0,397 dB. Pada Gambar 5(b) ditunjukkan perhitungan LS dengan LS = 0,401 dB pada panjang gelombang 1550 nm dan rerata LS = 0,747 dB.
Pada perancangan ini juga dilakukan perhitungan KS dan LS dengan panjang L yang berbeda. KS dan LS dihitung dalam rentang L = 3530 hingga 3630 m, dan beberapa hasil perhitungan ditunjukkan dalam Gambar 5(a) dan 5(b). Dari hasil perhitungan ini dan seperti ditunjukkan pada Gambar 5 diperoleh panjang MMI yang optimal adalah L = 3616 m dengan KS = 0,452 dB dan LS = 0,329 dB pada panjang gelombang 1550 nm, dan rerata KS = 0,405 dB, serta rerata LS = 0,677 dB. Terjadi perbaikan rerata KS dan LS dibandingkan dengan panjang L yang diperoleh dari persamaan 4.
4. Penggunaan Pandu Gelombang Jenis Taper pada Masukan dan Luaran MMI
Selanjutnya untuk memperbaiki unjuk kerja KS dan LS, pada makalah ini diterapkan pemandu gelombang jenis taper pada bagian masukan dan luaran MMI seperti dalam Gambar 1(a) dan 1(b).
Wide angle finite difference beam propagation method [15] atau disingkat BPM digunakan untuk
menghitung nilai KS dan LS pada keseluruhan struktur (tidak hanya bagian MMI). Perhitungan
dengan menggunakan BPM ini lebih akurat dibandingkan dengan MPA yang digunakan diatas, karena moda radiasi pada struktur juga turut diperhitungkan. Namun perhitungan dengan menggunakan MPA ini lebih sederhana dalam pemodelan dan lebih cepat dalam waktu komputasinya. Penggunaan kedua metode ini saling melengkapi, optimasi panjang MMI dapat dilakukan dengan menggunakan MPA dan optimasi pemandu gelombang taper dilakukan dengan menggunakan BPM.
4.1 Penggunaan Taper pada Pembagi Daya MMI 1x2
Pada perhitungan dengan BPM ini dipilih pemandu gelombang taper dengan lebar taper Wt =
5 hingga 12 m, Lt = 1000 m, dan dihubungkan
dengan pemandu gelombang S pada kedua ujung pemandu gelombang luaran. Penambahan pemandu gelombang S ini dilakukan untuk meningkatkan jarak antara kedua pemandu gelombang luaran sehingga kopling diantara kedua luaran pemandu gelombang tersebut dapat ditiadakan.
Hasil perhitungan KS dan LS dalam rentang panjang gelombang 1500 hingga 1600 nm ditunjukkan pada Gambar 6(a) dan 6(b) dengan beberapa lebar taper Wt . Pada Wt = 5 m (tanpa
taper) diperoleh KS = 0,090 dB dan LS = 0,562 dB
dengan panjang gelombang 1550 nm, dan rerata KS = 0,089 dB, serta rerata LS = 0,563 dB. Dari hasil perhitungan dan ditunjukkan pada Gambar 6, diperoleh lebar taper yang optimal Wt = 10 m
dengan KS = 0,043 dB dan LS =0,332 dB pada panjang gelombang 1550 nm, dan rerata KS = 0,049
15000 1520 1540 1560 1580 1600 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 Panjang gelombang (nm) KS (dB) Wt = 5 m Wt = 7 m Wt = 8 m Wt = 10 m Wt = 12 m (a) 1500 1520 1540 1560 1580 1600 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 Panjang gelombang (nm) LS (dB) Wt = 5m Wt =7 m Wt = 8 m Wt = 10 m Wt = 12 m (b) Gambar 6. Perhitungan BPM Pembagi Daya MMI 1x2 (a) Kesetimbangan Daya (b) Rugi Daya
z (m) x ( m) 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 (a) z (m) x ( m) 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 (b)
Gambar 7. Profil Rambatan Intensitas pada Pembagi Daya MMI 1x2
dengan Menggunakan BPM pada Panjang Gelombang 1550 nm (a) Struktur Tanpa Taper (Wt = 5 m) (b) Struktur dengan Taper (Wt = 10 m).
dB, serta rerata LS = 0,38 dB. Sehingga penggunaan
taper dengan Wt = 10 m dapat memperbaiki unjuk
kerja dari KS dan LS pada pembagi daya MMI 1x2 sebesar 44,94% dan 32,50% dibandingkan dengan tanpa taper. Profil perambatan intensitas pada keseluruhan struktur pada panjang gelombang 1550 nm untuk struktur tanpa dan dengan taper ditunjukkan pada Gambar 7.
4.2 Penggunaan Taper pada Pembagi Daya MMI 1x4
Pada perhitungan dengan BPM ini dipilih pemandu gelombang taper dengan lebar taper Wt =
5 hingga 25 m, dan Lt = 1000 m. Hasil
perhitungan KS dan LS dalam rentang panjang gelombang 1500 hingga 1600 nm ditunjukkan pada Gambar 8(a) dan 8(b) dengan beberapa lebar taper
Wt . Pada Wt = 5 m (tanpa taper) diperoleh KS =
0,244 dB dan LS = 0,712 dB pada panjang gelombang 1550 nm, dan rerata KS = 0,524 dB, serta rerata LS = 1,071 dB. 1500 1520 1540 1560 1580 1600 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 Panjang gelombang (nm) KS (dB) Wt = 5 m Wt = 7 m Wt = 15 m Wt = 22 m Wt = 25 m (a)
15000 1520 1540 1560 1580 1600 0.5 1 1.5 2 Panjang gelombang (nm) LS (dB) Wt = 5 m Wt = 7 m Wt = 15 m Wt = 22 m Wt = 25 m (b) Gambar 8. Perhitungan BPM Pembagi Daya MMI 1x4 (a) Kesetimbangan Daya (b) Rugi Daya
z (m) x ( m) 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 (a) z (m) x ( m) 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 (b)
Gambar 9. Profil Rambatan Intensitas pada Pembagi Daya MMI 1x4
dengan Menggunakan BPM (a) Struktur Tanpa Taper (Wt = 5 m) (b) Struktur Dengan Taper (Wt = 22 m).
Dari hasil perhitungan dan ditunjukkan pada Gambar 8, perbaikan KS dan LS pada panjang gelombang 1550 nm dapat diperoleh pada Wt = 7 m
dengan KS = 0,184 dB dan LS = 0,518 dB. Sedangkan untuk perbaikan rerata KS dan LS diperoleh pada Wt = 22 m dengan rerata KS =
0,413 dB dan rerata LS = 0,289 dB. Sehingga penggunaan taper pada pembagi daya MMI 1x4 dapat memperbaiki unjuk kerja dari KS dan LS sebesar 24,59 % dan 27,24% pada panjang gelombang 1550 nm dengan Wt = 7 m. Sedangkan
perbaikan rerata KS dan LS sebesar 21,18% dan 73,02% diperoleh dengan menggunakan lebar taper
Wt = 22 m.
Profil perambatan intensitas pada keseluruhan struktur pada panjang gelombang 1550 nm untuk struktur tanpa dan dengan taper Wt = 22 m
ditunjukkan pada Gambar 9.
5. Kesimpulan
Pada makalah ini telah dirancang pembagi daya optik berbasis MMI. Panjang optimal MMI dihitung dengan menggunakan MPA. Lebar taper optimal pemandu gelombang masukan/luaran dihitung dan ditentukan dengan menggunakan BPM. Terdapat perbaikan rerata KS dan LS dengan penggunaan pemandu gelombang jenis taper dibandingkan dengan tanpa taper yaitu sebesar 44,94% dan 32,50% untuk pembagi daya 1x2, serta 21,18% dan 73,02% untuk pembagi daya 1x4, pada rentang panjang gelombang 1500 nm hingga 1600 nm. Peningkatan unjuk kerja MMI pembagi daya 1x2 dan 1x4 ini sangat bermanfaat dalam aplikasi pembagi daya pada sistem komunikasi serat optik dan sistem pemrosesan sinyal optik pada rentang panjang gelombang yang lebar.
Daftar Pustaka
[1] Amersfoort, M. R., dkk, 1996, Passband
broadening of integrated arrayed waveguide filters using multimode interference couplers,
Electronics Letters, Vol. 32, hal. 449.
[2] G. Z. Xiao, and C. P. Grover, 2004, Adhesives
in the packaging of planar lightwave circuits,
Int. Journal of Adhesion & Adhesives, Vol. 24, hal. 313.
[3] Kawano, K., dan T. Kitoh, 2001, Introduction
to optical waveguide analysis: solving
Maxwell equations and the Schrodinger equations, John Wiley&Sons.
[4] Lipson, M., 2005, Guiding, Modulating, and
Emitting Light on Silicon—Challenges and Opportunities, IEEE J. Lightwave Technology,
Vol. 23, hal. 4222.
[5] Litle, B. E. dan T. Murphy, 1997, Design rules
for maximally flat wavelength insensitive optical power dividers using Mach-Zehnder
structures, IEEE Photonics Technology
Letters, Vol. 9, hal. 1607.
[6] Miya, T., 2000, Silica-Based Planar Lightwave
Circuits: Passive and Thermally Active Devices, IEEE Selected Topics Quantum
Electronics, Vol. 6, hal, 38.
[7] Noguchi, K., dkk, 1998, Multimeter-wave
Ti:LiNbO3 optical modulators, IEEE J.
Lightwave Technology, Vol. 16, hal. 615. [8] Pant, D. K., dkk, 2001, Optimal control theory
for optical waveguide design: application to Y-branch structures, Applied Optics, Vol. 38,
hal. 3917.
[9] Q. Wang, dkk, 2002, Optimal design method of
a low-loss broadband Y branch with a multimode waveguide section, Applied Optics,
Vol. 41, hal. 7644.
[10] Soldano, L. B., dan E. C. M. Pennings, 1995,
Optical multi-mode interference devices based on self-imaging: principles and applications, J.
[11] Takagi, A., dkk, 1992, Wavelength characteristic of (2x2) optical channel-type
directional coupler with symmetric or
nonsymmetric coupling structures, IEEE J.
Lightwave Technology, Vol. 10, hal. 735. [12] Themistos, C., dkk, 2002, Design issues of a
multimode interference-based 3-dB splitter,
Applied Optics, Vol. 41, hal. 7037.
[13] West, B. R., dan D. V. Plant, 2007,
Optimization of non-ideal multimode
interference devices, Optics Communications,
Vol., 279, hal. 72.
[14] Y. Shi, dkk, 2005, Improved performance of a
silicon-on-insulator-based multimode
interference coupler by using taper structures,
Optics Communications, Vol. 253, hal. 276. [15] Yamauchi, J., 2003, Propagation beam
analysis of optical waveguides, RSP Ltd., hal.
