BAB IV
DATA DAN PENGOLAHAN DATA
4.1 DATA
Data yang digunakan dalam penelitian Tugas Akhir ini adalah data-data yang dikumpulkan dari kegiatan Core Orienting di lokasi proyek Grasberg Contact
Zone. Data yang dikumpulkan langsung di lapangan adalah data RQD, data
Oriented Core, dan data kekasaran dari permukaan bidang diskontinu. Data RQD dan Oriented Core menggunakan form data standar dari Call and
Nicholas, Inc (CNI). Adapun data Oriented Core CNI mencakup tipe batuan,
orientasi bidang diskontinu, tipe dan ketebalan filling material yang terdapat pada bidang diskontinu dan kekerasan batuan.
4.1.1 Data Rock Quality Designation (RQD)
Dalam pengambilan data RQD, dilakukan pengukuran terhadap hal-hal berikut :
a. Drill interval
Drill interval adalah kedalaman satu kali pengeboran yang dihitung
dari collar.
b. Length of core recovery
Merupakan panjang total core yang diperoleh pada satu kali pengeboran.
c. Whole core length
Merupakan panjang total dari seluruh core pieces dalam satu interval pengeboran. Core pieces adalah panjang core utuh yang lebih besar dari diameter core. Sementara core yang panjangnya kurang dari diameter dianggap sebagai broken core.
d. Number of whole pieces
Merupakan jumlah core pieces yang terdapat dalam satu interval pengeboran.
e. Length of broken zone
Length of broken zone adalah panjang total dari seluruh broken core
yang ada.
f. Length of > 0.4 meter core
Merupakan panjang total dari seluruh core pieces yang memiliki panjang lebih besar dari 0.4 meter atau 40 cm.
g. Length of > 0.2 meter core
Merupakan panjang total dari seluruh core pieces yang memiliki panjang lebih besar dari 0.2 meter atau 20 cm
h. Length of > 2 x core diameter
Merupakan panjang total dari seluruh core pieces yang memiliki panjang lebih besar dari 2 x diameter core. Dalam pengeboran pada program Core Orienting ini pada umumnya memakai drill bit dengan diameter HQ3 (61.11 mm), maka panjang yang dianggap sebagai 2 x diameter adalah ≥ 13 cm.
i. Length of < H2
Length of < H2 adalah panjang core yang memiliki kekerasan kecil
Klasifikasi kekerasan material menurut Deere dapat dilihat pada Tabel 4.1 berikut :
Tabel 4.1
Klasifikasi Kekerasan Material Menurut Deere
j. Average hardness
Merupakan rata-rata kekerasan core dalam satu interval pengeboran. Klasifikasi kekerasan Deere juga dipakai pada penentuan kekerasan rata-rata ini.
k. Number of joint set
Merupakan perkiraan awal mengenai jumlah joint set yang ada pada tiap interval.
Berikut ini merupakan contoh data RQD yang dikumpulkan di lapangan, yang telah di-input ke dalam program Microsoft Excel. Data RQD yang selengkapnya dapat dilihat pada Lampiran B Tugas Akhir ini.
Tabel 4.2
4.1.2 Data Oriented Core
Dalam kegiatan Core Orienting dilakukan pengumpulan data-data berikut :
a. Refference angle
Merupakan sudut antara reference line dengan bottom line diukur berlawanan arah jarum jam.
b. Depth from start of run
Kedalaman bidang diskontinu untuk masing-masing interval pengeboran. Kedalaman diukur dari top of hole ke setiap bidang diskontinu yang ada dalam tiap interval pengeboran.
c. Rock type
Merupakan tipe batuan pada bagian di mana bidang diskontinu berada.
d. Structure
Pengamatan struktur meliputi tipe struktur (joint, bedding, fault, dan sebagainya) dan pengukuran untuk mendapatkan orientasi dari struktur atau bidang diskontinu tersebut. Untuk mengetahui orientasi sebenarnya dari bidang diskontinu, dilakukan pengukuran angle to
core axis dan circumference angle. e. Filling material
Pengamatan dilakukan untuk mengetahui tipe filling material yang terdapat pada permukaan bidang diskontinu, dan ketebalan dari
filling material tersebut. f. Drill run depth from collar
Merupakan interval pengeboran, diukur dari collar.
g. Slickensided
Slickensided merupakan salah satu tanda bahwa bidang diskontinu
telah mengalami pergerakan. Ada atau tidaknya slickenside dicatat dalam form data Core Orienting.
h. Fracture type
Ada 2 macam input data fracture type, yaitu natural fracture,
mechanical fracture. Hal ini untuk membedakan antara bidang
diskontinu yang alami yang sudah ada di alam dengan bidang pecah yang terjadi karena proses pengeboran atau pengukuran. Dalam
laporan Tugas Akhir ini, data yang dipakai hanya natural fracture saja.
i. Confidence
Merupakan tingkat kepercayaan dari pengukuran yang dilakukan. Selang kepercayaan yang dipakai mulai dari 4 untuk excellent
confidence hingga 1 untuk poor confidence. Dalam laporan Tugas
Akhir ini, data yang dipakai hanya hasil pengukuran dengan
confidence 3 atau 4 saja. j. Difference angle
Merupakan sudut yang menunjukkan selisih antara posisi bottom line dari satu interval pengeboran dengan bottom line pada interval pengeboran lainnya. Sudut ini dapat digunakan sebagai indikator tingkat kepercayaan dari hasil pengukuran.
k. Initials
Initials adalah inisial nama dari Core Orientor yang melakukan
pengukuran.
l. Remark
Pada bagian ini dibuat catatan-catatan penting selama pengukuran. Misalnya jika suatu interval tidak dapat diukur, maka perlu dicatat kenapa hal itu terjadi.
Selengkapnya penjelasan mengenai prosedur Core Orienting dapat dilihat pada Lampiran A.
Berikut ini merupakan contoh data Oriented Core hasil pengukuran di lapangan, yang telah di-input ke dalam program Microsoft Excel :
Tabel 4.3
Data Oriented Core
4.1.3 Data Perhitungan RMRbasic’
Adapun data-data yang diperlukan untuk menentukan nilai RMRbasic’ antara lain kuat tekan batuan utuh, nilai RQD, dan data orientasi dan karakteristik kekar. Data kuat tekan batuan utuh diperoleh dari hasil uji
point load yang dilakukan oleh PT SUCOFINDO terhadap sampel yang
diperoleh dari tempat pengeboran yang sama dengan pengeboran Core
Orienting. Nilai RQD diperoleh dari hasil pengukuran panjang inti bor (core) yang diukur langsung di lapangan. Cara perhitungan dan contoh
Data orientasi dan karakteristik kekar untuk penentuan nilai RMRbasic’ diperoleh dari kegiatan Core Orienting. Data-data karakteristik kekar tersebut adalah :
1) Orientasi kekar relatif terhadap sumbu bor (core axis)
Pengolahan data dengan program komputer dcorcnv terhadap data orientasi kekar relatif terhadap sumbu bor (core axis) dan data suvey lubang bor Maxibore akan menghasilkan data orientasi kekar sebenarnya. Selanjutnya dari data orientasi kekar akan ditentukan parameter spasi kekar. Spasi kekar merupakan salah satu parameter pembobotan yang diperlukan untuk menghitung nilai RMRbasic’.
2) Jenis dan tebal material pengisi kekar
Dari data jenis dan ketebalan material pengisi kekar akan ditentukan parameter pembobotan untuk masukan RMRbasic’ yaitu celah (separation/aperture), material pengisi
(infilling/gouge), dan tingkat kelapukan (weathering).
3) Profil kekasaran permukaan kekar.
Contoh data masukan dan perhitungan RMRbasic’ dapat dilihat pada Tabel 4.7. Sedangkan data masukan dan hasil perhitungan selengkapnya dapat dilihat pada Lampiran C.
4.1.4 Data Perhitungan SMR
Data-data yang diperlukan dalam penentuan nilai SMR antara lain nilai RMRbasic’, dip dan dip dir kekar, dip dan dip dir lereng, dan metode penggalian yang dilakukan di lereng P3 West Grasberg. Penjelasan tentang data masukan RMRbasic’ dapat dilihat pada Bab 4.1.3. Data dip dan dip dir kekar yang dipergunakan pada perhitungan nilai SMR adalah
dip dan dip dir masing-masing joint set setiap interval (run) pengeboran.
Penentuan joint set dilakukan dengan bantuan program komputer DIPS v5.1.
Data dip dan dip dir lereng P3 West Grasberg diperoleh dari data Divisi Geoteknik Grasberg PT Freeport Indonesia. Lereng ini memiliki dip
dan dip direction masing-masing sebesar 75° dan N220°E. Dalam proses penambangannya, lereng ini ditambang dengan metode penggalian peledakan presplitting sehingga untuk faktor F4 dikenakan bobot +10.
4.2 PENGOLAHAN DATA
Data yang digunakan dalam penelitian Tugas Akhir ini adalah data yang berasal dari kegiatan Core Orienting di lereng P3 West Grasberg dengan lubang bor GCZ-81-01 dan GCZ-82-01. Koordinat lubang bor, arah pengeboran dan kedalaman pengeboran dapat dilihat pada Tabel 4.4 sebagai berikut :
Tabel 4.4
Koordinat, Arah dan Kedalaman Lubang Bor
Azimuth Inklinasi EOH Easting Northing Elevasi (m) (NE) ( º) (m)
GCZ-81-01 733464 9550658 4210 127 -70 650
GCZ-82-01 733346 9551597 4089 175 -70 650
Lubang Bor Koordinat
4.2.1 Perhitungan Nilai RQD
Nilai RQD ditentukan untuk setiap interval (run) pengeboran. Pengeboran dilakukan dengan interval (run) 3 m dengan menggunakan mata bor berdiameter 61.11 mm. Berikut ini contoh perhitungan RQD yang dilakukan pada inti bor dari lubang GCZ-81-01. Pada interval (run) pengeboran 129.8 m sampai 132.8 m diperoleh jumlah panjang inti bor yang lebih besar dari dua kali diameter inti adalah 2.84 m, dengan total panjang pengeboran 3 m. Dari data ini dilakukan perhitungan nilai RQD sebagai berikut :
Length of core pieces >2 core diameter
RQD = 100%
Total length of core run
∑ × × RQD = 100% 94% 3.0 m 2.82 m × =
Dari perhitungan di atas maka diperoleh nilai RQD untuk lubang bor GCZ-81-01 pada interval pengeboran 129.8 m sampai 132.8 m adalah
94.7%. Contoh data masukan dan perhitungan RQD untuk lubang bor GCZ-81-01 dapat dilihat pada Tabel 4.5. Sedangkan data masukan dan hasil perhitungan RQD ketiga lubang bor selengkapnya dapat dilihat pada Lampiran B.
Tabel 4.5
Contoh Data dan Perhitungan RQD GCZ-81-01 From To Length Of Core Length Of >2x
(m) (m) Recovery (m) Core Diam. (m)
428.50 430.10 1.60 1.47 430.10 431.90 1.60 0.00 431.90 434.90 2.60 1.11 434.90 437.90 3.00 2.54 437.90 440.90 3.00 2.64 440.90 443.90 3.00 1.42 443.90 446.90 3.00 0.78
4.2.2 Perhitungan Nilai RMRbasic’
Sebelum perhitungan RMRbasic’ dilakukan, terlebih dahulu harus diketahui orientasi sebenarnya dari masing-masing kekar. Orientasi yang diperoleh dari kegiatan Core Orienting masih berupa orientasi kekar relatif terhadap sumbu bor (core axis). Untuk mengkonversi data orientasi kekar relatif terhadap sumbu bor (core axis) menjadi data orientasi kekar sebenarnya diperlukan bantuan program komputer dcorcnv_ez. Program ini dikembangkan oleh Call and Nicholas, Inc (CNI). Ada dua jenis data masukan yang diperlukan program komputer dcorcnv_ez yaitu raw data format dan survey data.
Raw data format dibuat dari data Microsoft Excel yang berisi data-data
pengukuran di lapangan termasuk didalamnya data orientasi kekar relatif terhadap sumbu bor (core axis). Pengukuran orientasi kekar dari inti bor (core) tersebut menghasilkan dua variabel utama yaitu angle to core axis (α) dan circumference angle (β). Angle to core axis (α) merupakan dip kekar relatif terhadap core axis. Sedangkan circumference angle (β) merupakan dip direction kekar relatif terhadap core axis. Data
pendukung lainnya yang terdapat di dalam raw data format adalah
reference angle (R). Reference angle (R) merupakan besar sudut antara
garis referensi dengan garis bottom dari inti bor. Penjelasan dan prosedur pengukuran nilai angle to core axis (α) dan circumference angle (β),
reference angle (R), garis referensi, dan garis bottom dapat dilihat pada
Lampiran A.
Survey data berisi data arah sumbu bor (core axis) yang diperoleh dari survey lubang bor dengan alat Maxibor dan dinyatakan dengan bearing dan inklinasi. Survey Maxibor dilakukan untuk mengetahui arah sebenarnya dari lubang bor. Survey ini diperlukan karena arah lubang bor tidak selalu lurus dan sesuai dengan arah yang direncanakan semula. Alat Maxibor merekam kedudukan dari lubang bor setiap interval 3 m. Kedua data di atas selanjutnya diolah dengan menggunakan program komputer dcorcnv_ez.
4.2.2.1 Pembobotan Parameter Kekuatan Batuan Utuh
Data kuat tekan batuan utuh diperoleh dari hasil uji point load yang dilakukan oleh PT SUCOFINDO terhadap sampel batuan yang diperoleh dari hasil pengeboran yang sama dengan pengeboran core orienting. Selanjutnya nilai Point Load Index (PLI) diberi bobot berdasarkan Tabel 3.3 untuk menentukan parameter kekuatan batuan utuh. Nilai Point Load Index (PLI) dan hasil pembobotan parameter kekuatan batuan utuh dapat dilihat pada Lampiran C.
4.2.2.2 Pembobotan RQD
Nilai RQD setiap interval (run) pengeboran diberi bobot berdasarkan Tabel 3.4 untuk menentukan parameter drill core
quality RQD. Nilai Rock Quality Designation (RQD) dan hasil
4.2.2.3 Pembobotan Parameter Spasi Kekar
Pengertian spasi kekar menurut ISRM adalah jarak tegak lurus antara bidang kekar yang berdekatan dalam satu set kekar. Pengukuran spasi kekar tidak bisa dilakukan secara langsung di lapangan. Hal ini dikarenakan jarak antar kekar yang berdekatan yang diperoleh dari pengukuran di lapangan adalah jarak di sepanjang sumbu bor (core axis) yang tidak selalu tegak lurus terhadap bidang kekar. Hal ini sangat ditentukan oleh arah dari sumbu bor (bearing dan inklinasi).
Perhitungan spasi kekar dari data Core Orienting ditentukan dari dip relatif terhadap sumbu bor (angle to core axis) dan jarak antara dua kekar berdekatan dalam satu set. Gambaran mengenai perhitungan spasi kekar tersebut dapat dilihat pada Gambar 4.1 berikut ini.
Gambar 4.1
Berdasarkan gambar di atas, spasi antara kekar 1 dan kekar 2 dapat dihitung dengan persamaan berikut :
1 2 'sin 2 S =S ⎛⎜α α+ ⎞⎟ ⎝ ⎠ di mana : S = spasi kekar
S’ = jarak antara dua kekar berdekatan dalam satu set di sepanjang sumbu bor
α1 & α2 = sudut lancip yang dibentuk oleh perpotongan bidang kekar dengan sumbu bor
Pengukuran spasi kekar dilakukan pada setiap kekar dalam satu set. Pada setiap set kekar akan diperoleh spasi rata-rata dari set kekar tersebut. Jika pada satu interval pengeboran terdapat lebih dari satu set kekar, maka spasi kekar yang digunakan dalam pembobotan dalam penentuan RMRbasic’ adalah spasi kekar rata-rata minimum. Selanjutnya nilai spasi kekar tersebut diberi bobot berdasarkan Tabel 3.5. Nilai spasi kekar dan hasil pembobotannya dapat dilihat pada Lampiran C.
4.2.2.4 Pembobotan Parameter Kondisi Kekar
Parameter kondisi kekar diperhitungkan dari lima karakteristik kekar yaitu panjang kekar (kemenerusan), celah, kekasaran, material pengisi dan kelapukan kekar. Metode Core Orienting tidak dapat menentukan apakah kekar-kekar dalam kondisi menerus atau tidak, sehingga dibuat suatu asumsi bahwa semua kekar menerus. Sementara itu empat karakteristik kekar lainnya diperkirakan dari tipe dan ketebalan material pengisi dan profil kekasaran permukaan kekar yang diamati di lapangan.
Beberapa asumsi lain yang digunakan dalam pembobotan parameter kondisi kekar adalah sebagai berikut :
1. Tebal material pengisi mewakili jarak atau celah antara kedua permukaan kekar
2. Kelapukan kekar diwakili oleh jenis material pengisi dengan penjelasan seperti terlihat pada Tabel 4.6.
Tabel 4.6
Hubungan Jenis Material Pengisi dengan Kelapukan Kekar
Deskripsi Pengamatan Kondisi Kekar
Tidak ada, kuarsa Unweathered Pirit bebas lempung Slightly weathered Anhidrit, kalsit, lempung Moderately weathered Softening lempung Highly weathered
Nilai parameter kondisi kekar diberi bobot berdasarkan Tabel 3.6. Selanjutnya nilai bobot kondisi kekar ditentukan pada setiap interval pengeboran dengan mengambil kondisi kekar yang paling jelek atau kekar yang memberikan nilai bobot minimum. Kondisi kekar dan hasil pembobotannya dapat dilihat pada Lampiran C.
4.2.2.5 Pembobotan Parameter Kondisi Air Tanah
Nilai pembobotan parameter kondisi air tanah berdasarkan Tabel 3.7. RMRbasic’ adalah nilai RMRbasic dengan parameter kondisi air diasumsikan kering. Hal ini disebabkan oleh keterbatasan informasi yang dimiliki tentang tekanan air tanah maupun aliran airnya. Jadi, dalam perhitungan nilai RMRbasic’, parameter kondisi air tanah diberi bobot 15.
4.2.2.6 Perhitungan Nilai RMRbasic’
Nilai RMRbasic’ ditentukan untuk setiap interval (run) pengeboran. Nilai RMRbasic’ diperoleh dengan menjumlahkan nilai bobot yang telah diberikan untuk setiap parameternya. Berikut ini adalah contoh perhitungan RMRbasic’ interval (run) pengeboran 24.9 m sampai 27.9 m lubang bor GCZ-81-01. Tipe batuan adalah Limestone dengan nilai Point Load Index (PLI) 2.58 Mpa dan nilai RQD adalah 65.3%. Interval ini terdiri dari tiga set kekar dengan spasi kekar 0.22 m. Jarak antara
permukaan kekar adalah 0.1 – 1 mm, permukaan sedikit kasar, material pengisi lunak dengan tebal kurang dari 5 mm, mengalami kelapukan yang sedang dan kondisi air tanah dianggap kering. Bobot yang diberikan untuk masing-masing parameternya adalah 13 untuk RQD, tujuh untuk PLI, sepuluh untuk parameter spasi kekar, sebelas untuk parameter kondisi kekar, dan 15 untuk parameter kondisi air tanah.
Lalu dari data-data tersebut dihitung nilai RMRbasic’ yaitu : RMRbasic’ = (bobot PLI + bobot RQD + bobot spasi + bobot kondisi kekar + bobot air tanah)
RMRbasic’ = (13 + 7 + 10+ 11 + 15) = 56
Dari perhitungan tersebut diperoleh nilai RMRbasic’ untuk lubang bor GCZ-81-01 pada interval pengeboran 24.9 m sampai 27.9 m adalah 56.
Contoh data masukan dan perhitungan RMRbasic’ untuk lubang bor GCZ-81-01 dapat dilihat pada Tabel 4.7. Sedangkan data lengkap perhitungan RMRbasic’ kedua lubang bor dapat dilihat pada Lampiran C.
Contoh Perhitungan Nilai RMRbasic’ pada Lubang Bor GCZ-81-01 Tabel 4.7
4.2.3 Perhitungan Nilai SMR
Penentuan nilai SMR dilakukan untuk masing-masing joint set pada setiap interval (run) pengeboran. Untuk setiap kriteria faktor koreksi F1, F2, dan F3, Romana membagi nilai besaran faktor koreksi yang dipakai ke dalam dua jenis kasus yaitu kasus untuk jenis longsoran bidang dan kasus untuk jenis longsoran guling. Jenis longsoran yang berpeluang terjadi lebih besar daripada jenis longsoran lainnya menjadi dasar kasus mana yang dipakai dalam menentukan nilai SMR pada daerah tersebut. Pada penelitian Tugas Akhir ini, pemilihan kasus yang dipakai untuk menentukan besaran nilai faktor koreksi F1, F2, dan F3 adalah berdasarkan pada kasus mana nilai besaran faktor koreksi F1, F2, dan F3 terletak pada kolom yang lebih dekat atau pada kolom “sangat tidak menguntungkan” seperti terdapat pada Tabel 3.9.
Contoh perhitungan SMR yang dilakukan pada lubang GCZ-81-01 pada interval 24.9 m sampai 27.9 m yaitu sebagai berikut :
Terdapat 14 kekar dengan tiga set orientasi utama kekar. Penggunan program komputer DIPS v5.1 diperlukan untuk menentukan orientasi utama dari kekar-kekar tersebut. Orientasi (dip/dip dir) dari joint set 1 adalah 22/247, untuk joint set 2 adalah 14/104 dan untuk joint set 3 adalah 35/313. Dip/dip dir lereng adalah 75/220.
Berikut ini adalah sedikit gambaran penentuan orientasi utama kekar menggunakan program komputer DIPS v5.1 :
Gambar 4.2
Contoh Penentuan Orientasi Utama Kekar Menggunakan DIPS v5.1
Penentuan nilai faktor koreksi F1, nilai |αj-αs| dan |αj-αs-180| untuk joint
set 1 adalah 27 dan 153, untuk joint set 2 adalah 116 dan 296 dan untuk joint set 3 adalah 93 dan 87. Sedangkan nilai faktor koreksi F1 untuk joint set 1 adalah 0.15, untuk joint set 2 adalah 0.15 dan untuk joint set 3
adalah 0.15.
Penentuan nilai faktor koreksi F2, nilai |βj| untuk joint set 1 adalah 22, untuk joint set 2 adalah 14 dan untuk joint set 3 adalah 35. Sedangkan nilai faktor koreksi F2 untuk joint set 1 adalah 1, untuk joint set 2 adalah 1 dan untuk joint set 3 adalah 1.
Penentuan nilai faktor koreksi F3, nilai (βj – βs) dan (βj + βs) untuk joint
set 1 adalah -53 dan 97, untuk joint set 2 adalah -61 dan 89 dan untuk joint set 3 adalah -40 dan 110. Sedangkan nilai faktor koreksi F3 untuk joint set 1 adalah -60, untuk joint set 2 adalah -60 dan untuk joint set 3
adalah -60.
Pada lereng P3 West Grasberg ini digunakan metode peledakan
presplitting, sehingga nilai faktor koreksi F4 untuk joint set 1, joint set 2,
RMRbasic‘untuk joint set 1 adalah 56, untuk joint set 2 adalah 56 dan untuk joint set 3 adalah 56.
Setelah data-data tersebut terkumpul, maka dilakukan perhitungan nilai SMR yaitu sebagai berikut :
SMR = RMRbasic’ – (F1 x F2 x F3) + F4 SMRjoint set 1 = 56 – [0.15 x 1 x (-60)] + 10 = 75 SMRjoint set 2 = 56 – [0.15 x 1 x (-60)] + 10 = 75 SMRjoint set 3 = 56 – [0.15 x 1 x (-60)] + 10 = 75
Maka dari perhitungan di atas dapat diperoleh nilai SMR untuk joint set 1 adalah 75, untuk joint set 2 adalah 75 dan untuk joint set 3 adalah 75 pada interval pengeboran 24.9 m sampai 27.9 m. Nilai SMR ini ekivalen dengan kelas massa batuan bagus (good). Contoh data dan perhitungan SMR untuk lubang bor GCZ-81-01 dapat dilihat pada Tabel 4.8 berikut sedangkan data lengkap perhitungan SMR kedua lubang bor dapat dilihat pada Lampiran D.
Tabel 4.8
