Fixperhitungan-Jangkar-Dan-Tali-Tambat-Edy.docx

(1)

PERHITUNGAN PERHITUNGAN ANCHORI

ANCHORING AND WNG AND WARPINGARPING

UKURAN UTAMA KAPAL



 _Type_{Type Kapal}_Kapal _:_{: White}_{White Oil}_{Oil Tanker}_Tanker 

 _{Panjang Kapal(Lp}_{Panjang Kapal(Lpp)}_p) _{: 183,2 m}_{: 183,2 m} 

 _{Lebar Kapal(B)}_{Lebar Kapal(B)} _{: 32,2}_{: 32,2 m}_m 

 _Tinggi_{Tinggi Kapal(H)}_Kapal(H) _:_{: 18,2}_{18,2 m}_m 

 _Sarat(T)_Sarat(T) _:_{: 12,6}_12,6 _m_m 

 _{Koefisien block(Cb)}_{Koefisien block(Cb)} _{: 0,78}_{: 0,78} 

 _Vs_Vs _:_{: 14,8}_{14,8 knots}_knots

1

1. . PER

PER HI

HI TU

TUNGAN JANGKAR

NGAN JANGKAR

Berdasarkan

Berdasarkan BKI VoBKI Vol. II l. II tahun 2tahun 2001 section 001 section 18-1, ma18-1, maka dapka dapat dihitung at dihitung bilangan bilangan Z sbb:Z sbb:

Z = D2/3 + 2.h

Z = D2/3 + 2.h.B + A/10.B + A/10 Dimana :

Dimana : D

D merupakan merupakan moulded moulded displacement displacement dalam dalam ton ton pada pada saat saat garis garis air air muat muat beradaberada pada musim pana

pada musim panas dengan densitas air laut 1,025 s dengan densitas air laut 1,025 ton/m3,ton/m3, D D = Lwl x B x = Lwl x B x T x CbT x Cb   ₌_{= Lwl}_{Lwl x}_{x B}_{B x}_{x T}_{T x}_{x Cb}_Cb = 132.43 x 9,8 x 7,11 x = 132.43 x 9,8 x 7,11 x 0,740,74 = = 10619.219 m10619.219 m33 _m3_m3 

 ₌₌ ___._.___{air laut}_{air laut} =

= 11043,76 11043,76 x 1,x 1,025025 =

= 10884.77 ton10884.77 ton Jadi , D

Jadi , D == 10884.77 ton10884.77 ton h

h tinggi tinggi efektif efektif yang yang diukur diukur dari dari garis garis air air muat muat pada pada musim musim panas panas sampai sampai padapada ujung deck tertinggi (top uppermost house)

ujung deck tertinggi (top uppermost house) h = a + h = a +   hh a = H a = H – – T T dimana H dimana H = = 9,8 9,8 m m ; ; T T = = 7,11 7,11 mm = 9,8 = 9,8 – – 7,11 7,11

(2)

= 2,69 m

 h = tinggi bangunan atas x jumlah bangunan atas = 2,4 x 4 =

9,6 m

h = a +  h = 2.69 + 9,6 = 12,29 m B Lebar kapal B =

15,85 meter

A Luasan (m2) merupakan penampakan profil lambung, superstructure dan houses yang memiliki lebar lebih besar dari B/4 yang berada diatas garis air muat pada

musim panas termasuk panjang L dan diatas dari tinggi h. 1. Luas free boat = 134,83 m x 2,4 m

= 323.5872 m2 2. Luas Main Deck = 25.9 m x 2,4 m

= 62.16 m2 3. Luas Forecastle = 12 m x 2,4 m

= 28.8 m2

4. Luas Poop Deck = 17 m x 2,4 m = 40.8 m2

5. Luas Boat Deck = 11.2 m x 2,4 m = 26.88 m2

6. Luas Bridge Deck = 11.2 m x 2,4 m = 26,88 m2

7. Luas Navigasi Deck = 8 m x 2,4 m = 19.2 m2

Jadi luas keseluruhan atau A adalah jumlah dari luasan di atas; A = 1 + 2 + 3 + 4 + 5 + 6 + 7

= 323.587 m2 + 62.16 m2 + 28.8 m2 + 40.8 m2 + 26.88 m2 + 26,88 m2 + 19.2 m2 =

528.34 m2

(3)

A T T Maka : Z = 3 2 ) 77 . 0884 1 ( _{+ 2 x (9,8) x (15,85) +} 10 34 . 528 =

933.57 m2

Karakteristik peralatan jangkar dapat ditentukan atau dilihat berdasarkan harga Z pada table BKI volume II 2001 section 18, maka dengan nilai Z = 933.57 dimana nilai tersebut

termasuk dalam range Z= 840 - 910, sehingga diperoleh data jangkar sebagai berikut

a. J umlah jangkar Bower

: 3 buah (1 cadangan)

b. Type jangkar

: Stockless anchor

c. B erat jangkar haluan (Ga) / Bower anchor

: 2640 kg

d.R antai jangkar :

Type : Stud link chain cables Panjang : 495 m Diameter : Diameter a. d1 = 54 mm b. d2 = 48 mm c. d3 = 42 mm

e. Tali tarik :

1) Panjang = 190 m 2) Beban putus = 560 kN

f. Tali Tambat

: 1) Jumlah = 4 buah 2) Panjang = 170 m 3) Beban putus = 215 kN

(4)

Kemudian dari data tersebut dapat diambil ukuran yang ada pada jangkar, pada table yang ada pada buku PRACTICAL SHIP BUILDING dapat diambil pemilihan jangkar seperti

di bawah ini (Tabel untuk Hall Anchor) :

Berat jangkar diambil 2850 Kg, dari table dimensi jangkar dapat diketahui jangkar yang akan dipakai pada kapal ini yaitu :

Basic Dimension

a = 22,6922 Gd1/3

dimana : Gd = berat jangkar dalam kg a = 22,6922 x 2850.1/3 = 322 mm a. 322 mm (Basic Dimension) = a b. 0,779 x a = 251 mm c. 1,05 x a = 338 mm d. 0,412 x a = 133 mm e. 0,857 x a = 276 mm f. 9,616 x a = 3096 mm g. 4,803 x a = 1547 mm h. 1,1 x a = 354 mm i. 2,401 x a = 773 mm j. 3,412 x a = 1099 mm k. 1,323 x a = 426 mm l. 0,701 x a = 226 mm

2. PENENTUAN RANTAI JANGKAR

Dalam penentuan rantai jangkar ini terlebih dahulu harus diketahui data-data dari jangkar.Setelah diketahui data-data dari jangkar, maka dipilih rantai jangkar dari buku Practical

Ship Building, yaitu dengan :

a. Panjang total dipilih = 495 m

b. Diameter rantai jangkar dipilih = 54 mm Komposisi dan kontruksi dari rantai jangkar meliputi :

(5)

a. Ordinary link 1). 1,00 d = 54 mm 2). 6,00 d = 324 mm 3). 3,60 d = 194,4 mm 4). 0,70 d = 37,8 mm b. Large Link 1) 1,1 d = 59,4 mm 2) 6,5 d = 351 mm 3) 4,0 d = 216 mm c. End Link 1) 1,2 d = 64,8 mm 2) 6,75 d = 364,5 mm 3) 4,0 d = 216 mm d. Connecting shackle 1) 1,3 d = 70,2 mm 2) 7,1 d = 383,4 mm 3) 4,0 d = 216 mm 4) 0,8 d = 43,2 mm 5) 0,2 d = 10,8 mm

(6)

e. Shackle bolt 1) 1,6 d = 86,4 mm

2) 0,5 d = 27 mm 3) 0,6 d = 32,4 mm 4) 0,2 d = 10,8 mm

f. Anchor kenter shackle

Untuk hal ini dipilih anchor kenter shackle pada Tabel di Buku Practical Ship Building Vol. III B part 1, dengan anchor chain diameter 54 mm.

1) A = 8,00 d = 432 mm 2) B = 5,95 d = 321,3 mm 3) b = 1,08 d = 58,32 mm 4) c = 1,54 d = 83,16 mm 5) d = 2,7 d = 145,8 mm 6) e = 0,75 d = 40,5 mm 7) f = 1,21 d = 65,34 mm 8) g = 3,4 d = 183,6 mm 9) h = 1,05 d = 56,7 mm 10) k = 1,75 d = 94,5 mm g. Swivel 1) 3,2 d = 172,8 mm 2) 5,7 d = 307,8 mm 3) 1,65 d = 89,1 mm 4) 4,7 d = 253,8 mm 5) 2,7 d = 145,8 mm 6) 1,55 d = 83,7 mm 7) 1,36 d = 73,4 mm 8) 1,45 d = 78,3 mm

(7)

h. Kenter shackle

Untuk hal ini dipilih kenter shackle pada Tabel di Buku Practical Ship Building Vol. III B part 1, dengan anchor chain diameter 54 mm.

1) A = 6,00 d = 324 mm 2) B = 4,20 d = 226,8 mm 3) b = 0,67 d = 36,18 mm 4) c = 1,83 d = 98,82 mm 5) d = 1,52 d = 82,08 mm 3. PERHITUNGAN WINDLASS

a. Gaya Tarik Pengangkatan 2 buah Jangkar (Tcl)

Perhitungan ini berdasarkan pada Practical Ship Building oleh M. Khetagurof Gaya tarik pengangkatan untuk dua buah jangkar adalah sebagai berikut :

1). Berat jangkar atau Ga Ga = 2850 Kg

2). Ukuran balok rantai atau dc

dc  _{diambil harga dc = 54 mm}

3). Berat rantai jangkar permeter atau pa Untuk rantai stud-link

Pa = 0,0218dc2 = 0,0218 x (54)2 = 63,5688 Kg

4). Panjang rantai jangkar yang menggantung atau La

La = dari jangkar sampai dengan chain locker 495/2 = 247.5 La = 247.5 m

5). Density material  a = 7,750 Kg/m3 6).Density sea water  w = 1,025 kg/m3

(8)

Sehingga gaya tarik dua jangkar : Tcl = 2fn x ( Ga + (Pa x La )) x (1 – (γw/γa)) = 2 x 1.28 x [ 2850 + (63.5688 x 247.5 ) ] x (1 – (1.025 / 7.750)) = 2,56 x (2850 + 15733.28) x (1 – 0,13) = 2,56 x 18583.28 x 0.87 = 41281.25 Kg

Gaya Tarik untuk satu jangkar : Tcl = 1,175(Ga + Pa.La) Kg

= 1,175 (2850 + 63.5688 x 247.5) = 21835.35 Kg

b. Perhitungan Torsi pada Cable Lifter ( Mcl) : Mcl = ( Tcl.Dcl ) / ( 2. cl ) ,Kgm

Dcl = Diameter penarik jangkar Dcl = 13,6.dc

= 13,6 x 54

= 734.4 mm = 0.7344 m

 cl = Efisiensi cable lifter (0,9 - 0,92). Diambil sebesar 0,91 Sehingga torsi pada kabel lifter :

Mcl = ( Tcl.Dcl ) / ( 2. cl ) ,Kg.m = (21932.03 x 0,7344 ) / ( 2 x 0,91) = 8810.9 Kg.m

c. Perhitungan Momen Torsi pada Poros Motor (Mm) : Mm = Mcl / ( ia. a ) ,Kg.m

1). Ia :Perbandingan putaran poros motor windlass dengan putaran poros kabel lifter Ia = Nm /Ncl

Ncl : putaran kabel lifter Ncl = 300/dc

= 300/54 = 5,56 mm.

Untuk jenis electric windlass, Nm =720 – 1550 rpm (Marine Auxiliary Machionery and System hal 409 tabel 61 ) diambil 1000 rpm.

(9)

2).  a = Efisiensi peralatan untuk mekanisme penggerak, dipilih type worm gearing dengan efisiensi 0,7 – 0,85 diambil 0,80

Sehingga ; Mm = Mcl / ( ia. a ) ,Kgm = 8810.9 / ( 180 x 0,80 ) = 8810.9 / 144

= 61.187 Kgm

d. Perhitungan Daya Motor Penggerak Windlass Ne = ( Mm.Nm ) / 716,20 ,HP

= (61.187 x 1000 ) / 716,20 = 85.43 HP

4. PER HI TUNGAN VOLUME CHAI N LOCKE R

Dari buku “Practical Ship Building Vol. III B part ”, Ing. J.P. De Haan, volume chain locker dapat dihitung dengan rumusan yang ada di bawah ini atau dapat dicari dalam grafik pada figure 362 di buku yang telah disebutkan di atas. Sehingga dapat dicari sebagai berikut:

Sm = d2

Sm : volume chain locker untuk panjang rantai jangkar 100 fathom rantai dalam m3 d : diameter rantai jangkar dalam inch

panjang rantai = 495 m = 297 Fathom diameter rantai = 54 mm

= 52/25,4 = 2,2 in 15 fathom = 25 m;

495 m = 15 x 495/25 = 280,5 fathom = 297 fathom maka Volume Chain Locker :

Sm = 297 / 100 x ( 2,2) 2

= 13.86 m3 , diambil 15 m3

direncanakan ada 2 buah chain locker dengan ukuran ( dimensi ) sebagai berikut : untuk 1 chain locker sebagai berikut :

(10)

= p x l x t = 3 x 2 x 2,5 = 15 m³ sehingga untuk 2 buah chain locker : 30 m³

Bagian atas chain locker diberi tambahan ketinggian 1,2 m

5. PE NE NTUA N TALI TA MB AT

Bahan yang dipakai untuk tali tambat terbuat dari nilon. Adapun ukuran-ukuran yang dipakai berdasarkan data-data BKI 2001 dari angka petunjuk Z didapatkan :

a. Jumlah tali tambat = 4 buah b. Panjang tali tambat = 170 m c. Beban Putus = 215 KN

Berdasarkan table normalisasi pada buku Practical Ship Building yang didasarkan dari breaking stress dari BKI, maka dipilih tali tambat dengan bahan dari nylon yang mempunyai spesifikasi sebagai berikut :

Berat / 100 m = 158 kg

Beban putus = 22556 kg ( Rbr ) Keliling tali = 152 mm

Diameter tali = 24.2 mm

Keuntungan dari tali nilon untuk tambat adalah tidak rusak oleh air dan sedikit menyerap air.

(11)

Berdasarkan data diatas sehingga dipilih tali tambat dengan bahan nilon yang mempunyai spesifikasi sebagai berikut :

a. Keliling tali = 152 mm

b. Diameter tali = 24,2 mm

c. Perkiraan beban setiap 100 m = 158 kg d. Perkiraan kekuatan tarik = 22556 kg

a. Gaya Tarik pada Capstan (Twb) : Twb = Rbr / 6 ,Kg

Dimana :

Rbr : Beban putus tali tambat = 22556 Kg Sehingga :

Twb = 22556 / 6 = 3759,33 Kg

b. Putaran pada poros Penggulung Capstan (Nw) :

Nw = Dw dw xVw  1 , 19 ,rpm Dimana :

Vw : kecepatan tarik capstan diambil = 0,25 m/s dw : diameter tali tambat = 0,0242 m

Dw : Diameter penggulung tali = (5 – 8)dw , diambil 7 dw = 7 x 0,0242 = 0,1694 m Sehingga : Nw = (19,1 x 0,25) / (0,1694 + 0,0242) = 4,775 / 0,1936 = 24,66 rpm

(12)

Mm = xiwx w dw Dw Twbx  2 ) (  ,Kgm

 w = Efisiensi motor penggulung kapstan (0,9) Iw = Nm/Nw

Nm = putaran motor kapstan jenis elektrik (800-1450) rpm, diambil 1200 rpm Iw = 1200/24,66 = 48,66 rpm Sehingga : Mm = 2 48,66 0.9 ) 0242 . 0 1694 . 0 ( 33 . 3759 x x  = 727,8 / 87,59 = 8,3 Kgm

d. Daya Motor Capstan (Ne) :

Ne = 716,2 MmxNm ,HP = 716.2 1200 3 , 8 x = 13,9 HP  14 HP.