A. U N Keteguhan ~ Jenis Rotan

A. U N Keteguhan ~ Jenis Rotan

Nilai rata-rata hasil pengamatan 23 sifat dasar sebagai peubah yang diamati pada sembilan jenis rotan yang diteliti, setelah ditabulasi disajikan pada Lampiran 1. Deskripsi nilai-nilai pengamatan tersebut yang meliputi ukuran pemu- satan dan penyebarannya disajikan pada Lampiran 2. Untuk melihat lebih jelas sebaran nilai nilai rata-rata sifat dasar tersebut pada sembilan jenis rotan maka disusun dalam bentuk histogram seperti pada Lampiran 3. Selanjutnya, nilai rata-rata tiap peubah dirangking dengan nilai terendah 1 dan tertinggi 9. Pemberian rangking yang lebih tinggi pada suatu peubah sifat fisik-mekanik mempertimbangkan peranan peubah tersebut secara langsung terhadap peningkatan sifat keteguhan rotan. Sedangkan rangking yang lebih tinggi pada sifat anatomi dan kimia adalah dengan asumsi bahwa nilai yang lebih tinggi akan memberikan peningkatan keteguhan pada rotan secara linier. Hasil rangking masing-masing sifat dasar 9 jenis rotan yang diteliti dapat dilihat pada Tabel 11.

Seperti terlihat pada Tabel 11, penjumlahan data kuali- tatif hasil rangking setiap peubah dapat ditin jau dari tiga sudut, yaitu: berdasarkan sifat fisik-mekanik; sifat fisik- mekanik dan anatomis; dan sifat dasar rotan secara keselu- ruhan. Semakin tinggi penjumlahan rangking peubah jenis

Tabel 11. Rangking Sifat Dasar Rotan

Sifat

-

sifat

TR

BL

GL

BT

MN

TH

SB

ST

SP

I. FISIK MEKANIK

1.

BJ

2.

Rasio BJ

3.

MOE

4.

Daya lenting

5.

Teg lent elsts

6.

Lentur maks.

7.

MRG

8.

Teg torsi elsts

9.

Torsi maks.

10.

Rasio Elp

11.

Rangkak

total

I

19 36 66 74 84 71 53 48 44 - - -- - -

11. ANATOMI

12.

Kerapatan

8 6 7 9 4 3 1 2 5 13.

Pjg.serat

1 2 5 9 7 8 6 4 3 14.

Dia.serat

1 4 7 3 2 6 9 8 5 15.

Rasio p/d serat

2 1 6 9 8 7 3 4 5 16.

Tebal ddg

3 2 8 5 7 9 1 4 6 17.

Persen serat

1 7 3 4 6 8 5 2 9 18.

Persen pori

9 6 1 2 3 5 4 7 8

total I1

25 28 37 41 37 46 29 31 41

TOTAL It11

44 64 103 115 121 117 82 79 85

111. KIMIA

19.

Holoselulosa

5 6 8 7 2 9 1 4 3 20.

Lignin

5 9 4 2 7 3 6 1 8 21.

Silika

5 8 1 3 4 7 9 6 2 22.

A-Selulosa

6 7 9 4 3 8 1 2 5 23.

Kristl'nitas Sell

8 4 6 9 3 2 5 7 1

total

I 1 1 29 34 28 25 19 29 22 20 19

TOTAL ItIItIII

73 98 131 140 140 146 104 99 104

rotan, berarti semakin tinggi pula keteguhan jenis rotan. Hal ini berarti menempatkan rotan tersebut pada tingkat kualitas yang lebih tinggi. Urutan kualitas rotan berda- sarkan hasil rangking masing-masing sifat dasar tersebut seperti pada Tabel 12.

Tabel 12. Urutan keteguhan rotan berdasarkan rangking

sifat dasar

Urutan Fisik- Fisik-mekanik- Total Keteguhan mekanik anatomi sif at

- Manau (84) Batang (74) Tohiti (71) Galaka (66) Semambu (53) Seuti (48) Sampang (44) Balukbuk ( 36) Tretes (19) Manau (121) Tohiti (117) Batang (115) Galaka (103) Sampang (85) Semambu (82) Seuti (79) Balukbuk (64) Tretes (44) Tohiti (146) Manau (140) Batang (140) Galaka (131) Semambu (104) Sampang (104) Seuti (99) Balukbuk (98) Tretes (73) -

Keterangan: Angka dalam kurung = jumlah nilai rangking

Pada Tabel 12 dapat dilihat bahwa urutan rangking tertinggi rotan baik berdasarkan sifat fisik-mekanik; sifat fisik-mekanik dan anatomis maupun sifat dasar secara kese- luruhan adalah rotan manau, tohiti dan batang. Hal ini sesuai dengan pernyataan Dransfield (1984), bahwa dua jenis pertama disebutnya sebagai rotan elit. Dengan demikian hasil

penelitian ini menunjukkan bahwa rotan batang juga termasuk rotan elit. Namun demikian apabila didasarkan kepada sifat anatomis dan kimia secara terpisah ternyata rotan manau, batang dan tohiti tidak lagi menunjukkan nilai tertinggi. Hal ini menunjukkan bahwa sifat anatomis dan Rimia yang diduga menunjang sifat keteguhan rotan ternyata tidak &nun- jukkan hubungan yang linier.

B. Pengelorpokan Jenis Rotan

Untuk melihat kemiripan keteguhan di antara jenis-jenis rotan yang diteliti digunakan analisa gerombol (dendogram). Karakter yang digunakan untuk analisa gerombol adalah rang- king sifat fisik-mekanik seperti pada Tabel 1 2 . Dendogram mengelompokkan hasil analisis gerombol dengan pendekatan rata-rata kelompok dari setiap rangking peubah sifat fisik- mekanik. Antar gerombol dihitung jarak keteguhannya dan kemudian dikelompokkan. Dalam pengelompokan, jarak Euclidian menggambarkan kemiripan keteguhannya. Artinya, semakin besar jarak Euclidian maka perbedaan sifat fisik mekaniknya sema- kin jauh dan sebaliknya apabila perbedaan tersebut semakin kecil maka perbedaan sifat fisik mekaniknya semakin kecil. Dendogram hasil analisis gerombol dengan metode pautan rata- rata disajikan pada Garbar 8.

Pada Garbar 8 terlihat bahwa pada jarak Euclidian 0.9 terdapat tiga kelompok jenis rotan. Kelompok pertama terdiri

dari jenis manau, tohiti dan batang. Kelompok kedua terdiri dari semambu, seuti dan galaka. Kelompok ketiga terdiri dari tretes, balukbuk dan sampang. Hasil pengelompokan ini mem- perlihatkan bahwa pada kelompok pertama jenis manau dan tohiti memiliki kemiripan sifat fisik-mekanik yang tinggi yaitu dengan dengan jarak Euclidian 0.6.

Jarak rata-rata antar gerombol (jarak Euclidian)

1.2 1.1 1 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0

+ - - - - + - - - - + - - - - + - - - - + - - - - + - - - - + - - - - + - - - - + - - - - + - - - - + - - - - + - - - -

+

TH

G m 8. Dendogram dengan metode pautan rata-rata

Nilai rata-rata peubah sifat fisik-mekanik setelah pengelompokan (Tabel 13) menunjukkan bahwa rotan kelompok pertama pada umumnya memiliki sifat fisik mekanik terbaik.

Hal ini ditunjukkan oleh berat jenis yang tinggi, keteguhan lentur dan keteguhan torsi yang tinggi dan rangkak yang rendah. Di samping itu terdapat beberapa nilai sifat fisik- mekanik yang lebih rendah dibandingkan dengan rotan kelompok kedua, yaitu rasio berat jenis, modulus torsi dan rasio elastisplastis. Namun demikian, berdasarkan hasil uji beda nyata terkecil, diketahui bahwa nilai rasio berat jenis dan modulus torsi yang lebih rendah tersebut ternyata tidak berbeda baik pada taraf nyata 5 % maupun 1 % dengan rotan kelompok kedua. Selanjutnya, diketahui pula bahwa rotan kelompok pertama memiliki BJ, MOE, daya lenting, tegangan lentur elastis, tegangan lentur maksimum dan tegangan torsi elastis yang paling tinggi dibandingkan dengan dua kelompok rotan lainnya pada taraf nyata 5 %. Akan tetapi pada taraf nyata 1 %, rotan kelompok pertama menunjukkan hanya BJ, tegangan lentur elastis dan tegangan lentur maksimum yang secara spesifik paling tinggi dibandingkan dengan dua kelom- pok rotan lainnya.

Ini adalah jawaban mengapa mereka disebut kelompok elite. Kelompok pertama ini adalah jenis rotan yang paling disukai dalam penggunaan karena sifat mekanik yang dimili- kinya menyebabkan mudah dalam pengolahan. Selain itu, sifat fisik lainnya seperti warna, kilap, tekstur, dan lain-lain, yang ditampilkannya menyebabkan rotan jenis ini harganya tinggi dan sangat disukai dalam perdangangan.

Tabel 13. Nilai rata-rata sifat fisik-mekanik kelompok jenis rotan

Sifat J e n i s R o t a n

Fisik mekanik Satuan nyata pada

Kel.

I

Kel. I 1 Kel. I 1 1 1. B.J.

2. Rasio BJ.(d/l)

-

0.74

f

3. M.O.E. Mpa 2125,6

f

4. Daya Lentin Joule 4,9

( r e s i 1 iencey

f

5. Teg.Lent Elsts Mpa 31,9 23,8 24,8

a b b

*

A

B

AB

**

6. Teg.Lent.Max Mpa 70,5 a

7. Modulus Torsi Mpa 362,6 399,6 319,6

a a

*

A A

f

**

8. Teg.Torsi Els Mpa 23,2 17,7 11,6

b

*

f

A

ii

**

9. Torsi Maks Mpa 30,7 27,O 19,5

b b

*

f

B B

**

10. Rasio E/P

Keterangan : Lambang a7b,c dan A,B,C mewakili nilai peubah

*

= _{nyata pada a} = 0.05

Nilai sifat fisik-mekanik rotan kelompok kedua umumnya sedang, yaitu berada di antara rotan kelompok pertama dan ketiga, kecuali rasio berat jenis, modulus torsi dan rasio elastoplastis yang tinggi. Sungguhpun demikian, seperti telah disinggung di atas bahwa nilai-nilai ini secara sta- tistik tidak berbeda pada taraf nyata 5 % dan 1 % dengan rotan kelompok pertama. Sifat fisik mekanik yang berbeda secara spesifik dengan kedua kelompok rotan lainnya pada taraf nyata 5 % adalah berat jenis dan tegangan torsi elas- tis. Selanjutnya, pada taraf nyata 1 % tidak satupun sifat fisik mekanik rotan kelompok kedua berbeda secara spesifik dengan dua kelompok lainnya.

Dalam kelompok kedua ini termasuk jenis semambu, yaitu jenis rotan yang sudah lama dimanfaatkan dan diperdagangkan, yang merupakan jenis rotan pilihan kedua oleh para pengguna karena itu harganya lebih murah dibandingkan rotan kelompok pertama. Jenis seuti dan galaka, yang juga termasuk ke dalam kelompok kedua ini, adalah jenis yang relatif lebih baru dalam penggunaannya.

Kelompok ketiga adalah jenis-jenis rotan yang dewasa ini belum banyak dimanfaatkan secara lokal dan belum dikenal dalam perdagangan. Nilai sifat fisik mekanik rotan kelompok ketiga ini secara keseluruhan paling rendah dibandingkan dengan dua kelompok rotan lainnya. Namun begitu, secara statistik pada taraf nyata 5 % sebagian nilai sifat fisik

mekanik, yaitu MOE, daya lenting, tegangan lentur elastis dan tegangan lentur maksimum tidak berbeda dengan rotan kelompok kedua; bahkan rasio elastis plastis dan modulus torsinya tidak berbeda dengan rotan kelompok pertama, Untuk mencirikan rotan kelompok kedua ini, pada taraf nyata 5 %,

dapat digunakan BJ dan torsi elastis yang nilainya adalah terendah dibandingkan dua kelompok lainnya. Sedangkan pada taraf nyata 1 % ciri kelompok ketiga adalah rasio BJ,

tegangan torsi elastis dan torsi maksimum, yaitu yang ni- lainya paling rendah dibandingkan dengan dua kelompok rotan lainnya,

C. Peubah sifat fisik-mekanik sebagai indikator ~ t rotan. u

Untuk mengetahui c3erajat hubungan antar sifat fisik- mekanik rotan dapat dilihat dalam bentuk susunan matriks seperti pada Lampiran 4. Susunan matriks tersebut menunjuk- kan, bahwa MOE membentuk hubungan yang sangat signifikan dengan keteguhan lentur maksimum, Hubungan yang sangat signifikan ditunjukkan pula oleh tegangan lentur elastis dengan lentur maksimum dan tegangan torsi elastis dengan torsi maksimum. Selain itu terdapat pula hubungan yang signif ikan dengan koef isien korelasi, r < 0 , 7 6 antar be- berapa sifat fisik-mekanik lainnya.

Indikator mutu rotan dipilih dari 11 peubah sifat fisik-mekanik yang diteliti, Faktor yang terpilih sebagai indikator adalah peubah yang berkorelasi tinggi dengan

sifat-sifat fisik-mekanik lainnya dan membentuk model regre- si linier multipel yang signifikan. Berdasarkan kriteria tersebut, indikator mutu yang tampil adalah BJ, MOE, modulus torsi, rasio elastoplastis dan rangkak ( T a b e l 14). Peubah- peubah yang tidak terpilih disebabkan oleh peubah-peubah tersebut berkorelasi rendah dengan sifat fisik-mekanik lainnya.

Tabel 1 4 memperlihatkan, bahwa di antara 5 indikator yang tampil ternyata dua indikator, yaitu MOE dan rasio elastoplastis menunjukkan signifikansi yang lebih mantap dibanding dengan tiga indikator lainnya. Namun begitu, rasio elastoplastis, modulus torsi dan rangkak sukar dijadikan indikator mutu ditinjau dari segi praktisnya. Hal ini disebabkan pengujian modulus torsi lebih rumit sedangkan pengujian rasio elastoplastis dan rangkak memerlukan waktu yang lebih panjang dan dapat merusak bahan. Oleh karena itu, MOE dan BJ dengan koefisien determinasi masing-masing 99,2 %

dan 88,4 % dapat ditetapkan sebagai indikator mutu rotan. T a b e l 14. Sifat Fisik-mekanik yang mungkin sebagai

indikator mutu rotan

Indikator Uji regresi Koefisien Jumlah mutu (Fh) determinasi peubah bebas

(Y) ( % BJ 13.16* 88.4 MOE 169.47** 99.2 Modulus torsi 5.58" 95.2 Rasio elst/plsts 18.03** 92.7 Rangkak 6.67* 81.0

1. Modulus Elastisitas (MOE)

Modulus elastisitas berkisar antara 734,4

-

4608,2 MPa dengan rata 1832,8 MPa. MOE hasil pengamatan cukup baik karena tidak jauh berbeda dengan hasil-hasil peneli- tian sebelumnya, yaitu 2400

-

3900 MPa (Hadikusumo, 1988).

Hasil analisis MOE menunjukkan, bahwa ada 6 peubah sifat fisik-mekanik yang masuk ke dalam model, 3 peubah diantaranya berpengaruh sangat nyata dan 3 peubah lainnya berpengaruh nyata terhadap MOE. Secara berturut-turut berdasarkan bobot sumbangannya terhadap MOE adalah tegangan lentur elastis, tegangan torsi elastis, rasio elastoplastis, torsi maksimum, rangkak dan daya lenting

(Tabel 15).

Tabel 15. Hubungan Modulus Elastisitas (MOE) dengan sifat fisik-mekanik

Peubah Koef isien Koefisien regresi regresi baku

-- -- - - -

Daya Lenting

-

222,03** 8 0 1 6 (6) Teg.lent.Els.

-

78,71* 17550,O (1) Teg.Torsi Els.

-

101,15** 1637,O (2) Torsi Maks.

-

38,09* 1106,5 (4)

Rasio Elp.

-

638,7* 1254,O (3)

Rangkak

-

3414* 2l6,8 (5)

- -- - -

Keterangan : Koefisien determinasi = 99*3 %

F hitung regresi = 169,47

Angka dalam kurung = peringkat kontribusi peubah

**

nyata pada taraf a I 0,01

Keunggulan MOE sebagai indikator mutu secara permo- delan statistik, yaitu tidak hanya memiliki koefisien determinasi yang tinggi dengan peubah bebas yang banyak tetapi dengan peubah bebas yang semakin sedikit koefisien determinasinya tetap tinggi, sehingga lebih mudah mengin- terprestasikan persamaan regresi linier multipelnya (Sujana, 1983). Hubungan regresi linier multipel antara MOE dengan dua peubah sifat fisik-mekanik lainnya disaji- kan pada T a b e l 16.

Tabel 16. Hubungan MOE dengan dua sifat fisik-

mekanik.

No. Y X1 X2 R 2 Fh

1. MOE Teg.lent Max Teg.Torsi Max 86,5 20,02** 2. MOE Teg-lent Max Teg.Torsi Els. 79,2 16,82** 3. MOE Teg.lent Max Daya lentur 75,7 13,75** 4. MOE Teg.lent Max Berat Jenis 74,O 11,96**

Pada Tabel 16 dapat diketahui, bahwa koefisien determinasi antara MOE dengan tegangan lentur maksimum dan tegangan torsi maksimum adalah yang tertinggi dan sangat sigfnifikan dibandingkan dengan korelasi multipel lainnya. Hasil analisis regresi linier multipelnya menghasilkan persamaan sbb. :

dimana :

Y = Modulus Elastisitas

X1 = Tegangan Lentur Maksimum

X2 = Tegangan Torsi Maksimum

Berdasarkan matriks korelasi antar sifat fisik- mekanik dan analisis regresi sederhana antara MOE dan tegangan lentur maksimum dapat diketahui bahwa bentuk hubungan tersebut sangat nyata dengan bentuk persamaan sebagai berikut:

dimana :

Y = Tegangan Lentur Maksimum X = Modulus Elastisitas

Berdasarkan kedua persamaan regresi di atas maka MOE dapat dipakai sebagai penentu dua sifat keteguhan rotan yang penting dalam penggunaannya, yaitu keteguhan lentur dan sekaligus keteguhan torsi. Oleh karena itu MOE dapat dipilih sebagai salah satu persyaratan untuk menetapkan mutu rotan secara kuantitatif. Sampai saat ini persya- ratan mutu masih ditetapkan secara kualitatif sebagai elastis dan tidak elastis (Komaesakh, 1990). Menurut Anonimous (1991) dengan diberlakukannya ISO-9000 dalam era perdagangan bebas maka persyaratan mutu harus dapat menerangkan secara tepat dengan mana produk harus sesuai.

2. Berat Jenis

Berat jenis rotan berkisar antara 0.35

-

0,74 dengan rata-rata 0,51 dan simpangan baku 0,08. Hasil pengamatan berat jenis ini dapat dirujuk kepada hasil penelitian sebelumnya, yaitu berkisar antara 0,36-0,68 (Hadikusumo, 1994).

Hasil analisis berat jenis menunjukkan bahwa ada 5 peubah sifat fisik-mekanik yang masuk kedalam model regresi linier multipel, dan 4 peubah bebas tersebut ber- pengaruh nyata terhadap indikator mutu rotan (Tabel 17).

Tabel 17. Hubungan berat jenis dengan sifat fisik- mekanik

peubah Koef isien Koef isien

regresi regresi baku Modulus elastis

-

0,000037** 0,0047 (4) Teg.lentur elastis

-

0,00045 0,0139 (2) Teg.lentur maks. 0,00267** 0,0143 (1) Modulus Torsi 0,000074* 0,0006 (5) Torsi maksimal

-

0,00218* 0,0083 (3) Keterangan : Koefisien determinasi ( R 2 adj) = 88,4 %

F hitung regresi = 13,16*

Angka dalam kurung = peringkat kontribusi peubah

*

= nyata pada a

<

0,05

**

= nyata pada a I 0,01

Berdasarkan nilai koefisien regresi baku diketahui, bahwa tegangan lentur maksimum adalah peubah yang paling

besar kontribusinya terhadap indikator berat jenis.

Berdasarkan nilai koefisien regresi baku diketahui, bahwa tegangan lentur maksimum adalah peubah yang paling besar kontribusinya terhadap indikator berat jenis.

Suatu keuntungan berat jenis sebagai indikator mutu secara permodelan rmatematik ialah memiliki koefisien determinasi yang masih tinggi pada jumlah peubah bebas yang makin sedikit dalam persamaan regresi. Artinya, semakin sedikit peubah bebas dalam persamaan maka koefi- sien determinasinya masih relatif tinggi dan modelnya signifikan. Peubah bebas yang terlalu banyak dalam persa- maan regresi linier multipel tidak hanya sukar untuk menginterprestasikannya tetapi juga pengumpulan data yang lebih rumit (Sujana, 1983). Selanjutnya, secara praktis pengukuran berat jenis memerlukan alat yang relatif sederhana.

D, Peranan Sifat A n a t o u dan Kimia pada Indikator H u t u

Rotan

Peranan sifat anatomi dan kimia pada indikator rasio elastoplastis rotan, yaitu HOE dan BJ dipelajari melalui matriks korelasi ( L a r p i r a n 5 dan 6) dan hubungan regresi

linier sederhana dan rmultipel beserta korelasinya satu sama lain. Bentuk-bentuk regresi linier sederhana dan multipel pada Tabel 18 menunjukkan adanya peranan tunggal dan peranan

secara bersama sifat anatomi dan kimia pada indikator mutu rotan.

Sifat anatomi yang berperan secara tunggal dalam menen- tukan indikator berat jenis adalah tebal dinding sel serat, panjang sel serat dan rasio panjang-diameter serat. Semua sif at anatomi ini berperan positif terhadap BJ. Pada T a b e l

18 tampak bahwa rasio panjang-diameter serat atau lebih dikenal dengan istilah faktor kelangsingan sel adalah sifat anatomi satu-satunya, yang paling besar peranannya terhadap berat jenis rotan (r2 = 69,l) melebihi peranan tebal dinding (r2 = 63,O) dan pan jang serat (r2 = 65,6). Peranan faktor kelangsingan sel secara bersama dengan kerapatan ikatan pembuluh berperan lebih besar lagi pada berat jenis dengan koef isien determinasi R2 = 7 7 , 4 . Selan jutnya, peran f aktor kelangsingan sel secara bersama dengan tebal dinding ter- nyata memberikan peranan yang paling tinggi terhadap berat jenis. Hal ini ditunjukan oleh besarnya kontribusi kedua sifat tersebut, yaitu mencapai 81.3 % (R2 = 81,3) terhadap terjadinya variasi berat jenis melalui persamaan regresi linier multipel pada Tabel 18. Berdasarkan uraian di atas dapat dinyatakan bahwa sifat anatomi yang paling berperan terhadap indikator mutu rotan, berat jenis, adalah faktor kelangsingan sel baik secara tunggal maupun secara bersama dengan kerapatan ikatan pembuluh atau tebal dinding serat.

Tabel 18. Hubungan indikator mutu dengan sifat anatomi- kisia

Berat Jenh Xl=Tebal ~iading serat Y=0,135+0,0685X1 O,O"

(1)

~l=~anjaag serat

Y=-o,~w,~oo~x~

64,5'*

Xl=8asio pan j-diameter Y=4,101+0,00825Xl 69, lt * Xl=Rasio pan j-dmtr (1) Y~-0,097+0,0098X9,037X2 77,4"

m t n

h*

perbh (2)

Xl=bio panj-diaaeter (1) Y--0,1~,0054utO,o39X2 81,3jt

X2=Md dinding serat (2)

Xl=Kristalinitas (2) Y=0,199-0,069X1+0,00852](2 81,7** B W i o panj-dim sel (1)

U=Selulostialpa (1) Y=4~034M,0Y)Xl(0,00(X2+OIOMX3 99 ,7'*

XZzPersea mat (3) X3=Tebal dinding serat (2)

t

Keterangan ) nyata pada taraf 8 5 0,05

Sifat kinia secara tunggal tidak satupun yang berperan pada indikator berat jenis. Peranan sifat kimia pada berat jenis baru muncul setelah didukung oleh sifat anatomi (Tabel

1 8 ) . Selulosa-alpa bersama tebal dinding serat membentuk hubungan regresi linier multipel dengan koefisien determina- si (R' = 7 5 , 8 ) . Akhirnya, peranan sifat anatomi-kimia yang

paling tinggi terhadap berat jenis adalah tebal dinding serat, selulosa-alpa dan persen serat. Ketiga sifat ini memberikan kontribusi 99,7 $ terhadap terjadinya variasi berat jenis melalui persamaan regresi linier yang terbentuk

( ~ 2 = 99,7).

Sifat anatomi yang berperan secara tunggal dalam penen- tuan indikator MOE adalah kerapatan ikatan pembuluh. Peran itu ditunjukkan oleh hubungan linier positif dengan R ~ =

6 0 , 2 . Peranan kerapatan ikatan pembuluh dalam menentukan HOE menjadi lebih tinggi lagi jika persen serat dalam rotan xaeningkat seperti ditunjukkan oleh regresi linier multipel pada Tabel 1 8 dengan R ~ = 80.4

.

Seperti halnya pada indikator Bj, ternyata pula, bahwa peranan sifat kiria secara tunggal tidak taxapak dalam indi- kator MOE, kecuali bersama dengan sifat anatomi. Komponen kimia yang nyata pengaruhnya pada HOE adalah lignin bersama kerapatan ikatan pembuluh yang keduanya menunjukkan hubungan linier positif dengan MOE ( R ~ = 6 5 , 3 ) . Peranan lignin tampil

dan panjang serat membentuk hubungan regresi linier multipel dengan ~ ~ 0 9 2 ~ 9 .

Komponen kimia silika secara individu tidak berpengaruh nyata pada MOE. Peranan silika dalam meningkatkan MOE akan tampil setelah adanya kenaikan kerapatan ikatan pembuluh. Peranan silika tampil lebih nyata lagi bersama kerapatan ikatan pembuluh dan persen serat. Kenaikan nilai ketiga sifat ini akan meningkatkan MOE rotan yang ditunjukan oleh persamaan regresi linier multipel dengan R~-93, 7. Hubungan sifat anatomi kimia dengan HOE seperti diuraikan diatas tidak banyak berbeda dengan apa yang dinyatakan oleh peneli- ti terdahulu. Karakteristik pelengkungan rotan (bending) terutama dipengaruhi oleh lignin dan silika (Hadikusumo, 1994). Parathasarathy dan Klotz (1986) menyatakan bahwa kemampuan ikatan pembuluh dalam menyokong kekuatan kayu palma berhubungan erat dengan kerapatan ikatan pembuluh dan kandungan silika dalam stegmata. Menurut Schmitt

1

-(1995) silika berkaitan erat dengan ikatan pembuluh karena partikel silika yang diendapkan dalam stegmata paling banyak terdapat di antara sel parenchym yang bersebelahan dengan sel-sel serat. Dengan demikian kenaikan kerapatan ikatan pembuluh akan meningkatkan kandungan silika dan sekaligus meningkatkan kekuatan rotan.

Berdasarkan tampilan persamaan-persamaan regresi antara MOE dengan sifat anatomi pada Tabel 18, terlihat bahwa

kerapatan ikatan pembuluh selalu muncul dalam membentuk persamaan-persamaan tersebut. Dengan demikian dapat dinyata- kan bahwa kerapatan ikatan pembuluh adalah sifat anatomi yang sangat menentukan nilai MOE. Penggunaan kerapatan ikatan pembuluh sebagai penduga MOE secara praktis mudah dilakukan karena kerapatan ikatan pembuluh dapat dihitung jumlahnya per satuan luas pada penampang lintang rotan baik dengan mata telanjang atau dengan bantuan l o u p e .

E. Analisis Struktur Selulosa dan Lignin

Analisis daerah kristalin selulosa dalam mikrofibril menghasilkan kristalinitas selulosa rotan berkisar antara 38,7

-

51,9 % dengan nilai rata-rata 45,9 %. Kristalinitas selulosa rotan ternyata lebih rendah dibandingkan dengan katun dan rami, yaitu masing-masing sebesar 71 % dan 72 % tetapi hampir sama dengan selulosa asetat, yaitu sebesar 45%

(Stamm,1968). Sedangkan Rowel1 (1984) menyatakan bahwa lebih dari 60 % selulosa kayu ada dalam bentuk kristalin sehingga bagian ini bertanggung jawab terhadap kekakuan kayu.

Dalam penelitian ini, berdasarkan analisis korelasi antara kristalinitas selulosa dengan MOE tampak adanya indikasi kenaikan persentase kristalinitas meningkatkan MOE tetapi tidak terdapat hubungan yang signifikan. Namun demi- kian, nilai kristalinitas yang rendah pada rotan dapat dihubungkan dengan rendahnya MOE rotan bila dibandingkan

dengan kayu, yaitu mencapai 1/3 MOE rata-rata kayu. Dengan demikian rotan tidak kaku seperti kayu sehingga mudah

dilenturkan.

Kristalinitas selulosa secara individu tidak menunjuk- kan hubungan yang signifikan dengan berat jenis. Akan tetapi kristalinitas bersama dengan faktor kelangsingan sel aem- bentuk hubungan regresi linier multipel dengan R~ = 81,7

(Tabel 18).

Untuk mengetahui lebih jauh peranan lignin dalam menen- tukan sifat keteguhan rstan, maka telah dilakukan analisis prazat lignin hasil oksidasi dengan nitrobenzen, yaitu syringil, vanilin Ban para-hydroxibenzaldehide. ~omposisi prazat tersebut dalam lignin rotan seperti pada Tabel 19.

Tabel 1 9 . Komposisi prazat lignin rotan

Jenis rotan Syringil Vanilin p-hidroksi

Hanau Tohiti Batang Semambu Seuti Galaka Tretes Balukbuk Sampang

Keterangan : Angka dalam tabel menunjukkan persentase berat prazat terhadap sanpel yang diinjeksikan dalam kromatografi gas.

Seperti tampak pada Tabel 19, kehadiran ke tiga jenis prazat lignin tersebut ternyata tidak konsisten pada tiap jenis rotan. Koaponen syringaldehide tidak terdapat pada jenis rotan seuti dan tretes; jenis prazat lignin vanilin tidak terdapat hanya pada tohiti; jenis prazat lignin para- hydroxybenzaldehide tidak terdapat pada manau, seuti, tretes dan balukbuk. Sedangkan ketiga jenis prazat lignin tersebut secara lengkap terdapat pada batang, semambu dan sampang

(Larpirm 7).

.Dalam analisis mengenai hubungan persentase ketiga jenis prazat lignin tersebut baik secara total maupun indi- vidual dengan sifat keteguhan rotan dapat diperiksa melalui matriks korelasinya (Lampiran 8). Hasilnya menunjukkan bahwa kenaikan kandungan syringaldehide secara individual akan meningkatkan HOE rotan dengan koefisien korelasi,

r==0,86 (Tabel 18). Peranan ini lebih dominan dibandingkan

dengan dua jenis prazat lignin lainnya (vanilin, ~ 0 ~ 0 6 ; p- hidroksibenzen, r=0,45) atau ketiga jenis prazat lignin tersebut secara total terhadap MOE (r=0,78).

P. Hubungan Keteguhan Rotan dengan Sifat Anatod dan Kiria

Untuk mengetahui derajat hubungan antara peubah sifat fisik-mekanik dengan sifat anatomi dan antara sifat fisik- mekanik dengan sifat kinia rotan dapat diperiksa dalam bentuk susunan matriks seperti pada Lampiran 5 dan 6 .

Berdasarkan hasil analisis regresi sederhana dan korelasinya dengan taraf nyata 5 % diketahui, bahwa rasio panjang dan diameter sel serat atau disebut juga faktor kelangsingan sel berkorelasi cukup besar dengan keteguhan lentur maksimum (r=0,90), rangkak (r= -0,71) dan semua sifat fisik mekanik lainnya (r > 0,70). Hanya dengan torsi maksi- mum rasio panjang-diameter serat tidak menunjukkan baik korelasi linier maupun non linier. Namun begitu, pada taraf nyata 14 % ada kecenderungan hubungan linier positif

(r=0,53)

.

Seperti dapat dilihat pada Tabel 20 seluruh korelasi antara rasio panjang-diameter serat dengan sifat fisik- mekanik adalah positif kecuali dengan rangkak berkorelasi linier negatif. Artinya, jenis-jenis rotan dengan sel serat yang lebih langsing cenderung tidak mudah mengalami rangkak atau mempunyai nilai rangkak yang rendah sebaliknya rotan dengan sel serat terlalu gemuk akan mudah menjadi rangkak atau memiliki nilai rangkak yang tinggi. Secara induktif ha1 ini bisa dijelaskan sebagai berikut. Sel-sel serat yang langsing diduga mempunyai bidang geser yang lebih luas dan kemungkinan keterikatan (interconection) antara sel-sel yang bersebelahan lebih besar dibandingkan dengan sel-sel yang lebih gemuk. Dengan demikian keadaan tersebut akan mening- katkan friksi antar sel yang dapat menahan gaya selama waktu pembebanan. Oleh karena faktor kelangsingan sel serat ini

berkorelasi dengan semua sifat keteguhan dan sifat fisik- mekanik lainnya maka faktor kelangsingan adalah satu-satunya sifat anatomis yang bisa dijadikan peubah kunci, yaitu peubah yang berperan dalam menentukan sifat keteguhan dan sifat fisik-mekanik lainnya melalui persamaan regresi seperti pada Tabel 20.

Tabel 20. Hubungan ifa at ~isik-mekanik dengan Sifat Anatomi dan Kimia.

Fisik-mekanik Anatomi-kimia Persamaan Regresi r

( Y ) ( X I

Sifat keteguhan:

Lentur maksimum Rasio p/d Panjang serat Torsi maksimum Persen pori

Rasio p/d Rangkak Panjang serat

Rasio p/d

Fisik-mekanik 7ainnya:

Lentur elastis Rasio p/d Si 1 ika Torsi elastis Rasio p/d

Panjang serat

Keterangan : p/d = pan jang/diameter

*

= nyata pada taraf a s 0,05

**

= nyata pada taraf a s 0,01

Sifat anatomis yang lain, yaitu panjang serat berkore- lasi linier positif masing-masing dengan lentur maksimum (r=0,73) dan torsi elastis (r=0,76). Selanjutnya panjang serta berkorelasi linier negatif dengan rangkak (r= -0,77).

Persen pori ternyata berkorelasi linier positif dengan keteguhan torsi maksimum (r=0,69). Artinya, peningkatan jumlah persen pori dapat meningkatkan keteguhan torsi maksi- mum pada rotan. Grafik hubungan linier persen pori dan torsi maksimum adalah seperti Garbar 9A. Hasil ini tampak- nya agak berbeda dengan hasil-hasil yang umumnya sudah dilaporkan baik pada rotan maupun kayu. Peningkatan sifat keteguhan rotan, terutama keteguhan tarik biasanya tidak dihubungkan dengan kehadiran sel-sel pori tetapi adalah karena kenaikan persen serat dan struktur sel seratnya (Yudodibroto, 1984; Bhat dan Thulasidas, 1989; Bhat dan Mohan, 1989).

Sel-sel pori pada rotan terdiri dari sel protoxylem dan metaxylem. Struktur sel ini berbeda dengan sel-sel penyusun lainnya (serat dan parenchyma), terutama dindingnya yang sangat khas, yaitu berbentuk seperti spiral dengan gulungan yang sangat rapat (Mandang dan ~ulliyati, 1990). Sedangkan dinding sel serat masif dengan orientasi rantai selulosa membentuk sudut dengan sumbu panjang sel. Keadaan ini memperkuat dugaan, bahwa bentuk struktur demikian akan dapat

Gambar 98. Grafik Hubungan Kuadratik Silika dengan Tegangan Lentur Elastis

Gambar 9A. Grafik Hubungan Linier Persen Pori dengan Torsi Maksimurn

Torsi Maksimum (MPa)

Lentur Elastis (MPd

400

35 30 25 20 15 10. Silika (%) 5

-

Y

-

36.3 + 119X

.

r

-

0.69

-

-

-

+

I 1 I I I ii 13 15 17 19 21 23 Pori (%)

menahan gaya torsi dan gaya lentur. Hasil ini membuka peluang untuk menelusuri lebih jauh tentang struktur dinding sel xylem pada keteguhan rotin dan mempela jari orientasi rantai selulosa didalamnya. Struktur dinding xylem pada penampang longitudinal rotan batang ( C a l a m u s zolingeri) dapat dilihat pada Gambar 10.

G a r b a r 10. Dinding sel protoxylem (X) rotan Batang

( C a l a m u s zolingeri) pada penampang longitu-

dinal

Sifat dasar kimia rotan secara tunggal hampir tidak berpengaruh terhadap sifat fisik-mekaniknya kecuali dengan kandungan silika menunjukkan hubungannya dalam mempengaruhi tegangan lentur pada batas elastis seperti ditunjukkan oleh

Garrbar 9B. Hubungan tersebut berbentuk persamaan regresi kuadratik dengan koefisien korelasi, r = 0,80. Pada grafik hubungan di atas dapat diketahui, bahwa kenaikan kandungan silika pada rotan cenderung meningkatkan keteguhan lentur elastis rotan. Akan tetapi pada batas tertentu kenaikan silika tidak lagi berpengaruh terhadap keteguhan lentur elastis rotan, bahkan menurunkan keteguhan itu sendiri. Titik batas tersebut diketahui melalui kurva kuadratiknya, yaitu pada kandungan silika 1,40 %.

Mengenai peranan silika pada keteguhan rotan sejauh ini dilaporkan oleh Tomlison (1961) dan Uhl dan Dransfield (1987) bahwa silika meningkatkan kekerasan rotan. Selanjut- nya, Hadikusumo (1994) menyatakan bahwa kenaikan kandungan silika cenderung mengurangi besarnya radius yang dapat dicapai pada saat pelengkungan rotan. Hal ini dapat diarti- kan sebagai meningkatnya keteguhan rotan.

G. Pendugaan Sifat Keteguhan Haksimum Rotan

Sifat keteguhan rotan yang diamati dalam penelitian ini dapat dinyatakan sebagai kekuatan mekanis statis dan dina- mis. Kekuatan yang disebut pertama terdiri dari tegangan lentur maksimum dan tegangan torsi maksimum. Tegangan lentur maksimum menyatakan ketahanan rotan melawan gaya tekan (compression) dan gaya tarik (tension). Sedangkan tegangan torsi maksimum menyatakan ketahanan rotan melawan

gaya puntir (shear stress). Kekuatan mekanis dinamis adalah rangkak yang menyatakan ketahanan rotan melawan gaya yang diberikan kepadanya dalam selang waktu tertentu.

Sebagai penduga sifat-sifat keteguhan rotan seperti tersebut di atas digunakan Berat Jenis (BJ), Rasio Berat Jenis (RBJ), Modulus Elastisitas (MOE) dan Modulus Torsi (ModTor). Dengan demikian faktor penduga akan berperan sebagai peubah bebas ( X ) dan sifat-sifat keteguhan berperan sebagai peubah terikat (Y). Selanjutnya antara peubah bebas dan peubah terikat akan dicari model persamaan regresi sederhana yang paling sesuai baik berbentuk linier maupun non-linier. Kehandalan model ditentukan melalui uji-F., yaitu signifikansi hubungan antar peubah-peubah yang diseli- diki dan koef isien determinasi, R ~ , yaitu ukuran kontribusi peubah penduga terhadap peubah yang diduga. Hasil analisis regresi antara peubah-peubah tersebut disajikan pada Tabel 21.

Pada Tabel 21 dapat dilihat, bahwa keteguhan lentur maksimum mempunyai hubungan fungsional yang signifikan dengan BJ dan MOE. Oleh karena itu keteguhan lentur maksi- mum dapat diduga baik oleh BJ maupun MOE. Bentuk hubungan keteguhan lentur maksimum ini baik dengan BJ maupun MOE yang paling sesuai berdasarkan nilai-nilai koefisien detenninasi yang tertinggi masing-masing adalah :

-

hyperbola dengan R2 = 0,570 atau r = 0,75 dan

-

geometris dengan R2 = 0,658 atau r = 0,81

Tabel 21. Hasil Analisis Regresi Pendugaan Sifat

Keteguhan Rotan

-- - -- -- - - -

Koef isien Deteninasi dan Uji Signif ikansi Regresi Peubah Peubah

...

Pew Diduga Linier Kuad- Kubik Ekspo- Geore- Logistik Hyper- Loga- Log.

ratik nensial trik bola ritdk Resip. BJ Lentur Waks 55.41 55.41 55.4 56.71 56.71 56.71 57.01 55.31 56.31 Torsi Haks 25.9 32.8 32.8 18.3 17.1 18.3 11.1 24.4 15.9 Ranskak 43.11 43.1 43.1 45.0* 44.31 45.01 44.71 4 3 . 1 43.51 RBJ Lentur Haks 8.3 8.7 8.7 8.9 9.4 8.9 9.6 8.6 10 TorsiHaks 48.31 48.4 48.4 44.0* 44.21 41-31 38.71 48.01 43.91 Rangm 0.6 2 2 1.2 0.9 1.2 1.6 0.5 0.7 IK)E LenturWaks 64.11 65.31

-

63.0* 65.81 63.01 61.0 65.41 65.61 Torsi Waks 0.1 1.4

-

0.3 0.2 0.3 0.8 0 0.1 Rangkak 6.3 10.5

-

6.7 5.4 6.7 5.7 4.9 4.4

llodTor Lentur Waks 1.4 1.5 1.5 1.3 1.2 1.3 1.2 1.4 1

Torsi ~ a k s 35.01 45 45 40.61 47.3* 40.61 44.51 40.11 53.11

R a n W 3.7 4.7 4.2 4.2 4.2 4.2 4.1 4.1 4

Teg.Tor Torsi Haks 81.4* 82.51 85.41 77.7* 82-31 77.71 70.81 83.11 84.31

Els

Rangkak Rasio E/P 40.11 44.4

-

49.01 41.81 49.2* 57.61 . 34.51 33-31

* ) Nyata pada taraf a = 0.05

Berdasarkan dua persamaan tersebut, keteguhan lentur maksimum lebih tepat diduga oleh modulus elastisitas (MOE)

dengan grafik-hubungan geometris seperti pada Garbar 11A. Grafik tersebut menunjukkan bahwa hubungan tersebut adalah geometris positif, artinya kenaikan MOE diikuti oleh kenaikan keteguhan lentur maksimum akan tetapi pertambahan kenaikan keteguhan lentur tersebut semakin rendah dengan naiknya MOE.

Keteguhan torsi maksimum mempunyai hubungan fungsional yang signifikan dengan modulus torsi dan rasio-BJ. Dengan demikian modulus torsi dan rasio-BJ dapat digunakan untuk meramalkan keteguhan torsi maksimum. Hubungan fungsional modulus torsi dengan torsi maksimum yang paling sesuai menurut koefisien determinasi adalah berbentuk persamaan regresi logaritmik-resiprokal dengan r = 0,73. Sedangkan hubungan fungsional rasio-BJ dengan torsi maksimum adalah persamaan regresi linier dengan r = 0,69 (Tabel 21). Oleh karena hubungan modulus torsi dengan torsi maksimum lebih erat dibandingkan hubungan rasio-BJ dengan torsi maksimum maka modulus torsi lebih tepat digunakan untuk meramalkan keteguhan torsi maksiaum dengan bentuk grafik-hubungan seperti pada Gambar 11B. Grafik tersebut menunjukkan, bahwa hubungan tersebut adalah logaritmik-resiprokal positif, artinya kenaikan modulus torsi menyebabkan kenaikan keteguhan torsi maksimum. Akan tetapi pertambahan kenaikan keteguhan torsi maksimum semakin berkurang dengan kenaikan modulus torsi.

Gambar 11A. Grafik Hubungan Geometrik Lentw Maksimum dengan MOE

Lentur Maksirnum, MPa

75

₊

+. 70

-

45

-

₊

Y = 2.2479X

,

r = 0,81 40 I I 1 I I I I I 1.2 1.4 1.6 1.8 2 2.2 2.4 2.6 2.8 3

MOE (Ribuan), MPa

Gambar 118. Graf ik Hubungan Log Resiprok Torsi Maksimum dengan Modulus Torsi

Torsi Maksimum, MPa

T 34

-

3 2

-

₊

₊

30

-

28

-

14 I I I I 2.5 3 3.5 4 4.5 5

Selain modulus torsi dan rasio-BJ, maka tegangan torsi elastis dapat pula digunakan untuk meramalkan keteguhan torsi maksimum melalui hubungan regresi eksponensial dengan

r = 0,92 (G- 2 1 C ) . Walaupun nilai keeratan ini cukup

tinggi tetapi dalam praktek tegangan torsi elastis lebih sukar diperoleh dibandingkan dengan modulus torsi, sehingga pendugaan lebih cepat melalui modulus torsi.

Rangkak sebagai salah satu ukuran keteguhan lentur dinamis mermpunyai satu-satunya hubungan yang signifikan dengan BJ. Dengan demikian hanya BJ yang dapat digunakan sebagai penduga rangkak. Bentuk persamaan regresi yang paling sesuai adalah eksponensial dengan r = 0 , 6 7 (Tabel 21). Grafik hubungan BJ dan rangkak dapat dilihat pada Garbar llD. Pada gambar tersebut dapat dilihat bahwa ke- naikan BJ akan menurunkan rangkak. Penurunan rangkak akan semakin kecil dengan kenaikan dalam BJ.

Seperti halnya MOE dapat menduga keteguhan torsi maksi- mum dan modulus torsi dapat menduga torsi maksimum maka konsisten dengan itu rangkak dapat pula digunakan untuk meramalkan rasio elastis-plastis melalui persamaan regresi yang paling sesuai, yaitu hyperbola dengan koefisien korela- si, r = 0 , 7 6 dan garik hubungannya seperti pada G a r b a r 118. Pada gawbar tersebut dapat dilihat bahwa kenaikan rangkak akan menurunkan rasio elasto-plastis.

QlrnbrOC.--bg-- Q . m b r Q b . ~ ~ ~ ' I k J W l ) d r r m ~ r n M RuplulrdaummJ.nlr 'Ibnl-wa- 7 ~ 1.4 q,

-

-

846' $20. *.a

-

Y

-

aao#'-* , r

-

~ 0 7 1.2

-

4WaO 0.7

-

vmwd . r = O P 0.0

-

lab ' 1 QI m w ma v8 lea zm zsaz(r9 0.4 0.4s 0s OM ae am a7 mWutk,w- BrrtJ.nlr

Gambar 9E. Grafik Hubungan Hiperbola

Rasio-Elastoplast is dan Rangkak

Rasio-E/P

+

,

r

= 0,76 0.0396 + 0.119X

6

-

5

-

+

4 .

I I I I I I I I

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1

1.1

1.2

1.3

1.4

Rang kak,mm

H. Konsepsi penentuan mutu rotan

Dalam sistim penentuan mutu rotan secara visual (visual grading) yang berlaku sampai saat ini, rotan dinilai secara kualitatif pada sepanjang dan sekeliling potongan rotan untuk menetapkan mutunya. Pada tiap kelas mutu rotan ditak- sir pula kemampuan mekanisnya dalam bentuk "kekerasan dan elastisitasl*. Se jauh ini penaksiran kemampuan mekanis ini belum dapat menjamin kesesuaian dengan kondisi pemanfaatan, terutama dalam proses pengolahan.

Dalam upaya penyempurnaan mutu rotan sudah selayaknya ditambahkan penentuan mutu rekayasa (engineering quality) disamping mutu visual yang sudah dikenal saat ini. Penentuan mutu ini didasarkan kepada indikator sifat fisik mekanik yang mudah diukur dan menggunakan alat sederhana. Dengan menggunakan indikator kekuatan dalam penentuan mutu maka dapat dilakukan metoda "non destructiven sehingga tidak merubah integritas struktur kekuatan rotan yang diuji.

Pada kayu, di Indonesia sejak tahun enampuluhan telah digunakan berat jenis sebagai indikator kekuatan, karena BJ mempunyai hubungan yang erat dengan sifat mekanis kayu, yaitu modulus patah dan keteguhan tekan. Berdasarkan penge- tahuan tersebut maka kayu-kayu Indonesia diklasifikasikan secara langsung menjadi lima kelas kuat menurut BJ-nya. Untuk BJ tertinggi ( 2 0,9) termasuk kelas kuat I dan yang terendah (I 0,3) adalah kelas kuat V (Oey Djoen Seng, 1964).

PKRI tahun 1961 dan SII tahun 1985 memilih pula BJ sebagai indikator kekuatan kayu. Dalam menentukan tegangan ijin telah dibuat hubungan regresi linier untuk meramalkan keteguhan lentur, tekan dan geser. Berdasarkan tegangan ijin ditentukan mutu kekuatan kayu menjadi dua kelas, yaitu mutu A dan B.

Menurut Surjokusumo (1977) selain BJ, akhir-akhir ini MOE sudah banyak digunakan sebagai indikator kekuatan kayu. Penggunaan MOE sebagai indikator kekuatan adalah karena mudah dalam melakukan pengujian dan tidak merusak bahan yang diuji. Selanjutnya, Surjokusumo (1980) telah juga mengguna- kan kekakuan (stiffness) atau MOE sebagai indikator kekuatan kayu. Berdasarkan hasil analisis pada Bab 1V.C terbukti, bahwa dari analisis regresi-korelasi sifat fisik-mekanik ternyata MOE dapat dijadikan indikator mutu rotan. Dengan demikian, untuk melaksanakan pengujian nnon d e s t r u ~ t i v e ~ ~ maka satu-satunya indikator mutu yang digunakan adalah MOE. Hal ini disebabkan MOE disamping mengukur' kekakuan dapat pula menduga kekuatan lentur maksimum rotan.

Suatu konsep untuk menentukan mutu kekuatan rotan melalui MOE dapat dilakukan dengan langkah-langkah sebagai berikut

.

Pertama, dibentuk persamaan regresi melalui hubungan antara MOE dan tegangan lentur maksimum (TLM). Untuk mendapatkan persamaan tersebut, seluruh data MOE hasil pengujian diplot terhadap tegangan lentur maksimumnya. Dari

titik tersebut dicari persamaan garis regresi (GR). Plot titik-titik dan persamaan garis regresi ternyata berbentuk linier, seperti Lampiran 9. Kelas mutu dapat dibagi menjadi tiga, dengan sebutan MI, MI1 dan MI11 masing-masing untuk mutu I, mutu I1 dan mutu 111. Rentang nilai MOE rotan yang termasuk MI, MI1 dan MI11 didasarkan masing-masing kepada MOE rotan Kelompok I (rotan elite), Kelompok I1 dan Kelompok I11 yang sudah dibahas pada Bab 1V.A. Rentang nilai tersebut dihitung dengan rumus :

R = p f at(

a,n) dimana; R = Rentang nilai

p = Nilai rata-rata Kelompok a = Simpangan baku

t = Nilai tabel t pada tingkat nyata dan n kali ulangan

Dengan cara demikian diperoleh rentang nilai MOE rotan MI, MI1 dan MI11 masing-masing adalah 2030

-

4170 MPa, 1110-