Jurnal Maroso Juni 2016 Volume VII No. 1

(1)

Abstract— Keandalan struktural didefinisikan sebagai kapasitas elemen struktural bangunan gedung baik secara keseluruhan maupun secara parsial (pondasi, sloof, kolom, balok, plat, dinding, rangka atap dan elemen struktural lainnya) untuk memikul pembebanan maksimum selama umur rencana atau masa pakai bangunan tanpa mengalami kegagalan atau keruntuhan secara tiba-tiba, baik yang bersifat lokal di titik-titik tertentu maupun keruntuhan total keseluruhan bangunan. Pemeriksaan/evaluasi keandalan struktural terutama bertujuan untuk menjamin keselamatan penghuni atau pemakai bangunan. Perlu ditekankan bahwa standar perencanaan struktur/konstruksi beton yang dirujuk dalam peraturan perundangan di atas tidak mengharuskan adanya sejarah/riwayat korban jiwa (ada korban jiwa dulu sebelum implementasi), melainkan merujuk kepada SNI (Standar Nasional Indonesia) yaitu peraturan zonasi dalam SNI-03-1726-2002, peraturan perencanaan struktur beton dalam SNI-03-2847-2002, peraturan pembebanan gedung dalam PPTIUG 83, PMI 1970 dan peraturan bangunan lainnya. Maka dalam evaluasi keandalan struktural tersebut akan terdapat 4 komponen utama yang perlu diperhitungkan yaitu stabilitas, kekuatan, kekakuan dan duktilitas.

Structural Reliability defined as the capacity of the structural elements of the building, either entirely or partially (foundation, tie-beams, columns, beams/girder, plates, wall, roof truss and other structural elements) to carry the maximum loading during the design life or the lifetime of the building without failure or suddenly collapse, either locally at certain points or total collapse of entire building. Examination / evaluation of structural reliability mainly aims to ensure the safety of occupants or users of the building. It should be stressed that the structural design standards / construction standards of concrete that referenced in the regulations above do not require any previous casualties in the history of their seismicity (there are casualties before implementation), but instead refers to the SNI (Indonesian National Standard) i.e. the earthquake zoning regulations in SNI-03-1726-2002, concrete code/standard in SNI-03-2847-2002, loading regulations on building in PMI-1970, PPTIUG 83 and other building regulations. Thus, in evaluating the structural reliability there will be four main components that need to be taken into account that are stability, strength, stiffness and ductility.

I. PENDAHULUAN

erdasarkan UU No. 28 tahun 2002 tentang Bangunan

Gedung dalam Pasal 3 menyatakan bahwa untuk mewujudkan bangunan gedung yang fungsional dan sesuai dengan tata bangunan gedung yang serasi dan selaras dengan lingkungannya, harus menjamin keandalan bangunan gedung dari segi keselamatan, kesehatan, kenyamanan, dan kemudahan. Kemudian dipertegas lagi dengan PP No. 36 tahun 2005 tentang Peraturan Pelaksanaan Undang-undang No. 28 tahun 2005 tentang Bangunan Gedung, Pasal 26 ayat (1) menyatakan bahwa keandalan bangunan gedung adalah keadaan bangunan gedung yang memenuhi persyaratan keselamatan, kesehatan, kenyamanan, dan kemudahan bangunan gedung sesuai dengan kebutuhan fungsi yang telah ditetapkan.

Salah satu substansi utama dari peraturan-peraturan pembangunan gedung sebagaimana tersebut di atas berbunyi sbb:

“Pengkajian secara teknis untuk menyimpulkan kesesuaian pemenuhan persyaratan keandalan bangunan gedung dalam rencana teknis terhadap ketentuan tentang:

1) Persyaratan keselamatan

a) Kemampuan mendukung beban muatan yang dapat menjamin keandalan:

(1) Struktur yang kuat/kokoh, stabil dalam memikul beban atau kombinasi beban;

(2) Terhadap pengaruh-pengaruh aksi akibat beban muatan tetap atau beban sementara dari gempa dan angin; dan

(3) Struktur yang daktail”

Untuk menilai keandalan struktural bangunan, dilakukan re-evaluasi atas (analisis) desain struktur dan juga dilakukan pemeriksaan/inspeksi konstruksi pada kolom-kolom dasar bangunan Poso City Mall . Dalam pembangunan Poso City Mall ini, pertanyaan yang muncul adalah bagaimanakah keandalan fisik bangunan gedung itu diterapkan oleh pemilik guna memenuhi syarat administrasi, syarat teknis, syarat fungsional dan pemenuhan kebutuhan pengguna bangunan?

EVALUASI KEANDALAN STRUKTURAL BANGUNAN PUSAT

PERBELANJAAN ”POSO CITY MALL”

Yoppy Soleman1)

1) Staf Pengajar LB Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik

Universitas Sintuwu Maroso dan Pengkaji Teknis Bangunan Gedung Bidang Cipta Karya Dinas PU

(2)

Undang-undang mendefinisikan bangunan gedung sebagai wujud fisik hasil pekerjaan konstruksi yang menyatu dengan tempat kedudukannya, sebagian atau seluruhnya berada di atas dan/atau di dalam tanah dan/atau air, yang berfungsi sebagai tempat manusia melakukan kegiatannya, baik untuk hunian atau tempat tinggal, kegiatan keagamaan, kegiatan usaha, kegiatan sosial, budaya, maupun kegiatan khusus.

Untuk mengevaluasi keandalan fisik bangunan gedung, dalam rangka mewujudkan bangunan gedung yang andal, digunakan kriteria keandalan sesuai dengan panduan teknis tata cara pemeriksaan

keandalan bangunan gedung tahun 1998, Peraturan Menteri PU No.29/PRT/M/2006, Peraturan Menteri PU No.45/PRT/M/2007, dan Peraturan Menteri PU No.26/PRT/M/2008. Kriteria keandalan fisik bangunan gedung meliputi aspek kenyamanan, kesehatan, keselamatan, kemudahan dan keserasian dengan lingkungan. Aspek pengamatan fisik di lapangan dilakukan pada segi arsitektur, struktur, utilitas, aksesibilitas, serta tata bangunan dan lingkungan. Diagram alir metoda/tata cara evaluasi fisik bangunan gedung secara skematis disajikan pada

Gambar 1.

METODOLOGI

Kriteria Keandalan:  UU No.28/2002  PP No.36/2005

 Peraturan Menteri Pekerjaan Umum:

Permen PU No. 29/2006, No. 24/2007, No. 25/2008  SNI-03-2827-1992

 SNI-03-2847-2002  SNI-03-1726-2002  PMI-83, SKBI 1987

 Academic Journal & Referensi Teknik lainnya

EVALUASI (PEMERIKSAAN) KEANDALAN MENEKANKAN PADA 2 ASPEK, YAITU:

KEAMANAN dan AKSESIBILITAS

Keamanan dan

Keselamatan Kesehatan Kenyamanan _{(Aksesibilitas)}Kemudahan

Pemeriksaan Keandalan Bangunan Pusat Perbelanjaan Poso City Mall dalam

rangka mewujudkan bangunan gedung yang andal dari segi Keselamatan, Keamanan, Kenyamanan,

Kesehatan, dan Kemudahan, serta serasi dengan lingkungan

Data primer : kondisi tanah lapangan  Data sekunder : gambar

kerja, Analisis dan Desain

struktur, lainnya.

(3)

Pemeriksaan Input Data dalam Aplikasi ETABS 9.7.2. (Dokumen Konsultan Perencana)

 Titik-titik perletakkan Pondasi  Join Lantai Dasar (Base Floor)  Mod. Elastis Beton dan Baja

 Kombinasi Pembebanan Statik/Gempa  Spectrum Response

Analisis Struktu r Ata s (U pper- Stru ctures)

Pem eri ksaa n/ Analisis Struktur Bawah (

Sub-Struc tu res) Pemeriksaan Data Hasil Penyelidikan Tanah dan

Laboratorium (dari Data Primer Lab. Mektan Untad, Palu):

 Uji Penetrasi Kerucut Statik/CPT/Sondir  Bor Tanah Manual (HB) dengan UDS/DS  Uji Sifat Fisika dan Mekanika Tanah

B A P em eri ks aa n Output Mo m en , Ga ya G es er da n Ga ya Aksial Kom binasi Pem bebanan Pemeriksaan Jumlah Luas Tulangan Minimum Pelat/Slab,

Balok dan Kolom

Kontrol Kapasitas Daya Dukung Tanah

Pemeriksaan Desain/Tulangan Pondasi

Telapak Pemeriksaan Denah (Iregularitas Horizontal dan

Vertikal) Data Luasan Bangunan, Elevasi Bangunan  Konfigurasi Pondasi

 Konfigurasi Kolom, Balok Sloof dan Balok Lt.  Pelat dan Bukaan Tangga

 Basemen  Tangga Darurat

 Ramp dan Rencana APAR TINJAUAN

LAPANGAN

Tentukan Zonasi Gempa, PBA, PGA dan Koef. Gempa Dasar C Hitung tinggi struktur h mulai taraf

penjepitan lateral

Tentukan faktor keutamaan I, duktilitas  dan faktor Reduksi Beban

Gempa R

Hitung perioda getar fundamental struktur, T1

Tentukan Klas Tanah Dasar Bawah Bangunan berdasarkan

C Tentukan Sistem dan Sub-Sistem Struktur Penahan Lateral, SRPMM or

SRPMK

(4)

II. DATABANGUNAN

Poso City Mall dikonstruksi di atas tanah seluas ± 32.000 m2_{yang secara administratif terletak di jalan}

Trans Sulawesi (Jl. Pulau Sabang) Kelurahan Kayamanya, Kecamatan Poso Kota, Kabupaten Poso. Sebelum mulai dikelola, lahan tersebut pada mulanya merupakan tanah kebun milik masyarakat.

Poso City Mall (PCM) merupakan tipe konstruksi beton bertulang konvensional 3 lantai dengan sistem struktur portal terbuka (open frame) dan sub-sistem penahan lateral (gempa)

Gambar 2.a. Denah Lantai 1 . Elevasi + 0.00 m.

Gambar 2.b. Denah Lantai 2 . Elevasi + 5.00 m.

Gambar 2.c. Denah Lantai 3 (Blok Ruko Lantai 3). Elevasi + 10.00 m.

Kesi m pulan Ins peksi Kom pon en, Kesi m pulan Umu m dan

Reko m endasi Pemeriksaan

Konfigurasi Tulangan/Desain Slab/Pelat, Kolom dan

Balok

Pemeriksaan Detail Tulangan Khusus untuk Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK),

tulangan midbar, tul. sudut, persyaratan kait dan bengkokan, spasi tul.

geser dan konstruksi pengaku dinding (kolom

praktis dan balok latei)

Desain kapasitas untuk luas tulangan longitudinal dan transversal balok dan

kolom (As, As’, Avdan MKAP),

menggunakan konsep Strong-Column Weak-Beam

Hitung Fraksi Gaya Geser Dasar Total,

Vb terhadap Wtot

(5)

Gambar 3. Lokasi Pembangunan Poso City Mall di terletak pada arah Barat Laut dengan jarak sekitar 2.5 kilometer dari Pusat Kota Poso. Letak Geografis Lahan:1°23'10"S

(LS) 120°44'22"E (BT). Elevasi: 5.0 meter dpl. III. VERIFIKASIDATAHASILPENYELIDIKANTANAH

Berdasarkan hasil pengujian kerucut statik/CPT atau sondir dari tim Fakultas Teknik Universitas Tadulako pada 5 titik boring (3 diantaranya yaitu S2, S3 dan S4 tepat di bawah bangunan utama Mall Poso City), diperoleh data sbb:

Tabel 1.a. Hasil Pengujian CPT/Sondir

(Sumber: Data Primer Lab. Mektan Untad, Palu)

Tabel 1.b. Hubungan Nilai Tegangan Konus dan Klasifikasi Daya Dukung Tanah

(Sumber: Data Primer Lab. Mektan Untad, Palu)

Lokasi Pembangunan Poso City Mall

(6)

Karakteristik tanah bawah dasar pondasi telapak pada kedalaman 5.5 – 6.0 meter berdasarkan sampel Hand Boring No. 2 (lokasi di bawah tapak pondasi bangunan Mall) merupakan:

 Lanau Campur Pasir Halus dan Lempung (Silty Sand)

 Tahanan Konus < 40 kg/cm2

 Kepadatan relatif < 0.40 atau Kondisi Lepas/Gembur (Loose).

 Nilai N-SPT < 20  Kohesi = 8.1 kPa  Sudut geser < 300

Data hasil uji kerucut statik atau penetrasi konus (CPT)/sondir dapat dikonversi menjadi nilai SPT atau Standard Penetration Test dengan angka korelasi dari analisis Terzaghi dan

Peek yakni:

Rata- rata nilai dari hasil penelitian didapat suatu angka korelasi ekivalen yakni; qc = 4,1109 N ( oleh Terzaghi dan Peek, qc = 4 N)

Nilai SPT maksimum pada kedalaman pondasi D = 2.0 meter atau kedalaman Hand Boring 6.0 meter sebesar maksimum N = qc/4 = 40/4 = 10. Dengan demikian, menurut definisi ini tanah dasar di bawah pondasi bangunan Poso City Mall ini termasuk kategori Tanah Lunak.

Titik Sampel CPT S4

Titik Sampel CPT S3 Titik Sampel Hand Boring 2

Titik Sampel CPT S2

Gambar 4. Titik pengambilan data uji kerucut statik/ CPT/Sondir dan Boring, S2, S3, S4 dan HB2.

IV. MENENTUKANPERIODAGETAR FUNDAMENTALBANGUNAN

Dalam Journal of Strucural Engineering, volume 123: “Periods Formulas for Moment Resisting Frame Buildings”, Issue

11:1154-1161, 1997, A.K. Chopra dan R.K. Goel,

meneliti 42 struktur baja tahan momen, 27 struktur beton bertulang tahan momen dan 16

kombinasi portal+dinding geser tahan momen, dan memberikan formula yang diambil dari batas bawah harga perioda getar struktur pada saat terjadinya mekanisme sendi plastik pertama, yaitu,

(7)

dimana:

H = ketinggian struktur gedung diukur dari tingkat penjepitan lateral (dalam satuan meter) H = 13,0 m

maka, T = 0,0466 (13,0)0.9

= 0,469 detik

Dengan harga perioda getar struktur dari rumus/perhitungan empirik, sekarang terdapat rentang perioda getar fundamental, sbb:

T1min = 0,411 detik T1maks = 0,469 detik

Dimana perioda getar struktur yang sebenarnya berada dalam rentang tersebut. Dalam SNI-1726-2002 pasal 5.6 (Pembatasan

waktu getar alami fundamental), disebutkan:

Untuk mencegah penggunaan struktur gedung yang terlalu fleksibel, nilai waktu getar alami fundamental T1 dari struktur

gedung harus dibatasi,

bergantung pada koefisien untuk Wilayah Gempa tempat struktur gedung berada dan jumlah tingkatnya n menurut persamaan

T1<  n

di mana koefisien  ditetapkan menurut

Tabel 2.

Tabel 2. Koefisien  yang membatasi waktu getar alami fundamental bangunan

Maka harga maksimum perioda getar alami fundamental menurut SNI-1726-2002 harus lebih kecil dari,

T1maks < (0,17) (3) = 0,510 detik Sebagai pertimbangan akhir, perioda getar struktur yang digunakan adalah yang bersifat empirik dan bukan yang bersifat teoretik sebagaimana yang direkomendasikan UBC-1994 dan SNI-1726-2002, yaitu rumus empirik perioda getar untuk struktur portal beton bertulang tahan momen (RC- MRF) atau SRPM (Sistem Rangka Pemikul Momen),

T1= T = 0,411 detik

V. MENENTUKANSPEKTRUMRESPONSGEMPA RENCANA(SA) & KOEF. GEMPARENCANA(C)

Respons spektrum yang umum digunakan dalam desain adalah kurva-kurva perioda-percepatan untuk rasio redaman elastik= 5% terhadap redaman kritis. Seperti diberikan pada (Gbr 5), kurva spektrum desain standar yang didasarkan atas model SDOF mempunyai nilai percepatan maksimum rata-rata hasil superposisi sebesar C = 2.5C0. Angka ini berdasarkan pengkajian

database gempa dan telah distandardisasi Keterangan:

C0= koefisien percepatan puncak

Cv= koefisien kecepatan puncak

Spektrum Respons Gempa Rencana mempunyai 3 cabang kurva yang masing-masing absisnya sebagai T0, TAdan TS. Peroda T0adalah nilai awal, Perioda TA

adalah titik pertemuan kurva pertama dan kedua, dan perioda TS adalah titik pertemuan kurva kedua dan

ketiga. Nilai-nilai TSdan TA dinyatakan sebagai:

0

5 .

2 C

A

T

v S



dan, S A

T



0 .

2

 0 < Tn < TA       _  1.5 1 A n A A T T C g S  TA< Tn< TS A C_A g S 5 . 2   Tn< TS n A T Cv g S  dimana: g = percepatan gravitasi ≈ 9,81 m/s2

Maka untuk pembuatan spektrum respons percepatan desain digunakan nilai-nilai koefisien CA dan Cv

untuk berbagai jenis tanah dan zona gempa bumi Wilayah Gempa __ 1 2 3 4 5 6 0,20 0,19 0,18 0,17 0,16 0,15

(8)

(Tabel 3). Wilayah Kabupaten Poso termasuk zonasi gempa 4, sedang tanah dasar bawah bangunan Poso City Mall termasuk klasifikasi Tanah Lunak.

Akan halnya zonasi percepatan maksimum muka tanah (PGA) yang baru dalam SNI-1726-2012 tidak digunakan sebab angkanyua terlalu bersifat hipotetik. Tabel 3. Percepatan Puncak Batuan Dasar & Perc. Puncak Muka Tanah u. Masing2Wil. Gempa Indonesia

Wilayah Gempa

Percepatan puncak batuan dasar

(‘g’)

Percepatan puncak muka tanah Ao(‘g’)

Tanah Keras Tanah Sedang Tanah Lunak Tanah Khusus 1 2 3 4 5 6 0,03 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,04 0,12 0,18 0,24 0,28 0,33 0,05 0,15 0,23 0,28 0,32 0,36 0,08 0,20 0,30 0,34 0,36 0,38 Diperlukan evaluasi khusus di setiap lokasi 16o 14o 12o 10o 8o 6o 4o 2o 0o 2o 4o 6o 8o 10o 16o 14o 12o 10o 8o 6o 4o 2o 0o 2o 4o 6o 8o 10o 94o 96o 98o 100o 102o 104o 106o 108o 110o 112o 114o 116o 118o 120o 122o 124o 126o 128o 130o 132o 134o 136o 138o 140o 94o 96o 98o 100o 102o 104o 106o 108o 110o 112o 114o 116o 118o 120o 122o 124o 126o 128o 130o 132o 134o 136o 138o 140o Ban da Ace h Pa dang Bengku lu Jamb i Pala ngkaraya Sa marinda Banjarma sin Pale mbang

Ban darla mp ung

Jakarta Suka bum i

B andu ng Garut Sem arang

Tasikm alaya S olo Blit ar M alang

B anyuwang i Denp asarM ataram

K upan g Surabay a Jogjakarta Cila ca p M akasar Ke ndari Palu Tual Soro ng Ambo n Ma nokwari M era uke Bia k Jayapura Ternate M ana do

Gambar 2.1. Wilayah Gempa Indonesia dengan percepatan puncak batuan dasar dengan perioda ulang 500 tahun

Pekanb aru : 0,03 g : 0,10 g : 0,15 g : 0,20 g : 0,25 g : 0,30 g Wilayah Wilayah Wilayah Wilayah Wilayah Wilayah 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 6 5 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 6 6 6 4 2 5 3 6 080 Kilometer 200 400

Gambar 5.a-b. Zonasi Percepatan Puncak Batuan Dasar (PBA) untuk Wilayah Indonesia, berdasarkan SNI-1726-2002 (a); berdasarkan SNI-1726-2012 (b)

(9)

Menggunakan spektrum desain percepatan Gempa Zona 4 SNI-1726-2002, diperoleh harga percepatan puncak batuan dasar (PBA=peak base accelleration), percepatan puncak tanah dasar atau permukaan tanah (PGA=peak ground accelleration) dan kecepatan maksimum tanah dasar (PGV=peak ground velocity) sbb: PBA A0= CA= 0.200Gbr. 6a PGA A0= CA= 0.340Tabel 3 Koefisien percepatan maksimum Am= 2.5CA= 0.850Tabel 3 PGV Ar= CV= 0.650Gbr. 6a

Wilayah Kabupaten Poso termasuk zona (wilayah) 4 dalam SNI-1726-2002 maka spektrum respons gempa rencana mengunakan Gambar 5.12. Untuk jenis tanah lunak (soft soil) nilai C (=koefisien geser dasar gempa rencana) untuk struktur dengan perioda getar alami fundamental T=0,411 detik adalah C = (2,5) (0,34) = 0,85g.

VI. MENENTUKANFAKTORKEUTAMAAN STRUKTUR

Faktor keutamaan struktur menyatakan tingkat kepentingan suatu gedung berkaitan dampak gempa dan pasca-gempa terhadapnya. Untuk gedung pada umumnya seperti rumah tinggal, gedung perniagaan dan perkantoran diberikan faktor keutamaan struktur sebesar I =1,0 (lihat Tabel 4). Perioda Ulang gempa

dapat disesuaikan melalui pemakaian faktor keutamaan yang lebih besar dari 1,0 untuk gedung-gedung yang harus tetap berfungsi sesudah suatu gempa besar terjadi. Misalnya, suatu faktor keutamaan sebesar I = 1,4 harus digunakan pada bangunan rumah sakit yang menjadi pusat pelayanan utama yang penting bagi usaha penyelamatan sesudah suatu gempa terjadi.

Tabel 4. Faktor Keutamaan I untuk berbagai kategori gedung dan bangunan

Kategori gedung Faktor

Keutamaan

I1 I2 I

Gedung umum seperti untuk penghunian, perniagaan dan perkantoran

1,0 1,0 1,0

Monumen dan bangunan monumental

1,0 1,6 1,6 Gedung penting pasca gempa

seperti rumah sakit, instalasi air bersih, pembangkit tenaga listrik, pusat penyelamatan dalam keadaan darurat, fasilitas radio dan televisi.

1,4 1,0 1,4

Gedung untuk menyimpan bahan berbahaya seperti gas, produk minyak bumi, asam, bahan beracun.

1,6 1,0 1,6

Cerobong, tangki di atas menara 1,5 1,0 1,5 Catatan :

Untuk semua struktur bangunan gedung yang ijin penggunaannya diterbitkan sebelum berlakunya Standar ini maka Faktor Keutamaan, I, dapat dikalikan 80%.

VII. MENENTUKANFAKTORREDUKSIBEBAN GEMPA(R)

Faktor duktilitas () menyatakan kemampuan struktur gedung untuk mengalami deformasi atau simpangan pasca-elastik yang besar secara berulang kali dan bolak-balik akibat pembebanan gempa yang menyebabkan terjadinya pelelehan pertama, sambil mempertahankan kekuatan dan kekakuan yang cukup, sehingga struktur gedung tersebut tetap berdiri, walaupun sudah berada dalam kondisi di ambang keruntuhan. Faktor duktilitas maksimum

Gambar 6. Menentukan Koefisien Gempa Dasar Berdasarkan Relasi Respons Spektra Percepatan dengan Perioda Fundamental

(10)

(m), faktor reduksi beban gempa maksimum (Rm), faktor kuat lebih (overstrength) total struktur (f) untuk beberapa jenis sistem dan sub-sistem struktur dapat dilihat pada Tabel 12.

Faktor kuat lebih total (f) menyatakan kekuatan lebih (overstrength) yang terkandung di dalam struktur gedung secara keseluruhan, yang merupakan rasio antara beban gempa maksimum akibat pengaruh Gempa Rencana yang dapat diserap oleh struktur gedung pada saat mencapai kondisi di ambang keruntuhan dengan beban gempa nominal. Faktor kuat lebih total merupakan superposisi dari 2 sub faktor yaitu:

1.Faktor f1

Faktor f1menyatakan kuat lebih beban dan bahan yang terkandung di dalam suatu struktur gedung akibat selalu

adanya pembebanan dan dimensi penampang serta kekuatan bahan terpasang yang berlebihan dan nilainya ditetapkan sebesar 1,6.

2. Faktor f2

Faktor f2menyatakan kuat lebih struktur akibat kehiperstatikan (kestatik-taktentuan) struktur gedung yang menyebabkan terjadinya redistribusi gaya-gaya oleh proses pembentukan sendi plastis yang tidak serempak bersamaan; rasio antara beban gempa maksimum akibat pengaruh Gempa Rencana yang dapat diserap oleh struktur gedung pada saat mencapai kondisi di ambang keruntuhan dan beban gempa pada saat terjadinya pelelehan pertama

Tabel 4. Faktor daktilitas maksimum, faktor reduksi gempa maksimum, faktor kuat lebih struktur dan faktor tahanan lebih total beberapa jenis sistem dan subsistem struktur gedung

Sistem dan subsistem struktur gedung

Uraian sistem pemikul beban gempa m Rm

Pers. (6) f Pers. (39)

1. Sistem dinding penumpu (Sistem struktur yang tidak memiliki rangka ruang pemikul beban gravitasi secara lengkap. Dinding penumpu atau sistem bresing memikul hampir semua beban gravitasi. Beban lateral dipikul dinding geser atau rangka bresing).

1. Dinding geser beton bertulang 2,7 4,5 2,8 2. Dinding penumpu dengan rangka baja ringan dan

bresing tarik

1,8 2,8 2,2

3. Rangka bresing di mana bresingnya memikul beban gravitasi

a.Baja 2,8 4,4 2,2

b.Beton bertulang (tidak untuk Wilayah 5 & 6) 1,8 2,8 2,2

2. Sistem rangka gedung (Sistem struktur yang pada dasarnya memiliki rangka ruang pemikul beban gravitasi secara lengkap. Beban lateral dipikul dinding geser atau rangka bresing).

1. Rangka bresing eksentris baja (RBE) 4,3 7,0 2,8 2. Dinding geser beton bertulang 3,3 5,5 2,8 3. Rangka bresing biasa

a.Baja 3,6 5,6 2,2

b.Beton bertulang (tidak untuk Wilayah 5 & 6) 3,6 5,6 2,2 4. Rangka bresing konsentrik khusus

a.Baja 4,1 6,4 2,2

5. Dinding geser beton bertulang berangkai daktail 4,0 6,5 2,8 6. Dinding geser beton bertulang kantilever daktail

penuh

3,6 6,0 2,8

7. Dinding geser beton bertulang kantilever daktail parsial

3,3 5,5 2,8

3. Sistem rangka pemikul momen

(Sistem struktur yang pada dasarnya memiliki rangka ruang pemikul beban gravitasi secara lengkap. Beban lateral dipikul rangka pemikul momen terutama melalui mekanisme lentur)

1. Rangka pemikul momen khusus (SRPMK)

a.Baja 5,2 8,5 2,8

b.Beton bertulang 5,2 8,5 2,8 2. Rangka pemikul momen menengah beton (SRPMM) 3,3 5,5 2,8 3. Rangka pemikul momen biasa (SRPMB)

a.Baja 2,7 4,5 2,8

b.Beton bertulang 2,1 3,5 2,8 4. Rangka batang baja pemikul momen khusus

(SRBPMK)

4,0 6,5 2,8

4. Sistem ganda

(Terdiri dari: 1) rangka ruang yang memikul seluruh beban gravitasi; 2) pemikul beban lateral berupa dinding geser atau rangka bresing dengan rangka pemikul momen. Rangka pemikul momen harus direncanakan secara terpisah mampu memikul sekurang-kurangnya 25% dari seluruh beban

1. Dinding geser

a.Beton bertulang dengan SRPMK beton bertulang 5,2 8,5 2,8 b.Beton bertulang dengan SRPMB baja 2,6 4,2 2,8 c. Beton bertulang dengan SRPMM beton bertulang 4,0 6,5 2,8 2. RBE baja

a.Dengan SRPMK baja 5,2 8,5 2,8 b.Dengan SRPMB baja 2,6 4,2 2,8 3. Rangka bresing biasa

a.Baja dengan SRPMK baja 4,0 6,5 2,8 b.Baja dengan SRPMB baja 2,6 4,2 2,8

(11)

Sistem dan subsistem struktur gedung

Uraian sistem pemikul beban gempa m Rm

Pers. (6) f Pers. (39)

lateral; 3) kedua sistem harus direncanakan untuk memikul secara bersama-sama seluruh beban lateral dengan memperhatikan interaksi /sistem ganda)

c.Beton bertulang dengan SRPMK beton bertulang (tidak untuk Wilayah 5 & 6)

4,0 6,5 2,8

d.Beton bertulang dengan SRPMM beton bertulang (tidak untuk Wilayah 5 & 6)

2,6 4,2 2,8

4. Rangka bresing konsentrik khusus

a.Baja dengan SRPMK baja 4,6 7,5 2,8 b.Baja dengan SRPMB baja 2,6 4,2 2,8 5. Sistem struktur gedung kolom

kantilever: (Sistem struktur yang memanfaatkan kolom kantilever untuk memikul beban lateral)

Sistem struktur kolom kantilever 1,4 2,2 2

6. Sistem interaksi dinding geser dengan rangka

Beton bertulang biasa (tidak untuk Wilayah 3, 4, 5 & 6) 3,4 5,5 2,8

7. Subsistem tunggal (Subsistem struktur bidang yang membentuk struktur gedung secara keseluruhan)

1. Rangka terbuka baja 5,2 8,5 2,8 2. Rangka terbuka beton bertulang 5,2 8,5 2,8 3. Rangka terbuka beton bertulang dengan balok beton

pratekan (bergantung pada indeks baja total)

3,3 5,5 2,8

4. Dinding geser beton bertulang berangkai daktail penuh.

4,0 6,5 2,8

5. Dinding geser beton bertulang kantilever daktail parsial

3,3 5,5 2,8

Untuk Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) yang terbuat dari material beton bertulang (reinforced-concrete) diberikan harga-harga faktor duktilitas maksimum, faktor reduksi gempa maksimum dan faktor kuat-lebih struktur sebagai berikut:

 Faktor Duktilitas maksimum (m) = 3,3  Faktor Reduksi Beban Gempa

maksimum (Rm) = 5,5

 Faktor Overstrength Total (f) = 2,8

VIII. PERHITUNGANBEBANLATERAL AKIBAT GEMPA

Pembebanan gempa menurut SNI – 1726 – 2002 pasal 6.1.2 adalah sebagai berikut

dimana :

Vb= Beban Geser Nominal Statik Ekivalen C = Nilai Faktor Respon Gempa

I = Faktor Keutamaan Struktur

R = Faktor Reduksi Gempa Representatif dari Struktur Gedung

Wt= Berat Total Gedung termasuk Beban Hidup yang sesuai

Distribusi gaya geser lateral di sepanjang tinggi bangunan diberikan sebagai,

dimana:

Fi = Gaya geser taraf lantai ke-i

hi = ketinggian lantai bangunan ke-i (meter) mi = massa lantai bangunan ke-i (meter) Vb = gaya geser dasar nominal (kN)

IX. ANALISIS DANDESAINSTRUKTUR (APLIKASIETABSVERSI9.7.2)

t

W

R

I

C

Vb





Vb

m

h

m

h

Fi

i i i i





(12)

Analisis dan Desain Struktur dikerjakan menggunakan perangkat lunak rekayasa berbasis FEM (Finite Element Method) ETABS versi 9.7.2. Adapun aplikasi ETABS adalah produksi CSI (Computer and Structures Incorporated) yaitu sebuah institusi penelitian yang berada di Universitas California Berkeley, Amerika Serikat. Aplikasi ETABS berbasis, sebagaimana juga SAP2000 sudah cukup dikenal dalam rekayasa struktur dan validitas hasil perhitungannya telah teruji/terverifikasi. Dalam Ringkasan Data Input dari Consultant dan Model ETABS-nya diberikan di bawah ini:

Gambar 7.a-c. Ringkasan Input Data Konsultan Struktur PT. Cipta Sukses

(13)

Gambar 8. Model Struktur Poso City Mall (Perspektif 3D) ETABS 9.7.2

X. EVALUASI RELIABILITAS ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR

Untuk mengevaluasi reliabilitas analisis dan desain struktur maka diperiksa 9 komponen dalam analisis, desain dan juga pelaksanaan konstruksi di lapangan pada Bangunan Gedung Poso City Mall, yaitu:

1. Perhitungan ketebalan pelat lantai minimum, hmin;

2. Konfigurasi tulangan pelat lantai minimum, Asmin b=1.00 meter;

3. Input Data dan Kombinasi Pembebanan Statik dalam Aplikasi ETABS versi 9.7.2;

4. Input Data dan Kombinasi Pembebanan Gempa dalam Aplikasi ETABS 9.7.2, Vbmin;

5. Kombinasi Pembebanan yang Diterapkan dalam Menentukan Gaya Reaksi Pembebanan pada Pondasi Bangunan (Block Data “Combo”) 6. Kapasitas Daya Dukung Tanah dan

Detail Penulangan Pondasi Telapak; 7. Rasio dan Luas Tulangan Longitudinal

Terpasang Kolom Struktur,  dan Asc;

dan

8. Luas Tulangan Longitudinal Terpasang Balok Struktur, Asb.

9. Perkuatan Dinding Bata (Kolom Praktis dan Balok Horizontal Latei)

Inspeksi No. 1

1. Perhitungan ketebalan pelat lantai minimum, h

min

;

Catatan: Definisi M Memenuhi TM Tidak Memenuhi

(14)

NF Rusak Ringan atau Tidak Berfungsi Penuh dan memerlukan perbaikan atau perawatan RB Rusak Berat atau Cacat Berat yang memerlukan penggantian atau rekonstruksi. Tidak

berfungsi sama sekali M TM TI NF RB

1. Memenuhi

Kesimpulan/Rekomendasi Inspeksi No. 1:

Tebal minimum pelat lantai S1 (t=120 mm), dan S2 (t=150 mm) sudah memenuhi ketentuan dalam SNI-2847-2002.

Gbr 9.a. Segmen dari panel Lantai 1 Gbr.b. Segmen dari panel Lantai 1

Tipe S1 = 120 mm Tipe S2 = 150 mm

Perhitungan Kontrol Tebal Pelat Tipe S1

Cek Te bal Plat

Data-data

be 207.5 cm fc' (beton) 25 Mpa bw (induk) 30 cm fy' (baja) 240 Mpa h (induk) 50 cm b (anak) 20 cm tebal plat 12 cm h (anak) 40 cm L induk 800 cm tebal plat 12 cm

Lanak 200 cm Balok Induk 30/50 Lebar efektif be = 1/4 x (800 + 30) = 207.5 cm = 30 + 8 x 12 + 8 x 12 = 222 cm = 30 + 1/2x800 + 1/2x800 = 830 cm dipakai be terkecil adalah 207.5 cm Inertia balok (Ib)

y = 30x38x19 + 207.5x12x44 = 40.26 cm 30x38 + 207.5 x 12

Ib = 1/12x30x38^3 + 30x38(40.26-19)^2 + 1/12x207.5x12^3 + 207.5x(44-40.26) = 717238.886 cm4 Inertia pelat (Is)

Is = 1/12 x 800 x 12^3 = 115200 cm4 didapat a = 717238.886 = 6.23 115200 Balok Anak 20/40 s be = 1/4 x (200 + 20) = 55 cm = 20 + 8 x 12 + 8 x 12 = 212 cm = 20 + 1/2x200 + 1/2x200 = 220 cm dipakai be terkecil adalah 55 cm Inertia balok (Ib)

y = 20x28x14 + 55x12x34 = 28.06 cm 20x28 + 55 x 12

Ib = 1/12x20x28^3 + 20x28(28.06-14)^2 + 1/12x55x12^3 + 55x(34-28.06) = 178501.8437 cm4 Inertia pelat (Is)

Is = 1/12 x 200 x 12^3 = 28800 cm4 didapat a = 178501.8437 = 6.20 28800 a m = 2 x 6.23 + 2 x 6.20 = 6.21 4 Ln = 830 - (1/2 x 30 + 1/2 x 30 ) = 800 cm Sn = 220 - (1/2 x 20 + 1/2 x 20 ) = 200 cm b = 800 / 200 = 4.00 Dari rumus-rumus, tebal minimum dari pelat :

hmin = 800 x (0.8 + (240/1500)) 36 + 5x4.00[6.21-(0.12(1+(1/4.00)))]

= 4.88 cm

tetapi tidak kurang dari :

h = 800(0.8 + (240/1500)) = 10.67 cm < 12 cm (OK) 36 + 9 x 4.00

dan tidak perlu lebih dari :

h = 800(0.8 + (240/1500)) = 21.33 cm > 12 cm (OK) 36

Maka Plat Tebal 12 cm Bisa Dipakai

Perhitungan Kontrol Tebal Pelat Tipe S2

Cek Tebal Plat

Data-data

be 207.5 cm fc' (beton) 25 Mpa

bw (induk) 30 cm fy' (baja) 240 Mpa

h (induk) 65 cm b (anak) 30 cm

tebal plat 15 cm h (anak) 65 cm

L induk 800 cm tebal plat 15 cm

Lanak 400 cm Balok Induk 30/65 Lebar efektif be = 1/4 x (800 + 30) = 207.5 cm = 30 + 8 x 15 + 8 x 15 = 270 cm = 30 + 1/2x800 + 1/2x800 = 830 cm dipakai be terkecil adalah 207.5 cm

Inertia balok (Ib)

y = 30x50x25 + 207.5x15x57.5 = 51.99 cm

30x50 + 207.5 x 15 Ib = 1/12x30x50^3 + 30x50(51.99-25)^2 +

1/12x207.5x15^3 + 207.5x(57.5-51.99)

= 1558056.72 cm4

Inertia pelat (Is)

Is = 1/12 x 800 x 15^3 = 225000 cm4 didapat a = 1558056.72 = 6.92 225000 Balok Anak 30/65 s be = 1/4 x (400 + 30) = 107.5 cm = 30 + 8 x 15 + 8 x 15 = 270 cm = 30 + 1/2x400 + 1/2x400 = 430 cm dipakai be terkecil adalah 107.5 cm

Inertia balok (Ib)

y = 30x50x25 + 107.5x15x57.5 = 45.72 cm

30x50 + 107.5 x 15 Ib = 1/12x30x50^3 + 30x50(45.72-25)^2 +

1/12x107.5x15^3 + 107.5x(57.5-45.72)

= 1210487.669 cm4

Inertia pelat (Is)

Is = 1/12 x 400 x 15^3 = 112500 cm4 didapat a = 1210487.669 = 10.76 112500 a m = 2 x 6.92 + 2 x 10.76 = 8.84 4 Ln = 830 - (1/2 x 30 + 1/2 x 30 ) = 800 cm Sn = 430 - (1/2 x 30 + 1/2 x 30 ) = 400 cm b = 800 / 400 = 2.00

Dari rumus-rumus, tebal minimum dari pelat : hmin = 800 x (0.8 + (240/1500))

36 + 5x2.00[8.84-(0.12(1+(1/2.00)))]

= 6.26 cm

tetapi tidak kurang dari :

h = 800(0.8 + (240/1500)) = 14.22 cm < 15 cm (OK) 36 + 9 x 2.00

dan tidak perlu lebih dari :

h = 800(0.8 + (240/1500)) = 21.33 cm > 15 cm (OK) 36

Maka Plat Tebal 15 cm Bisa Dipakai

Inspeksi No. 2

(15)

TI Tidak dapat Diinspeksi karena alasan keamanan atau keterbatasan alat ukur/instrumen NF Rusak Ringan atau Tidak Berfungsi Penuh dan memerlukan perbaikan atau perawatan RB Rusak Berat atau Cacat Berat yang memerlukan penggantian atau rekonstruksi. Tidak

2. Memenuhi

Detail dan Konfigurasi Tulangan Lantai tipe S1 (t=120 mm), dan tipe S2 (t=150 mm) sudah memenuhi ketentuan dalam SKBI-1987 dan SNI-2847-2002.

Gbr. 9.a.Konfigurasi penulangan Pelat Gbr. 9.b. Konfigurasi penulangan Pelat Lantai Tipe S1 = 120 mm Lantai Tipe S2 = 150 mm

Inspeksi No. 3

3. Input

Data

dan

Kombinasi

Pembebanan Statik dalam Aplikasi

ETABS versi 9.7.2;

TI Tidak dapat Diinspeksi karena alasan keamanan atau keterbatasan alat ukur/instrumen

NF Rusak Ringan atau Tidak Berfungsi Penuh dan memerlukan perbaikan atau perawatan

(16)

RB Rusak Berat atau Cacat Berat yang memerlukan penggantian atau rekonstruksi. Tidak

3. Memenuhi

Input Data dan Kombinasi Pembebanan Statik dalam Aplikasi ETABS 9.7.2 sudah memenuhi ketentuan dalam PMI-83, SKBI-1987, SNI-03-2847-2002.

Pemeriksaan input data dan kombinasi pembebanan bangunan dalam analisis dan desain struktur (ETABS versi 9.7.2) diberikan pada halaman 33 – 37.

Gbr. 10. Model Analisis dan Desain Struktur Bangunan Gedung Poso City Mall dalam aplikasi ETABS 9.7.2

Inspeksi No. 4

4. Input

Data

dan

Kombinasi

Pembebanan Gempa dalam Aplikasi

ETABS versi 9.7.2;

berfungsi sama sekali

M TM TI NF RB

4. Memenuhi.

Input Data dan Kombinasi Pembebanan Gempa dalam Aplikasi ETABS 9.7.2 sudah memenuhi ketentuan dalam SNI-03-1726-2002.

Respons spektra yang digunakan oleh Konsultan Struktur PT. Cipta Sukses Engineering dalam Analisis dan Desain Struktur adalah Sprctrum Response dari UBC 1997 (Uniform Building Code 1997) dengan Ca = 0.36 g, Cv = 0.90 g, dan Jenis

(17)

Tanah Lunak (Soft). Parameter ini agak lebih tinggi dari ketentuan Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Wilayah Kabupaten Poso dimana termasuk Zona Gempa 4. Dengan demikian menghasilkan Analisis dan Desain Tahan Gempa yang lebih aman.

Tabel 5.a – b. Percepatan puncak batuan dasar (PBA), percepatan maksimum permukaan tanah (PGA) dan Koefisien Kecepatan Maksimum Respons Spektra menurut Uniform Building Code (UBC) 1997.

Percepatan puncak batuan dasar Percepatan puncak muka tanah

Percepatan puncak batuan dasar dan p.p. muka tanah C0(UBC-97, ATC-40)

1 0.05 0.05 0.07 0.11 2 0.13 0.15 0.18 0.25 3 0.17 0.20 0.23 0.28 4 0.22 0.25 0.28 0.31 5 0.27 0.30 0.33 0.33 6 0.40 0.40 0.44 0.36

Koefisien kecepatan maksimum respons spektra, Cv(UBC-97, ATC-40)

1 0.05 0.07 0.11 0.14 2 0.13 0.21 0.27 0.42 3 0.17 0.27 0.33 0.53 4 0.22 0.34 0.41 0.65 5 0.27 0.41 0.49 0.76 6 0.40 0.56 0.64 0.96 Zona Gemp a Peak Base Acceleration (PBA) (g) 0.05

Hard Soil Medium Soil

0.15

Special Soil Soft Soil Peak Ground Accelleration (PGA), A0(g)

Rock M e m e rl u k a n e v a lu a s i k h u s u s d i s e ti a p lo k a s i Zona Gemp a Peak Base Acceleration (PBA) (g) Hard Soil (SC) Medium Soil (SD) Special Soil Soft Soil Kecepatan (m/s) 0.20 0.25 Rock (SB) 0.30 0.40 0.05 M e m e rl u k a n e v a lu a s i k h u s u s d i s e ti a p lo k a s i 0.15 0.20 0.25 0.30 0.40

Tabel 6. Percepatan puncak permukaantanah dan

Jenis Tanah Dasar Faktor Zona Gempa

Notasi Keterangan Koefisien 0.05 0.15 0.20 0.25 0.30 0.40

S1 Batuan Ca 0.05 0.13 0.17 0.22 0.27 0.40 Cv 0.05 0.13 0.17 0.22 0.27 0.40 S2 Tanah Keras Ca 0.05 0.15 0.20 0.25 0.30 0.40 Cv 0.07 0.21 0.27 0.34 0.41 0.56 S3 Tanah Sedang Ca 0.07 0.18 0.23 0.28 0.33 0.44 Cv 0.11 0.27 0.33 0.41 0.49 0.64 S4 Tanah Lunak Ca 0.11 0.25 0.28 0.31 0.33 0.36 Cv 0.14 0.42 0.53 0.65 0.76 0.96

Nilai koefisien percepatan puncak permukaan tanah atau PGA (Peak Ground Accelleration) yang dipakai oleh konsultan struktur PT. Cipta Sukses Engineering sebesar Ca = 0.36 g lebih tinggi daripada

ketentuan perencanaan ketahanan gempa Zona 4 (wilayah Kabupaten Poso) dengan

CA = 0.34 g, masing-masing untuk jenis

tanah lunak (soft soil).

(18)

masing-masing Wilayah Gempa Indonesia (SNI-03-1726-2002) Wilayah Gempa Percepatan puncak batuan dasar (‘g’)

Percepatan puncak muka tanah Ao(‘g’)

Tanah Keras Tanah Sedang Tanah Lunak Tanah Khusus

4 0,20 0,24 0,28 _0,34 0.85 Diperlukan evaluasi khusus di setiap lokasi

Gbr. 11.a. Spektra Respons Gempa Zona 6 UBC Gbr. 11.b. Spektra Respons Zona 4

1997 SNI-03-1726-2002

Gbr. 12.a. Bentuk Struktur Terdeformasi akibat Kombinasi Statik + Pembebanan Gempa (Arah Utama Sumbu X): WU = 1.0WD + 1.0WL + 1.0EQX + 0.3EQY

(19)

Gbr. 12.b. Bentuk Struktur Terdeformasi akibat Kombinasi Statik + Pembebanan Gempa (Arah Utama Sumbu Y): WU = 1.0WD + 1.0WL + 0.3EQX + 1.0EQY

Inspeksi No. 5

5. Kombinasi

Pembebanan

yang

Diterapkan dalam Menentukan Gaya

Reaksi Akibat Pembebanan Pondasi

Bangunan (Block Data “Combo”)

berfungsi sama sekali M TM TI NF RB 5. 5. Memenuhi

Kombinasi Pembebanan yang Diterapkan

dalam Aplikasi Analisis dan Desain

Struktur (ETABS 9.7.2) untuk menentukan

Reaksi Tumpuan akibat Beban-beban

Bangunan pada Perletakkan/Pondasi

Cukup Memenuhi Ketentuan Kuat Layan dan Kuat Ultimit dalam SNI-03-2847-2002,

dan SNI-03-1726-2002. Kombinasi

Pembebanan yang diterapkan telah cukup

realistik dalam mengakomodasi

pembebanan ekstrim akibat respons

percepatan maksimum permukaan tanah zona 4 sebesar 0.34 g (belum pernah terjadi)

Konsultan Struktur menerapkan kombinasi pembebanan statik: WUpondasi = 1.0WD + 0.9WL (lihat Gbr. 30) untuk menentukan reaksi perletakkan bangunan (base/pondasi dan tidak menggunakan kombinasi pembebanan statik + lateral/gempa. Dalam SNI-03-2847-2002 pasal 11.2 ayat 3 tersebut:

Berdasarkan hasil uji Penetrasi Konus/CPT dan Bor Sampel, diketahui bahwa pada 4 dari 5 titik penetrasi konus di lokasi bangunan hingga kedalaman sekitar 10.00 meter merupakan jenis tanah lunak (nilai perlawanan konus qcmaks < 40.0 kg/cm2).

Bahkan pada titik uji No. 2 (segmen depan sisi kiri Mall) dan No. 5, tidak ditemukan tanah keras sampai kedalaman 20.0 meter. Di lain pihak, pada titik uji No. 4 (sisi kanan belakang bangunan Mall) kedalaman tanah keras (qc > 200 kg/cm2) sudah ditemukan

(20)

Konsekuensi dari hal ini adalah resiko

terjadinya penurunan tumpuan diferensial (differential settlement).

Gbr. 13. Contoh penurunan diferensial pondasi pada bagian ujung kiri dan kanan bangunan dengan bagian tengah tetap stabil.

Dalam teknik/rekayasa pondasi, penurunan maksimum  untuk bangunan umum harus dibatasi hingga sekitar 2.54 cm.

Gbr. 14. Konsultan struktur menerapkan kombinasi pembebanan statik berupa 100% Beban Mati (1.0DL) dan 90% Beban Hidup (0.9LL)

dalam input data aplikasi analisis dan desain struktur (ETABS 9.7.2) untuk menentukan gaya-gaya reaksi perletakkan/pondasi

Pemeriksaan Gaya-gaya Reaksi Perletakkan untuk 3 Kombinasi Pembebanan

Dalam gambar 15 – 16 di bawah ini akan dibandingkan nilai reaksi perletakkan/pondasi untuk kombinasi pembebanan ultimit (envelope/maksimum) dengan kombinasi beban

(21)

layan (service loads) statik 1.0DL + 0.9LL yang digunakan Konsultan Perencana Struktur PT. Cipta Sukses Engineering untuk perencanaan pondasi serta kombinasi beban statik + lateral. Sebagai sampel, nilai-nilai reaksi perletakkan pada join-join nomor 120, 131 dan 134 akan dibandingkan.

(22)

Inspeksi No. 6

6. Pemenuhan Kapasitas Daya Dukung Tanah Dasar dan Detail Penulangan Pondasi

Telapak;

6. Memenuhi. Kapasitas Daya Dukung Ijin Tanah Bawah Pondasi Tidak Dilampaui oleh Tegangan Maksimum pada Dasar Tapak. Kapasitas Desain Geser dan Lentur Beton Bertulang Cukup Dipenuhi. Kesimpulan/Rekomendasi Inspeksi No. 6:

1. Bagian Kanan atau Sisi Selatan Bangunan (Segmen 3, Titik CPT No. 4) Mempunyai Kapasitas Daya Dukung yang jauh lebih besar dari Daya Dukung di Segmen Tengah (Segmen 2, Titik CPT No. 3) dan Segmen Kiri (Segmen 1, Titik CPT No. 2) Blok Bangunan Mall. Berdasarkan Uji Penetrasi Kerucut Statik, Uji Mekanika/Fisika Tanah

dan Sampel Dimensi Tapak, Tegangan Ijin Tanah

q

allowablepada kedalaman 0.00 –

4.00 meter di bawah tapak pondasi pada segmen 1, segmen 2 dan segmen 3, masing-masing:



62 – 89 kN/m

2



83 – 89 kN/m

2



89 – 910 kN/m

2

2. Pemilihan Pondasi Telapak Individual, Pondasi Tapak Kombinasi dan Variasi Luasan Tapak Cukup Dapat Mengakomodasi Tegangan/Kapasitas Daya Dukung Ijin Tanah (Qa, qa) di Bawah Pondasi. Namun demikian, bagian utara bangunan atau sisi kiri dan tengah bangunan jauh lebih rentan terhadap penurunan setempat (differential settlement).

3. Detail dan Konfigurasi Tulangan Pondasi Telapak Individual dan Telapak Kombinasi Sudah Memenuhi Kapasitas Nominal Gaya Geser dan Momen Lentur Pelat Tapak Beton Bertulang yang Diperlukan.

Inspeksi No. 7

7. Rasio dan Luas Tulangan Longitudinal Terpasang Kolom Struktur,  dan As

c

(23)

7. Memenuhi Sebagian Besar kecuali Beberapa Bagian-bagian Kecil dari Detail Pekerjaan. Jumlah Luas Tulangan untuk Semua Kom-ponen Detail Sudah Memenuhi hanya Pekerjaan Detail/ Konfigurasi Tulangan Geser dan Kait/Bengkokan Masih Kurang Memenuhi. Kesimpulan/Rekomendasi Inspeksi No. 7:

1. Jumlah Luasan Minimum Pembesian Utama (Tulangan Longitudinal) yang

ditentukan berdasarkan Nilai



(Rasio Tulangan), Jumlah dan Luasan Minimum

Tulangan Transversal, Jumlah Luasan Tulangan MidBar, Jumlah Luasan Tulangan Sudut dan Konfigurasi Detail Penulangan Kolom-kolom Sudah Memenuhi Ketentuan dalam SNI-03-2847-2002 dan SNI-03-1726-2002.

2. Desain Kolom telah mengadopsi Konsep Desain Kapasitas untuk Menjamin Tidak Terjadinya Keruntuhan Lantai Dasar akibat Gempa Lateral atau Mekanisme Lantai Lemah (Weak Story Mechanisms).

3. Pekerjaan Detail/Konfigurasi Tulangan Geser dan Pembengkokan Kait Tulangan Masih Kurang Memenuhi.

Sampel Luas Tulangan Kolom dan Balok pada Potongan Portal Bidang XZ

Gbr. 17. Potongan SG. X = 0.0 – 80.0 m, SG-Y = 25.0 – 27.0 m, SG. Z = - 0.3 – 13.0 m Project Poso City Mall to BS 8110 REINFORCED CONCRETE

COUNCIL

Client Poso City Mall Made by Date Page

Location Base Columns Type K3 RMW 15 July 2015 91

Checked Revision Job No

MATERIALS

fcu 25 N/mm² gm, steel 1.05 Cover to link 40 mm

fy 400 N/mm² gm, conc 1.5 h agg 20 mm

SECTION h 800 mm

b 800 mm

with 7 bars per 800 face X X

and 7 bars per 800 face

ie. 800 x 800 columns with 24 bars RESTRAINTS Top Btm

Lo(mm) Condition Condition Braced ? ß Le(mm) Slenderness Status X-AXIS 3600 F F N 1.2 4320 Lex/h = 5.40 Column is

Y-AXIS 3600 F F N 1.2 4320 Ley/b = 5.40 SHORT

LOADCASES AXIAL TOP MOMENTS (kNm) BTM MOMENTS (kNm) N (kN) M ix M iy M ix M iy B1 3500 90.0 25.0 90.0 25.0 B2 3000 80.0 60.0 80.0 60.0 Loadcase 3 1000 100.0 35.0 100.0 35.0 Loadcase 4 1200 50.0 150.0 50.0 150.0 Loadcase 5 500 220.0 90.0 220.0 90.0 Loadcase 6 2500 35.0 25.0 35.0 25.0

BAR ARRANGEMENTS BAR CENTRES(mm)

Bar Ø Asc% Link Ø 800 Face 800 Face Nuz(kN) Checks

R 40 4.71 10 110 110 18299 ok R 32 3.02 8 112 112 14284 ok R 25 1.84 8 113 113 11503 ok R 20 1.18 6 115 115 9935 ok R 16 0.75 6 115 115 8931 ok R 12 0.42 6 116 116 8150 ok

DESIGN MOMENTS (kNm) X AXIS Y AXIS COMBINED

K M add Mx M add My Axis M ' REBAR max V*

B1 0.000 0.0 90.0 0.0 25.0 X 108.6 24 R12 196.3 B2 0.000 0.0 80.0 0.0 60.0 X 126.9 24 R12 195.3 Loadcase 3 0.000 0.0 100.0 0.0 35.0 X 132.4 24 R12 193.5 Loadcase 4 0.000 0.0 50.0 0.0 150.0 Y 195.6 24 R12 193.4 Loadcase 5 0.000 0.0 220.0 0.0 90.0 X 306.7 No Fit 192.9 Loadcase 6 0.000 0.0 50.0 0.0 25.0 X 70.4 24 R12 196.6

SEE CHARTS ON NEXT SHEET SYMMETRICALLY REINFORCED RECTANGULAR COLUMN DESIGN, BENT ABOUT TWO AXES TO BS 8110:1997

Project Poso City Mall to BS 8110 REINFORCED CONCRETECOUNCIL

Client Poso City Mall Made by Date Page

Locat ion Base Columns Type K3 RMW 15 July 2015 92

Checked Revision Job No

800 x 800 column (h x b), grade C25, 40 mm cover

KEY 24R40 24R32 24R25 24R20 24R16 24R12

N:M interaction chart: My' critical

800 x 800 column (h x b), moment about yy axis), Grade C25, 40 Cover

KEY 24R40 24R32 24R25 24R20 24R16 24R12

SYMMETRICALLY REINFORCED RECTANGULAR COLUMN DESIGN, BENT ABOUT TWO AXES TO BS 8110:1997

35003000 1000 0 500 2500 Mx min 0.1fcuAc 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000 20000 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 A X IA L L O A D , N , k N Mx' kNm 0 0 0 1200 0 0 My min 0.1fcuAc 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000 20000 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 A X IA L kN My' kNm

Gbr. 17.a-b. Sampel Perhitungan Kapasitas Tahanan Biaksial Kolom (Momen Lentur + Gaya Aksial) Tipe K3/K3A (800x800 mm2_{, As}

(24)

Gbr. 17. Inspeksi Pekerjaan Detail Tulangan Longitudinal, Tulangan Transversal, MidBar dan Tulangan Sudut pada Kolom-kolom Lantai Dasar (Base/1st_Floor)

Inspeksi No. 8

8. Luas Tulangan Longitudinal Terpasang Balok Struktur, As

b

.

8. Memenuhi.

(25)

Jumlah Luas Tulangan Longitudinal, Jumlah dan Luasan Minimum Tulangan Transversal, Jumlah dan Luasan Minimum Tulangan Torsi, Jumlah dan Luasan Minimum Tulangan Sudut dan Konfigurasi Detail Penulangan Balok-balok Sudah Memenuhi Ketentuan dalam SNI-03-2847-2002 dan SNI-03-1726-2002.

Gbr. 18.a. Rasio Penulangan Longitudinal Balok Ground Floor yang Dihitung (ETABS 13.1.1.)

T ABLE:Co ncrete Co lu mn Summary - ACI 318-08

S to ry La be l U ni qu e N am e D es ig n Se ct io n St at io n D es ig n/ C he ck PM M R at io PM M C om bo A s, m in A s M id B ar A s C or ne rB ar A s V M aj or C om bo A tV M aj or V M in or C om bo A tV M in or mm mm² mm² mm² mm² mm²/m mm²/m

2 C80 826 K-46 0Design COM B4 2400 4669 584 584COM B4 333.33COM B4 500

2 C80 826 K-46 2175Design COM B4 2400 2400 300 300COM B4 854.1COM B4 663.98

2 C81 827 K-46 0Design COM B4 2400 2400 300 300COM B4 333.33COM B4 0

2 C81 827 K-46 2175Design COM B4 2400 2400 300 300COM B4 333.33COM B4 0

2 C82 828 K-55 0Design COM B4 2500 4444 555 555COM B4 1133.41COM B4 743.62

2 C208 902 K-88 1900Design COM B4 6400 6400 800 800COM B4 2920.7COM B4 1885

Tabel 18.b. Luas Tulangan Longitudinal, Tulangan Geser, Tulangan Pengekang, dan Tulangan Sudut Kolom-kolom Lantai

(26)

Gbr. 18.c. Rasio Penulangan Longitudinal Balok 1st _Floor

yang Dihitung (ETABS 13.1.1.)

(27)

Gbr. 18.d. Tampak Sisi Bawah Balok-balok Lantai 1, 300x1000 dan 400x1200 mm

Gbr. 18.e. Dimensi Balok dan Konfigurasi Penulangan (inset)

Inspeksi No. 9

9. Perkuatan Dinding Bata (Kolom Praktis dan Balok Horizontal Latei) Catatan: Definisi

M Memenuhi TM Tidak Memenuhi

(28)

Konstruksi dinding bata dicekat dengan kolom praktis dan balok horizontal (latei) telah diterapkan dalam pelaksanaan konstruksi dan telah Memenuhi Ketentuan dalam SKBI-1987, SNI-03-2847-2002 dan SNI-03-1726-2002.

Confined Brick Wall Construction (Konstruksi Dinding Bata Tercekat)

Konstruksi dinding bata dicekat dengan kolom praktis dan balok horizontal (latei) terutama untuk perkuatan (retrofit) guna mencegah kegagalan geser dinding tembok. Konstruksi ini juga akan mencegah penjalaran keretakan

Gbr. 20. Pemeriksaan kuat belah batu-bata merah dengan injakan bilamana fct min > 50 kg/cm2_{≈ K50}

Kontruksi dinding pengisi yang terkekang pada rangka struktural, kolom praktis dan balok latei

Gbr. 19. Konstruksi pengekangan dinding pasangan bata dengan kolom praktis, latei dan angkur.

Kolom Praktis Balok Latei/Lintel

(29)

Gbr. 20. Pemeriksaan kuat belah batu-bata merah

X I . KESIMPULAN

Berdasarkan pemeriksaan dan re-analisis atas 9 komponen dalam prosedur analisis dan desain Bangunan Gedung Poso City Mall, disimpulkan bahwa:

1. Tebal minimum pelat lantai S1 (t=120 mm), dan

S2 (t=150 mm) sudah memenuhi ketentuan dalam SNI-2847-2002.

2. Detail dan Konfigurasi Tulangan Lantai tipe S1

(t=120 mm), dan tipe S2 (t=150 mm) sudah memenuhi ketentuan dalam SKBI-1987 dan SNI-2847-2002.

3. Input Data dan Kombinasi Pembebanan Statik

dalam Aplikasi ETABS 9.7.2 sudah memenuhi ketentuan dalam PMI-83, SKBI-1987, SNI-03-2847-2002.

4. Input Data dan Kombinasi Pembebanan Gempa

dalam Aplikasi ETABS 9.7.2 sudah memenuhi ketentuan dalam SNI-03-1726-2002.

5. Kombinasi Pembebanan yang Diterapkan dalam

Aplikasi Analisis dan Desain Struktur (ETABS

9.7.2) untuk menentukan Reaksi Tumpuan akibat

Beban-beban Bangunan pada

Perletakkan/Pondasi Cukup Memenuhi Ketentuan Kuat Layan dan Kuat Ultimit dalam

SNI-03-2847-2002, dan SNI-03-1726-2002. Kombinasi

Pembebanan yang diterapkan telah cukup

realistik dalam mengakomodasi pembebanan

ekstrim akibat respons percepatan maksimum permukaan tanah zona 4 sebesar 0.34 g (belum pernah terjadi).

6. a. Bagian Kanan atau Sisi Selatan Bangunan

(Segmen 3, Titik CPT No. 4) Mempunyai Kapasitas Daya Dukung yang jauh lebih besar

dari Daya Dukung di Segmen Tengah

(Segmen 2, Titik CPT No. 3) dan Segmen Kiri (Segmen 1, Titik CPT No. 2) Blok Bangunan Mall. Berdasarkan Uji Penetrasi Kerucut Statik, Uji Mekanika/Fisika Tanah dan Sampel Dimensi Tapak, Tegangan Ijin Tanah qallowable

pada kedalaman 0.00 – 4.00 meter di bawah tapak pondasi pada segmen 1, segmen 2 dan segmen 3, masing-masing:

 62 – 89 kN/m2

 83 – 89 kN/m2

Gbr. 21.a-d. Konstruksi Dinding Bata Tercekat (Confined Brick Wall) pada Pekerjaan Partisi Ruangan dalam Proyek Pembangunan Poso City Mall. Hal ini merupakan penerapan prinsip konstruksi yang baik sebab dapat mereduksi potensi kegagalan geser dinding atau keruntuhan dinding tembok akibat gempa lateral dan mencegah penjalaran retak akibat settlement dan defleksi dari komponen-komponen di sisi atas dan terutama dari bawah dinding (pelat dan fondasi).

(30)

 89 – 910 kN/m2

b.Pemilihan Pondasi Telapak Individual,

Pondasi Tapak Kombinasi dan Variasi Luasan

Tapak Cukup Dapat Mengakomodasi

Tegangan/Kapasitas Daya Dukung Ijin Tanah (Qa, qa) di Bawah Pondasi. Namun demikian, bagian utara bangunan atau sisi kiri dan tengah

bangunan jauh lebih rentan terhadap

penurunan setempat (differential settlement).

c.Detail dan Konfigurasi Tulangan Pondasi

Telapak Individual dan Telapak Kombinasi Sudah Memenuhi Kapasitas Nominal Gaya Geser dan Momen Lentur Pelat Tapak Beton Bertulang yang Diperlukan.

7. a. Jumlah Luasan Minimum Pembesian Utama

(Tulangan Longitudinal) yang ditentukan

berdasarkan Nilai  (Rasio Tulangan), Jumlah dan Luasan Minimum Tulangan Transversal, Jumlah Luasan Tulangan MidBar, Jumlah

Luasan Tulangan Sudut dan Konfigurasi

Detail Penulangan Kolom-kolom Sudah

Memenuhi Ketentuan dalam SNI-03-2847-2002 dan SNI-03-1726-SNI-03-2847-2002.

b. Desain Kolom telah mengadopsi Konsep Desain Kapasitas untuk Menjamin Tidak Terjadinya Keruntuhan Lantai Dasar akibat Gempa Lateral atau Mekanisme Lantai Lemah (Weak Story Mechanisms).

c.Pekerjaan Detail/Konfigurasi Tulangan Geser, tulangan confined/cekat dan Pembengkokan

Kait Tulangan Masih Kurang Memenuhi (lihat Gbr. Di bawah)

8. Jumlah Luas Tulangan Longitudinal, Jumlah dan

Luasan Minimum Tulangan Transversal, Jumlah dan Luasan Minimum Tulangan Torsi, Jumlah dan Luasan Minimum Tulangan Sudut dan

Konfigurasi Detail Penulangan Balok-balok

Sudah Memenuhi Ketentuan dalam SNI-03-2847-2002 dan SNI-03-1726-SNI-03-2847-2002.

9. Konstruksi dinding bata dicekat dengan kolom

praktis dan balok horizontal (latei) telah

diterapkan dalam pelaksanaan konstruksi dan telah Memenuhi Ketentuan dalam SKBI-1987, SNI-03-2847-2002 dan SNI-03-1726-2002.

XII. DISKUSI/REKOMENDASI

Berdasarkan Re-analisis atas Desain Struktur dan Evaluasi Tahap Pelaksanaan Konstruksi di lapangan, secara umum disimpulkan:

1. Bangunan secara teknis mampu memikul beban-beban statik atau beban-beban gravitas dan beban-beban gempa lateral secara penuh selama umur rencana bangunan dan cukup andal secara struktural (sub-structure maupun upper-structure). Dengan demikian bangunan memenuhi keandalan dari segi keamanan.

2. Bangunan cukup memenuhi keandalan dari segi keselamatan pengguna dengan disediakannya

tangga darurat (emergency) pada sisi kanan bagian belakang blok gedung.

3. Bangunan cukup memenuhi keandalan dari segi aksesibilitas dengan disediakannya ramp/lereng untuk memudahkan pengidap disabilitas (penyandang cacat) memasuki area ruangan dalam di lantai dasar dan juga disediakan travelator dari lantai 1 ke lantai 2.

4. Fungsi supervisi/pengawasan atas pekerjaan beton dan pendetailan tulangan kolom, balok dan pelat masih perlu diintensifkan.

REFERENSI

[1] Undang-undang no. 28 tahun 2002 tentang Bangunan Gedung;

[2] PP no. 36 tahun 2005 tentang Peraturan Pelaksanaan Undang-undang no. 28 tahun 2002 tentang Bangunan Gedung;

[3] Permen PU no. 45 tahun 2007 tentang Pedoman Teknis Pembangunan Bangunan Gedung Negara;

[4] Permen PU no. 25 tahun 2008 tentang Pedoman Teknis Penyusunan Rencana Induk Sistem Proteksi Kebakaran (RISPK);

[5] Peraturan Pembebanan Indonesia untuk Gedung 1987 ... Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung (SKBI-1.3.5.3-1987);

[6] Standar Perencanaan Beton (SNI-03-2834-2002) [7] Standar Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur

Bangunan Gedung (SNI-03-1726-2002) [8] Adams, D,K., 2008,The Structural Engineer’s

Professional Training Manual, ISBN 0-07-159399-3, McGraw-Hill Companies.

[9] Computers and Structures. (2010). Inc., CSI Analysis Reference Manual for SAP2000, ETABS and SAFE, Computer and Structures, Inc., Berkley, California.

(31)

.

Kata Kunci —retak dinding, cracking, masonry infills cracking, pn poso

I. PENDAHULUAN

Semua material bangunan mengalami perubahan volume sebagai respons terhadap perubahan temperatur dan kelembaban (kadar air). Perubahan volume material, deformasi elastik akibat beban-beban, rangkak (creep), dan faktor-faktor lainnya mengakibatkan terjadinya pergerakan. Kekangan terhadap pergerakan-pergerakan ini menimbulkan tegangan di dalam bangunan yang berakibat pada terjadinya retak (crack). Dari sisi konstruksi, retak-retak yang pada mulanya dipicu oleh karakteristik material bangunan akan menjadi lebih intensif dan lebih beresiko bilamana terdapat kelemahan-kelemahan tertentu dalam desain konstruksi.

II. BATASANMASALAH

Oleh karena keterbatasan instrumen pengukur presisi maka semua indikasi keretakan dinding bata pada bangunan gedung Kantor PN Klas 1B Poso ini dianggap hanya merupakan respons dari aksi gaya-gaya yang bekerja di dalam bidang (in-plane wall), bukan aksi gaya di luar bidang (out of plane wall) sebagaimana yang mungkin disebabkan oleh gaya gempa lateral.

III. ANALISA

Retak-retak dinding pasangan bata ½ batu yang terjadi pada 27 titik bangunan Gedung Kantor Pengadilan Negeri Klas 1B Poso pada bulan Mei 2014 memiliki variasi dalam lebar dan pola keretakan. Mayoritas keretakan merupakan retak mikro (micro crack) dengan lebar < 1.0 mm, beberapa termasuk kategori retak ringan dengan lebar 1.2 – 1.5 mm. Pola retak bervariasi mulai dari pola vertikal, vertikal-ireguler, vertikal diagonal dan diagonal. Berdasar itu, penyebab retak dan faktor-faktor kontribusinya ada lebih dari satu. Menginvestigasi secara eksak penyebab retak-retak dinding ini bukanlah hal yang sederhana oleh karena keterbatasan instrumen pengukuran dalam skala sangat kecil (micro scale). Dari inspeksi visual selama 2 minggu terakhir pada keseluruhan kerangka struktur kolom beton bertulang, balok girder, balok sloof, balok ring dan pelat lantai, tidak ditemukan indikasi yang sangat mencolok (secara visual) yang dapat segera menjadi pertanda (indikator) langsung dari penyebab keretakan dinding bata. Karena tidak terdapat pola keretakan struktural yang signifikan pada komponen struktur maka dapat disimpulkan bahwa keretakan bukan pertama-tama bersifat struktural (non-struktural).

Gbr. 1.a-b. Bentangan tengah (midspan) dan tepi (endspan) dari balok girder 35x65 cm, L = 10 m. Tidak ditemukan indikasi yang mencolok (secara visual) berupa keretakan atau defleksi ekstrim dari struktur pendukung pelat dan dinding ini (panel balok-pelat monolit Ruangan Hakim)

ANALISA KERETAKAN DINDING LANTAI TINGKAT BANGUNAN

GEDUNG PENGADILAN NEGERI POSO KLAS IB

Obelhard O. Pandoyu1)

1)

Staf Pengajar Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Sintuwu Maroso

(32)

Secara teknik struktur, dinding pasangan bata ½ batu diklasifikasikan sebagai bukan komponen struktural bangunan oleh karena tidak memikul beban mati dan beban hidup bangunan. Dinding pasangan bata ½ batu dikategorikan sebagai elemen pengisi rangka struktur kolom-balok

(masonry/brick-wall infilled frame) dan hanya berkontribusi dalam menambah kekakuan rangka struktural, terutama apabila bangunan mengalami gerakan lateral atau horizontal akibat gempa bumi dan getaran.

Gbr. 2. a-b. Bentangan tepi (endspan) dari balok 30x45 cm, L = 5 m, pendukung pelat lantai dan dinding bata pembatas ruangan bagian Selatan Ruang Panitera Pengganti. Secara inspeksi visual tidak ditemukan indikasi yang sangat mencolok berupa keretakanataudefleksi ekstrim pada balok, pertemuan (join)kolom-balok dan kolom beton bertulang.

Gbr. 3. a-b. Bentangan tengah (midspan) dan tepi (endspan) dari balok 30x45 cm, L = 5 m, pendukung pelat lantai dan dinding bata pembatas ruangan bagian Utara Ruang Hakim. Secara inspeksi visual tidak ditemukan indikasiyang sangat mencolok berupa keretakan atau defleksi ekstrim pada balok, pertemuan (join) kolom-balok dan kolom beton bertulang.

(33)

Keterangan Gbr. 4.a-c:

= join (pertemuan) balok ring (atap) dan sisi atas dinding dengan tanpa celah ekspansi.

Pada sisi yang lain, dinding pengisi ini sangat integratif dengan komponen struktural bangunan oleh karena dua situasi berikut ini:

1. Dinding pengisi (= dinding pasangan bata ½ batu) disupport/dipikul oleh balok-balok beton bertulang yang dicor secara monolit dengan pelat betonnya (lihat Grb. 5.a-c), dan,

2. Melalui bidang sentuh pada sisi atas, dinding pengisi (paling kurang sebagiannya) menerima

transfer berat sendiri balok ring dan pelat atap terutama apabila terjadi susut pembebanan (creep) atau defleksi pada sistem balok-pelat atap yang cukup besar sementara celah ekspansi diantara dua komponen ini tidak dapat mengakomodasi pergerakan (lihat Gbr.

4.a-c, Gbr. 7, Gbr. 8).

Gbr. 4. a - c. Sistem dinding bata sisip/ dinding pengisi kerangka struktur (brick-wall infilled frame) dengan tanpa celah ekspansi pada konstruksi bangunan gedung Kantor PN Poso.

(34)

Defleksi

Penurunan struktur pendukung dinding (sistem balok-pelat lantai monolitik)

Gbr. 5. a-c. Sistem kolom-balok-pelat lantai monolitik sebagai konstruksi pendukung dinding dan beban-beban lantai diatasnya.