Kontrol Lendutan Pelat Lantai 1 dan 2

BAB III PERENCANAAN PELAT

3.7 Kontrol Lendutan Pelat Lantai 1 dan 2

Besar rasio tulangan pelat atap ρ = As

b× dx

=

₁₀₀₀^502,4_×68 = 0,0074

besar nilai factor ketergantungan waktu untuk beban mati (jangka waktu > 5 tahun ) sebesar ɛ = 2

λ = ɛ

(1+50× ρ)

=

_(1+50ײ_0,0074) = 1,460

Lendutan total sebesar

∆total = ∆cp + δh = λ × (∆I )D = 1,460 × 0,315553882 = 0,460860481 mm

Untuk konstruksi atap yang menahan/berhubungan dengan komponen non struktural yang mungkin tidak rusak akibat lendutan yang besar, batas lendutan L/240

i. Kontrol Lendutan Pelat

Syarat : (∆I )L + (∆cp + δh) < Ly/240

0,067905564 mm + 0,460860481 mm < 2000/240

0,528766045 mm < 8,333mm ……OK

3.7 Kontrol Lendutan Pelat Lantai 1 dan 2

50x² = 39,773 - 5,024x

50x² + 5,024x - 38,182 = 0 Dengan menggunakan Rumus abc sehingga didapatkan

X1 = 0,8250 dan X2 = - 0,9250

Ec = 4700

√

^{fc = 4700 ×}

√

²⁵ = 23500 Mpa E s = 200000 Mpa

n = E_s

E_c

=

²⁰⁰⁰⁰⁰

23500 ^{= 8,511} Yt = 120/2 = 60mm

c. Menghitung Icr (momen inesia penampang retak) Icr = 1

3 ^{× b × dx3} + n × As (dx-x)² Icr = 1

3 × 1000 × 75³ + [8,511 × 523,3( 75- 8,35 )²] Icr = 160409798 ,6 mm ⁴

d. Menghitung Mcr (momen saat retak pertama kali) Mcr = fr × I_g

Y_t = 0,7

√

25×1,44×10⁸

60 = 8400000 Nmm

e. Lendutan Akibat Beban Mati : M_cr

MD = 8400000

467024.0138 = 17,98622716 3 3

Ie = M_cr

M max

× lg + 1 - M_cr

M max

× Icr

Ie = Ig karena M_cr

MD

> 1

f. Lendutan Akibat Beban Mati dan Beban Hidup : M_cr

M max

=

^8400000

−1000 ^{= -8400} 3 3

Ie = M_cr

M max

× lg + 1 - M_cr

M max

× Icr

3 3

Ie = −5.92704E+11

2151313,63

× 1,44 × 10⁸ + 1 - 5.92704E+11

2151313,63

× 160409798,6 Ie = 9.76138E+18

Ie<Ig karena M_cr

M max > 1, sehingga dipakai Ie = Ig

g. Lendutan Jangka Pendek 1. Akibat beban mati

(ΔI)D = 5

48

×

^{MDL x2}

Ec × Ig

=

⁵

48

×

467024.0138×3000² 23500×1,44×10⁸

=

0,379 mm

2.Akibat beban mati dan beban hidup (ΔI)D+L = 5

48 ^×

M_maxL x²

Ec × Ig

=

⁵

48

×

^{2151313,63×30002}

23500×1,44×10^{8 = -} 0,000277039 mm

3. Lendutan seketika akibat beban hidup

(ΔI)L = (ΔI)D+L - (ΔI)D = -0,000277039 – 0.129383869 =- 0,129660908 mm h. Lendutan Jangka Panjang akibat rangkak dan susut

Besar rasio tulangan pelat atap ρ min = As

b× dx

= 523,3

1000×75

= 0,0069

Besar nilai factor ketergantungan waktu untuk beban mati (jangka waktu > 5 tahun ) sebesar ε = 2

λ = ε

(1+50× ρ)

= 2

(1+50×0,0069)

= 1,482 Lendutan total sebesar

Δtotal = Δcp + δh = λ × (ΔI)D = 1,482 × 0,1293 = 0,191837697 mm Untuk konstruksi atap yang menahan/berhubungan dengan komponen non struktural yang mungkin tidak rusak akibat lendutan yang besar, batas lendutan

L/240

i. Kontrol Lendutan Pelat

Syarat : (ΔI)L + (Δcp + δh) < Lx/240

-0.129660908 mm + 0,191837697 mm < 3000/240 0,062176789 mm < 12,5 mm…..OK

2. Untuk Arah Y

Tulangan 9 ϕ 8-100

As = 392,5 mm² = 3,925 cm²

Mmax = −0.937844406 kNm = −937844.4061 Nmm MD = (1,4 × 3,0666 = 4,29324 kg/mm²)

= 0,001 × 4,29324 × 2.175625 × 38

=0.35493825 kNm = 354938.2505 Nmm a. Menghitung Ig (momen inersia penampang utuh) Ig = 1

12 ^{× b × h3 =} 1

12 × 100 × 12³ = 14400 cm⁴= 1,44 × 10⁸ mm⁴ b. Penampang Retak Transformasi (dalam cm ) :

100y. 1

2 y = 3,925(6,8 - y) 50y² = 26.69 – 3,925y 50y² + 3,925y – 26,69 = 0

Dengan menggunakan Rumus abc sehingga didapatkan Y1 = 0,6924 dan Y2 = - 0,9255

Ec = 4700

√

^{fc = 4700 ×}

√

²⁵ = 23500 Mpa Es = 200000Mpa

n = E_s E_c ⁼

200000

23500 ^{= 8,511} Yt = 120/2 = 60mm

c. Menghitung Icr (momen inersia penampang retak) Icr = 1

3 ^{× b × dy3} + n × As (dy-y)² Icr = 1

3 × 1000 × 274625 + [8,511 × 392,5(65 – 6,76)²] Icr = 102872529 ,6mm ⁴

d. Menghitung Mcr (momen saat retak pertama kali)

Mcr = fr × I_g

Y_t

=

^0,7

√

25×1,44×10⁸

60 = 8400000 Nmm

e. Lendutan Akibat Beban Mati : M_cr

MD ⁼

8400000

354938.2505 = 23.66608837 3 3

Ie = M_cr

M max

× lg + 1 - M_cr

M max

× Icr

3

Ie = Ig karena M_cr

MD

> 1 f. Lendutan Akibat Beban Mati dan Beban Hidup :

M_cr

Mmax

=

^8400000

−937844.4061 = -8.956709605 3

Ie = M_cr

M max

× lg + 1 - M_cr

M max

× Icr

3 3

Ie = 8400000

2151313,63

× 1,44 × 10⁸ + 1 - 8400000

2151313,63

× 102872529,6

Ie = -2551138918 Ie<Ig karena M_cr

MD > 1, sehingga dipakai Ie = Ig

g. Lendutan Jangka Pendek

Akibat beban mati (ΔI)D = 5

48

×

^{MDL y2}

Ec × Ig

=

⁵

48

×

354938.2505×2000²

23500×1,44×10⁸

=

0.043702996 mmAkibat beban mati dan beban hidup

(ΔI)D+L = 5 48 ^×

M_maxL y²

Ec × Ig

=

₄₈⁵

×

⁻937844.4061×2000² 23500×1,44×10^{8 =} -0.115475326 mm

Lendutan seketika akibat beban hidup

(ΔI)L = (ΔI)D+L - (ΔI)D =-0.115475326-0.043702996= -0.159178322 mm

h. Lendutan Jangka Panjang akibat rangkak dan susut Besar rasio tulangan pelat atap

ρ = As

b× dx

= 392,5

1000×65

= 0.006038462

Besar nilai factor ketergantungan waktu untuk beban mati (jangka waktu > 5 tahun ) sebesar ε = 2

λ = ε

(1+50× ρ)

= 2

(1+50×0,0060)

= 1,538 Lendutan total sebesar

Δtotal = Δcp + δh = λ × (ΔI)D = 1,538 ×0.043 = 0.06713 mm

Untuk konstruksi atap yang menahan/berhubungan dengan komponen non struktural yang mungkin tidak rusak akibat lendutan yang besar, batas lendutan L/240

i. Kontrol Lendutan Pelat

Syarat : (ΔI)L + (Δcp + δh) < Ly/240 -0.159 mm + 0.067 mm < 2000/240

-0.0920 mm < 8,333 mm…..OK

4BAB IV

DESAIN BALOK ANAK

4.1 Penentuan Dimensi

Dimensi Balok Anak B69, yaitu : bw = 150 mm

h = 250 mm

Diameter tulangan lentur D13 As = 113,040 mm² dan fy = 420 Mpa Diameter tulangan sengkang P10 As = 78,500 mm² dan fy = 240 Mpa Selimut beton = 40 mm

defektif  400  40 10  0,513 244 mm Lebar Balok = 4000 mm

fc’ = 25 Mpa

4.2 Perhitungan Tulangan Longitudinal Tumpuan

min  0,002 (pasal 24.4.3.2 SNI 2847:2019)

asumsi  0,9, dianggap terkendali Tarik MU  5.8604 kNm (output etabs)

Rn = Mu

ϕ×bw × defektif

=

^{5.8604x106Nmm}

0,9×200mm×(243,5mm)²

= 0.72914 Mpa

ρ

perlu

=

^{0,85x f'c}

fy

1 – √

^{1−0,852× R nx f'c}

ρ

perlu

=

^0,85₄₂₀^x25_Mpa^Mpa

1 – √

^{1−2×0,850.72914x25MpaMpa}

⁼

0.00176

ρ

max= 0,025 ( pasal 18.6.3.1 SNI 2847:2019 )

ρ

min

< ρ

perlu

< ρ

max

Dari hasil perhitungan kebutuhan rasio penulangan, diperoleh hasil bahwa tulangan menggunakan rasio penulangan ρmin = 0,002

Asperlu = ρmin x bw x d

Asperlu = 0,002 x 150 mm x 244 mm = 73.2 mm²

Asmin 1 =

√

^f'c

4x fy x bw x d

Asmin 1 =

√

^25Mpa

4x420Mpa x 150 mm x 244 mm = 108.92 mm²

Asmin 2 = 1,4Mpa

fy x bw x d

Asmin 2 = 1,4Mpa

420Mpa x 150 mm x 244 mm = 122 mm² Maka digunakan As = 122 mm²

Jumlah tuangan : n = 122

113.040

=

1,07926 ≈ 2

Digunakan 2D13 ( As = 226.08 mm² ) untuk tulangan tarik tekan Periksa momen nominal

a

=

^{A s x fy}

0,85x f^'c x b

=

^{226,080mm2x420Mpa}

0,85x25Mpa x200mm = 22,342 mm

∅Mn = ∅ x As x fy d – a 2

∅Mn = 0,9 x 226,080 mm² x 420 Mpa 244 mm – 22.342mm

2

=

19897155.56

Nmm=19.89715556 kNm

∅Mn = 19.897 kNm

∅Mn ≥ Mu 5.8604

19.897 kNm > 5.8604 kNm : Tulangan yang dirancang aman.

4.3 Perhitungan Tulangan Longitudinal Lapangan

min  0,002 (pasal 24.4.3.2 SNI 2847:2019)

asumsi  0,9, dianggap terkendali Tarik MU  8,0962 kNm (output etabs)

Rn = Mu

ϕ×bw × defektif

=

^{8,0962x106Nmm}

0,9×200mm×(243,5mm)²

= 0,7586 Mpa

ρ

perlu

=

^0,85_fy^{x f c}

1 – √

^{1−0,852× R nx f'c}

ρ

perlu

=

^0,85₃₉₀^x25_Mpa^Mpa

1 – √

^{1−2×0,850,7586x25MpaMpa}

⁼

0,00183

ρ

max= 0,025 ( pasal 18.6.3.1 SNI 2847:2019 )

ρ

min

< ρ

perlu

< ρ

max

Dari hasil perhitungan kebutuhan rasio penulangan, diperoleh hasil bahwa tulangan menggunakan rasio penulangan ρmin = 0,002

Asperlu = ρmin x bw x d

Asperlu = 0,002 x 200 mm x 244 mm = 97,6 mm²

Asmin 1 =

√

^f'c

4x fy x bw x d

Asmin 1 =

√

^25Mpa

4x0,9Mpa x 200 mm x 244 mm = 67777,8 mm²

Asmin 2 = 1,4Mpa

fy x bw x d

Asmin 2 = 1,4Mpa

420Mpa x 200 mm x 244 mm = 162,667 mm² Maka digunakan As = 162,666667 mm²

Jumlah tuangan : n = 162,666667

113,040

=

1,43902 ≈ 2

Digunakan 2D13 ( As = 113.040 mm² x 2 ) untuk tulangan tarik tekan Periksa momen nominal

a

=

^{A s x fy}

0,85x f^'c x b

=

^{226,08mm2x420Mpa}

0,85x25Mpa x200mm = 22.3420 mm

∅Mn = ∅ x As x fy d – a 2

∅Mn = 0,9 x 226,08 mm² x 420 Mpa 244 mm – 22,342mm 2

= 19897155.56

Nmm = 19.89715556 kNm

∅Mn = 19.8972 kNm

∅MU = 8.0962 kNm

∅Mn ≥ Mu

19.8972 kNm > 8.0962 kNm : Tulangan yang dirancang aman.

4.4 Perhitungan Tulangan Transversal Balok Anak Vc = 1

6 x

√

^{25Mpa x bw x d}

Vc = 1

6 x

√

^25Mpa x 150 mm x 244 mm = 30500 N = 30,5 kN

∅ geser = 0,75 ( SNI 2847:2019 Pasal 18.7.6.1.1 )

∅ Vc = 0,75 x 30,5 kN = 22,875 kN Vu ( ETABS17 ) = 5.1463 kN

∅ Vc ≥ Vu

22.875 kN > 5.1463 kN …(OK) Maka :

Vs = V u

∅ Vsmaks > Vs

2

3

√

^{f'c x bw x d > V u}_∅

2

3

√

25Mpa x 150 mm x 244 mm > 5.1463kN 0,75

122000 Nm > 6.86173 Nm = 122 kN > 6,86173 kN …(OK)

Dicoba tulangan geser dua kaki P10 ( Av = 78,50 mm² x 2 = 157 mm² ) Spasi, S = A v x f^' y x d

V s

S = 157mm²x240Mpa x244mm

6861.73kN

=

^9175080_6861.73^Nmm_kN

S = 9175,08kNmm

6861.73kN

=

1339.88 mm

Sesuai pasal 18.4.2.4 SNI 2847:2019 spasi Sengkang pada kedua ujung tidak boleh melebihi yang terkecil dari :



^d₄

=

²⁴⁴₄^mm

=

61 mm

 8 x D13 = 8 x 12 mm = 96 mm

 24 x P10 = 24 x 10 mm = 240 mm

 400 mm

Sehingga digunakan Sengkang tumpuan 2P10-55

Berdasarkan pasal 18.4.2.5 SNI 2847:2019 diluar sendi plastis tidak boleh melebihi :

D

2

=

^244mm

2

=

121,75 mm

Sehingga digunakan Sengkang lapangan 2P10-100

Keterangan Balok Anak (B2 200x300) (B69) Lantai 2

Gambar Tumpuan Kiri/Kanan Lapangan

Tulangan Atas 2D13 2D13

Tulangan Pinggang 2P10 2P10

Tulangan Bawah 2D13 2D13

Sengkang 2P10-55 2P10-100

Gambar 4.1 Penulangan Balok (B2 200 × 300) Lantai 2 (B69)

5BAB V DESAIN TANGGA

Dalam perencanaan arsitektur terdapat 2 buah tangga dengan ukuran yang berbeda-beda tetapi tidak terlalu signifikan, sehingga dalam perhitungan tangga diambil 1 sample untuk dihitung.

5.1 Perencanaa Tangga Lantai Dasar, Lantai 1 dan 2

Gambar 5.1 Denah Tangga

 Tinggi lantai : 400 cm

 Tanjakan (t) : 16 cm

 Injakan (i) : 30 cm

 Lebar tangga : 145 cm

 Tebal pelat tangga (tp) : 12 cm

 Tebal pelat bordes : 12 cm

 Jumlah tanjakan (nT) : 400/16 = 25 buah

 Jumlah injakan (nI) : 25-1 = 24 buah

 Jumlah tanjakan ke bordes : 12 buah

 Jumlah tanjakan dari bordes ke lantai 1 dan 2 : 25-12 = 13 buah

 Elevasi bordes : 12 × 16 = 192 cm

 Lebar bordes : 100 cm

 Panjang bordes : 300 cm

 Panjang horizontal plat tangga : 30 × 12 = 360 cm

 Kemiringan tangga : arc tan α = 192

360  0,5  α  26,57

 Cek syarat :

1. 60 ≤ ( 2t + i ) ≤ 65 → 60 ≤ ( 2(20) + 25 ) ≤ 65 = 60 ≤ 65 ≤ 65…OK 2. 25° ≤ α ≤ 40° → 25° ≤ 38,7° ≤ 40°…..………OK

 Tebal pelat rata-rata anak tangga : i

2 x sin α = 30cm

2 x sin 0,40 = 6,708204 cm

 Tebal pelat rata-rata (tr) = tp + tr

= 12 cm + 6,708204 cm =18.7082 cm ≈ 20 cm 5.2 Perhitungan Pembebanan

5.2.1 Pelat tangga :

 Beban Mati ( qd) :

 Berat sendiri pelat : 0,2x2400kN m³ x1m cos 26,75

= 536.66 kg/m²

 Berat Ubin ( 2 cm ) : 2 x 24 kg/m² = 48 kg/m²

 Berat Spesi ( 2 cm ) : 2 x 21 kg/m² = 42kg/m²

 Berat Railing Tangga : = 10 kg/m²

Q DL = 636,66 kg/m²

 Beban Hidup ( QLL ) :

 Beban Hidup Pada Tanggal = 479 kg/m² = 4,79 kN/m²

 Kombinasi Pembebanan ( qu ) qu = 1,2 qd + 1,6 ql

= 1,2 ( 636.68 kg/m² ) + 1,6 ( 479 kg/m²)

= 1530.39 kN/m² 5.2.1 Pelat Bordes :

 Beban Mati ( qd) :

 Berat sendiri pelat : 0,12 x 24 kN/m² = 2,88 kN/m²

 Berat Ubin ( 2 cm ) : 0,02 x 0,22 kN/m² = 0,0044 kN/m²

 Berat Spesi ( 2 cm ) : 0,02 x 0,21 kN/m² = 0,0042 kN/m²

 Berat Railing Tangga : = 0,1 kN/m²

qd = 2,987 kN/m²

 Beban Hidup ( ql ) :

 Beban Hidup Pada Tanggal = 479 kg/m² = 4,79 kN/m²

 Kombinasi Pembebanan ( qu ) qu = 1,2 qd + 1,6 ql

= 1,2 ( 388 kg/m² ) + 1,6 ( 479 kg/m² )

= 1232.00 kg/m² 5.3 Perhitungan Gaya Batang

5.3.1 Reaksi Perletakan qu1 = 1530.39 kg/m² qu2 = 1232.00 kg/m²

 ∑ H = 0 → HA = 0

 ∑ Ma = 0

Rc(4) + qu2(1,5)(3,25) + qu1(2,5)(1,25)

Rc =

(

¹²³¹m^kg2 x1m x4.1m

)

⁺

(

^1530.39m^kg2x3,6m x1,8m

)

4,6m Rc

=

^5051.2_4m^kN = 325,9407kg/m

 ∑ Mc = 0

Ra(4) + qu1(4,6)-(3,6) - qu2(1)(0,75) Ra =

(

^15,1748m^kg2x2,5m x2,75m

)

⁺

(

^11,2484m^kg2x1,5m x0,75m

)

4m Ra = 16042.33kg

4m

=

3487.46 kg/m

 ∑ V = 0

Ra + Rc - (qu1) (3,6) - (qu2) (1) = 0

3487.46 kg/m+3253.941 kg/m - ( 1530.39 kg/m² x 3,6 m) - (1232.00 kN/m² x 1 m) =0

6741.4 kg/m – 5509.411 kg/m = 6741.4 …OK 5.3.2 Gaya Dalam

 B – C

 Bidang N : Nbc = 0

 Bidang D : Dc = - Rc = -3253.94 kN

Dbkanan = - Rc + qu2(1) = -3253.94 + (1232x 1)

= -2021.94 kg

 Bidang M : Mc = 0

M max : Dx2 = 0

Rc – qu2 : x2 = 0

x2 = Rc

qu2 =

3253.9407

1232

=

2,64 cm

M max = Rc (2,64) – 0,5.qu2 (2,64)² = 4294.49 kgm

Mbkanan = Rc (1,0)-0,5.qu2 (1)² = 2645.4055 kg

 A – B

 Bidang N : Na = -Ra sin α + Ha cos α

= 3487.463304 sin 26.57 + 0

= 1559.91042

Nb = Na + ( qu1 sin α x L ab )

= 1559.910 kg/m + (1530.39 sin 26.57 x 3.6)

= 904.39556 kg/m

 Bidang D : Da = Ra cos α – Ha sin α

= 3487.463304 cos 26.57 -0

= 3119.14 kg/m

Dbkiri = Da – ( qu1 cos α x L ab )

= 3119.14 kg/m - (1530.39 cos 26.57 x 3.6)

= 1808.40 kg/m

 Bidang M : Ma = 0

Mmax : Dx = 0

Ra – qu1 : x1 = 0 X1 = Ra

qu1

=

^3487.46_1530.39

=

2.28 cm

M max = Ra (2.28) – 0,5.qu1 (2.28)² = 3975.515 kgm

Mbkanan = Ra (3,6) - 0,5.qu1 (3,6)² = 2571.357 kgm

Gambar 5.2 Gaya Dalam

5.4 Perhitungan Penulangan 5.4.1 Pelat Tangga

Ln = 536.66 cm

Sn = 145 cm

 = ln

Sn

= 536.66cm

145cm

= 3,70 > 2 ( Tulangan 1 arah )

Momen Tumpuan = 0 kNm

Momen Lapangan = 390 kgm

f’c = 25 Mpa 1 = 0,85

 balance

=

^0,85x_fy^{1x f ’c}

x

₍₆₀₀₊⁶⁰⁰_fy)

balance

=

^0,85x₃₉₀^0,85_mpa^x25Mpa

x

600Mpa

(600Mpa+390Mpa)

=

0,028



maks

=

0,75

x P

balance

=

0,75 x 0,0281 = 0,021



min

=

^1,4_fy^Mpa

=

₃₉₀^1,4Mpa_Mpa

=

0,0036

 m =

_0,85^fy_{x f ’c}

=

_0,85³⁹⁰_x25^Mpa_Mpa

=

18,3529



Penulangan Lentur

Data-Data :



T

ebal Pelat Tangga (h) : 120 mm

 Panjang (b) : 1000 mm

 Direncanakan Tulangan : diameter 16 mm

 Tebal Selimut beton (d’) : 40 mm dx = 120 – 40 – ¹₂

¿

x 16) = 72 mm

 Perhitungan Penulangan : Mn = Mu

φ = 3975,515kNm x1000

0,9 = 4417238,8 kgm

Rn = Mn

∅x b x d² =

m 72m¿ 0,9x1000¿ mm x¿

4417238,8

¿

= 0,95 N/mm²

perlu = 1

m 1 –

√

^{1−2m × Rnfy}

= 1

18,3529 1 –

√

^{1−2×18,3529390 ×0.95} = 0,0025

perlu >maks = 0,0025 > 0,021

pakai = 0,0211

ASperlu =  x b x d = 0,0211 x 1000 mm x 72 mm = 1516 mm²

Smaks = 2 x tebal pelat = 2 x 120mm = 240 mm

AsD16 1/ 4 ²  1/ 4  3,14  (16 mm)²  200,96 mm² Spasi, S = AsD16x b

AS perlu = 200,96m m²x1000mm

1516m m² = 133 mm Dari hasil nilai S dipakai jarak 120 mm

n = AS perlu

A = 1516mm²

200,96mm² = 7,54 ≈ 8

AS

aktual

=

n x AsD16 = 8 x 200,96 mm² = 1607,68 mm² Maka dipasang tulangan 8 D16-120 ( 1607,68 mm² )

 Untuk Tulangan Pembagi Digunakan

As perlu = 0,2 x

AS

perlu

=

0,2 x1516 mm² = 303.1 mm² AsD8 1/ 4²  1/ 4  3,14  (8 mm)² = 50,24mm² Spasi, S = AsD108x b

AS perlu

=

^{50,24mm2x1000mm}

303,1mm²

=

166 mm Dari hasil nilai S dipakai jarak 150 mm

n = AS perlu

A

=

^303,1mm2

50,24mm²

=

6,03 ≈ 7

AS

aktual

=

n x AsD8 = 6 x 50,24 mm² = 351,68 mm² Maka dipasang tulangan 7 D8-150 ( 351,68 mm² )

5.4.2 Pelat Bordes

Ln = 300 cm

Sn = 150 cm

 = ln

Sn

= 300cm

150cm

= 2 ≥ 2 ( Tulangan 1 arah )

Momen Tumpuan = 0 kNm

Momen Lapangan = 28,1812 kNm

f’c = 25 Mpa 1 = 0,85

 balance

=

^0,85x_fy^{1x f ’c}

x

₍₆₀₀₊⁶⁰⁰_fy

)

balance

=

^0,85x₃₉₀^0,85_mpa^x25Mpa

x

600Mpa

(600Mpa+390Mpa)

=

0,0281



maks

=

0,75

x P

balance

=

0,75 x 0,0281 = 0,0211



min

=

^1,4_fy^Mpa

=

₃₉₀^1,4Mpa_Mpa

=

0,0036

 m =

_0,85^fy_{x f ’c}

=

_0,85³⁹⁰_x25^Mpa_Mpa

=

18,3529



Penulangan Lentur Data-Data :



T

ebal Pelat Tangga (h) : 120 mm

 Panjang (b) : 1000 mm

 Direncanakan Tulangan : diameter 16 mm

 Tebal Selimut beton (d’) : 40 mm dx = 120 – 40 – ¹₂

¿

x 16) = 72 mm

 Perhitungan Penulangan : Mn = Mu

φ

=

^28,1812_0,9^kNm

=

31,3124 kNm

Rn = Mn

∅x b x d²

=

m 72m¿ 0,9x1000¿ mm x¿ 31,3124x10⁶Nmm

¿

=

6,7113

N/mm²

perlu = 1

m

1 –

√

^{1−2m × Rnfy}

= 1

18,3529

1 –

√

^{1−2×18,3529390×6,7113 =}

0,0214



perlu

>

maks = 0,0214 > 0,0211



pakai = 0,0211

AS

perlu

=

 x b x d = 0,0211 x 1000 mm x 72 mm = 1519,2 mm²

S

maks

=

2 x tebal pelat = 2 x 120mm = 240 mm

AsD16 1/ 4 ²  1/ 4  3,14  (16 mm)²  200,96 mm² Spasi, S = AsD16x b

AS perlu

=

^{200,96m m2x1000mm}

1519,2mm²

=

132 mm Dari hasil nilai S dipakai jarak 120 mm

n = AS perlu

A

=

^1519,2mm2

200,96mm²

=

7,56 ≈ 8

AS

aktual

=

n x AsD16 = 8 x 200,96 mm² = 1607,68 mm² Maka dipasang tulangan 8 D16-120 ( 1607,68 mm² )

 Untuk Tulangan Pembagi Digunakan

As perlu = 0,2 x

AS

perlu

=

0,2 x1519,2 mm² = 303,84 mm² AsD8 1/ 4²  1/ 4  3,14  (8 mm)² = 50,24mm² Spasi, S = AsD108x b

AS perlu

=

^{50,24mm2x1000mm}

303,84m m²

=

165 mm

Dari hasil nilai S dipakai jarak 150 mm n = AS perlu

A

=

^303,84mm

2

50,24mm²

=

6,05 ≈ 6

AS

aktual

=

n x AsD8 = 6 x 50,24 mm² = 301,44 mm² Maka dipasang tulangan 6 D8-150 ( 301,44 mm² )

6BAB VI

ANALISI STRUKTUR 6.1 Pemodelan Struktur

6.1.1 Model Struktur

Model struktur yang digunakan dalam tugas laporan ini adalah struktur beton bertulang dengan 3 lantai gedung. Data ketinggian antar lantai dan tinggi masing-masing lantai dapat dilihat pada tabel berikut

Gambar 6.1 Model Struktur Tabel 6.1 Story Data

Lantai Tinggi ( m ) Ketinggian ( m )

Atap 4 12

Lantai 3 4 8

Lantai 2 4 4

Base 4 0

6.1.2 Dimensi Struktur

Dimensi struktur pada tugas besar ini memakai dimensi pada software Etabs.

Dimensi struktur dapat dilihat pada tabel berikut Tabel 6.2 Dimensi Kolom yang digunakan

Tabel 6.3 Dimensi Balok yang

digun akan

No Kode Dimensi

b (mm) h (mm)

1 B1 250 400

2 B2 200 300

3 B3 200 300

6.1.3 Input Material Pada Etabs

Secara umum beton yang digunakan fc’ 25 MPa sedangkan mutu Baja tulangan polos fy = 240 MPa d ≤ 12 mm dan Baja tulangan deform dengan mutu fy = 390 MPa d > 12 mm. Nilai modulus elastisitas beton ditentukan seperti dalam peraturan SNI 2847-2019 pasal 19.2.2.1 yaitu 4700

√

^fc

= 23500 MPa.

No Kode Dimensi

b (mm) h (mm)

1 K1 400 400

Gambar 6.2 Material Beton Bertulang fc’

= 25 Mpa

Gambar 6.3 Mutu Beton fc’ = 25 Mpa

6.1.4 Balok dan Kolom

Dimensi balok dan kolom pada ETABS dibuat seperti pada gambar dibawah:

Gambar 6.4 Dimensi Penampang Balok

Gambar 6.5 Design Balok

Gambar 6.6 Dimensi Penampang Kolom

Gambar 6.7 Design Kolom 6.1.5 Pelat Lantai

Pelat Lantai yang digunakan dalam perencanaan ini seperti gambar dibawah ini:

Gambar 6.8 Model pelat lantai

6.1.6 Mass Source

Mass Source yang digunakan dalam perencanaan ini seperti gambar dibawah ini:

Gambar 6.9 Mass Source

6.2 Analisa Gempa 6.2.1 SDS dan SD1

Nilai SDS dan SD1 ditentukan berdasarkan web desain spectra, dan didapat nilai SDS dan SD1 wilayah manokwari :

SDS ( parameter respon percepatan pada periode pendek ) = 1 g SD1 ( parameter respon percepatan pada periode 1 detik ) = 0,7 g 6.2.2 Kategori Resiko

Untuk berbagai kategori risiko struktur bangunan Gedung dan non Gedung diambil sesuai table 1 dengan jenis pemanfaatan sebagai Gedung Perkantoran dengan kategori risiko II.

6.2.3 Kategori Desain Seismik

Berdasarkan table 8 kategori desain seismic berdasarkan parameter respons percepatan pada periode pendek dengan nilai SDS = 1 g, didapat KDS = C.

Berdasarkan table 9 kategori desain seismik berdasarkan parameter respons percepatan pada periode pendek dengan nilai SD1 = 0,4 g, didapat KDS = C jadi, KDS yang terpakai adalah KDS = C

6.2.4 Sistem Struktur dan Parameter Struktur

Berdasarkan Tabel 12, SNI 1726:2019 halaman 49-51 dengan KDS C dan Sistem penahan beban lateral berupa system rangka pemikul momen khusu maka didapat nilai :

R = 8 Ω0 = 3

Cd = 5 1 2

6.2.5 Faktor Keutamaan Gempa

Berdasarkan table 4 dengan kategori risiko II, maka factor keutamaan gempa Ie = 1.

6.2.6 Desain Respon Spektrum

Nilai To dan Ts ditentukan sebagai berikut : To = 0.2 ^SD1

SD s

To = 0.2 0,4

1 = 0.9 Detik TS = S_D1

S_{D s} TS = 0,4

1 = 0.4 Detik

Tabel 6.4 Desain Respon Spektrum

Gambar 6.10 Grafik Respon Spektrum Sesuai SNI 1726:2012 pasal 11.1.4, disebutkan bahwa parameter respon spektrum harus dikalikan dengan factor pembesar sebesar Ie / R , dengan nilai Ie = 1 dan R = 8. Pada dasarnya ETABS mengasumsikan fungsi respon Spektrum

sebagai unitless, sehingga dibutuhkan konversi m/sec2 dengan mengalikan faktor pembesar dengan gravitasi sebesar 9,81 m/sec2.

6.3 Perencanaan Balok dan Kolom beserta Gaya – gayanya 6.3.1 Balok

Gambar 6.11 Perencanaan Balok 35 x 40

Tabel 6.5 Gayanya – gaya Perencanaan Balok

6.3.2 Kolom

Gambar 6.12 Perencanaan Kolom

Tabel 6.6 Gaya – gaya Perencanaan Kolom

7BAB VII

DESAIN BALOK INDUK

Untuk data hasil analisis struktur balok (B2 250x400) (B27) digunakan data terbesar pada lantai yang di tinjau. Material yang akan digunakan pada perhitungan balok adalah sebagai berikut:

Mutu Beton ( fc’ ) = 25 MPa

Mutu Tulangan Deform (fy ) = 420 MPa

Diameter Tulangan Deform = 16 mm (200,96 mm²) Mutu Tulangan Polos (fy ) = 240 MPa

Diameter Tulangan Polos = 10 mm (78,5 mm²) Berikut adalah konfigurasi balok (B2 250x400) di Lantai 2

Bentang total (l) = 4 m Bentang bersih ( ln ) = 3,75 m Lebar balok ( bw ) = 350 mm Tinggi balok (h) = 400 mm

Selimut Beton = 40 mm

defektif =400 - 20 - ( 0,5.19 ) - 10 = 362 mm 7.1 Tulangan Longitudinal

Dari hasil analisis struktur menggunakan ETABS diperoleh hasil sesuai dengan tabel 7.1

Tabel 7.1 Gaya geser dan Momen Balok (B2 250x400) (B27, B25) Lantai 2

Berdasarkan pasal 18.6.1 SNI 2847:2019 komponen struktur lentur rangka pemikul momen khusus harus memenuhi syarat-syarat sebagai berikut:

¿Pu<A_g× fc^❑ 10

15.3702 kN < 350×400×25 10 15.3702N < 350kN (OK)

*Ln > 4 × defektif

37500mm > 1448mm(OK)

* bw > 0,3.h dan 250 mm 350 mm > 120 mm dan 350 mm = 250 mm (OK)

Perhitungan rasio penulangan minimum

Ρmin = 1,4

fy ^{; ρmin =}

√

^fc

4× fy

Ρmin = 0,0033 ; Ρmin = 0,0029

Diambil ρmin = 0,0033

Sesuai dengan SNI 2847:2019 Pasal 18.6.3.1, nilai ρ tidak boleh lebih besar dari maks ρmaks = 0,025

Posisi Momen Vu (kN) Mu (kNm)

Tumpuan Positif

97.9963

53.1965

Negatif -87.9705

Lapangan Positif 55.1613

Negatif -75.7386

7.1.1 Penulangan Negatif Tumpuan ϕasumsi = 0,9 ,dianggap terkendali tarik

Rn = Mu ϕ. b_w. d_efektif2_❑

Rn = 87.9705×10⁶

0,9×350×131044 = 2,131127 Mpa

Ρperlu = 0,85× fc

fy

(

¹⁻

√

^{1−0,852R× fcn}

⁾

Pperlu = 0,85×25

490

(

¹⁻

√

^{1−2×0,85×2,37625}

⁾

= 0,00535779 ρmin < ρperlu < ρmaks

Dari hasil perhitungan kebutuhan rasio penulangan, diperoleh hasil bahwa tulangan menggunakan rasio penulangan ρperlu = 0,00535779

Asperlu = ρperlu × bw × d = 0,00535779 × 350 × 362 = 679.833 mm²

Asmin 1 =

√

^fc

4× fy ^{× bw × d =}

√

²⁵

4×420 ^{× 350}× 362 = 377.08 mm²

Asmin 2 = 1,4

fy

× b

w

× d =

^1,4

420 ^{× 350}× 362 = 422.33 mm² Asmaks = 0,025

×

bw

×

defektif = 0,025

×

350

×

362 = 3168 m² Maka digunakan As = 678,83 mm²

Jumlah tulangan : n = 678.83

0,25× π ×16² = 3,3779 ≈ 4 buah

Digunakan 6D19 (As = 803,84 mm² > Asperlu ) OK

Sesuai dengan SNI 2847:2019 pasal 25.2.1 jarak bersih antar tulangan sejajar harus lebih besar dari 25 mm.

x = 350−2×40−2×10−4×16

(4−1) = 62.000 mm

Jarak bersih memenuhi syarat, maka untuk tulangan negatif tumpuan disusun 1 lapis Periksa momen nominal :

a = A_s× fy

0,85× fc × b ⁼ 803,84×420

0,85×25×350 = 45,3933 mm

β1 = 0,85 – 0,05

(

^fc−287

)

= 0,85 – 0,05

(

²⁵⁻²⁸7

)

^{= 0,871}

c = a β1 ⁼

45,3933

0,871

=

52.090692 mm εt = d−c

c

×

0,003= 362−67,751

67,751 ^{× 0,003}

=

0,018 εt = 0,018 > 0,005

Sesuai dengan SNI 2847:2013 Pasal 10.3.4, penampang merupakan terkendali tarik dengan faktor reduksi sebesar 0,9.

Mn = As × fy

(

^d−a2

)

= 803,84 × 390

(

^362−59,0112

)

= 114,553 kNm

ϕMn = 0,9 × 114,553 = 103.097836 kNm

ϕMn (103.098 kNm) ≥ Mu (87.971 kNm) ; tulangan yang dirancang aman

7.1.2 Penulangan Positif Tumpuan

Sesuai dengan SNI 2847:2019 pasal 18.6.3.2, bahwa kekuatan momen positif pada muka joint harus tidak kurang dari setengah kekuatan momen negatif yang disediakan pada muka joint tersebut, sehingga dapat dihitung:

M −¿

u^¿ = 87.9705 kNm +¿

Mu^{¿ 0,5 × M} −¿

u^¿ +¿

Mu^¿ ≥ 0,5 × 87.9705 = 43.98525 kNm

Nilai +¿

Mu^¿ pada bagian tumpuan hasil analisis struktur adalah sebesar 53.1965 kNm, sehingga digunakan +¿

Mu^¿ 43.98525 kNm sebagai momen positif desain pada tumpuan.

ϕasumsi = 0,9 , dianggap terkendali Tarik Rn = Mu

ϕ. b_w. d_efektif2_❑ Rn = 53.1965×10⁶

0,9×350×362^{2 =} 1.2887105 Mpa

Ρperlu = 0,85× fc

fy

(

¹⁻

√

^{1−0,852R× fcn}

⁾

Pperlu = 0,85×25

420

(

¹⁻

√

^{1−20,85×1,7704×25}

⁾

= 0,0031675 ρmin < ρperlu < ρmaks

Dari hasil perhitungan kebutuhan rasio penulangan, diperoleh hasil bahwa tulangan menggunakan rasio penulangan ρperlu = 0,003167550

Asperlu = ρperlu × bw × d = 0,003167509 × 350 × 362 = 401,3234014 mm²

Asmin 1 =

√

^fc

4× fy ^{× bw × d =}

√

²⁵

4×420 ^{× 350}× 362 = 377.0833 mm²

Asmin 2 = 1,4

fy

× b

w

× d =

^1,4

420 ^{× 350}× 362 = 422.3333 mm² Asmaks = 0,025

×

bw

×

defektif = 0,025

×

350

×

362 = 3167.5 mm² Maka digunakan As = 401.323 mm²

Jumlah tulangan : n = 401.323

0,25× π ×16² = 1.997031 ≈ 2 buah Digunakan 3D19 (As = 401.92 mm² > Asperlu ) OK

Sesuai dengan SNI 2847:2019 pasal 25.2.1 jarak bersih antar tulangan sejajar harus lebih besar dari 25 mm.

x = 350−2×40−2×10−2×16

(2−1) = 218.00 mm

Jarak bersih memenuhi syarat, maka untuk tulangan positif tumpuan disusun 1 lapis Periksa momen nominal :

a = A_s× fy

0,85× fc × b ⁼

401.92×420

0,85×25×350 = 22.6966 mm β1 = 0,85 – 0,05

(

^fc−287

)

= 0,85 – 0,05

(

²⁵⁻²⁸7

)

^{= 0,871}

c = a β1 ⁼

22.6967

0,871

= 26.0453462

mm

εt = d−c

c

×

0,003= 362−26.045346

26.04534 ^{× 0,003}

=

0,0387 εt = 0,039 > 0,005

Sesuai dengan SNI 2847:2013 Pasal 10.3.4, penampang merupakan terkendali tarik dengan faktor reduksi sebesar 0,9.

Mn = As × fy

(

^d−a2

)

= 401,92 × 420

(

^{362−22.696659}2

)

= 5919,2246 mm = 59.1922

ϕMn = 0,9 × 59.1922 = 53.2730215 kNm

ϕMn (53.273) ≥ Mu (53,197 kNm) ; tulangan yang dirancang aman

7.1.3 Penulangan Negatif dan Positif Lapangan

Sesuai dengan SNI 2847:2019 pasal 18.6.3.2, bahwa kekuatan momen negatif atau positif yang disediakan pada sebarang penampang sepanjang komponen struktur tidak boleh kurang dari seperempat kekuatan momen maksimum yang disediakan pada muka salah satu dari joint tersebut, sehingga dapat dihitung:

M −¿

u^¿ = -87,9705 kNm Mu lapangan ≥ 0,25 M −¿

u^¿

Mu lapangan ≥ 0,25 × -87.9705 = -21.992625 kNm Nilai +¿

Mu^¿ pada bagian lapangan hasil analisis struktur adalah sebesar 55.1613 kNm dan M −¿

u^¿ pada bagian lapangan sebesar 75.7386 kNm, sehingga digunakan +¿ Mu^¿

= 55,1613 kNm sebagai momen desain pada bagian lapangan.

ϕasumsi = 0,9 , dianggap terkendali Tarik Rn =

Mu ϕ. b_w. d_efektif2_❑

Rn = 75.7386×10⁶ 0,9×350×362^{2 =} 1.834803 Mpa

Ρperlu = 0,85× fc

fy

(

¹⁻

√

^{1−0,852R× fcn}

⁾

Pperlu = 0,85×25

420

(

¹⁻

√

^{1−20,85××1,21225}

⁾

= 0.004575466 ρmin < ρperlu < ρmaks

Dari hasil perhitungan kebutuhan rasio penulangan, diperoleh hasil bahwa tulangan menggunakan rasio penulangan ρperlu = 0,00333

Asperlu = ρperlu × bw × d = 0,00333 × 350 × 362 =422.3333 mm²

Asmin 1 =

√

^fc

4× fy ^{× bw × d =}

√

²⁵

4×420 ^{× 350}× 362 =377.083 mm²

Asmin 2 = 1,4

fy

× b

w

× d =

^1,4

420 ^{× 350}× 362 =422.333 mm² Asmaks = 0,025

×

bw

×

defektif = 0,025

×

360

×

362 = 3167.5

Maka digunakan As

=422.333 mm²

Jumlah tulangan : n = 422.333

0,25× π ×16² =2.10158 ≈ 2 buah

Digunakan 2D16 (As = 981.75 mm² > Asperlu ) OK

Sesuai dengan SNI 2847:2019 pasal 25.2.1 jarak bersih antar tulangan sejajar harus lebih besar dari 25 mm.

x = 350−2×40−2×10−2×16

(2−1) ^{= 218mm}

Jarak bersih memenuhi syarat, maka untuk tulangan negatif dan positif lapangan disusun 1 lapis

Periksa momen nominal :

a = A_s× fy

0,85× fc × b ⁼ 918.748×420

0,85×25×350 = 55.43987 mm

β1 = 0,85 – 0,05

(

^fc−287

)

= 0,85 – 0,05

(

²⁵⁻²⁸7

)

^{= 0,871}

c = a β1 ⁼

55.43987

0,871

= 63.61952

mm εt = d−c

c

×

0,003= 362−63.61952 63.6195

× 0,003

=

0,01407 εt = 0,0141 > 0,0050

Sesuai dengan SNI 2847:2013 Pasal 10.3.4, penampang merupakan terkendali tarik dengan faktor reduksi sebesar 0,9.

Mn = As × fy

(

^d−a2

)

= 981.747704 × 420

(

^{362−55.43987}2

)

= 137.835 kNm

ϕMn = 0,9 × 137.835 = 124.051543 kNm

ϕMn (124.052 ≥ Mu (55.161 kNm) ; tulangan yang dirancang aman

7.2 Tulangan Transversal

SNI 2847:2019 pasal 18.6.5.1 menyebutkan, bahwa geser rencana akibat beban- baban gempa harus ditentukan dengan mengasumsikan tegangan tarik tulangan longitudinal pada ujung-ujung balok memiliki tegangan lentur minimal sebesar 1,25 fy dan faktor reduksi sebesar 1.

Menghitung momen kapasitas negatif :

M−¿^¿_pr ditinjau dari tumpuan yang mengalami tarik dengan tulangan atas 4D16

−¿a^¿_pr ⁼ 1,25× As × fy 0,85× fc × bw

−¿a^¿_pr

=

^1,25_0,85^×803,84_×25×350^×420 = 55.7416 mm

M−¿^¿_pr ^{= 1,25} × As × fy ×

a^−¿_pr 2 d−¿

¿

M−¿^¿_pr ^{= 1,25} × 803,84 × 4220 ×

(

^{362−56.7416}2

)

= 140.797 kNm

Menghitung momen kapasitas positif : +¿

M^¿_pr ditinjau dari tumpuan yang mengalami tarik dengan tulangan atas 3D16 +¿

a^¿_pr ⁼ 1,25× As × fy 0,85× fc × bw +¿

a^¿_pr

=

^1,25_0,85×^×401.92_25×350^×420 = 28.3708 mm

+¿

M^¿_pr ^{= 1,25} × As × fy ×

a^+¿_pr 2 d−¿

¿ +¿

M^¿_pr ^{= 1,25} × 401.92 × 420 ×

(

^{362−28.3708}2

)

=73.3917 kNm

Perhitungan gaya geser akibat gempa :

Ve =

−¿+M⁺_pr^¿ l_n M^¿_pr

¿

=

^{140.797+73.3916606}

3,75 = 57.116936

Gunakan Vu = 97.9963 kN

Pada pasal 18.6.5.2 SNI 2847:2019 nilai Vc harus diabaikan apabila 2 persyaratan berikut terpenuhi:

 Gaya geser yang ditimbulkan gempa mewakili setengah atau lebih dari kekuatan geser perlu maksimum dalam panjang tersebut.

 Gaya tekan aksial terfaktor ( PU ), termasuk pengaruh gempa < Ag . fc 20 Ve ≥ 0,5Vu

57.1169 kN ≥48.998 kN (memenuhi syarat) Maka Vc = 0

ϕgeser = 0,75 (SNI 2847:2013 Pasal 9.3.2.3)

Vs = Vu ϕ ⁼

97.9963

0,75

=130.662

kN

Cek Vs-maks (SNI 2847:2013 Pasal 11.4.7.9) Vs-maks = 0,66 ×

√

^{fc × bw × d}

Vs-maks = 0,66 ×

√

²⁵ × 350 × 362 =418.11 kN

Dicoba menggunakan tulangan 3P10 Av = 3 × 0,25 × π × 10² = 235.5 mm²

S = Av × fy × d

V_s

;

(SNI 2847:2019 Pasal 22.5.10.5.3) S = 235.5×240×362

130.6617

=156

589.381 m = 156.589381 mm

SNI 2847:2019 Pasal 18.6.4.4 menyebutkan bahwa spasi sengkang tertutup tidak boleh melebihi 3 persyaratan berikut, diambil yang terkecil:

 d

4 ^{= 90,5 mm}

 6 × Dlongitudinal = 6 × 16 = 96 mm



150

mm

Maka diambil sengkang tumpuan 2P10-80

Berdasarkan Pasal 18.4.2.5 SNI 2847:2019 diluar sendi plastis spasi tidak boleh melebihi:

d

2 ^{= 181mm}

Maka diambil sengkang lapangan 2P10-150

Keterangan Balok (350x400) (B27, B25) Lantai 2

Gambar Tumpuan Kiri/Kanan Lapangan

Tulangan Atas 4D16 2D16

Tulangan Pinggang

2P10 2P10

Tulangan Bawah

3D16 2D16

Sengkang 2P10-80 2P10-150

Gambar 7.1 Penulangan Balok 250 × 400 Lantai 2 (B27, B25)

8BAB VIII DESAIN KOLOM

Dalam penulisan laporan Tugas Besar Struktur Beton ini, mengingat perhitungan yang cukup panjang akan dipaparkan hasil perhitungan kolom sebanyak 1 buah yaitu kolom dengan kode (K1 400x400) (C32) di Lantai 2.

Untuk data hasil analisis struktur kolom (K1 400x400) (C23) digunakan data terbesar pada lantai yang di tinjau. Material yang akan digunakan pada perhitungan kolom adalah sebagai berikut:

Mutu Beton (fc`) =25 Mpa β=0.88−878

(

^fc−287

)

^{❑ =}

Mutu tulangan Deform (fy) = 420 Mpa

Diameter Tulangan Deform =16 mm = 200,96 mm² Mutu Tulangan Ssengkang (fy) =240

Diamter Tulangan sengkang =13 mm = 132.665²

Beikut adalah konfigurasi Kolom (K1 400x 400) di Lantai 2 Bentang total (I) = 4 m

Bentang Bersih (In) = 3.6 m Lebar kolom (b) = 400 mm Tinggi Kolom (h) = 600 mm Selimut Beton = 40 mm

defektif = 400-(2 x 20)-(0.5 x 16)-13 =339 mm 8.1 Tulangan logitudinal

Tabel 8.1 Output ETABS Kolom K1 (400x400)(C24) dan(C15) Lantai 2 Pu-maks

kN

Pu-min

kN

Mu-maks

kN

Mu-min

kN

Vu

kN

-80.3111 1345.3115 35.0426 -34.9555 16.4978

Berdasarkan analisis struktur Nod-min = P u−min

f^'c⋅b−h = 1345.3115x10³

25x400x600 = 0.224218583

M od-min = M u−min

f^'c⋅b−h = 34.9555x10⁶

25x400x360000 = 0.009709861

Diagram interaksi ρ1 = 0,01

Nod-max = P u−max

f^'c⋅b−h = −80.3111x10³

25x400x600=¿ - 0.013385183

Nod-max = M u−max

f^'c⋅b−h = 34.3613x16²

25x400x400=¿ 0.009734056 Diagram interaksi

ρ1 = 0,01

Gambar 8.1 Diagram ∅𝑀� − ∅𝑃n Gunakan : ρ1 = 0,01

Ast = ρx b x h = 0.01 x 400 x 600 = 2400 mm² Jumlah Tulangan ,n == A st

0,25x π x d² dimana d adalah diameter tulangan n= 1600

0,25x π x d²=¿ 2400

0,25x3.14x256 = 11.94267516 ≈ 12

Tulangan kolom harus kelipatan 4, sehingga digunakan tulangan D16 Sebanyak 12 buah. Sama seperti perhitungan balok, besar spasi antara tulangan yang sejajar harus dicek sesuai dengan SNI 2847:2019 Pasal 25.2.3.

x =

400−2x40−2x13−

(

¹²4 +1

)

^x1x16

(

¹²4

)

= 76.67 mm

x (76.67 mm ) > 40 mm (memenuhi syarat) ρaktual = n x0,25x π x d²

b x h = 12x0,25x3,14x256

400x600 =¿ 0.010048

Pasal 18.7.4.1 SNI 2847:2019 Menyatakan bahwa luas tulangan memanjang tidak boleh kurang dari 0,01 Ag atau lebih dari 0,06 Ag.

0,01 < 0.010048 < 0.06 (OK)

8.2 Kuat Kolom

Agar kolom dapat memenuhi syarat “Strong Column Weak Beams”, diperlukan pemeriksaan kekuatan kolom dan kekuatan balok yang merangkai pada titik pertemuan yang ditinjau. Kuat kolom yang ditinjau terdapat pada pertemuan kolom K1 dilaintai 2.

∑ 𝑀�� ≥ (1,2) ∑ 𝑀�b Mencari ∑ 𝑀�c

Kolom K1 (400×600) lantai 1 (Pu =-80.3111 kN)

Dari diagram interaksi pada aplikasi SPColumn didapat : ∅𝑀� = 398.89 𝑘�. � ; 𝑀� = 443.211 𝑘�.m

∑ 𝑀�c – 1 = 443.211 𝑘�.m

Gambar Diagram Interaksi KL Lantai 2

∑ 𝑀��−1 = 204.91 𝑘�. �

Dari perancangan Balok (250 x 400) dalam perhitungan sebelumnya di dapat :

∑ 𝑀�� = 138.53 𝑘�. � , sehingga

∑ 𝑀��′ ≥ (1,2) ∑ 𝑀��

443.211 kN. m ≥ (1.2) × 166.239 kNm

433.211 kNm ≥ 166.239 kNm (memenuhi syarat)

8.3 Penulangan Tranversal

Penulangan geser menurut SNI 2847:2019 Pasal 18.7.5.1, terdiri dari 2 bagian yaitu bagian di daerah 𝐼� dan diluar daerah 𝐼�, dimana 𝐼� dapat ditentukan dari persyaratan berikut, diambil yang paling besar :

• Tinggi elemen kolom = 600 m

• 1/6 tinggi bersih kolom ¿1

6 x 3600 = 600 mm

• 450 mm